特開 2023-94940 梁接合構造

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2023094940

(43)【公開日】2023-07-06

(54)【発明の名称】梁接合構造

(51)【国際特許分類】

   E04B 1/24 20060101AFI20230629BHJP

   E04B 1/58 20060101ALI20230629BHJP

【ＦＩ】

E04B1/24 L

E04B1/58 508S

【審査請求】未請求

【請求項の数】4

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2021210560

(22)【出願日】2021-12-24

(71)【出願人】

【識別番号】000006655

【氏名又は名称】日本製鉄株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110000637

【氏名又は名称】弁理士法人樹之下知的財産事務所

(72)【発明者】

【氏名】二階堂 真人

(72)【発明者】

【氏名】清水 信孝

(72)【発明者】

【氏名】佐藤 圭一

(72)【発明者】

【氏名】平山 博巳

(72)【発明者】

【氏名】北岡 聡

(72)【発明者】

【氏名】伊藤 浩資

(72)【発明者】

【氏名】吉本 隼

(72)【発明者】

【氏名】加賀美 安男

(72)【発明者】

【氏名】安藤 顕祐

(72)【発明者】

【氏名】板谷 俊臣

【テーマコード（参考）】

2E125

【Ｆターム（参考）】

2E125AA03

2E125AA13

2E125AB01

2E125AB16

2E125AC15

2E125AC16

2E125AG03

2E125AG56

2E125BA55

2E125BB08

2E125BB16

2E125BD01

2E125BE08

2E125BF01

2E125CA90

(57)【要約】

【課題】梁接合構造において、フランジの端部にウェブとは反対側に向けて開いた開先が形成される場合にひずみの集中や破断を防止する。
【解決手段】支持部材に対向するＨ形鋼梁の材軸方向の端部で、少なくとも一方のフランジに、Ｈ形鋼梁のウェブとは反対側に向けて開いた開先が形成され、開先に隣接するウェブの材軸方向の端部にスカラップが形成され、スカラップの開口縁は少なくとも一方のフランジから離間して形成され、スカラップの開口縁と少なくとも一方のフランジとの間のフィレット削り残し部の端部には少なくとも一方のフランジに対して傾斜した第１の傾斜面が形成され、平坦面と、平坦面に対して傾斜して形成された第２の傾斜面とを有する裏当て金が、平坦面が少なくとも一方のフランジに当接して開先の底部をふさぎ、第２の傾斜面が第１の傾斜面に当接するように配置され、開先に溶接金属が充填または積層される。
【選択図】図３

【特許請求の範囲】

【請求項1】

Ｈ形鋼梁と支持部材との間に形成される梁接合構造であって、
前記支持部材に対向する前記Ｈ形鋼梁の材軸方向の端部で、少なくとも一方のフランジに、前記Ｈ形鋼梁のウェブとは反対側に向けて開いた開先が形成され、
前記開先に隣接する前記ウェブの前記材軸方向の端部にスカラップが形成され、前記スカラップの開口縁は前記少なくとも一方のフランジから離間して形成され、
前記スカラップの開口縁と前記少なくとも一方のフランジとの間のフィレット削り残し部の端部には前記少なくとも一方のフランジに対して傾斜した第１の傾斜面が形成され、
平坦面と、前記平坦面に対して傾斜して形成された第２の傾斜面とを有する裏当て金が、前記平坦面が前記少なくとも一方のフランジに当接して前記開先の底部をふさぎ、前記第２の傾斜面が前記第１の傾斜面に当接するように配置され、
前記開先に溶接金属が充填または積層される梁接合構造。

【請求項2】

前記スカラップの開口縁は、湾曲部分と直線状部分とを含み、
前記材軸方向について、前記湾曲部分と前記直線状部分との境界から、前記少なくとも一方のフランジと前記第１の傾斜面との境界までの距離が１４ｍｍ以上である、請求項１に記載の梁接合構造。

【請求項3】

前記第１の傾斜面が前記少なくとも一方のフランジに対して傾斜している角度が６０°以下である、請求項１または請求項２に記載の梁接合構造。

【請求項4】

前記第２の傾斜面は、前記裏当て金の断面において対角にあたる２つの角部の少なくとも一つの角部に形成される、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の梁接合構造。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、梁接合構造に関する。

【背景技術】

【0002】

例えば柱に接合されるＨ形鋼梁の端部には、フランジに接するウェブの一部分を切り欠いたスカラップが形成される。スカラップを形成することによって、Ｈ形鋼梁の端部でフランジに形成される溶接部とウェブとの干渉を避けることができる。しかしながら、地震時に断面欠損部分であるスカラップにひずみが集中することによってき裂が発生し、き裂の進展によってフランジが破断することもあった。

【0003】

この問題に対し、例えば特許文献１には、フランジの外側にテーパープレートを接合することによってＨ形鋼梁でスカラップが形成される部分を補強する技術が記載されている。特許文献２には、フランジの溶接後にスカラップを溶接で充填して補強する技術が記載されている。また、特許文献３には、スカラップのフランジ側の開口縁がフランジの内面から離間した直線状に形成され、フランジに形成される溶接のための開先面がフランジの内面よりもウェブ側まで延びてスカラップの開口縁に交差する技術が記載されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２０１３－７１９４号公報

【特許文献2】特開２０１５－２２４４２７号公報

【特許文献3】特開２０２０－１３３２１８号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

上記の特許文献３の技術によれば、フランジに接するスカラップ底部におけるひずみの集中や破断を防止することができる。しかしながら、特許文献３にはＨ形断面梁のフランジ端部に形成される開先がウェブ側に開く、いわゆる内開先の場合についてしか記載されていない。例えば現場溶接の場合、下フランジ側は内開先となるが、上フランジ側ではフランジ端部に形成される開先がウェブとは反対側に開く、いわゆる外開先になるため、特許文献３に記載された下フランジ側の構成はとることができない。また、例えば工場溶接の場合などには、フランジの上下に関わらず外開先になる場合がある。

【0006】

そこで、本発明は、Ｈ形鋼梁と支持部材との間に形成される梁接合構造において、フランジの端部にウェブとは反対側に向けて開いた開先が形成される場合にひずみの集中や破断を防止することが可能な梁接合構造を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0007】

［１］Ｈ形鋼梁と支持部材との間に形成される梁接合構造であって、上記支持部材に対向する上記Ｈ形鋼梁の材軸方向の端部で、少なくとも一方のフランジに、上記Ｈ形鋼梁のウェブとは反対側に向けて開いた開先が形成され、上記開先に隣接する上記ウェブの上記材軸方向の端部にスカラップが形成され、上記スカラップの開口縁は上記少なくとも一方のフランジから離間して形成され、上記スカラップの開口縁と上記少なくとも一方のフランジとの間のフィレット削り残し部の端部には上記少なくとも一方のフランジに対して傾斜した第１の傾斜面が形成され、平坦面と、上記平坦面に対して傾斜して形成された第２の傾斜面とを有する裏当て金が、上記平坦面が上記少なくとも一方のフランジに当接して上記開先の底部をふさぎ、上記第２の傾斜面が上記第１の傾斜面に当接するように配置され、上記開先に溶接金属が充填または積層される梁接合構造。
［２］上記スカラップの開口縁は、湾曲部分と直線状部分とを含み、上記材軸方向について、上記湾曲部分と上記直線状部分との境界から、上記少なくとも一方のフランジと上記第１の傾斜面との境界までの距離が１４ｍｍ以上である、［１］に記載の梁接合構造。
［３］上記第１の傾斜面が上記少なくとも一方のフランジに対して傾斜している角度が６０°以下である、［１］または［２］に記載の梁接合構造。
［４］上記第２の傾斜面は、上記裏当て金の断面において対角にあたる２つの角部の少なくとも一つの角部に形成される、［１］から［３］のいずれか１項に記載の梁接合構造。

【発明の効果】

【0008】

上記の構成によれば、フィレット削り残し部とフランジとの交差部に勾配がつけられ、また、この交差部を溶接部に近づけられるため、交差部におけるひずみの集中や破断を防止することができる。

【図面の簡単な説明】

【0009】

【図1】本発明の実施形態に係る梁接合構造の全体の構成例（第１の例）を示す図である。

【図2】本発明の実施形態に係る梁接合構造の全体の構成例（第２の例）を示す図である。

【図3】図１および図２に示された梁接合構造における上フランジ溶接部を拡大して示す図である。

【図4】裏当て金の形状についての変形例を示す図である。

【図5】下フランジ溶接部の構成例を示す図である。

【図6】本発明の実施形態における溶接部の寸法の例について説明するための図である。

【図7A】角度θが３０°の場合の解析条件を示す図である。

【図7B】図７Ａの場合の相当塑性ひずみの分布を示すコンター図である。

【図7C】図７Ａの場合の相当塑性ひずみの分布を示すコンター図である。

【図8】角度θが３０°の場合の距離ｘに対する相当塑性ひずみの変化を示すグラフである。

【図9A】角度θが６０°の場合の解析条件を示す図である。

【図9B】図９Ａの場合の相当塑性ひずみの分布を示すコンター図である。

【図9C】図９Ａの場合の相当塑性ひずみの分布を示すコンター図である。

【図10】角度θが６０°の場合の距離ｘに対する相当塑性ひずみの変化を示すグラフである。

【図11A】比較例の解析条件を示す図である。

【図11B】図１１Ａの場合の相当塑性ひずみの分布を示すコンター図である。

【発明を実施するための形態】

【0010】

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複した説明を省略する。

【0011】

図１および図２は、本発明の実施形態に係る梁接合構造の全体の構成例を示す図である。図示された例では、Ｈ形鋼梁１と支持部材２Ａまたは支持部材２Ｂとの間の梁接合構造が現場溶接によって形成される。Ｈ形鋼梁１は、上フランジ１１、下フランジ１２およびウェブ１３を含む。図１の例において、支持部材２Ａは角形鋼管あるいは溶接組立箱形断面柱で構成される柱２１Ａと、柱２１Ａに取り付けられる通しダイアフラム２２Ａ，２３Ａとを含む。この場合、梁溶接構造では、Ｈ形鋼梁１の上フランジ１１および下フランジ１２がそれぞれ通しダイアフラム２２Ａ，２３Ａの端面に溶接される。一方、図２の例において、支持部材２Ｂは角形鋼管あるいは溶接組立箱形断面柱で構成される柱２１Ｂと、柱２１Ｂに取り付けられる内ダイアフラム２２Ｂ，２３Ｂとを含む。この場合、梁接合構造では、Ｈ形鋼梁１の上フランジ１１および下フランジ１２がそれぞれ柱２１Ｂの側面を構成する角形鋼管の外周面または溶接組立箱型断面柱のスキンプレートに溶接される。

【0012】

なお、Ｈ形鋼梁１のフランジが図１の例のように通しダイアフラム２２Ａ，２３Ａの端面に溶接される場合も、図２の例のように柱２１Ｂの側面に溶接される場合も、以下で説明するフランジと支持部材との溶接部の構成は同様である。また、それぞれの例において、Ｈ形鋼梁１のウェブ１３は柱２１Ａまたは柱２１Ｂの側面に接合されるが、ウェブ１３の接合方法は特に限定されない。例えば、図示された例のようにウェブ１３がこれらの面に溶接されてもよいし、これらの面に溶接されたシャープレートにウェブ１３がボルト接合されてもよい。

【0013】

図３は、図１および図２に示された梁接合構造における上フランジ溶接部を拡大して示す図である。図示された例において、支持部材（図示せず）に対向するＨ形鋼梁１の材軸方向の端部で、上フランジ１１には、外開先、すなわちウェブ１３とは反対側に向けて開いた開先１１１が形成される。開先１１１の底部を裏当て金３でふさぎ、開先１１１内に溶接金属４を充填または積層することによって溶接部が形成される。開先１１１に隣接するウェブ１３の材軸方向の端部には、このような溶接部との干渉を避けるための切り欠きであるスカラップ１３１が形成される。図示された例において、スカラップ１３１はウェブ中心側の小径円弧部分と、上フランジ１１側の大径円弧部分とを含む複合円型であるが、この例には限定されず各種のスカラップ形状が適用可能である。スカラップ１３１の上フランジ１１側の開口縁１３２は、上フランジ１１から離間して形成されている。開口縁１３２と上フランジ１１との間の部分を、フィレット削り残し部１３３ともいう。フィレット削り残し部１３３が形成されることによって、スカラップ１３１と、上フランジ１１とウェブ１３との連結部（溶接組立Ｈ形断面梁における溶接部、圧延Ｈ形鋼におけるフィレット部）とが交差しやすくなる。地震時には交差部にせん断ひずみが高まることから、スカラップ１３１の上フランジ１１側の円弧部底部におけるひずみの集中や破断を回避することができる。なお、スカラップ１３１の高さｈ、および開口縁１３２から上フランジ１１までの離間距離ｄは特に限定されないが、高さｈは溶接の作業性およびウェブ１３の強度確保の観点から例えば２５ｍｍ以上４０ｍｍ以下である。離間距離ｄは、上フランジ１１とウェブ１３との間に形成されるフィレット部に開口縁１３２を形成する観点から、例えば２ｍｍ以上１３ｍｍ以下である。

【0014】

本実施形態において、フィレット削り残し部１３３の端部には、上フランジ１１に対して傾斜した傾斜面１３４が形成される。裏当て金３は、上フランジ１１に当接して開先１１１の底部をふさぐ平坦面３１と、平坦面３１に対して傾斜して形成され、フィレット削り残し部１３３の端部の傾斜面１３４に当接する傾斜面３２とが形成される。平坦面３１に対して傾斜面３２が傾斜する角度は、フィレット削り残し部１３３の端部が上フランジに対して傾斜する角度に対応する。なお、本明細書において、「当接する」ことは、２つの面の少なくとも一部が接触していることを意味し、必ずしも面全体が隙間なく密着することを意味しない。また、図３に示すように、開先１１１を形成する上フランジ１１の端部の傾斜面１１２、および開先１１１の底部をふさぐ裏当て金３の平坦面３１の一部は、溶接金属４に溶け込んでいる。

【0015】

上記のようにフィレット削り残し部１３３の端部に傾斜面１３４を形成することによって、フィレット削り残し部１３３と上フランジ１１との交差部Ｐに勾配がつけられる。また、裏当て金３にも傾斜面１３４に対応する角度で傾斜面３２を形成することによって、裏当て金３を平坦面３１および傾斜面３２の両方でそれぞれ上フランジ１１および傾斜面１３４に当接させることができ、傾斜面３２の分だけ交差部Ｐがスカラップ１３１の底部から遠ざけられ、溶接部、具体的には溶接金属４に近づけられる。スカラップ１３１の底部は地震時に塑性化およびひずみ集中を起こしやすいため、交差部Ｐがスカラップ１３１から遠く、平坦面１３２が長く、フィレット削り残し部１３３を多く確保できる方が、交差部Ｐにおけるひずみの集中は低減される。また、溶接金属４は母材であるＨ形鋼梁１よりも強度が高く、地震時などに塑性化しにくいため、交差部Ｐが溶接部に近い方が、交差部Ｐにおけるひずみの集中は低減される。交差点Ｐがスカラップ１３１の底面から遠ざけられれば十分にひずみの集中は低減できるが、交差点Ｐをフランジ外面の溶接止端をフランジ内面に投影した点Ｑよりも溶接部に近づけた方が、交差部Ｐが地震時に塑性化するフランジ外面の溶接止端近傍から遠ざけられるため、よりひずみの集中を低減できる。このように、本実施形態では、フィレット削り残し部１３３と上フランジ１１との交差部Ｐに勾配をつけ、かつ交差部Ｐをスカラップ１３１の底部から遠ざけることによって、交差部Ｐにおけるひずみの集中を低減することができる。

【0016】

さらに、本実施形態は、裏当て金３を図３に示したような単一の断面で形成できるため、裏当て金３の加工が容易である点でも有利である。変形例として、図４に示すように、裏当て金３Ａの断面において対角にあたる２つの角部にそれぞれ傾斜面３２Ａ，３２Ｂを形成してもよい。裏当て金の断面は通常矩形であり、この矩形の角部を切り落とす、または削り落とすことによって傾斜面が形成される。２つの傾斜面３２Ａ，３２Ｂを有する裏当て金３Ａも単一の断面であるため加工は容易である。また、裏当て金３Ａは、現場溶接で梁接合構造を形成するときに、裏表どちらの面を使っても傾斜面３２Ａまたは傾斜面３２Ｂをフィレット削り残し部１３３の端部の傾斜面１３４に当接させられるため、施工が容易である。

【0017】

また、上記の裏当て金３は、図５の例に示すように下フランジ１２側の溶接部でも使用することができる。図５の例では、上フランジ１１側と同様に下フランジ１２側でもウェブ１３にスカラップ１３５が形成され、スカラップ１３５の開口縁１３６と下フランジ１２との間にフィレット削り残し部１３７が形成される。フィレット削り残し部１３７の端部および下フランジ１２の端部の傾斜面１３８，１２２によって内開先、すなわちウェブ１３側に向けて開いた開先１２１を形成し、開先１２１の底部を裏当て金３の平坦面３１でふさぎ、開先１２１内に溶接金属４を充填または積層することによって溶接部が形成される。この場合において、裏当て金３に傾斜面３２が形成されていても、平坦面３１を下フランジ１２に当接させることには支障がない。図示していないが、図４に示された裏当て金３Ａを用いる場合も同様である。

【0018】

なお、図５の例のような内開先の溶接部の構成については、例えば特開２０２０－１３３２１８号公報に記載された構成が適用可能であり、またこの例に限らず公知のさまざまな開先形状および溶接方法を適用可能である。また、他の実施形態において、例えば梁接合が工場溶接によって形成される場合は、下フランジ１２側についても外開先、すなわちウェブ１３とは反対側に向けて開いた開先が形成される。この場合は、下フランジ１２側についても、上記で図３を参照して説明した例と同様の溶接部が形成されてもよい。

【0019】

図６は、本発明の実施形態における溶接部の寸法の例について説明するための図である。なお、図６には図３と同様の裏当て金３が図示されているが、図４に示された裏当て金３Ａを用いる場合も同様である。また、図６では説明のため、一部の符号が省略されている。図示された例ではスカラップ１３１の開口縁が上記の複合円を含む湾曲部分と直線状部分とを含み、湾曲部分と直線状部分との境界が点Ａとして、直線状部分と傾斜面１３４との境界が点Ｂとしてそれぞれ図示されている。さらに、傾斜面１３４と上フランジ１１との接点（図３に示された交差部Ｐ）が点Ｃとして図示されている。フィレット削り残し部１３３と上フランジ１１との交差部（点Ｃ）におけるひずみの集中をより効果的に低減するためには、点ＡＣ間の距離ｘを大きくすること、さらには傾斜面１３４が上フランジ１１に対して傾斜している角度θ（０＜θ＜９０°）を小さくすることが望ましい。

【0020】

具体的には、一般的なＨ形鋼梁のサイズを想定した場合、角度θについては６０°以下とすることが望ましく、距離ｘについては１４ｍｍ以上とすることが望ましい。なお、本明細書において、距離ｘはＨ形鋼梁１の材軸方向における点Ａと点Ｃとの間の距離である。ただし、後述する解析結果にも示されるように、例えば角度θまたは距離ｘのいずれか一方が上記の範囲外である場合にも、他方を調節することによって点Ｃにおけるひずみの集中を低減できるため、必ずしも角度θおよび距離ｘが上記の範囲にある必要はない。

【0021】

以下、図７Ａから図１１Ｂを参照して、本発明の実施形態の効果を検証するための解析の結果について説明する。各例の解析モデルに共通して、Ｈ形断面梁の断面は高さ（上フランジの上面から下フランジの下面までの距離）７００ｍｍ、フランジ幅２００ｍｍ、ウェブ板厚１２ｍｍ、フランジ板厚１９ｍｍである。モデルは対称性を考慮した１／２モデルであり、Ｈ形鋼梁の一方の端部のみが固定端支持される片持ち梁形式とした。片持ち梁の長さは３５００ｍｍであり、固定端とは反対側の梁端部に強制変位を一方向に与える単調載荷とした。モデル化の要素には２０節点構造ソリッドを用いた。応力－ひずみ関係は過去の実験で用いた素材の引張試験結果を真応力－真ひずみ関係に変換し、多直線近似したものを用いた。降伏条件としてはフォンミーゼスの降伏条件を採用し、ソルバーには汎用の非線形構造解析プログラムである「ANSYS 2021 R1」を用いた。降伏点はフランジおよびウェブについて３６７Ｎ／ｍｍ^２とし、梁の全塑性モーメントは１７０５ｋＮｍ、全塑性曲げモーメント時の梁端の回転角は０．００７６５ｒａｄとした。以下に示す相当塑性ひずみは、いずれも梁端部の変位が３．０δ_Ｐ（δ_Ｐは梁の全塑性モーメント時の変形量）の時点の値である。また、コンター図には裏当て金が示されていない。

【0022】

図７Ａから図７Ｃおよび図８は、角度θが３０°の場合について解析条件および結果を示す図である。図７Ａに示すように、フィレット削り残し部が上フランジに対して傾斜している角度θを３０°とし、スカラップ開口縁の湾曲部分と直線状部分との境界から傾斜面までの距離ｘを変化させた。図７Ｂおよび図７Ｃのコンター図は、それぞれｘ＝１４．３ｍｍの場合およびｘ＝１７．３ｍｍの場合の相当塑性ひずみの分布を示す。いずれの場合も、フィレット削り残し部と上フランジとの交差部（Ｃ点）におけるひずみの集中が低減されていることがわかる。図８のグラフは、距離ｘに対するＣ点、およびスカラップ底部の節点のうち最もひずみが高い節点の相当塑性ひずみε_ｅｑの変化を示す。θ＝３０°の場合、距離ｘが１４ｍｍ以上であれば、Ｃ点のひずみがスカラップ底部のひずみレベルを下回り、ひずみの集中が十分に低減されているといえる。

【0023】

図９Ａから図９Ｃおよび図１０は、上記と同様に角度θが６０°の場合について解析条件および結果を示す図である。図９Ａに示すように角度θを６０°とし、距離ｘを変化させた。図９Ｂおよび図９Ｃのコンター図は、それぞれｘ＝１１．３ｍｍの場合およびｘ＝１７．３ｍｍの場合の相当塑性ひずみの分布を示す。いずれの場合も、Ｃ点におけるひずみの集中が低減されていることがわかる。図１０のグラフに示されるように、θ＝６０°の場合、距離ｘが１２ｍｍ以上であれば、Ｃ点のひずみがスカラップ底部のひずみレベルを下回り、ひずみの集中が十分に低減されているといえる。

【0024】

図１１Ａおよび図１１Ｂは、比較例としてフィレット削り残し部の端部に傾斜面を形成しなかった場合について解析条件および結果を示す図である。図１１Ａに示すように傾斜面を形成せず、スカラップ開口縁の湾曲部分と直線状部分との境界から９．５ｍｍの位置でフィレット削り残し部を上フランジに対して垂直に切り落とし、裏当て金は通常の矩形断面とした。図１１Ｂのコンター図に示される相当塑性ひずみの分布から、フィレット削り残し部と上フランジとの交差部（Ｃ点）でひずみが集中していることがわかる。

【0025】

以上のような解析の結果から、フィレット削り残し部の端部に傾斜面を形成し、距離ｘを適切に設定することが、フィレット削り残し部と上フランジとの交差部におけるひずみの集中を低減するために有効であることがわかった。θ＝６０°の場合のように、角度θをより大きくすれば、距離ｘが比較的短くても平坦面が確保でき、ひずみの集中が効果的に低減される。また、θ＝３０°の場合のように、平坦面が比較的小さい場合でも、距離ｘを長くすればひずみの集中が効果的に低減される。角度θを大きくするか、距離ｘを長くするかは、例えば裏当て金のサイズに応じて適宜選択することができる。

【0026】

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はこれらの例に限定されない。本発明の属する技術の分野の当業者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

【符号の説明】

【0027】

１…Ｈ形鋼梁、１１…上フランジ、１２…下フランジ、１３…ウェブ、２Ａ，２Ｂ…支持部材、２１Ａ…角形鋼管柱、２１Ｂ…組立溶接箱型断面柱、２２Ａ，２３Ａ…通しダイアフラム、２２Ｂ，２３Ｂ…内ダイアフラム、３，３Ａ…裏当て金、４…溶接金属、３１…平坦面、３２，３２Ａ，３２Ｂ…傾斜面、１１１，１２１…開先、１１２，１２２…傾斜面、１３１，１３５…スカラップ、１３２，１３６…開口縁、１３３，１３７…フィレット削り残し部、１３４，１３８…傾斜面。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7A】

【図7B】

【図7C】

【図8】

【図9A】

【図9B】

【図9C】

【図10】

【図11A】

【図11B】