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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-03-14
(45)【発行日】2023-03-23
(54)【発明の名称】無方向性電磁鋼板およびその製造方法
(51)【国際特許分類】
C22C 38/00 20060101AFI20230315BHJP
C22C 38/06 20060101ALI20230315BHJP
C22C 38/50 20060101ALI20230315BHJP
C21D 8/12 20060101ALI20230315BHJP
H01F 1/147 20060101ALI20230315BHJP
C22C 38/60 20060101ALN20230315BHJP
【ＦＩ】
C22C38/00 303U
C22C38/06
C22C38/50
C21D8/12 A
H01F1/147 175
C22C38/60
【請求項の数】
17
(21)【出願番号】P 2021517635
(86)(22)【出願日】2019-09-25
(65)【公表番号】
(43)【公表日】2022-01-12
(86)【国際出願番号】 KR2019012473
(87)【国際公開番号】W WO2020067723
(87)【国際公開日】2020-04-02
【審査請求日】2021-05-31
(31)【優先権主張番号】10-2018-0115273
(32)【優先日】2018-09-27
(33)【優先権主張国・地域又は機関】KR
(73)【特許権者】
【識別番号】522492576
【氏名又は名称】ポスコ カンパニー リミテッド
(74)【代理人】
【識別番号】110000051
【氏名又は名称】弁理士法人共生国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】イ，セ イル
【審査官】鈴木 葉子
(56)【参考文献】
【文献】韓国登録特許第１０－１７２８０２８（ＫＲ，Ｂ１）
【文献】特開２０１３－０４４０１０（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１７／１１５６５７（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２０１７－１２８８０１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１４－０９１８５０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１４－１９６５３８（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許第０６５２４３８０（ＵＳ，Ｂ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ２２Ｃ ３８／００－３８／６０
Ｃ２１Ｄ ８／１２， ９／４６
Ｈ０１Ｆ １／１２－ １／３８， １／４４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
重量％で、Ｓｉ：１．５～４．０％、Ａｌ：０．００１～０．０１１％、Ｍｎ：０．０５～０．４０％、Ｓ：０．０００１～０．０１％、Ａｓ：０．００３～０．０１５％およびＭｇ：０．０００７～０．００３％を含み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなり、 下記式１および式２を満たすことを特徴とする無方向性電磁鋼板。〔式１〕
［Ａｓ］＞［Ａｌ］
〔式２〕
３×［Ｍｇ］＞［Ａｌ］
（式１および式２中、［Ａｓ］、［Ａｌ］および［Ｍｇ］は、それぞれＡｓ、ＡｌおよびＭｇの含有量（重量％）を示す。）
【請求項2】
Ａｓを０．００３４～０．０１重量％含むことを特徴とする請求項１に記載の無方向性電磁鋼板。
【請求項3】
Ｍｇを０．０００９～０．００２重量％含むことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の無方向性電磁鋼板。
【請求項4】
Ｓｎを０．０２～０．０９重量％およびＰを０．０１～０．１５重量％をさらに含むことを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか一項に記載の無方向性電磁鋼板。
【請求項5】
下記式３を満たすことを特徴とする請求項４に記載の無方向性電磁鋼板。〔式３〕
０．０３≦［Ｓｎ］＋［Ｐ］≦０．１５
（式３中、［Ｓｎ］および［Ｐ］は、それぞれＳｎおよびＰの含有量（重量％）を示す
。）
【請求項6】
Ｃを０．００４重量％以下、Ｎを０．００３重量％以下、およびＴｉを０．００３重量％以下をさらに含むことを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれか一項に記載の無方向性電磁鋼板。
【請求項7】
Ｃｕ、ＮｉおよびＣｒのうちの１種以上をそれぞれ０．０５重量％以下でさらに含むことを特徴とする請求項１乃至請求項６のいずれか一項に記載の無方向性電磁鋼板。
【請求項8】
Ｚｒ、ＭｏおよびＶのうちの１種以上をそれぞれ０．０１重量％以下でさらに含むことを特徴とする請求項１乃至請求項７のいずれか一項に記載の無方向性電磁鋼板。
【請求項9】
Ａｓ析出物を０．０００１～０．００３面積％含むことを特徴とする請求項１乃至請求項８のいずれか一項に記載の無方向性電磁鋼板。
【請求項10】
Ａｓ析出物の平均粒径が３～１００ｎｍであることを特徴とする請求項１乃至請求項９のいずれか一項に記載の無方向性電磁鋼板。
【請求項11】
ＭｇＳ析出物を０．０００２～０．００５面積％含むことを特徴とする請求項１乃至請求項１０のいずれか一項に記載の無方向性電磁鋼板。
【請求項12】
ＭｇＳ析出物の平均粒径が３～３０ｎｍであることを特徴とする請求項１乃至請求項１１のいずれか一項に記載の無方向性電磁鋼板。
【請求項13】
平均結晶粒径が６０～３００μｍであることを特徴とする請求項１乃至請求項１２のいずれか一項に記載の無方向性電磁鋼板。
【請求項14】
重量％で、Ｓｉ：１．５～４．０％、Ａｌ：０．００１～０．０１１％、Ｍｎ：０．０５～０．４０％、Ｓ：０．０００１～０．０１％、Ａｓ：０．００３～０．０１５％およびＭｇ：０．０００７～０．００３％を含み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなり、 下記式１および式２を満たすスラブを加熱する段階、前記スラブを熱間圧延して熱延板を製造する段階、
前記熱延板を冷間圧延して冷延板を製造する段階、および
前記冷延板を最終焼鈍する段階を含むことを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法。
〔式１〕
［Ａｓ］＞［Ａｌ］
〔式２〕
３×［Ｍｇ］＞［Ａｌ］
（式１および式２中、［Ａｓ］、［Ａｌ］および［Ｍｇ］は、それぞれＡｓ、ＡｌおよびＭｇの含有量（重量％）を示す。）
【請求項15】
前記スラブを１，１００℃～１，２５０℃に加熱することを特徴とする請求項１４に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
【請求項16】
前記熱延板を製造する段階の後、前記熱延板を９５０～１，２００℃の温度で焼鈍する熱延板焼鈍段階をさらに含むことを特徴とする請求項１４又は請求項１５に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
【請求項17】
前記最終焼鈍する段階は、前記冷延板を９５０～１，１５０℃で焼鈍することを特徴とする請求項１４乃至請求項１６のいずれか一項に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、無方向性電磁鋼板およびその製造方法に係り、より詳しくは、鋼板にＡｓ、Ｍｇ元素を適正量添加して、結晶粒界にＡｓおよびＭｇを適切に偏析させることによって、低磁場領域で鉄損が低く磁束密度が高い無方向性電磁鋼板およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
無方向性電磁鋼板は、モータ、発電機などの回転機器と小型変圧器などの静止機器において鉄心用材料として用いられ、電気機器のエネルギー効率を決定するのに重要な役割を果たす。
電磁鋼板の特性には代表的に鉄損と磁束密度が挙げられるが、鉄損は小さく、磁束密度は高いほど好ましいが、これは、鉄心の巻線に電流を流して磁場を誘導する時、鉄損が低いほど熱で損失するエネルギーを低減することができ、磁束密度が高いほど同じエネルギーでより大きな磁場を誘導できるからである。
従来は、モータなどに用いられる無方向性電磁鋼板の磁気特性のうち、鉄損は、Ｗ１５／５０を指標として、５０Ｈｚの周波数で１．５Ｔまで磁化される時のエネルギー損失で評価し、磁束密度は、Ｂ５０を指標として、５０００Ａ／ｍでの電磁鋼板の磁束密度で評価したが、インバータ駆動のＡＣモータなどでは電磁鋼板が１．０Ｔ前後の磁束密度を有するように磁化が起こるため、低磁場領域での磁気特性も重要になってきた。
電磁鋼板の特性には代表的に鉄損と磁束密度が挙げられるが、鉄損は小さく、磁束密度は高いほど好ましいが、これは、鉄心の巻線に電流を流して磁場を誘導する時、鉄損が低いほど熱で損失するエネルギーを低減することができ、磁束密度が高いほど同じエネルギーでより大きな磁場を誘導できるからである。
従来は、モータなどに用いられる無方向性電磁鋼板の磁気特性のうち、鉄損は、Ｗ１５／５０を指標として、５０Ｈｚの周波数で１．５Ｔまで磁化される時のエネルギー損失で評価し、磁束密度は、Ｂ５０を指標として、５０００Ａ／ｍでの電磁鋼板の磁束密度で評価したが、インバータ駆動のＡＣモータなどでは電磁鋼板が１．０Ｔ前後の磁束密度を有するように磁化が起こるため、低磁場領域での磁気特性も重要になってきた。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0003】
本発明の目的とするところは、無方向性電磁鋼板およびその製造方法を提供することにある。より詳しくは、鋼板にＡｓ、Ｍｇ元素を適正量添加して、結晶粒界にＡｓおよびＭｇを適切に偏析させることによって、低磁場領域で鉄損が低く磁束密度が高い無方向性電磁鋼板およびその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0004】
本発明の無方向性電磁鋼板は、重量％で、Ｓｉ：１．５～４．０％、Ａｌ：０．００１～０．０１１％、Ｍｎ：０．０５～０．４０％、Ｓ：０．０００１～０．０１％、Ａｓ：０．００３～０．０１５％およびＭｇ：０．０００７～０．００３％を含み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする。
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ａｓを０．００３４～０．０１重量％含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ｍｇを０．０００９～０．００２重量％さらに含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、下記式１を満足できる。
〔式１〕
［Ａｓ］＞［Ａｌ］
（式１中、［Ａｓ］および［Ａｌ］は、それぞれＡｓおよびＡｌの含有量（重量％）を示す。）
本発明の無方向性電磁鋼板は、さらに下記式２を満足できる。
〔式２〕
３×［Ｍｇ］＞［Ａｌ］
（式２中、［Ｍｇ］および［Ａｌ］は、それぞれＭｇおよびＡｌの含有量（重量％）を示す。）
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ｓｎ：０．０２～０．１５重量％およびＰ：０．０１～０．１５重量％をさらに含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、下記式３を満足できる。
〔式３〕
０．０３≦［Ｓｎ］＋［Ｐ］≦０．１５
（式３中、［Ｓｎ］および［Ｐ］は、それぞれＳｎおよびＰの含有量（重量％）を示す。）
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ｃ：０．００４重量％以下、Ｎ：０．００３重量％以下、およびＴｉ：０．００３重量％以下をさらに含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ｃｕ、ＮｉおよびＣｒのうちの１種以上をそれぞれ０．０５重量％以下でさらに含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ｚｒ、ＭｏおよびＶのうちの１種以上をそれぞれ０．０１重量％以下でさらに含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ａｓ析出物を０．０００１％～０．００３面積％含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、平均Ａｓ析出物の粒径が３ｎｍ～１００ｎｍであることがよい。
本発明の無方向性電磁鋼板は、ＭｇＳ析出物を０．０００２～０．００５面積％含むことができる。
ＭｇＳ析出物の平均粒径が３～３０ｎｍであることがよい。
本発明の無方向性電磁鋼板は、平均結晶粒径が６０～３００μｍであることがよい。
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ａｓを０．００３４～０．０１重量％含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ｍｇを０．０００９～０．００２重量％さらに含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、下記式１を満足できる。
〔式１〕
［Ａｓ］＞［Ａｌ］
（式１中、［Ａｓ］および［Ａｌ］は、それぞれＡｓおよびＡｌの含有量（重量％）を示す。）
本発明の無方向性電磁鋼板は、さらに下記式２を満足できる。
〔式２〕
３×［Ｍｇ］＞［Ａｌ］
（式２中、［Ｍｇ］および［Ａｌ］は、それぞれＭｇおよびＡｌの含有量（重量％）を示す。）
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ｓｎ：０．０２～０．１５重量％およびＰ：０．０１～０．１５重量％をさらに含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、下記式３を満足できる。
〔式３〕
０．０３≦［Ｓｎ］＋［Ｐ］≦０．１５
（式３中、［Ｓｎ］および［Ｐ］は、それぞれＳｎおよびＰの含有量（重量％）を示す。）
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ｃ：０．００４重量％以下、Ｎ：０．００３重量％以下、およびＴｉ：０．００３重量％以下をさらに含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ｃｕ、ＮｉおよびＣｒのうちの１種以上をそれぞれ０．０５重量％以下でさらに含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ｚｒ、ＭｏおよびＶのうちの１種以上をそれぞれ０．０１重量％以下でさらに含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、Ａｓ析出物を０．０００１％～０．００３面積％含むことができる。
本発明の無方向性電磁鋼板は、平均Ａｓ析出物の粒径が３ｎｍ～１００ｎｍであることがよい。
本発明の無方向性電磁鋼板は、ＭｇＳ析出物を０．０００２～０．００５面積％含むことができる。
ＭｇＳ析出物の平均粒径が３～３０ｎｍであることがよい。
本発明の無方向性電磁鋼板は、平均結晶粒径が６０～３００μｍであることがよい。
【0005】
本発明の無方向性電磁鋼板の製造方法は、重量％で、Ｓｉ：１．５～４．０％、Ａｌ：０．００１～０．０１１％、Ｍｎ：０．０５～０．４０％、Ｓ：０．０００１～０．０１％、Ａｓ：０．００３～０．０１５％およびＭｇ：０．０００７～０．００３％を含み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなるスラブを加熱する段階、スラブを熱間圧延して熱延板を製造する段階、熱延板を冷間圧延して冷延板を製造する段階、および冷延板を最終焼鈍する段階を含むことを特徴とする。
スラブを１，１００℃～１，２５０℃に加熱することができる。
熱延板を製造する段階の後、前記熱延板を９５０～１，２００℃の温度で焼鈍する熱延板焼鈍段階をさらに含むことができる。
最終焼鈍する段階は、冷延板を９５０～１，１５０℃で焼鈍することができる。
スラブを１，１００℃～１，２５０℃に加熱することができる。
熱延板を製造する段階の後、前記熱延板を９５０～１，２００℃の温度で焼鈍する熱延板焼鈍段階をさらに含むことができる。
最終焼鈍する段階は、冷延板を９５０～１，１５０℃で焼鈍することができる。
【発明の効果】
【0006】
本発明の無方向性電磁鋼板は、鋼板にＡｓおよびＭｇ元素を適正量添加し、結晶粒界にＡｓおよびＭｇを適切に偏析させることによって、磁性に優れた無方向性電磁鋼板を得ることができる。
特に、本発明では、低磁場領域での鉄損が低く磁束密度が高い無方向性電磁鋼板を得ることができる。
また、本発明の無方向性電磁鋼板は、インバータ駆動のＡＣモータなどに最適化された特性を提供する。
特に、本発明では、低磁場領域での鉄損が低く磁束密度が高い無方向性電磁鋼板を得ることができる。
また、本発明の無方向性電磁鋼板は、インバータ駆動のＡＣモータなどに最適化された特性を提供する。
【発明を実施するための形態】
【0007】
本実施例で使用される専門用語は単に特定の実施例を言及するためのものであり、本発明を限定することを意図しない。本実施例で使用される単数形態は、文章がこれと明確に反対の意味を示さない限り、複数形態も含む。明細書で使用される「含む」の意味は、特定の特性、領域、整数、段階、動作、要素および／または成分を具体化し、他の特性、領域、整数、段階、動作、要素および／または成分の存在や付加を除外させるわけではない。
ある部分が他の部分の「上に」あると言及する場合、これはまさに他の部分の上にあるか、その間に他の部分が伴ってもよい。対照的に、ある部分が他の部分の「真上に」あると言及する場合、その間に他の部分が介在しない。
他に定義しない限り、本実施例に使用される技術用語および科学用語を含むすべての用語は、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者が一般に理解する意味と同一の意味を有する。通常使用される辞書に定義された用語は、関連技術文献と現在開示された内容に符合する意味を有すると追加解釈され、定義されない限り、理想的または非常に公式的な意味で解釈されない。
また、特に言及しない限り、％は重量％を意味し、１ｐｐｍは０．０００１重量％である。
本発明の一実施例において、鋼成分に追加元素をさらに含むとの意味は、追加元素の追加量だけ、残部の鉄（Ｆｅ）を代替して含むことを意味する。
以下、本発明の実施例について、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者が容易に実施できるように詳しく説明する。しかし、本発明は種々の異なる形態で実現可能であり、本実施例で説明する実施例に限定されない。
ある部分が他の部分の「上に」あると言及する場合、これはまさに他の部分の上にあるか、その間に他の部分が伴ってもよい。対照的に、ある部分が他の部分の「真上に」あると言及する場合、その間に他の部分が介在しない。
他に定義しない限り、本実施例に使用される技術用語および科学用語を含むすべての用語は、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者が一般に理解する意味と同一の意味を有する。通常使用される辞書に定義された用語は、関連技術文献と現在開示された内容に符合する意味を有すると追加解釈され、定義されない限り、理想的または非常に公式的な意味で解釈されない。
また、特に言及しない限り、％は重量％を意味し、１ｐｐｍは０．０００１重量％である。
本発明の一実施例において、鋼成分に追加元素をさらに含むとの意味は、追加元素の追加量だけ、残部の鉄（Ｆｅ）を代替して含むことを意味する。
以下、本発明の実施例について、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者が容易に実施できるように詳しく説明する。しかし、本発明は種々の異なる形態で実現可能であり、本実施例で説明する実施例に限定されない。
【0008】
本発明の一実施例では、無方向性電磁鋼板内の組成、特に主要添加成分であるＡｓ、Ｍｇの範囲を最適化して、結晶粒界にＡｓおよびＭｇを適切に偏析させることによって、低磁場領域で鉄損が低く磁束密度が高い無方向性電磁鋼板を得ることができる。
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、重量％で、Ｓｉ：１．５～４．０％、Ａｌ：０．００１～０．０１１％、Ｍｎ：０．０５～０．４０％、Ｓ：０．０００１～０．０１％、Ａｓ：０．００３～０．０１５％およびＭｇ：０．０００７～０．００３％を含み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなる。
まず、無方向性電磁鋼板の成分限定の理由から説明する。
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、重量％で、Ｓｉ：１．５～４．０％、Ａｌ：０．００１～０．０１１％、Ｍｎ：０．０５～０．４０％、Ｓ：０．０００１～０．０１％、Ａｓ：０．００３～０．０１５％およびＭｇ：０．０００７～０．００３％を含み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなる。
まず、無方向性電磁鋼板の成分限定の理由から説明する。
【0009】
Ｓｉ：１．５～４．０重量％
シリコン（Ｓｉ）は、鋼の比抵抗を増加させて鉄損中の渦流損失を低くする成分であり、無方向性電磁鋼板に添加される主要元素である。Ｓｉが過度に少なく添加される場合、低鉄損特性を得にくく、１０００℃以上で焼鈍すれば、相変態をという問題が発生する。Ｓｉが過度に多く添加されると、圧延性に劣る虞がある。したがって、本発明の一実施例では、Ｓｉの添加量を１．５～４．０重量％に限定する。さらに詳しくは、Ｓｉの添加量は２．０～３．５重量％であることがよい。
シリコン（Ｓｉ）は、鋼の比抵抗を増加させて鉄損中の渦流損失を低くする成分であり、無方向性電磁鋼板に添加される主要元素である。Ｓｉが過度に少なく添加される場合、低鉄損特性を得にくく、１０００℃以上で焼鈍すれば、相変態をという問題が発生する。Ｓｉが過度に多く添加されると、圧延性に劣る虞がある。したがって、本発明の一実施例では、Ｓｉの添加量を１．５～４．０重量％に限定する。さらに詳しくは、Ｓｉの添加量は２．０～３．５重量％であることがよい。
【0010】
Ａｌ：０．００１～０．０１１重量％
アルミニウム（Ａｌ）は、製鋼工程で鋼の脱酸のために不可避に添加される元素である。一般的な製鋼工程では、０．００１重量％以上のＡｌが鋼中に存在する。しかし、Ａｌを過剰に添加した時、飽和磁束密度を減少させる。また、微細なＡｌＮを形成させて結晶粒成長を抑制し、窮極的に磁性を低下させるため、本発明の一実施例において、Ａｌの添加量を０．００１～０．０１１重量％に限定する。さらに詳しくは、Ａｌの添加量は０．００１５～０．００５重量％であることがよい。
アルミニウム（Ａｌ）は、製鋼工程で鋼の脱酸のために不可避に添加される元素である。一般的な製鋼工程では、０．００１重量％以上のＡｌが鋼中に存在する。しかし、Ａｌを過剰に添加した時、飽和磁束密度を減少させる。また、微細なＡｌＮを形成させて結晶粒成長を抑制し、窮極的に磁性を低下させるため、本発明の一実施例において、Ａｌの添加量を０．００１～０．０１１重量％に限定する。さらに詳しくは、Ａｌの添加量は０．００１５～０．００５重量％であることがよい。
【0011】
Ｍｎ：０．０５～０．４０重量％
マンガン（Ｍｎ）は、Ｓｉ、Ａｌなどと共に比抵抗を増加させて鉄損を低くする効果があるため、既存の技術ではＭｎを多量添加することによって鉄損を改善しようとしたが、Ｍｎ添加量が増加するほど飽和磁束密度が減少するため、一定の電流が印加された時の磁束密度が減少する。また、Ｍｎは硫化物を形成し易い元素であるので、これを多量添加する時には、本発明の一実施例で活用しようとするＭｇおよびＡｓの効果が低減される。したがって、磁束密度の向上および介在物による鉄損増加の防止のために、本発明の一実施例では、Ｍｎ添加量を０．０５～０．４０重量％に限定する。さらに詳しくは、Ｍｎを０．０５～０．３０重量％添加することができる。
マンガン（Ｍｎ）は、Ｓｉ、Ａｌなどと共に比抵抗を増加させて鉄損を低くする効果があるため、既存の技術ではＭｎを多量添加することによって鉄損を改善しようとしたが、Ｍｎ添加量が増加するほど飽和磁束密度が減少するため、一定の電流が印加された時の磁束密度が減少する。また、Ｍｎは硫化物を形成し易い元素であるので、これを多量添加する時には、本発明の一実施例で活用しようとするＭｇおよびＡｓの効果が低減される。したがって、磁束密度の向上および介在物による鉄損増加の防止のために、本発明の一実施例では、Ｍｎ添加量を０．０５～０．４０重量％に限定する。さらに詳しくは、Ｍｎを０．０５～０．３０重量％添加することができる。
【0012】
Ｓ：０．０００１～０．０１重量％
硫黄（Ｓ）は、磁気的特性に有害なＭｎＳ、ＣｕＳおよび（Ｃｕ、Ｍｎ）Ｓなどの硫化物を形成する元素であるので、鉄損の増加を抑制するためには少なく添加することが好ましいことがと知られている。しかし、Ｓが鋼の表面に偏析した時、｛１００｝面の表面エネルギーを低下させる効果があるので、Ｓの添加によって磁性に有利な｛１００｝面が強い集合組織を得ることもできる。特に、ＭｇおよびＡｓと反応するＳの量はＭｇおよびＡｓの全体原子の数に比例するため、その添加は、ＭｇおよびＡｓと結合して硫化物を形成する原子を十分に提供できるようにその範囲を決定しなければならない。ただし、過剰添加の場合は、結晶粒界の偏析によって加工性が大きく低下し、表面偏析による問題が発生する。したがって、本発明の一実施例において、Ｓ添加量を０．０００１～０．０１重量％に限定する。さらに詳しくは、Ｓを０．０００５～０．００５重量％添加することができる。
硫黄（Ｓ）は、磁気的特性に有害なＭｎＳ、ＣｕＳおよび（Ｃｕ、Ｍｎ）Ｓなどの硫化物を形成する元素であるので、鉄損の増加を抑制するためには少なく添加することが好ましいことがと知られている。しかし、Ｓが鋼の表面に偏析した時、｛１００｝面の表面エネルギーを低下させる効果があるので、Ｓの添加によって磁性に有利な｛１００｝面が強い集合組織を得ることもできる。特に、ＭｇおよびＡｓと反応するＳの量はＭｇおよびＡｓの全体原子の数に比例するため、その添加は、ＭｇおよびＡｓと結合して硫化物を形成する原子を十分に提供できるようにその範囲を決定しなければならない。ただし、過剰添加の場合は、結晶粒界の偏析によって加工性が大きく低下し、表面偏析による問題が発生する。したがって、本発明の一実施例において、Ｓ添加量を０．０００１～０．０１重量％に限定する。さらに詳しくは、Ｓを０．０００５～０．００５重量％添加することができる。
【0013】
Ａｓ：０．００３～０．０１５重量％
砒素（Ａｓ）は、本発明の一実施例において、結晶粒界偏析元素として活用される。これによって、鋼中の他の偏析元素であるＰとＳｎ、Ｓなどとの競争により偏析量が決定される。ＰやＳによる偏析は、結晶粒界の強度を低下させて、常温から９００℃の間の区間で加工性を大きく悪化させることがある。したがって、その添加量は０．００３重量％以上とする方が、加工性の側面から好ましい。過剰添加時には、｛１００｝面を形成するのに役立つＰとＳの偏析効果を妨げることがあるため、その添加量を制限する。さらに詳しくは、Ａｓを０．００３４～０．０１重量％含むことができる。
砒素（Ａｓ）は、本発明の一実施例において、結晶粒界偏析元素として活用される。これによって、鋼中の他の偏析元素であるＰとＳｎ、Ｓなどとの競争により偏析量が決定される。ＰやＳによる偏析は、結晶粒界の強度を低下させて、常温から９００℃の間の区間で加工性を大きく悪化させることがある。したがって、その添加量は０．００３重量％以上とする方が、加工性の側面から好ましい。過剰添加時には、｛１００｝面を形成するのに役立つＰとＳの偏析効果を妨げることがあるため、その添加量を制限する。さらに詳しくは、Ａｓを０．００３４～０．０１重量％含むことができる。
【0014】
Ｍｇ：０．０００７～０．００３重量％
マグネシウム（Ｍｇ）は、本発明の一実施例において、連続鋳造中にＳと結合してＭｇＳを形成し、これによって熱延板の結晶成長速度を鈍化させる役割を果たす。また、電磁鋼板の製造工程中にＭｎＳなどと複合結合して粗大化されるため、結晶成長速度の鈍化効果は最終焼鈍では現れなくなる。ただし、過剰添加時には、Ｐによる焼鈍中の集合組織の制御効果を抑制することができる。この時、適正なＭｇの添加範囲は、硫化物を粗大化して粒子成長を促進させる効果が期待できる。したがって、本発明の一実施例では、Ｍｇの添加量を０．０００７～０．００３重量％に限定することができる。さらに詳しくには、Ｍｇの添加量は０．０００９～０．００２重量％になることがよい。
マグネシウム（Ｍｇ）は、本発明の一実施例において、連続鋳造中にＳと結合してＭｇＳを形成し、これによって熱延板の結晶成長速度を鈍化させる役割を果たす。また、電磁鋼板の製造工程中にＭｎＳなどと複合結合して粗大化されるため、結晶成長速度の鈍化効果は最終焼鈍では現れなくなる。ただし、過剰添加時には、Ｐによる焼鈍中の集合組織の制御効果を抑制することができる。この時、適正なＭｇの添加範囲は、硫化物を粗大化して粒子成長を促進させる効果が期待できる。したがって、本発明の一実施例では、Ｍｇの添加量を０．０００７～０．００３重量％に限定することができる。さらに詳しくには、Ｍｇの添加量は０．０００９～０．００２重量％になることがよい。
【0015】
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、下記式１を満足できる。
〔式１〕
［Ａｓ］＞［Ａｌ］
（式１中、［Ａｓ］および［Ａｌ］は、それぞれＡｓおよびＡｌの含有量（重量％）を示す。）
Ａｌは、窒化物を形成する元素で、鋼中に窒化物が形成されると結晶成長に非常に不利である。特に、結晶粒界に形成されるＡｌによって結晶成長が妨げられる。この時、結晶粒界偏析元素であるＡｓが結晶粒界に存在すれば、Ａｌは結晶粒界に微細に析出しないため、結晶成長が妨げられない。したがって、本発明の一実施例において、ＡｓとＡｌとの関係を上記式１のように調節する。
〔式１〕
［Ａｓ］＞［Ａｌ］
（式１中、［Ａｓ］および［Ａｌ］は、それぞれＡｓおよびＡｌの含有量（重量％）を示す。）
Ａｌは、窒化物を形成する元素で、鋼中に窒化物が形成されると結晶成長に非常に不利である。特に、結晶粒界に形成されるＡｌによって結晶成長が妨げられる。この時、結晶粒界偏析元素であるＡｓが結晶粒界に存在すれば、Ａｌは結晶粒界に微細に析出しないため、結晶成長が妨げられない。したがって、本発明の一実施例において、ＡｓとＡｌとの関係を上記式１のように調節する。
【0016】
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、下記式２を満足できる。
〔式２〕
３×［Ｍｇ］＞［Ａｌ］
（式２中、［Ｍｇ］および［Ａｌ］は、それぞれＭｇおよびＡｌの含有量（重量％）を示す。）
硫化物を形成するＭｇの場合には、Ｓが結晶粒界に偏析する元素であるため、Ｓと結合して硫化物を形成して結晶粒界に位置する。これによって、Ａｌによる窒化物を熱延中には結晶粒界に形成されない。ＭｇＳは、電磁鋼板の製造工程でＭｎとＳが結合することによって、（Ｍｎ、Ｍｇ）Ｓになって粗大化され、これによって結晶成長の抑制効果が弱くなる。このような効果を示すためには、ＭｇがＡｌの１／３以上でなければならない。
〔式２〕
３×［Ｍｇ］＞［Ａｌ］
（式２中、［Ｍｇ］および［Ａｌ］は、それぞれＭｇおよびＡｌの含有量（重量％）を示す。）
硫化物を形成するＭｇの場合には、Ｓが結晶粒界に偏析する元素であるため、Ｓと結合して硫化物を形成して結晶粒界に位置する。これによって、Ａｌによる窒化物を熱延中には結晶粒界に形成されない。ＭｇＳは、電磁鋼板の製造工程でＭｎとＳが結合することによって、（Ｍｎ、Ｍｇ）Ｓになって粗大化され、これによって結晶成長の抑制効果が弱くなる。このような効果を示すためには、ＭｇがＡｌの１／３以上でなければならない。
【0017】
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、Ｓｎ：０．０２～０．０９重量％およびＰ：０．０１～０．１５重量％をさらに含むことができる。前述のように、追加元素をさらに含む場合、残部のＦｅを代替して含むようになる。つまり、重量％で、Ｓｉ：１．５～４．０％、Ａｌ：０．００１～０．０１１％、Ｍｎ：０．０５～０．４０％、Ｓ：０．０００１～０．０１重量％、Ａｓ：０．００３～０．０１５％、Ｍｇ：０．０００７～０．００３％、Ｓｎ：０．０２～０．０９重量％、およびＰ：０．０１～０．１５重量％を含み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなる。
【0018】
Ｓｎ：０．０２～０．０９重量％
スズ（Ｓｎ）は、鋼板の表面および結晶粒界に偏析して、焼鈍時に表面酸化を抑制し集合組織を改善する役割を果たす。Ｓｎが過度に少なく添加されると、その効果が十分でないことがある。Ｓｎが過度に多く添加されると、結晶粒界に偏析して、靭性を低下させて磁性改善対比の生産性が低下するので、好ましくない。したがって、Ｓｎがさらに添加される場合、０．０２～０．０９重量％の範囲で添加可能である。さらに詳しくは、Ｓｎは０．０３～０．０７重量％含まれる。
スズ（Ｓｎ）は、鋼板の表面および結晶粒界に偏析して、焼鈍時に表面酸化を抑制し集合組織を改善する役割を果たす。Ｓｎが過度に少なく添加されると、その効果が十分でないことがある。Ｓｎが過度に多く添加されると、結晶粒界に偏析して、靭性を低下させて磁性改善対比の生産性が低下するので、好ましくない。したがって、Ｓｎがさらに添加される場合、０．０２～０．０９重量％の範囲で添加可能である。さらに詳しくは、Ｓｎは０．０３～０．０７重量％含まれる。
【0019】
Ｐ：０．０１～０．１５重量％
リン（Ｐ）は、比抵抗を増加させて鉄損を低くし、結晶粒界に偏析することによって、磁性に有害な｛１１１｝集合組織の形成を抑制し、有利な集合組織である｛１００｝を形成する。ただし、過度に多く添加されると、圧延性を低下させる。また、Ｐは追加的に添加される場合、鋼の板面での｛１００｝面の表面エネルギーを低くする元素でＰ含有量をより多く含有させることによって、表面に偏析するＰの量が多くなり、これによって磁性に有利な｛１００｝面の表面エネルギーをさらに低くして、焼鈍中に磁性に有利な｛１００｝面を有する結晶粒の成長速度を向上させることが可能である。したがって、本発明の一実施例において、Ｐを０．０１～０．１５重量％添加できる。さらに詳しくは、Ｐは０．０２～０．１重量％含まれる。
リン（Ｐ）は、比抵抗を増加させて鉄損を低くし、結晶粒界に偏析することによって、磁性に有害な｛１１１｝集合組織の形成を抑制し、有利な集合組織である｛１００｝を形成する。ただし、過度に多く添加されると、圧延性を低下させる。また、Ｐは追加的に添加される場合、鋼の板面での｛１００｝面の表面エネルギーを低くする元素でＰ含有量をより多く含有させることによって、表面に偏析するＰの量が多くなり、これによって磁性に有利な｛１００｝面の表面エネルギーをさらに低くして、焼鈍中に磁性に有利な｛１００｝面を有する結晶粒の成長速度を向上させることが可能である。したがって、本発明の一実施例において、Ｐを０．０１～０．１５重量％添加できる。さらに詳しくは、Ｐは０．０２～０．１重量％含まれる。
【0020】
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、下記式３を満足できる。
〔式３〕
０．０３≦［Ｓｎ］＋［Ｐ］≦０．１５
ＳｎとＰは結晶粒界偏析元素で、これが結晶粒界に偏析しなければ、過度に多い微細析出物が結晶粒界に形成されて、Ａｓ偏析や、（Ｍｇ、Ｍｎ）Ｓ、ＡｌＮなどの析出物の制御による結晶成長、磁束密度の向上を期待できない。したがって、ＳｎおよびＰをさらに添加する場合、ＳｎとＰをその合量で０．０３重量％以上添加することが好ましい。ただし、ＳｎおよびＰを過度に多く添加する場合、鋼板の表面に多様な欠陥が引き起こされるため、その添加量を前記のように制限することができる。
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、Ｃ：０．００４重量％以下、Ｎ：０．００３重量％以下、およびＴｉ：０．００３重量％以下をさらに含むことができる。
〔式３〕
０．０３≦［Ｓｎ］＋［Ｐ］≦０．１５
ＳｎとＰは結晶粒界偏析元素で、これが結晶粒界に偏析しなければ、過度に多い微細析出物が結晶粒界に形成されて、Ａｓ偏析や、（Ｍｇ、Ｍｎ）Ｓ、ＡｌＮなどの析出物の制御による結晶成長、磁束密度の向上を期待できない。したがって、ＳｎおよびＰをさらに添加する場合、ＳｎとＰをその合量で０．０３重量％以上添加することが好ましい。ただし、ＳｎおよびＰを過度に多く添加する場合、鋼板の表面に多様な欠陥が引き起こされるため、その添加量を前記のように制限することができる。
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、Ｃ：０．００４重量％以下、Ｎ：０．００３重量％以下、およびＴｉ：０．００３重量％以下をさらに含むことができる。
【0021】
Ｃ：０．００４重量％以下
炭素（Ｃ）は多く添加される場合、オーステナイト領域を拡大し、相変態区間を増加させるが、焼鈍時にフェライトの結晶粒成長を抑制して鉄損を高める効果を示す。また、Ｔｉなどと結合して炭化物を形成して磁性を劣位にし、最終製品から電気製品に加工後使用時に磁気時効によって鉄損を高めるため、Ｃをさらに含む場合、０．００４重量％以下に制限する。
炭素（Ｃ）は多く添加される場合、オーステナイト領域を拡大し、相変態区間を増加させるが、焼鈍時にフェライトの結晶粒成長を抑制して鉄損を高める効果を示す。また、Ｔｉなどと結合して炭化物を形成して磁性を劣位にし、最終製品から電気製品に加工後使用時に磁気時効によって鉄損を高めるため、Ｃをさらに含む場合、０．００４重量％以下に制限する。
【0022】
Ｎ：０．００３重量％以下
窒素（Ｎ）は、Ａｌ、Ｔｉなどと強く結合することによって、窒化物を形成して結晶粒成長を抑制するなど磁性に有害な元素であるため、少なく含有させることが好ましい。Ｎをさらに含む場合、０．００３重量％以下に制限する。
窒素（Ｎ）は、Ａｌ、Ｔｉなどと強く結合することによって、窒化物を形成して結晶粒成長を抑制するなど磁性に有害な元素であるため、少なく含有させることが好ましい。Ｎをさらに含む場合、０．００３重量％以下に制限する。
【0023】
Ｔｉ：０．００３重量％以下
チタン（Ｔｉ）は、微細な炭化物と窒化物を形成して結晶粒成長を抑制し、多く添加されるほど増加した炭化物と窒化物によって集合組織も劣位になって磁性が悪くなる。Ｔｉをさらに含む場合、０．００３重量％以下に限定する。
チタン（Ｔｉ）は、微細な炭化物と窒化物を形成して結晶粒成長を抑制し、多く添加されるほど増加した炭化物と窒化物によって集合組織も劣位になって磁性が悪くなる。Ｔｉをさらに含む場合、０．００３重量％以下に限定する。
【0024】
その他不純物
前述した元素以外にも、不可避に混入する不純物が含まれる。残部は鉄（Ｆｅ）であり、前述した元素以外の追加元素が添加される時、残部の鉄（Ｆｅ）を代替して含む。
不可避に添加される不純物は、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｍｏ、Ｖなどであることができる。
Ｃｕ、ＮｉおよびＣｒのうちの１種以上をそれぞれ０．０５重量％以下で含むことができる。Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒは、不純物元素と反応して微細な硫化物、炭化物および窒化物を形成して磁性に有害な影響を及ぼすので、これらの含有量をそれぞれ０．０５重量％以下に制限する。
また、Ｚｒ、ＭｏおよびＶのうちの１種以上をそれぞれ０．０１重量％以下でさらに含むことができる。Ｚｒ、Ｍｏ、Ｖなども強力な炭窒化物形成元素であるので、できるだけ添加されないことが好ましく、それぞれ０．０１重量％以下で含有されるようにする。
前述した元素以外にも、不可避に混入する不純物が含まれる。残部は鉄（Ｆｅ）であり、前述した元素以外の追加元素が添加される時、残部の鉄（Ｆｅ）を代替して含む。
不可避に添加される不純物は、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｍｏ、Ｖなどであることができる。
Ｃｕ、ＮｉおよびＣｒのうちの１種以上をそれぞれ０．０５重量％以下で含むことができる。Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒは、不純物元素と反応して微細な硫化物、炭化物および窒化物を形成して磁性に有害な影響を及ぼすので、これらの含有量をそれぞれ０．０５重量％以下に制限する。
また、Ｚｒ、ＭｏおよびＶのうちの１種以上をそれぞれ０．０１重量％以下でさらに含むことができる。Ｚｒ、Ｍｏ、Ｖなども強力な炭窒化物形成元素であるので、できるだけ添加されないことが好ましく、それぞれ０．０１重量％以下で含有されるようにする。
【0025】
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、Ａｓ析出物を０．０００１～０．００３面積％含むことができる。
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、Ａｓ析出物の平均粒径が３～１００ｎｍであることがよい。
Ａｓ析出物を適切に析出させることによって、Ａｌが結晶粒界に微細に析出しないため、結晶成長が妨げられなくなる。窮極的に無方向性電磁鋼板の磁性を向上させることができる。
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、Ａｓ析出物の平均粒径が３～１００ｎｍであることがよい。
Ａｓ析出物を適切に析出させることによって、Ａｌが結晶粒界に微細に析出しないため、結晶成長が妨げられなくなる。窮極的に無方向性電磁鋼板の磁性を向上させることができる。
【0026】
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、ＭｇＳ析出物を０．０００２～０．００５面積％含むことができる。
ＭｇＳ析出物の平均粒径が３～３０ｎｍであることがよい。
電磁鋼板の微細組織内における平均結晶粒径は、６０～３００μｍであることがよい。結晶粒径が小さすぎると、履歴損が大きく増加して鉄損が増加する。また、微細析出物と偏析による効果で磁束密度の改善のためには適切な結晶粒径を有することが好ましい。ただし、結晶粒径が大きすぎる場合、焼鈍後にコーティングした製品における打抜時、加工に問題がありうる。さらに詳しくは、平均結晶粒径は９０～２００μｍであることがよい。
ＭｇＳ析出物の平均粒径が３～３０ｎｍであることがよい。
電磁鋼板の微細組織内における平均結晶粒径は、６０～３００μｍであることがよい。結晶粒径が小さすぎると、履歴損が大きく増加して鉄損が増加する。また、微細析出物と偏析による効果で磁束密度の改善のためには適切な結晶粒径を有することが好ましい。ただし、結晶粒径が大きすぎる場合、焼鈍後にコーティングした製品における打抜時、加工に問題がありうる。さらに詳しくは、平均結晶粒径は９０～２００μｍであることがよい。
【0027】
無方向性電磁鋼板をなす結晶粒は、冷間圧延工程で加工された未再結晶組織が最終焼鈍工程で再結晶された再結晶組織からなっており、再結晶された組織が９９体積％以上である。
【0028】
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、前述のように、磁性に優れている。特に、低磁場領域で鉄損が低く磁束密度が高い。
詳しくは、５０００Ａ／ｍの磁場で誘導される磁束密度（Ｂ５０）が１．７Ｔ以上である。さらに詳しくは、磁束密度（Ｂ５０）が１．７３～１．８５Ｔである。
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、前述のように、低磁場領域で鉄損が低い。詳しくは、５０Ｈｚの周波数で１．３Ｔの磁束密度を誘起した時の鉄損（Ｗ１３／５０）が１．５Ｗ／ｋｇ以下であることがよい。さらに詳しくは、鉄損（Ｗ１３／５０）が１．３～１．４７Ｗ／ｋｇであることがよい。鉄損の測定時、厚さの基準は０．３５ｍｍである。このように、本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、インバータ駆動のＡＣモータなどに最適化された特性を提供する。つまり、本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、ＡＣモータ用に使用できる。
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、低磁場領域での鉄損だけでなく、一般の鉄損にも優れている。詳しくは、５０Ｈｚの周波数で１．５Ｔの磁束密度を誘起した時の鉄損（Ｗ１５／５０）が２．３Ｗ／ｋｇ以下であることがよい。さらに詳しくは、鉄損（Ｗ１５／５０）が１．５～２．１５Ｗ／ｋｇであることがよい。
詳しくは、５０００Ａ／ｍの磁場で誘導される磁束密度（Ｂ５０）が１．７Ｔ以上である。さらに詳しくは、磁束密度（Ｂ５０）が１．７３～１．８５Ｔである。
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、前述のように、低磁場領域で鉄損が低い。詳しくは、５０Ｈｚの周波数で１．３Ｔの磁束密度を誘起した時の鉄損（Ｗ１３／５０）が１．５Ｗ／ｋｇ以下であることがよい。さらに詳しくは、鉄損（Ｗ１３／５０）が１．３～１．４７Ｗ／ｋｇであることがよい。鉄損の測定時、厚さの基準は０．３５ｍｍである。このように、本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、インバータ駆動のＡＣモータなどに最適化された特性を提供する。つまり、本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、ＡＣモータ用に使用できる。
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板は、低磁場領域での鉄損だけでなく、一般の鉄損にも優れている。詳しくは、５０Ｈｚの周波数で１．５Ｔの磁束密度を誘起した時の鉄損（Ｗ１５／５０）が２．３Ｗ／ｋｇ以下であることがよい。さらに詳しくは、鉄損（Ｗ１５／５０）が１．５～２．１５Ｗ／ｋｇであることがよい。
【0029】
本発明の一実施例による無方向性電磁鋼板の製造方法は、重量％で、Ｓｉ：１．５～４．０％、Ａｌ：０．００１～０．０１１％、Ｍｎ：０．０５～０．４０％、Ｓ：０．０００１～０．０１％、Ａｓ：０．００３～０．０１５％およびＭｇ：０．０００７～０．００３％を含み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなるスラブを加熱する段階、スラブを熱間圧延して熱延板を製造する段階、熱延板を冷間圧延して冷延板を製造する段階、および冷延板を最終焼鈍する段階を含む。
以下、各段階別に具体的に説明する。
まず、スラブを加熱する。スラブ内の各組成の添加比率を限定した理由は、前述した無方向性電磁鋼板の組成限定の理由と同一であるので、繰り返される説明を省略する。後述する熱間圧延、熱延板焼鈍、冷間圧延、最終焼鈍などの製造過程においてスラブの組成は実質的に変動しないので、スラブの組成と無方向性電磁鋼板の組成が実質的に同一である。
スラブを加熱炉に装入して、１，１００～１，２５０℃に加熱する。１，２５０℃を超える温度で加熱する時、スラブ内に存在するＡｌＮ、ＭｎＳなどの析出物が再固溶された後、熱間圧延時に微細に析出して結晶粒成長を抑制し、磁性を低下させることがある。
スラブが加熱すれば、２．０～２．３ｍｍに熱間圧延を実施し、熱間圧延された熱延板を巻取る。熱間圧延時、仕上圧延での仕上圧延はフェライト相領域で終了する。また、熱間圧延時、Ｓｉ、Ａｌ、Ｐなどのフェライト相拡張元素を多量に添加したり、フェライト相を抑制する元素であるＭｎ、Ｃなどを少なく含有されるようにしてもよい。このようにフェライト相で圧延すれば、集合組織中において｛１００｝面が多く形成され、これによって磁性を向上させることができる。
熱延板を製造する段階の後、熱延板を熱延板焼鈍する段階をさらに含むことができる。この時、熱延板焼鈍温度は９５０～１，２００℃であることがよい。熱延板焼鈍温度が小さすぎると、組織が成長しなかったり、微細に成長して磁束密度の上昇効果が少なく、焼鈍温度が高すぎると、磁気特性がむしろ低下し、板形状の変形によって圧延作業性が悪くなったりする。熱延板焼鈍は、必要に応じて磁性に有利な方位を増加させるために行われるものであり、省略も可能である。
次に、熱延板を酸洗し、所定の板厚さとなるように冷間圧延する。熱延板の厚さに応じて異なって適用可能であるが、５０～９５％の圧下率を適用して、最終厚さが０．２～０．６５ｍｍとなるように冷間圧延することができる。冷間圧延は、１回の冷間圧延によって実施したり、あるいは必要に応じて中間焼鈍を間におく２回以上の冷間圧延を行って実施することも可能である。
冷間圧延された冷延板は、最終焼鈍（冷延板焼鈍）する。冷延板を最終焼鈍する工程で、焼鈍時の均熱温度は９５０～１，１５０℃とする。
冷延板焼鈍温度が低すぎる場合には、低鉄損を得るための十分な大きさの結晶粒を得にくいことがある。焼鈍温度が高すぎる場合、焼鈍中の板状が均一でなく、析出物が高温で再固溶された後、冷却中に微細に析出して磁性に悪い影響を及ぼすことがある。
最終焼鈍された鋼板は、絶縁被膜処理される。絶縁層の形成方法については、無方向性電磁鋼板技術分野にて広く知られているので、詳細な説明は省略する。詳しくは、絶縁層形成組成物として、クロム系（Ｃｒ－ｔｙｐｅ）や無クロム系（Ｃｒ－ｆｒｅｅ ｔｙｐｅ）のいずれも制限なく使用可能である。
以下、各段階別に具体的に説明する。
まず、スラブを加熱する。スラブ内の各組成の添加比率を限定した理由は、前述した無方向性電磁鋼板の組成限定の理由と同一であるので、繰り返される説明を省略する。後述する熱間圧延、熱延板焼鈍、冷間圧延、最終焼鈍などの製造過程においてスラブの組成は実質的に変動しないので、スラブの組成と無方向性電磁鋼板の組成が実質的に同一である。
スラブを加熱炉に装入して、１，１００～１，２５０℃に加熱する。１，２５０℃を超える温度で加熱する時、スラブ内に存在するＡｌＮ、ＭｎＳなどの析出物が再固溶された後、熱間圧延時に微細に析出して結晶粒成長を抑制し、磁性を低下させることがある。
スラブが加熱すれば、２．０～２．３ｍｍに熱間圧延を実施し、熱間圧延された熱延板を巻取る。熱間圧延時、仕上圧延での仕上圧延はフェライト相領域で終了する。また、熱間圧延時、Ｓｉ、Ａｌ、Ｐなどのフェライト相拡張元素を多量に添加したり、フェライト相を抑制する元素であるＭｎ、Ｃなどを少なく含有されるようにしてもよい。このようにフェライト相で圧延すれば、集合組織中において｛１００｝面が多く形成され、これによって磁性を向上させることができる。
熱延板を製造する段階の後、熱延板を熱延板焼鈍する段階をさらに含むことができる。この時、熱延板焼鈍温度は９５０～１，２００℃であることがよい。熱延板焼鈍温度が小さすぎると、組織が成長しなかったり、微細に成長して磁束密度の上昇効果が少なく、焼鈍温度が高すぎると、磁気特性がむしろ低下し、板形状の変形によって圧延作業性が悪くなったりする。熱延板焼鈍は、必要に応じて磁性に有利な方位を増加させるために行われるものであり、省略も可能である。
次に、熱延板を酸洗し、所定の板厚さとなるように冷間圧延する。熱延板の厚さに応じて異なって適用可能であるが、５０～９５％の圧下率を適用して、最終厚さが０．２～０．６５ｍｍとなるように冷間圧延することができる。冷間圧延は、１回の冷間圧延によって実施したり、あるいは必要に応じて中間焼鈍を間におく２回以上の冷間圧延を行って実施することも可能である。
冷間圧延された冷延板は、最終焼鈍（冷延板焼鈍）する。冷延板を最終焼鈍する工程で、焼鈍時の均熱温度は９５０～１，１５０℃とする。
冷延板焼鈍温度が低すぎる場合には、低鉄損を得るための十分な大きさの結晶粒を得にくいことがある。焼鈍温度が高すぎる場合、焼鈍中の板状が均一でなく、析出物が高温で再固溶された後、冷却中に微細に析出して磁性に悪い影響を及ぼすことがある。
最終焼鈍された鋼板は、絶縁被膜処理される。絶縁層の形成方法については、無方向性電磁鋼板技術分野にて広く知られているので、詳細な説明は省略する。詳しくは、絶縁層形成組成物として、クロム系（Ｃｒ－ｔｙｐｅ）や無クロム系（Ｃｒ－ｆｒｅｅ ｔｙｐｅ）のいずれも制限なく使用可能である。
【実施例】
【0030】
以下、本発明の好ましい実施例および比較例を記載する。しかし、下記の実施例は本発明の好ましい一実施例に過ぎず、本発明が下記の実施例に限定されるものではない。
実施例１
重量％で、下記表１および表２および残部Ｆｅおよび不可避不純物からなるスラブを製造した。スラブを１１５０℃に再加熱した後、２．５ｍｍに熱間圧延して熱延板を製造した。製造された各熱延板は６５０℃で巻取った後、空気中で冷却し、１１００℃で３分間熱延板焼鈍を実施した。次に、熱延板を酸洗した後、０．３５ｍｍの厚さとなるように冷間圧延を実施した。冷延板を１，０５０℃で１分間最終焼鈍をした。
磁性および微細組織の特性を分析して、下記表３にまとめた。析出物の密度は透過電子顕微鏡の複製法を使用して測定し、磁束密度（Ｂ５０）および鉄損（Ｗ１３／５０、Ｗ１５／５０）は、６０×６０ｍｍ２の大きさの単板測定器を用いて、圧延方向と圧延直角方向に測定し、これを平均して求め、平均結晶粒径は光学顕微鏡写真から平均結晶粒の面積を求めて平方根を取って決定した。
実施例１
重量％で、下記表１および表２および残部Ｆｅおよび不可避不純物からなるスラブを製造した。スラブを１１５０℃に再加熱した後、２．５ｍｍに熱間圧延して熱延板を製造した。製造された各熱延板は６５０℃で巻取った後、空気中で冷却し、１１００℃で３分間熱延板焼鈍を実施した。次に、熱延板を酸洗した後、０．３５ｍｍの厚さとなるように冷間圧延を実施した。冷延板を１，０５０℃で１分間最終焼鈍をした。
磁性および微細組織の特性を分析して、下記表３にまとめた。析出物の密度は透過電子顕微鏡の複製法を使用して測定し、磁束密度（Ｂ５０）および鉄損（Ｗ１３／５０、Ｗ１５／５０）は、６０×６０ｍｍ２の大きさの単板測定器を用いて、圧延方向と圧延直角方向に測定し、これを平均して求め、平均結晶粒径は光学顕微鏡写真から平均結晶粒の面積を求めて平方根を取って決定した。
【0031】
【表1】
【0032】
【表2】
【0033】
【表3】
【0034】
表１～表３に示したとおり、ＡｓおよびＭｇの含有量を制御した発明例は、磁性、特に低磁場領域で鉄損（Ｗ１３／５０）に優れていることを確認できる。
これに対し、ＡｓおよびＭｇの含有量を満足していない場合には、磁性特性が比較的劣位になることを確認できる。
本発明は上記の実施例に限定されるものではなく、互いに異なる多様な形態で製造可能であり、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者は本発明の技術的な思想や必須の特徴を変更することなく他の具体的な形態で実施可能であることを理解するであろう。そのため、以上に述べた実施例はあらゆる面で例示的なものであり、限定的ではないと理解しなければならない。
これに対し、ＡｓおよびＭｇの含有量を満足していない場合には、磁性特性が比較的劣位になることを確認できる。
本発明は上記の実施例に限定されるものではなく、互いに異なる多様な形態で製造可能であり、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者は本発明の技術的な思想や必須の特徴を変更することなく他の具体的な形態で実施可能であることを理解するであろう。そのため、以上に述べた実施例はあらゆる面で例示的なものであり、限定的ではないと理解しなければならない。