特表 2017-526575 航空機タイヤのクラウン補強体

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公表特許公報(A)

(11)【公表番号】特表2017-526575(P2017-526575A)

(43)【公表日】2017年9月14日

(54)【発明の名称】航空機タイヤのクラウン補強体

(51)【国際特許分類】

   B60C 9/18 20060101AFI20170818BHJP

   B60C 9/22 20060101ALI20170818BHJP

   B60C 9/00 20060101ALI20170818BHJP

   D02G 3/48 20060101ALI20170818BHJP

【ＦＩ】

   B60C9/18 H

   B60C9/22 G

   B60C9/18 K

   B60C9/00 C

   B60C9/00 D

   D02G3/48

【審査請求】未請求

【予備審査請求】未請求

【全頁数】18

(21)【出願番号】特願2017-505151(P2017-505151)

(86)(22)【出願日】2015年7月8日

(85)【翻訳文提出日】2017年1月30日

(86)【国際出願番号】EP2015065590

(87)【国際公開番号】WO2016015964

(87)【国際公開日】20160204

(31)【優先権主張番号】1457378

(32)【優先日】2014年7月30日

(33)【優先権主張国】FR

(81)【指定国】 AP(BW,GH,GM,KE,LR,LS,MW,MZ,NA,RW,SD,SL,ST,SZ,TZ,UG,ZM,ZW),EA(AM,AZ,BY,KG,KZ,RU,TJ,TM),EP(AL,AT,BE,BG,CH,CY,CZ,DE,DK,EE,ES,FI,FR,GB,GR,HR,HU,IE,IS,IT,LT,LU,LV,MC,MK,MT,NL,NO,PL,PT,RO,RS,SE,SI,SK,SM,TR),OA(BF,BJ,CF,CG,CI,CM,GA,GN,GQ,GW,KM,ML,MR,NE,SN,TD,TG),AE,AG,AL,AM,AO,AT,AU,AZ,BA,BB,BG,BH,BN,BR,BW,BY,BZ,CA,CH,CL,CN,CO,CR,CU,CZ,DE,DK,DM,DO,DZ,EC,EE,EG,ES,FI,GB,GD,GE,GH,GM,GT,HN,HR,HU,ID,IL,IN,IR,IS,JP,KE,KG,KN,KP,KR,KZ,LA,LC,LK,LR,LS,LU,LY,MA,MD,ME,MG,MK,MN,MW,MX,MY,MZ,NA,NG,NI,NO,NZ,OM,PA,PE,PG,PH,PL,PT,QA,RO,RS,RU,RW,SA,SC,SD,SE,SG,SK,SL,SM,ST,SV,SY,TH,TJ,TM,TN,TR,TT,TZ,UA,UG,US

(71)【出願人】

【識別番号】514326694

【氏名又は名称】コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン

(71)【出願人】

【識別番号】508032479

【氏名又は名称】ミシュラン ルシェルシュ エ テクニーク ソシエテ アノニム

(74)【代理人】

【識別番号】100086771

【弁理士】

【氏名又は名称】西島 孝喜

(74)【代理人】

【識別番号】100088694

【弁理士】

【氏名又は名称】弟子丸 健

(74)【代理人】

【識別番号】100094569

【弁理士】

【氏名又は名称】田中 伸一郎

(74)【代理人】

【識別番号】100095898

【弁理士】

【氏名又は名称】松下 満

(74)【代理人】

【識別番号】100098475

【弁理士】

【氏名又は名称】倉澤 伊知郎

(74)【代理人】

【識別番号】100170634

【弁理士】

【氏名又は名称】山本 航介

(72)【発明者】

【氏名】ジュラン エマニュエル

(72)【発明者】

【氏名】エステンヌ ヴィンセント

【テーマコード（参考）】

3D131

4L036

【Ｆターム（参考）】

3D131AA34

3D131AA35

3D131AA37

3D131AA44

3D131AA48

3D131BA02

3D131BA07

3D131BB05

3D131BC05

3D131BC31

3D131BC55

3D131DA01

3D131DA33

3D131DA43

3D131DA53

4L036MA06

4L036MA39

4L036UA07

4L036UA08

4L036UA25

(57)【要約】

本発明は、航空機のタイヤに関し、特にトレッド部（１）と、ワーキング補強体（２）と、カーカス補強体（３）と、フープ補強体とを含む、航空機タイヤのクラウンに関する。ワーキング補強体（２）の半径方向内側ワーキング層（２１）は凹部を含む。フープ補強体（４１）は、円周方向（ＸＸ’）に対して＋１０°〜−１０°の角度で傾斜した、平均直径Ｄを有する互いに平行な補強要素で構成された、ワーキング層（２１）の半径方向内側の少なくとも１つのフープ層（４１）を含む。本発明によれば、フープ層（４１）が、フープ層（４１）の補強要素の平均直径Ｄの３倍に少なくとも等しい軸方向幅（Ｌ４１１）を有する少なくとも１つの軸方向不連続部（４１１）を含む。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

航空機タイヤであって、
− トレッド部（１）と、
− 前記トレッド部（１）の半径方向内側に位置し、少なくとも１つのワーキング層を含むワーキング補強体（２）と、
を備え、
− 前記半径方向内側ワーキング層（２１）は、前記タイヤの最大軸方向幅（Ｌ１）の２／３以上の軸方向幅（Ｌ２）を有し、かつ、凹部を含み、
前記航空機タイヤは、
− 前記ワーキング補強体（２）の半径方向内側に位置し、少なくとも１つのカーカス層（３１）を含むカーカス補強体（３）と、
− 前記カーカス補強体の半径方向外側に位置し、少なくとも１つのフープ層（４１）を含むフープ補強体（４）と、
をさらに備え、
− 前記フープ層（４１）は、最も幅の広いワーキング層の幅の０．８倍以下の軸方向幅（Ｌ４）を有するとともに、円周方向（ＸＸ’）に対して＋１０°〜−１０°の角度で傾斜する互いに平行な補強要素を含み、
− 前記フープ層（４１）の前記補強要素は、平均直径Ｄを有し、
前記フープ層（４１）は、前記補強要素の前記平均直径Ｄの３倍以上の軸方向幅（Ｌ４１１）を有する少なくとも１つの軸方向不連続部（４１１）を含む、
ことを特徴とする航空機タイヤ。

【請求項2】

前記軸方向不連続部の前記軸方向幅（Ｌ４１１）は、前記フープ層（４１）の前記補強要素の前記平均直径Ｄの１０倍以上である、
請求項１に記載の航空機タイヤ。

【請求項3】

前記フープ層（４１）は、該フープ層の前記補強要素の前記平均直径Ｄの３倍以上である軸方向幅（Ｌ４１１）を有する少なくとも２つの軸方向不連続部（４１１）を含む、
請求項１又は２に記載の航空機タイヤ。

【請求項4】

１つの軸方向不連続部（４１１）が、前記タイヤの赤道面（ＸＺ）に中心を置く、
請求項１から３のいずれか１項に記載の航空機タイヤ。

【請求項5】

２つの軸方向不連続部（４１１）が、赤道面（ＸＺ）に関して対称に位置する、
請求項３に記載の航空機タイヤ。

【請求項6】

前記フープ補強体（４）は、２つのフープ層を含む、
請求項１から５のいずれか１項に記載の航空機タイヤ。

【請求項7】

前記フープ層（４１）の前記補強要素は、脂肪族ポリアミド、芳香族ポリアミド、又は脂肪族ポリアミドと芳香族ポリアミドとの組み合わせで構成される、
請求項１から６のいずれか１項に記載の航空機タイヤ。

【請求項8】

前記ワーキング層（２１）は、前記円周方向（ＸＸ’）に対して＋２０°〜−２０°の角度で傾斜する互いに平行な補強要素を含む、
請求項１から７のいずれか１項に記載の航空機タイヤ。

【請求項9】

前記ワーキング層（２１）の前記補強要素は、脂肪族ポリアミド、芳香族ポリアミド、又は脂肪族ポリアミドと芳香族ポリアミドとの組み合わせで構成される、
請求項１から８のいずれか１項に記載の航空機タイヤ。

【請求項10】

前記円周方向との間に８０°〜１００°の角度を成す互いに平行な補強要素を含む少なくとも１つのカーカス層（３１）を備え、該カーカス層の前記補強要素は、脂肪族ポリアミド、芳香族ポリアミド、又は脂肪族ポリアミドと芳香族ポリアミドとの組み合わせで構成される、
請求項１から９のいずれか１項に記載の航空機タイヤ。

【請求項11】

前記ワーキング補強体の半径方向外側に、金属又は繊維補強要素で構成された少なくとも１つの保護層を含む保護補強体が配置される、
請求項１から１０のいずれか１項に記載の航空機タイヤ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、航空機のタイヤに関し、特に航空機タイヤのクラウンに関する。

【背景技術】

【0002】

タイヤは、トレッド面を介して地面に接するように意図されたトレッド部を含むクラウンと、リムに接するように意図された２つのビード部と、クラウンをビード部に接続する２つのサイドウォール部とを備える。さらに詳細には、例えば欧州特許第１３８１５２５号に記載されているように、航空機に一般に使用されるようなラジアルタイヤは、ラジアルカーカス補強体と、クラウン補強体とを備える。

【0003】

タイヤは、回転軸を中心に回転対称を示す形状を有しているので、タイヤの形状は、一般にタイヤの回転軸を含む子午面で説明される。所与の子午面では、半径方向、軸方向、円周方向は、それぞれタイヤの回転軸に垂直な方向、タイヤの回転軸に平行な方向、及び子午面に垂直な方向を示す。

【0004】

以下の文章では、「〜の半径方向内側に」及び「〜の半径方向外側に」という表現は、それぞれ「半径方向において〜よりもタイヤの回転軸の近くに」、「半径方向において〜よりもタイヤの回転軸から離れて」を意味する。「〜の軸方向内側に」及び「〜の軸方向外側に」という表現は、それぞれ「軸方向において〜よりも赤道面の近くに」及び「軸方向において〜よりも赤道面から離れて」を意味する。「半径方向距離」は、タイヤの回転軸に対する距離であり、「軸方向距離」は、タイヤの赤道面に対する距離である。「半径方向厚さ」は、半径方向で測定され、「軸方向幅」は、軸方向で測定される。

【0005】

ラジアルカーカス補強体は、タイヤの２つのビード部を接続するタイヤ補強構造である。航空機タイヤのラジアルカーカス補強体は、一般にカーカス層と呼ばれる少なくとも１つのカーカス補強層を含む。各カーカス層は、ポリマー材料で被覆された、互いに平行な、円周方向との間に８０°〜１００°の角度を成す補強要素で構成される。各カーカス層は単体構造であり、すなわちその厚みに１つの補強要素しか含まない。

【0006】

クラウン補強体は、トレッド部の半径方向内側であって通常はラジアルカーカス補強体の半径方向外側のタイヤ補強構造である。航空機タイヤのクラウン補強体は、一般にクラウン層と呼ばれる少なくとも１つのクラウン補強層を含む。各クラウン層は、ポリマー材料で被覆された、互いに平行な、円周方向との間に＋２０°〜−２０°の角度を成す補強要素で構成される。各クラウン層は単体構造であり、すなわちその厚みに１つの補強要素しか含まない。

【0007】

クラウン層では、ワーキング補強体を構成し、通常は繊維補強要素で構成されるワーキング層と、保護補強体を構成し、金属又は繊維補強要素で構成され、ワーキング補強体の半径方向外側に配置される保護層とが区別される。ワーキング層は、クラウンの機械的挙動を左右する。保護層は、基本的に、トレッド部内をタイヤの内側に向かって半径方向に広がる可能性のある侵食からワーキング層を保護する。クラウン層、特にワーキング層は、多くの場合軸方向に幅広い層であり、すなわち、例えばタイヤの最大軸方向幅の２／３に少なくとも等しい軸方向幅を有する層である。タイヤの最大軸方向幅は、タイヤをリム上に取り付けて軽く膨張させた、すなわち、例えばタイヤリム協会又はＴＲＡによって推奨される公称圧力の１０％に等しい圧力に膨張させたサイドウォール部において測定される。

【0008】

タイヤは、クラウン補強体の半径方向内側又は半径方向外側に、或いは２つのクラウン層間にフープ補強体を備えることもできる。航空機タイヤのフープ補強体は、一般にフープ層と呼ばれる少なくとも１つのフープ補強層を含む。各フープ層は、ポリマー材料で被覆された、互いに平行な、円周方向との間に＋１０°〜−１０°の角度を成す補強要素で構成される。通常、フープ層は、軸方向に狭いワーキング層であり、すなわちクラウン層の軸方向幅よりも実質的に小さな、例えばタイヤの最大軸方向幅の最大で８０％に等しい軸方向幅を有する層である。軸方向幅は、各補強要素間の距離が軸方向に一定であるか否かに関わらず、フープ層の最も軸方向外側の補強要素間の軸方向距離として理解される。

【0009】

通常、航空機タイヤのカーカス層、ワーキング層及びフープ層の補強要素は、好ましくは脂肪族ポリアミド又は芳香族ポリアミド製の紡織フィラメントで構成されたコードである。保護層の補強要素は、金属スレッドで構成されたコード、又は紡織フィラメントで構成されたコードとすることができる。層内の２つの連続する補強要素の中心間の軸方向距離は、補強体ピッチとして知られている。クラウン補強体及びフープ補強体では、通常、このピッチが軸方向に一定である。

【0010】

繊維補強要素に関する限り、引張下における繊維補強要素の機械的特性（弾性係数、伸び率及び破断荷重）は、事前調整後に測定される。「事前調整」とは、欧州規格ＤＩＮ ＥＮ ２０１３９（２０±２°Ｃの温度、６５±２％の相対湿度）に従う標準大気において測定前に少なくとも２４時間にわたって繊維補強要素を保管することを意味する。この測定は、Ｚｗｉｃｋ社（Ｚｗｉｃｋ ＧｍｂＨ＆Ｃｏ）（ドイツ）のタイプ１４３５又はタイプ１４４５の引張試験機を用いて既知の方法で行われる。繊維補強要素に、４００ｍｍの初期長さにわたって２００ｍｍ／ｍｉｎの公称率で張力を加える。１０回の測定の全ての結果を平均する。

【0011】

多くの場合、航空機タイヤは、離陸中、地上走行中及び着陸中といったタイヤの様々な生命段階中に発生する応力に起因する、偏摩耗として知られている不均一なトレッド部の摩耗を示す。トレッド部の偏摩耗は、トレッド部の中間部分と、中間部分の軸方向外側の２つの外側部分との間にとりわけ認められている。通常は、中間部分の摩耗が大きく、これによってタイヤの寿命が左右されることが望ましい。場合によっては、上述した偏摩耗によってトレッド部の外側部分の摩耗がひどくなり、これが中間部分の摩耗よりも顕著になり、結果的にタイヤの撤去が早まるという経済的に不利な状況を招いてしまう。

【0012】

当業者は、タイヤのトレッド部の摩耗がタイヤの使用及び設計に関連する複数の要素に依存するという事実を熟知している。具体的には、摩耗は、タイヤのトレッド部が地面に接する接地面の幾何学的形状、及びこの接地面における機械的応力の分布に依存する。これらの２つのパラメータは、トレッド面の膨張子午線プロファイルに依存する。トレッド面の膨張子午線プロファイルとは、公称圧力に膨張させた無負荷状態のタイヤの子午面におけるトレッド面の断面のことである。

【0013】

当業者は、トレッド部の中間部分の偏摩耗に関してタイヤの寿命を延ばすために、トレッド面の膨張子午線プロファイルの幾何学的形状の最適化に努めてきた。

【0014】

欧州特許第１１６３１２０号には、航空機タイヤのクラウン補強体において、タイヤがその公称圧力に膨張した時の半径方向の変形を制限しようと試みることによってトレッド面の膨張子午線プロファイルの半径方向の変形を制限できたことが開示されている。通常は脂肪族ポリアミド製であるクラウン層補強要素を芳香族ポリアミド製の補強要素に置き替えることによってクラウン層の円周方向引張剛性を高めることにより、タイヤがその公称圧力に膨張した時のクラウン補強体の半径方向の変形が上手く制限される。芳香族ポリアミド製の補強要素の弾性係数は、脂肪族ポリアミド製の補強要素の弾性係数よりも高いので、所与の引張荷重では、前者の伸び率の方が後者の伸び率よりも低い。

【0015】

上述した欧州特許第１３８１５２５号には、クラウン層及び／又はカーカス層の引張剛性を変化させることによってトレッド面の膨張子午線プロファイルの幾何学的形状を変化させる１つの方法が提案されている。この文献には、通常の脂肪族ポリアミド製の補強要素よりも、むしろハイブリッド補強要素、すなわち脂肪族ポリアミド及び芳香族ポリアミドの両方で作製した補強要素を使用することが提案されている。これらのハイブリッド補強要素は、脂肪族ポリアミド製の補強要素の弾性係数よりも高い弾性係数を有し、従って所与の引張荷重での伸び率がさらに低くなる。ハイブリッド補強要素は、円周方向引張剛性を高めるようにクラウン層で、及び／又は子午面の引張剛性を高めるようにカーカス層で使用される。

【0016】

欧州特許第１４７７３３３号には、クラウン補強体の最も軸方向外側部分の全円周方向引張剛性と、クラウン補強体の中間部分の全円周方向引張剛性との比率が規定の範囲内に収まるようにクラウン補強体の全円周方向引張剛性を軸方向に変化させることによってトレッド面の膨張子午線プロファイルの幾何学的形状を変化させる別の方法が提案されている。クラウン補強体の全円周方向引張剛性は、クラウン層の円周方向引張剛性を組み合わせた結果である。クラウン補強体の全円周方向引張剛性は、重なり合うクラウン層の数の変化に従って軸方向に変化する。提案されている解決策は、クラウン補強体の最も軸方向外側部分よりも剛性の高いクラウン補強体の中間部分の全円周方向引張剛性と、最も軸方向外側部分の全円周方向引張剛性との間の軸方向分布に基づく。クラウン層又はカーカス層において使用される補強要素は、脂肪族ポリアミド製、芳香族ポリアミド製、又はハイブリッドである。

【0017】

国際公開第２０１０／０００７４７号には、公称圧力が９バールよりも高く、定格負荷での撓みが３０％よりも大きな航空機タイヤが、トレッド面を有するトレッド部と、少なくとも１つのクラウン層を含むクラウン補強体と、少なくとも１つのカーカス層を含むカーカス補強体とを備え、これらのトレッド面、クラウン補強体及びカーカス補強体が、初期子午線プロファイルによってそれぞれ幾何学的に定められることが記載されている。本発明によれば、クラウン補強体の初期子午線プロファイルは、クラウン補強体の軸方向幅の０．２５倍に少なくとも等しい軸方向幅を有する中間部分にわたって局所的に凹状である。国際公開第２０１０／０００７４７号に記載されている技術的解決策では、トレッド部の偏摩耗を中間部分とその軸方向外側部分との間に制限することによって航空機タイヤの摩耗寿命を延ばすことが可能である。

【0018】

タイヤは、トレッド部の幅全体にわたって摩耗を均一化させることによって長持ちするが、この改善された摩耗パターンによって延びる寿命を通じてその耐久性を保証する必要がある。具体的には、タイヤのクラウンの耐久性、すなわちタイヤに課される大きな機械的要求に耐える能力を向上させる必要がある。大きな機械的要求とは、例えば、限定ではないが、民間旅客機タイヤの場合、１５バールを超える公称圧力、２０トンを超える定格負荷、及び３６０ｋｍ／ｈの最高速度を意味する。

【0019】

国際公開第２０１３／０７９３５１号には、局所的に凹状のクラウン補強体の初期子午線プロファイルを用いた、国際公開第２０１０／０００７４７号に記載されている解決策の改善が提案されている。この改善は、赤道面から連続的に減少する、最も半径方向外側のカーカス層と最も半径方向内側のワーキング層との間の距離の選択を通じて、ラジアルカーカス補強体及びワーキング補強体の形状を最適化することである。

【0020】

欧州特許第１３８１５２５号に記載されているようなカーカス補強体及びワーキング補強体の従来の子午線プロファイルを、国際公開第２０１３／０７９３５１号に記載されているような凹状プロファイルにそれぞれ変更すると、カーカス層とワーキング層の半径方向スタックが全く同じものであってトレッド部の半径方向外側の子午線プロファイルの平均半径も全く同じものである場合に、ワーキング層の補強要素の張力が赤道面において約＋１５％と大幅に増加する。他の全ての要素が同じ状態でも、タイヤの破裂圧力が同じ量だけ低下し、これでは規制試験による市販のためのタイヤの認証が危うくなる可能性がある。さらに、最も半径方向外側のカーカス層と最も半径方向内側のクラウン層との間の距離が赤道面から凹部の軸方向境界まで連続的に減少することによって示唆されるようにフープ層の幅全体にわたって一定ピッチのフープを使用することは、タイヤの重量、従ってそのコスト面から見て最適でない。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0021】

【特許文献1】欧州特許第１３８１５２５号明細書

【特許文献2】欧州特許第１１６３１２０号明細書

【特許文献3】欧州特許第１３８１５２５号明細書

【特許文献4】欧州特許第１４７７３３３号明細書

【特許文献5】国際公開第２０１０／０００７４７号

【特許文献6】国際公開第２０１３／０７９３５１号

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0022】

本発明者らは、航空機タイヤの寿命がトレッド部の摩耗に関して延びた際のワーキング補強体の耐久性を高めると同時に、タイヤの重量を減少させることによって工業的製造コストを削減するという目的を定めた。

【課題を解決するための手段】

【0023】

この目的は、航空機タイヤであって、
− トレッド部と、
− トレッド部の半径方向内側の、少なくとも１つのワーキング層を含むワーキング補強体と、
を備え、
− 半径方向内側ワーキング層が、タイヤの最大軸方向幅の２／３に少なくとも等しい軸方向幅を有して凹状の中間部分を含み、航空機タイヤが、
− ワーキング補強体の半径方向内側の、少なくとも１つのカーカス層を含むカーカス補強体と、
− カーカス補強体の半径方向外側の、少なくとも１つのフープ層を含むフープ補強体と、
をさらに備え、
− フープ層が、最も幅の広いワーキング層の幅の最大で０．８倍に等しい軸方向幅を有するとともに、円周方向に対して＋１０°〜−１０°の角度で傾斜する互いに平行な補強要素を含み、
− フープ層の補強要素が、平均直径Ｄを有し、
− フープ層が、補強要素の平均直径Ｄの３倍に少なくとも等しい軸方向幅を有する少なくとも１つの軸方向不連続部を含む、
航空機タイヤによって達成される。

【0024】

一般に、タイヤのワーキング補強体は、クラウン層の軸端をずらして配置するために、タイヤの子午面において一般に層毎に異なる軸方向幅を有する複数の半径方向に重なり合ったワーキング層で構成される。一般に、ワーキング補強体は、幅広と呼ばれる、すなわちタイヤの最大軸方向幅の２／３に少なくとも等しい軸方向幅を有する少なくとも１つのワーキング層を含む。タイヤの最大軸方向幅は、タイヤをリムに取り付けて軽く膨張させ、すなわち推奨公称圧力の１０％に等しい圧力に膨張させた状態でサイドウォール部において測定される。通常、排他的な意味ではないが、半径方向内側ワーキング層、すなわち最も半径方向内側のワーキング層は、最も幅の広いワーキング層である。

【0025】

ワーキング層の軸方向幅は、ワーキング層の終点間の軸方向距離である。通常、ワーキング層の軸方向幅は、２つの子午面上でタイヤを切断することによって得られるタイヤの子午断面上で測定される。一例として、タイヤの子午断面は、トレッド部において約６０ｍｍの円周方向厚さを有する。この測定は、２つのビード部間の距離を、リム上に取り付けて軽く膨張させたタイヤのビード部間の距離と同一に保った状態で行われる。

【0026】

さらに、半径方向内側ワーキング層は凹部を含み、その赤道面の両側における軸方向境界は、上記クラウン層の半径方向外側の地点である。一般に、これらの軸方向境界は、赤道面から実質的に等距離にあり、すなわち製造公差はあるとしても赤道面を中心に実質的に対称であるが、赤道面の両側の距離が異なることを除外するものではない。有意な軸方向幅の凹部を有するには、幅広のワーキング層が必要である。

【0027】

凹部は、子午面において、赤道面内の半径方向内側地点と、赤道面の両側に１つずつ存在する、凹部の軸方向境界である２つの半径方向外側地点とを含む。従って、これらの凹部の地点は、全て赤道面内に位置する地点の半径方向外側であって、凹部の軸方向境界である地点の半径方向内側に存在する。

【0028】

本発明の意味における凹部は、この用語の数学的な意味での凹部ではない。具体的には、凹部は、数学的な意味で凹状の中心部分と、この凹状の中心部分の両側の数学的な意味で凸状の外側部分とを含み、凹状の中心部分の全ての地点では、凹状の中心部分の半径方向外側に曲率中心が存在し、凸状の外側部分の全ての地点では、凸状の外側部分の半径方向内側に曲率中心が存在する。凹状の中心部分は、赤道面の両側に１つずつ存在する２つの変曲点によって軸方向に区切られる。各凸状の外側部分は、変曲点によって軸方向内側が区切られ、凹部の軸方向境界によって軸方向外側が区切られる。

【0029】

内側ワーキング層の半径方向外側の他のワーキング層は、しばしば半径方向内側ワーキング層の凹部の軸方向幅に実質的に等しい軸方向幅の凹部を含む。このことは、特にワーキング層が対の形で隣接し、例えばエラストマ材料製の層間要素によって分離されていない時に生じる。この時、上記ワーキング層のそれぞれの子午線プロファイルは対間で平行であり、すなわちそれぞれの軸方向幅全体にわたって等距離である。

【0030】

ワーキング層の応力の増加を制限するために、最も半径方向外側のカーカス層と最も半径方向内側のワーキング層との間に、少なくとも１つのフープ層で構成されたフープ補強体が挿入される。このような中間ゾーンに位置するフープ補強体は、タイヤの膨張中にこの中間ゾーンにおいてワーキング補強体が半径方向に動くのを制限し、従ってトレッド面の軸方向幅全体にわたってほぼ平坦なトレッドプロファイルを取得する機能を有する。これにより、赤道面におけるワーキング層の過剰張力を制限することもできる。

【0031】

意外にも、耐久性と原料コストに関する最善の妥協を可能にするフープ層の構成は、できるだけ狭い幅にわたって配置された連続フープ層ではなく、少なくとも１つの軸方向不連続部を含む不連続フープ層であり、これによってフープ層の重量を減少させることもできる。

【0032】

軸方向不連続部とは、２つの連続する補強要素間のピッチの局所的増加を意味する。この軸方向不連続部は、その軸方向幅、すなわちこの軸方向不連続部を区切る補強要素間の軸方向距離によって特徴付けられる。本発明によれば、フープ層が、最小値が補強要素の平均直径Ｄの３倍に等しい軸方向幅を有する少なくとも１つのこのような軸方向不連続部を含む。具体的には、フープ層の補強要素を軸方向に不連続的に配置すると、タイヤの肩部又は中心部におけるワーキング補強層の応力の分布を最適化することができる。また、補強要素の平均直径Ｄの３倍に少なくとも等しい幅を有するこれらの各不連続部によってフープ層の補強要素の数が減少し、従ってフープ層のコストが削減される。

【0033】

軸方向不連続部の軸方向幅がフープ層の補強要素の平均直径Ｄの１０倍に少なくとも等しいと、フープ層の補強要素の数が減少し、工業的製造コストを節約できるので特に有利である。

【0034】

また、フープ層が、補強要素の平均直径Ｄの３倍に少なくとも等しい軸方向幅を有する軸方向不連続部を少なくとも２つ含むことも有利である。具体的には、これにより、ワーキング層の補強要素の張力が最適化されるようにフープ層の補強要素を最適に分布させることができる。

【0035】

また、１つの軸方向不連続部がタイヤの赤道面に中心を置くことも有利である。具体的には、タイヤの赤道面に中心を置く１つの軸方向不連続部を有することにより、中心におけるワーキング補強体の補強要素の張力を増加させることによって肩部におけるワーキング補強体の補強要素の張力を低下させることができる。

【0036】

２つの軸方向不連続部が赤道面に関して対称に位置することが有利である。このような実施形態では、回転するタイヤの振動現象が最適化される。

【0037】

１つの特定の実施形態によれば、フープ補強体が２つのフープ層を含む。航空機タイヤは、その使用に基づき、荷重を支えるのに必要な圧力に応じて、２つのフープ層で構成されたフープ補強体を必要とする場合もある。

【0038】

好ましい実施形態によれば、フープ層の補強要素は、脂肪族ポリアミド、芳香族ポリアミド、又は脂肪族ポリアミドと芳香族ポリアミドとの組み合わせで構成される。このような補強要素は、その軽量性及び破壊強度を理由として特に有利である。換言すれば、フープ層の補強要素を構成する材料は、一般にナイロン又はアラミドである。補強要素は、単一の材料で構成することも、或いは異なる材料の組み合わせで構成することもできる。例えば、補強要素は、ハイブリッド補強要素と呼ばれるものを形成するように、紡績ナイロンフィラメントと紡績アラミドフィラメントとを組み合わせることができる。これらのハイブリッド補強要素は、ナイロンの伸縮特性とアラミドの伸縮特性とを有利に組み合わせることができる。この種の材料は、航空分野において極めて重要な軽量化を可能にするその低密度を理由に航空機タイヤの分野で有利に使用されている。

【0039】

ワーキング補強体の張力に対応するために、この補強体の補強要素は、互いに平行に円周方向（ＸＸ’）に対して＋２０°〜−２０°の角度で傾斜させて配置することが特に有利である。

【0040】

また、ワーキング層の補強要素も、その軽量性及び破壊強度レベルのために、脂肪族ポリアミド、芳香族ポリアミド、又は脂肪族ポリアミドと芳香族ポリアミドとの組み合わせで構成されることが有利である。ここでも、ワーキング層の補強要素を構成する材料は、ナイロン、アラミド又はハイブリッドである。これらの材料は、軽量という利点を有するので、航空機タイヤの分野では一般的な材料である。

【0041】

好ましい実施形態によれば、カーカス補強体は、円周方向との間に８０°〜１００°の角度を成す互いに平行な補強要素を含む少なくとも１つのカーカス層を有する。カーカス層の補強要素は、脂肪族ポリアミド、芳香族ポリアミド、又は脂肪族ポリアミドと芳香族ポリアミドとの組み合わせで構成される。ここでも、軽量性及び破壊強度のために、このような補強要素を使用することが特に有利である。

【0042】

ワーキング補強体の半径方向外側には、障害物を乗り越える際にワーキング層の機械的完成性を保つために、金属又は繊維補強要素で構成された少なくとも１つの保護層を含む保護補強体を配置することが好ましい。

【0043】

本発明を理解しやすくするように縮尺通りではなく単純化して示す図１及び図２を参照すれば、本発明の特徴及びその他の利点がさらに理解されるであろう。

【図面の簡単な説明】

【0044】

【図1】赤道面を中心とする１つの軸方向不連続部をフープ補強体に有するフープ層を示す図である。

【図2】赤道面に関して対称的な２つの軸方向不連続部をフープ補強体に有するフープ層を示す図である。

【図2B】フープ補強体の軸方向不連続部の細部を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0045】

図１に、本発明の第１の実施形態による、トレッド部１と、トレッド部１の半径方向内側のワーキング補強体２と、ワーキング補強体２の半径方向内側のラジアルカーカス補強体３と、ワーキング補強体２とラジアルカーカス補強体３との半径方向中間に位置する、赤道面ＸＺに軸方向不連続部を有するフープ層４１を含むフープ補強体４とを備えたタイヤのクラウンの子午断面、すなわち子午面での断面を示す。

【0046】

それぞれの半径方向、軸方向及び円周方向は、方向ＺＺ’、ＹＹ’及びＸＸ’である。赤道面ＸＺは、半径方向ＺＺ’及び円周方向ＸＸ’によって定められる。

【0047】

ワーキング補強体２は、複数のワーキング層で構成される。半径方向内側ワーキング層２１の、軸端Ｅ２とＥ’２との間の軸方向距離である軸方向幅Ｌ２は、タイヤの最大軸方向幅Ｌ１の２／３に少なくとも等しい。タイヤの最大軸方向幅Ｌ１は、タイヤをリムに取り付けて軽く膨張させ、すなわちその推奨公称圧力の１０％に等しい圧力に膨張させた状態でサイドウォール部において測定される。

【0048】

半径方向内側ワーキング層２１は凹部を含み、その赤道面ＸＺの両側の軸方向境界Ｍ２及びＭ’２は、半径方向距離Ｒ２に位置する上記ワーキング層の半径方向外側地点である。半径方向内側ワーキング層２１は、上記凹部の軸方向外側にさらに２つの凹部を含む。これらの凹部は、軸方向内側を凹部の軸方向境界Ｍ２及びＭ’２によって境界され、軸方向外側をワーキング層の端部Ｅ２及びＥ’２によって境界される。

【0049】

半径方向内側ワーキング層２１の凹部は、変曲点Ｉ２及びＩ’２によって軸方向に区切られた数学的意味での凹状部分と、この凹状部分の両側に、上記凹部の軸方向境界Ｍ２又はＭ’２によって軸方向外側を境界された数学的意味での凸状部分とを含む。凹所の振幅ａ２は、軸方向境界Ｍ２及びＭ’２の半径方向距離Ｒ２と、赤道面ＸＺ内に位置する地点Ｃ２の半径方向距離ｒ２との差分である。

【0050】

カーカス補強体３は、複数のカーカス層で構成される。ワーキング補強体２の半径方向内側のクラウン領域では、半径方向外側カーカス層３１が、最も半径方向内側のワーキング層の半径方向外側の地点（Ｍ２、Ｍ’２）と半径方向に一致する軸方向境界Ｍ３及びＭ’３を赤道面の両側に有する部分を含み、この部分では、製造誤差はあるとしても、半径方向距離Ｒ３に位置するそれぞれの端部（Ｍ３、Ｍ’３）の半径方向内側の赤道面の両側にカーカス層が存在する。

【0051】

さらに、図１には、半径方向内側ワーキング層２１と半径方向外側カーカス層３１との半径方向中間に位置するフープ層４１を含むフープ補強体４も示しており、このフープ層４１は、赤道面ＸＺを中心とする軸方向不連続部４１１を有する。

【0052】

図２に、本発明の第２の実施形態によるタイヤのクラウンの子午断面を示しており、ここでは、フープ補強体が、赤道面ＸＺに関して対称な同じ軸方向幅の２つの軸方向不連続部を有するフープ層４１を含む。図２のアーキテクチャの他の要素は、図１のものと同一である。

【0053】

図２Ｂには、平均直径Ｄを有する補強要素で構成されたフープ層４１を示しており、この図には、本発明によれば平均直径Ｄの３倍よりも大きな幅Ｌ４１１の不連続部４１１を示している。

【0054】

本発明者らは、１５．９バールの公称圧力、２０４７３ｄａＮの公称静荷重、及び２２５ｋｍ／ｈの最大基準速度での使用を特徴とする４６×１７Ｒ２０のサイズの航空機タイヤについて、フープ補強体が赤道面に関して対称な２つの軸方向不連続部を有するこれらの２つの実施形態に従って本発明を実施した。

【0055】

検討したタイヤでは、ワーキング補強体が６つのワーキング層で構成され、その補強要素はハイブリッドタイプである。半径方向内側ワーキング層は、３００ｍｍの、すなわちタイヤの最大軸方向幅の０．７５倍の軸方向幅を有する。この半径方向内側ワーキング層の凹所の幅は１６０ｍｍであり、振幅は６ｍｍである。カーカス補強体は３つのカーカス層で構成され、その補強要素はハイブリッドである。

【0056】

フープ補強体はフープ層で構成され、その補強要素は平均直径が１．１１ｍｍのハイブリッドタイプである。フープ補強体の軸方向幅は８０ｍｍ、すなわちタイヤの最大軸方向幅の０．２０倍である。ワーキング層及びフープ層では、使用するハイブリッド補強要素が、それぞれ３３０テックスの２つの紡績アラミド糸と、１８８テックスの１つの紡績ナイロン糸とで構成される。得られるハイブリッド補強要素は、直径が１．１１ｍｍであり、タイターが９５０テックスであり、撚数が２３０ｔｐｍであり、５０ｄａＮの力を受けた際の伸び率が５．５％であり、破断荷重が１１０ｄａＮである。

【0057】

カーカス層では、使用するハイブリッド補強要素が、それぞれ３３０テックスの２つの紡績アラミド糸と、１８８テックスの１つの紡績ナイロン糸とで構成される。得られるハイブリッド補強要素は、直径が１．１１ｍｍであり、タイターが９８０テックスであり、撚数が２７０ｔｐｍであり、５０ｄａＮの力を受けた際の伸び率が５．５％であり、破断荷重が１１０ｄａＮである。さらなるハイブリッド補強体を使用することもできる。とりわけ、異なる撚数の補強体、さらには異なるタイター又は異なる数の各紡績糸を有する補強体を使用することが考えられる。

【0058】

国際公開第２０１３／０７９３５１号に記載されているようにワーキング層を平面プロファイルから凹状プロファイルに変更すると、クラウン層の補強要素のスタックが同じものであって、トレッド部の半径方向外側の子午線プロファイルの平均半径も同じものである場合に、ワーキング層の中心の補強要素の張力が約＋１５％と大幅に増加する。

【0059】

フープ層の軸方向幅を５０ｍｍ増加させて軸方向幅を８０ｍｍから１３０ｍｍに変更すると、過剰張力をワーキング補強層の中心において約２０％、ワーキング補強体の縁部において約１８％低減することができるが、フープ補強要素のコストが６５％増加してしまう。軸方向幅が８０ｍｍの中間部分と、２０ｍｍの軸方向幅を有する不連続部によって中間部分から分離された、赤道面に対して対称なそれぞれの軸方向幅が１０ｍｍの２つの外側部分とを含む、全体的な軸方向幅が１３０ｍｍの不連続フープ層を使用すると、過剰張力をワーキング層の中心において約６％、ワーキング補強体の縁部において約２６％低減することができるとともに、フープ補強要素のコストの増加も２５％に制限される。

【0060】

不連続部を導入することによってフープ層の幅が赤道面に対して広くなればなるほど、ワーキング補強体の端部における補強要素の張力に対する影響も好ましいものになる。フープ層内の不連続部の最適な位置は、ワーキング層の配置及び幅に依存する。

【0061】

例えばアラミド製の異なる性質の補強要素をフープ層に使用すると、上記と同じ構成で過剰張力をワーキング層の中心において約３６％、ワーキング補強体の縁部において約４９％低減することができる。

【0062】

アラミド製のフープ補強体では、１０〜２０ｍｍの軸方向幅を有する不連続部によって分離された、１３０ｍｍの全幅にわたって赤道面に関して対称に分布する６つの部分に５〜１０個の補強要素のストリップを使用することによって好ましい変形例の１つが実現される。この配置を伴うフープ補強体にハイブリッドではなくアラミドを使用すると、過剰張力をワーキング層の中心において約２５％、ワーキング補強体の縁部において約１５％低減することができ、上述したような不連続なハイブリッドフープ層を有する解決策の過剰張力レベルに近い過剰張力レベルを達成することができ、従って上述の解決策に比べてフープ層のコストを３０％削減しながら耐久性基準を満たすことができる。

【符号の説明】

【0063】

１ トレッド部
２ ワーキング補強体
３ ラジアルカーカス補強体
４ フープ補強体
２１ 半径方向内側ワーキング層
３１ 半径方向外側カーカス層
４１ フープ層４１
ａ２ 凹所の振幅
Ｃ２ 地点
Ｅ２、Ｅ’２ 半径方向内側ワーキング層の軸端
Ｉ２、Ｉ’２ 変曲点
Ｌ１ タイヤの最大軸方向幅
Ｌ２ 半径方向内側ワーキング層の軸方向幅
Ｌ４ フープ層の軸方向幅
Ｍ２、Ｍ’２ 凹部の軸方向境界
Ｍ３、Ｍ’３ カーカス層の軸方向境界
Ｒ２ 凹部の軸方向境界の半径方向距離
ｒ２ 地点Ｃ２の半径方向距離

【図1】

【図2】

【図2B】

【国際調査報告】