特開 2015-107582 多層フィルム、多層フィルム包材、絞り成型品、および、医薬用包装材

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】特開2015-107582(P2015-107582A)

(43)【公開日】2015年6月11日

(54)【発明の名称】多層フィルム、多層フィルム包材、絞り成型品、および、医薬用包装材

(51)【国際特許分類】

   B32B 15/08 20060101AFI20150515BHJP

   B32B 15/082 20060101ALI20150515BHJP

   B32B 15/088 20060101ALI20150515BHJP

   B32B 7/02 20060101ALI20150515BHJP

   B65D 65/40 20060101ALI20150515BHJP

   B65D 1/00 20060101ALI20150515BHJP

   A61J 1/03 20060101ALI20150515BHJP

【ＦＩ】

   B32B15/08 Q

   B32B15/082 A

   B32B15/088

   B32B7/02 101

   B65D65/40 D

   B65D1/00 B

   A61J1/00 370B

【審査請求】未請求

【請求項の数】9

【出願形態】ＯＬ

【全頁数】19

(21)【出願番号】特願2013-251081(P2013-251081)

(22)【出願日】2013年12月4日

(71)【出願人】

【識別番号】500163366

【氏名又は名称】出光ユニテック株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110000637

【氏名又は名称】特許業務法人樹之下知的財産事務所

(72)【発明者】

【氏名】高重 真男

(72)【発明者】

【氏名】小森 欣一

【テーマコード（参考）】

3E033

3E086

4C047

4F100

【Ｆターム（参考）】

3E033BA13

3E033BB08

3E033CA11

3E033EA20

3E033FA01

3E086BA04

3E086BA13

3E086BA15

3E086BA33

3E086BB02

3E086BB22

3E086BB90

3E086CA01

3E086CA27

3E086CA28

3E086CA31

3E086CA35

3E086DA08

4C047AA18

4C047AA22

4C047BB12

4C047BB22

4C047BB30

4C047CC15

4F100AB10B

4F100AK15C

4F100AK48A

4F100BA03

4F100BA07

4F100BA10A

4F100BA10C

4F100EJ38

4F100GB15

4F100GB66

4F100JK02

4F100JK07

4F100JK08

4F100YY00A

4F100YY00B

4F100YY00C

(57)【要約】

【課題】冷間成型の際のスプリングバックを十分に抑制でき、しかも冷間成型時に優れた深絞り成型性を有する多層フィルムを提供すること。
【解決手段】本発明の多層フィルムは、延伸ナイロンフィルムからなるナイロン層と、アルミニウム層と、ポリ塩化ビニル層とを、これらの順で備える多層フィルムであって、当該多層フィルムの引張試験における４方向（延伸ナイロンフィルムのMD方向、TD方向、45°方向および135°方向）の応力−ひずみ曲線において、弾性率が４方向のいずれも1000MPa以上2000MPa以下、比例限度における引張応力σ_２が４方向のいずれも３０ＭＰａ以上５５ＭＰａ以下、ひずみε_２が0.5となった際の引張応力σ_１と、比例限度における引張応力σ_２との比である応力比Ａ（σ_１／σ_２）が、４方向のいずれも1.5以上2.5以下である。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

ナイロン６を原料とする延伸ナイロンフィルムからなるナイロン層と、アルミニウム層と、ポリ塩化ビニル層とを、これらの順で備えた多層フィルムであって、
当該多層フィルムの引張試験（試料幅１５ｍｍ、標点間距離５０ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ）における４方向（前記延伸ナイロンフィルムのＭＤ方向、ＴＤ方向、４５°方向および１３５°方向）の応力−ひずみ曲線において、
弾性率が、前記４方向についていずれも１０００ＭＰａ以上２０００ＭＰａ以下であり、
比例限度における引張応力σ_２が、前記４方向についていずれも３０ＭＰａ以上５５ＭＰａ以下であり、
前記４方向における破断時におけるひずみε_２が０．５（破断までの伸び率が５０％）となった際の引張応力σ_１と、前記引張応力σ_２との比である応力比Ａ（σ_１／σ_２）が、前記４方向についていずれも１．５以上２．５以下である
ことを特徴とする多層フィルム。

【請求項2】

請求項１に記載の多層フィルムであって、
前記４方向におけるそれぞれの前記応力比Ａのうち、最大となる応力比Ａ_ｍａｘと最小となる応力比Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）が、１．３以下である
ことを特徴とする多層フィルム。

【請求項3】

請求項１または請求項２に記載の多層フィルムであって、
当該多層フィルムの前記引張試験における前記４方向についての破断時における引張強度σ_３が、いずれも６０ＭＰａ以上である
ことを特徴とする多層フィルム。

【請求項4】

請求項１から請求項３までのいずれか一項に記載の多層フィルムであって、
破断時におけるひずみε_２が、前記４方向についていずれも０．７以上である
ことを特徴とする多層フィルム。

【請求項5】

請求項１から請求項４までのいずれか一項に記載の多層フィルムであって、
当該多層フィルムの前記引張試験における引張応力−歪み曲線において、破断時におけるひずみε_２が０．５（伸び率が５０％）となった際の引張応力σ_１が、４方向についていずれも５０ＭＰａ以上である
ことを特徴とする多層フィルム。

【請求項6】

請求項１から請求項５までのいずれか一項に記載の多層フィルムであって、
冷間成型用である
ことを特徴とする多層フィルム。

【請求項7】

請求項１から請求項６までのいずれか一項に記載の多層フィルムを用いた
ことを特徴とする多層フィルム包材。

【請求項8】

請求項１から請求項６までのいずれか一項に記載の多層フィルムが絞り成型された
ことを特徴とする絞り成型品。

【請求項9】

請求項１から請求項６までのいずれか一項に記載の多層フィルムを、前記ポリ塩化ビニル層側を内側にして外装材として用いた
ことを特徴とする医薬用包装材。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、特に、冷間成型用の包装材料として好適に用いることができる多層フィルム、多層フィルム包材、絞り成型品、および、医薬用包装材に関する。

【背景技術】

【0002】

例えば、医薬用包材として、錠剤の包材に薬剤の保護性、取り出し性などの観点からＰＶＣが用いられている。そして、薬剤によっては、遮光、防湿などの観点から、アルミニウム層を有する多層フィルム包材を用いた包材が要望されている。
一方、多層フィルム包材として、二軸延伸ナイロンフィルム／接着剤層／アルミニウム箔／接着剤層／シーラント層の層構成で積層された多層フィルム包材を用いて冷間成型した多層フィルム包材が提案されている（例えば、特許文献１）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００２−２１６７１５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

しかしながら、冷間成型では、絞り成型後に、成型品の一部が成型後の形状から成型前の形状に戻ってしまうという現象（スプリングバック）が問題となりやすい。このようなスプリングバックにより、絞り成型後の形状の寸法精度が不十分となるという問題が生じるおそれがある。そして、特許文献１に記載のような多層フィルム包材においては、深絞り成型をすると、ピンホールが発生するおそれがある。

【0005】

そこで、本発明は、冷間成型の際のスプリングバックを十分に抑制でき、しかも冷間成型時に優れた深絞り成型性を有する多層フィルム、多層フィルム包材、絞り成型品、および、医薬用包装材を提供することを目的とする。

【0006】

本発明において、冷間成型とは、多層フィルムを構成するナイロン層のガラス転移点（Ｔｇ）未満の温度雰囲気下で行う成型をいう。かかる冷間成型の一手段として、アルミニウム箔などの成型に用いられる冷間成型機を用いて、シート材料を雌金型に対して雄金型で押し込み、高速でプレスすることが挙げられる。かかる冷間成型によると、加熱することなく型付け、曲げ、剪断、絞りなどの塑性変形を生じさせることができる。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本発明の多層フィルムは、ナイロン６を原料とする延伸ナイロンフィルムからなるナイロン層と、アルミニウム層と、ポリ塩化ビニル層とを、これらの順で備えた多層フィルムであって、当該多層フィルムの引張試験（試料幅１５ｍｍ、標点間距離５０ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ）における４方向（前記延伸ナイロンフィルムのＭＤ方向、ＴＤ方向、４５°方向および１３５°方向）の応力−ひずみ曲線において、弾性率が、前記４方向についていずれも１０００ＭＰａ以上２０００ＭＰａ以下であり、比例限度における引張応力σ_２が、前記４方向についていずれも３０ＭＰａ以上５５ＭＰａ以下であり、前記４方向における破断時におけるひずみε_２が０．５（破断までの伸び率が５０％）となった際の引張応力σ_１と、前記引張応力σ_２との比である応力比Ａ（σ_１／σ_２）が、前記４方向についていずれも１．５以上２．５以下であることを特徴とする。

【0008】

この発明では、引張試験における引張応力−歪み曲線において、４方向の弾性率を１０００ＭＰａ以上２０００ＭＰａ以下、４方向の比例限度における引張応力σ_２を３０ＭＰａ以上５５ＭＰａ以下、４方向の破断時におけるひずみε_２が０．５（破断までの伸び率が５０％）となった際の引張応力σ_１と、比例限度における引張応力σ_２との応力比Ａ（σ_１／σ_２）をいずれも２．５以下としている。
このため、冷間成型の際のスプリングバックを十分に抑制でき、しかも冷間成型時にピンホールを生じずに優れた深絞り成型性を有する多層フィルムが得られる。

【0009】

また、本発明では、前記４方向におけるそれぞれの前記応力比Ａのうち、最大となる応力比Ａ_ｍａｘと最小となる応力比Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）が、１．３以下である構成とすることが好ましい。
この発明では、応力比Ａ_ｍａｘと応力比Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）を１．３以下とすることで、冷間成型時に多層フィルムがバランス良く伸び、均一な厚みの成型品を製造できる。
ここで、比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）が１．３を超えると偏肉が悪く局所的に薄くなり、多層フィルムが破断するおそれがある。

【0010】

また、本発明では、当該多層フィルムの前記引張試験における前記４方向についての破断時における引張強度σ_３が、いずれも６０ＭＰａ以上である構成とすることが好ましい。
この発明では、４方向の引張破断強度σ_３をいずれも６０ＭＰａ以上とすることで、十分な加工強度を得ることができ、冷間成型の際、多層フィルムがより破断し難くなる。
ここで、４方向の引張破断強度σ_３のいずれかが６０ＭＰａ未満となると、冷間での深絞り成型などの際に多層フィルムが破断し易くなり、良好な冷間成型性が得られなくなるおそれがある。

【0011】

さらに、本発明では、破断時におけるひずみε_２が、前記４方向についていずれも０．７以上である構成とすることが好ましい。
この発明では、ひずみε_２が４方向で０．７以上（４方向の破断までの伸び率をいずれも７０％以上）とすることで、冷間成型時に多層フィルムがバランス良く伸び、均一な厚みの成型品を製造できる。
ここで、ひずみε_２が０．７より小さくなると、冷間での深絞り成型などの際に多層フィルムが破断し易くなり、良好な冷間成型性が得られなくなるおそれがある。

【0012】

また、本発明では、当該多層フィルムの前記引張試験における引張応力−歪み曲線において、破断時におけるひずみε_２が０．５（伸び率が５０％）となった際の引張応力σ_１が、４方向についていずれも５０ＭＰａ以上である構成とすることが好ましい。
この発明では、引張応力σ_１の４方向についていずれも５０ＭＰａ以上としているので、冷間成型時に多層フィルムがバランス良く伸び、均一な厚みの成型品を製造できる。

【0013】

そして、本発明では、冷間成型用である構成とすることが好ましい。
この発明では、冷間成型に適用しても、スプリングバックを十分に抑制できるとともに、ピンホールを生じずに優れた深絞り成型ができる。

【0014】

本発明の多層フィルム包材は、本発明の多層フィルムを用いたことを特徴とする。
本発明では、冷間成型の際、スプリングバックを十分に抑制できるとともに、ピンホールを生じずに優れた深絞り成型性を有する本発明の多層フィルムを用いるので、寸法精度が高く遮蔽性に優れた包材として提供できる。

【0015】

本発明の絞り成型品は、本発明の多層フィルムが絞り成型されたことを特徴とする。
本発明では、冷間成型の際、スプリングバックを十分に抑制できるとともに、ピンホールを生じずに優れた深絞り成型性を有する本発明の多層フィルムを用いるので、寸法精度が高く遮蔽性に優れた絞り成型品を提供できる。

【0016】

本発明の医薬用包装材は、本発明の多層フィルムを、前記ポリ塩化ビニル層側を内側にして外装材として用いたことを特徴とする。
本発明では、冷間成型の際、スプリングバックを十分に抑制できるとともに、ピンホールを生じずに優れた深絞り成型性を有する本発明の多層フィルムを用いるので、寸法精度が高く遮蔽性に優れた医薬用包装材を提供できる。

【図面の簡単な説明】

【0017】

【図1】本発明に係る実施形態の多層フィルムに対して引張試験を行った際に得られる応力−ひずみ曲線の一例を示すグラフである。

【図2】本発明に係る二軸延伸ナイロンフィルムを製造する装置の一例を示す概略構成図である。

【図3】実施例１で得られた多層フィルムに対して引張試験を行った際に得られた応力−ひずみ曲線を示すグラフである。

【図4】比較例１で得られた多層フィルムに対して引張試験を行った際に得られた応力−ひずみ曲線を示すグラフである。

【図5】比較例２で得られた多層フィルムに対して引張試験を行った際に得られた応力−ひずみ曲線を示すグラフである。

【図6】比較例３で得られた多層フィルムに対して引張試験を行った際に得られた応力−ひずみ曲線を示すグラフである。

【図7】比較例４で得られた多層フィルムに対して引張試験を行った際に得られた応力−ひずみ曲線を示すグラフである。

【図8】参考試験１のナイロンフィルムに対して引張試験を行った際に得られた応力−ひずみ曲線を示すグラフである。

【図9】参考試験２のポリ塩化ビニルフィルムに対して引張試験を行った際に得られた応力−ひずみ曲線を示すグラフである。

【図10】アルミニウム箔に対して引張試験を行った際に得られた応力−ひずみ曲線を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0018】

以下、本発明を実施するための最良の形態について詳述する。
［多層フィルムの構成］
本実施形態に係る多層フィルムは、ナイロン６を原料とする延伸ナイロンフィルムからなるナイロン層と、アルミニウム層と、ポリ塩化ビニル層とを、これらの順で備えた三層を基本構成としている。具体的な積層態様としては、三層が順次積層されたナイロン層／アルミニウム層／ポリ塩化ビニル層が挙げられる。なお、多層フィルムとしては、さらに他のフィルムが積層された多層構成としてもよい。

【0019】

（ナイロン層）
本実施形態におけるナイロン層は、延伸ナイロンフィルム（ＯＮｙフィルム）からなる層である。
ＯＮｙフィルムは、ナイロン樹脂を原料とする原反フィルムを例えば二軸延伸し、所定の温度で熱固定して形成したものである。
原料であるナイロン樹脂としては、ナイロン６、ナイロン８、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン６，６、ナイロン６，１０、ナイロン６，１２などを使用することができる。物性や溶融特性、取り扱いやすさの点からはナイロン６（以後、Ｎｙ６ともいう）を用いることが好ましい。
ここで、前記Ｎｙ６の化学式を下記式（１）に示す。

【0020】

【化1】

【0021】

原料であるナイロン樹脂の数平均分子量は、１５０００以上３００００以下であることが好ましく、２２０００以上２４０００以下であることがより好ましい。

【0022】

ＯＮｙフィルムの厚みは、５μｍ以上５０μｍ以下であることが好ましく、１０μｍ以上３０μｍ以下であることがより好ましい。ＯＮｙフィルムの厚みが前記下限未満では、多層フィルム包材の耐衝撃性が低くなり、冷間成型性が不十分となる傾向にある。他方、ＯＮｙフィルムの厚みが前記上限を超えると、多層フィルム包材の総厚が増加し、電池などの小型化の観点で好ましくない。

【0023】

（アルミニウム層）
本実施形態におけるアルミニウム層は、アルミニウム（Ａｌ）からなる層である。このアルミニウム層は、適宜公知の方法で形成でき、例えば、アルミニウム箔をＯＮｙフィルムにラミネートする方法を採用できる。なお、このアルミニウム層を形成する際には、適宜公知の接着剤を用いることができる。

【0024】

前記アルミニウム層の厚みは、２０μｍ以上１００μｍ以下であることが好ましく、３０μｍ以上５０μｍ以下であることがより好ましい。アルミニウム層の厚みが前記下限未満では、多層フィルム包材のガスバリア性が低くなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、多層フィルム包材の総厚が増加し、電池などの小型化の観点で好ましくない。

【0025】

（ポリ塩化ビニル層）
本実施形態におけるポリ塩化ビニル層は、ポリ塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ）からなる層である。このポリ塩化ビニル層は、適宜公知の方法で形成でき、例えば、前記アルミニウム層上にポリ塩化ビニルフィルムをラミネートする方法や、前記アルミニウム層上にポリ塩化ビニル樹脂を押出成型する方法が採用できる。なお、このポリ塩化ビニル層を形成する際には、適宜公知の接着剤を用いることができる。

【0026】

前記ポリ塩化ビニル層の厚みは、２０μｍ以上１００μｍ以下であることが好ましく、３０μｍ以上９０μｍ以下であることがより好ましい。
ポリ塩化ビニル層の厚みが前記下限未満では、多層フィルム包材のシール性が低くなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、多層フィルム包材の総厚が増加し、医薬用包装材などの小型化の観点で好ましくない。

【0027】

そして、本実施形態において、多層フィルムの４方向（ＯＮｙフィルムのＭＤ方向（フィルムの移動方向）、ＴＤ方向（フィルムの移動方向に直交する方向）、４５°方向および１３５°方向）における弾性率、比例限度における引張応力σ_２、および応力比Ａ（σ_１／σ_２）などは、当該多層フィルムについて引張試験（試料幅１５ｍｍ、標点間距離５０ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ）を実施し、これにより得られた応力−ひずみ曲線に基づいて求める。
ここで、上記引張試験により得られる応力−ひずみ曲線としては、例えば図１に示すものが挙げられる。
図１において、縦軸はＯＮｙフィルムの引張応力σ（ＭＰａ）を示し、横軸はＯＮｙフィルムのひずみε（ε＝Δｌ／ｌ、ｌ：フィルムの初期長さ、Δｌ：フィルムの増加長）を示す。ＯＮｙフィルムの引張試験を実施すると、ひずみεの増加に伴い、引張応力σが略一次関数的に増加し、引張応力σとひずみεとが比例関係にある領域がある。本発明では、この領域における最大の応力（σ_２）を比例限度における引張応力σ_２と定義し、このときのひずみを比例限度におけるひずみε_１として定義している。また、この比例限度までの引張応力σとひずみεとの間の比例定数（σ／ε）を弾性率として定義している（比例定数は応力−ひずみ曲線の傾きから求められる）。そして、ひずみεが更に増加すると、これに伴い引張応力σも増加し、所定のひずみε_２に至ると、フィルムが破断する。このような応力−ひずみ曲線を、１つの多層フィルムにつき４方向（ＯＮｙフィルムのＭＤ方向、ＴＤ方向、４５°方向および１３５°方向）取得する。

【0028】

本実施形態の多層フィルムにおいては、弾性率が、前記４方向についていずれも１０００ＭＰａ以上２０００ＭＰａ以下であることが必要である。前記４方向のうちいずれかの弾性率が前記上限を超えると、フィルムの成型性が不十分となり、成型品に厚みムラが生じやすくなる。また、フィルムの強度と成型性とのバランスの観点から、弾性率は、１１００ＭＰａ以上１９００ＭＰａ以下とすることが好ましく、より好ましくは１２００ＭＰａ以上１８００ＭＰａ以下、特に好ましくは１３００ＭＰａ以上１７００ＭＰａ以下である。

【0029】

本実施形態の多層フィルムにおいては、比例限度における引張応力σ_２が、前記４方向についていずれも３０ＭＰａ以上５５ＭＰａ以下であることが必要である。前記４方向のうちいずれかの比例限度が前記上限を超えると、スプリングバックを十分に抑制することができない。
フィルムの扱い易さとスプリングバックとのバランスの観点から、引張応力σ_２は、３０ＭＰａ以上５２ＭＰａ以下とすることが好ましく、より好ましくは３２ＭＰａ以上５０ＭＰａ以下、特に好ましくは３２ＭＰａ以上４８ＭＰａ以下である。

【0030】

本実施形態の多層フィルムにおいては、ひずみが０．５となった際の引張応力σ_１と、比例限度における引張応力σ_２との比である応力比Ａ（σ_１／σ_２）が、前記４方向についていずれも１．５以上２．５以下であることが必要である。
スプリングバックを十分に抑制できるとともに、冷間成型の際のピンホールの発生を確実に防止でき、深絞り成型性を有し、シャープな形状の成型品を製造する観点から、応力比Ａ（σ_１／σ_２）は、１．５以上２．５以下とすることが好ましく、より好ましくは１．６以上２．４以下、特に好ましくは１．７以上２．３以下である。

【0031】

すなわち、冷間成型などの絞り成型では、曲げ、剪断、絞りなどの度合いがフィルムの部分に応じて異なる。そのため、絞り成型後であってもフィルムの部分によっては、比例限度を超えず、塑性変形を生じずに、弾性変形した部分があると推察される。冷間成型の際のスプリングバックと、弾性率や、比例限度における引張応力σ_２との間に相関関係がある理由は、冷間成型後の成型品にかかる弾性変形した部分が存在し、かかる弾性変形した部分によりスプリングバックが発生するためと推察される。一方で、比例限度を超えて変形を生じた場合であっても、荷重を取り除いた際に、僅かではあるがスプリングバックが発生すると推察される。そして、ひずみが０．５となった際の引張応力σ_１と、比例限度における引張応力σ_２との比である応力比Ａ（σ_１／σ_２）の値が大きくなるほど、比例限度を超えて変形を生じた部分でのスプリングバックが発生しやすくなると推察される。
上記のように、弾性率、比例限度における引張応力σ_２、および、応力比Ａ（σ_１／σ_２）が、上記条件を満たす場合、冷間成型の際に、成型品における弾性変形した部分が十分に少なくでき、また、成型品における比例限度を超えて変形を生じた部分でのスプリングバックも十分に抑制できる。これにより、冷間成型の際のスプリングバックを十分に抑制できる多層フィルムが得られると本発明者は推察する。

【0032】

さらに、これら４方向におけるそれぞれの応力比Ａのうち、最大となる応力比Ａ_ｍａｘと最小となる応力比Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）が、１．３以下であることが好ましい。比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）が１．３を超えると、偏肉が悪く局所的に薄くなり、多層フィルムが破断するおそれがある。
冷間成型時に多層フィルムがバランス良く伸び、均一な厚みの成型品を製造する観点から、比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）は、１以上１．２５以下とすることが好ましく、より好ましくは１以上１．２以下、特に好ましくは１以上１．３以下である。

【0033】

また、本実施形態の多層フィルムにおいては、多層フィルムの引張試験における４方向についての破断時の引張強度である引張破断強度σ_３を、いずれも６０ＭＰａ以上とすることが好ましい。４方向の引張破断強度σ_３が６０ＭＰａ未満となると、冷間での深絞り成型などの際に多層フィルムが破断し易くなり、良好な冷間成型性が得られなくなるおそれがある。
十分な加工強度を得ることができ、冷間成型の際に多層フィルムがより破断し難くなる観点から、４方向の引張破断強度σ_３をいずれも６２ＭＰａ以上とすることが好ましく、より好ましくは６５ＭＰａ以上、特に好ましくは６８ＭＰａ以上である。

【0034】

また、本実施形態の多層フィルムにおいては、破断時におけるひずみε_２が、前記４方向についていずれも、０．７以上（４方向の破断までの伸び率をいずれも７０％以上）であることが好ましく、０．７５以上であることがより好ましく、０．８以上であることが特に好ましい。
これにより、冷間成型時に多層フィルムがバランス良く伸びるようになり、多層フィルム包材としたときの絞り成型性が良くなる傾向にあり、均一な厚みの成型品を製造できる。

【0035】

そして、本実施形態の多層フィルムにおいては、伸び率が５０％となった際の引張応力σ_１が、４方向についていずれも５０ＭＰａ以上であることが好ましい。４方向の引張応力σ_１が５０ＭＰａ未満では、冷間成型時に、成型品の厚みが不均一になるおそれがある。
成形品の厚みの均一性の観点から、４方向の引張応力σ_１は５０ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下とすることが好ましく、より好ましくは５２ＭＰａ以上９８ＭＰａ以下、特に好ましくは５５ＭＰａ以上９５ＭＰａ以下である。

【0036】

なお、多層フィルムの弾性率、比例限度における引張応力σ_２、および応力比Ａ（σ_１／σ_２）などを上述した範囲にする手段としては、ＯＮｙフィルム、アルミニウム層およびポリオレフィン層の厚みを調整することや、ＯＮｙフィルム製造時の延伸倍率や延伸温度、延伸後の熱固定温度を調整することや、ＯＮｙフィルムの原料を調整することなどが挙げられる。
製造時の延伸倍率としては、例えば、ＭＤ方向およびＴＤ方向のそれぞれで２．８倍以上、より好ましくは３．０倍以上である。なお、上記延伸倍率は、ＯＮｙフィルムの実用性の観点から、例えば、４．５倍以下、より好ましくは４．０倍以下が好適である。
また、製造時のＭＤ方向およびＴＤ方向における延伸倍率の差を設けてもよい。製造時のＭＤ方向およびＴＤ方向における延伸倍率の差としては、ＴＤ方向の延伸倍率からＭＤ方向の延伸倍率を減じた差（ＴＤ−ＭＤ）が、例えば、０．１倍以上であり、より好ましくは０．１倍以上０．８倍以下であり、特に好ましくは０．２倍以上０．８倍以下の範囲で調整できる。
また、延伸後の熱固定温度としては、例えば、１５０℃以上２１８℃以下であり、より好ましくは１６０℃以上２１５℃以下、特に好ましくは１９０℃以上２１５℃以下で調整できる。

【0037】

〔多層フィルム包材の構成〕
本実施形態の多層フィルム包材は、上記多層フィルムから構成され、これを成型してなるものである。一般に、アルミニウム層を含む多層フィルム包材は、冷間成型の際にアルミニウム層においてネッキングによる破断が生じ易いため冷間成型に適していない。この点、本実施形態の多層フィルム包材によれば、上記多層フィルムが優れた深絞り成型性を有するため、冷間での深絞り成型などの際に、アルミニウム層の破断を抑制でき、包材におけるピンホールの発生を抑制できる。また、上記多層フィルムは、冷間成型の際のスプリングバックを十分に抑制できる。したがって、包材総厚が薄い場合でも、シャープな形状かつ高強度で、しかも寸法精度の高い成型品が得られる。

【0038】

本実施形態の多層フィルム包材の厚みは、２００μｍ以下であることが好ましい。多層フィルム包材の厚みが２００μｍを超えると、冷間成型によるコーナー部の成型が困難となり、シャープな形状の成型品が得られにくい傾向があり、また、その厚みのために医薬用包装材などの小型化の観点でも好ましくない。特に、寸法精度が非常に高いレベルで求められる電池に利用する場合には好ましくない。
また、本実施形態の多層フィルム包材において、ナイロン層／アルミニウム層／ポリ塩化ビニル層の厚み比率は、９〜４０μｍ／３０〜１００μｍ／２０〜１００μｍであることが好ましい。この厚み比率から外れると、冷間成型の際に絞り成形がしにくかったり、ヒートシール強度が不足するおそれがある。

【0039】

〔延伸ナイロンフィルムの製造方法〕
次に、本実施形態に用いるＯＮｙフィルムを製造する方法について図面に基づいて説明する。
先ず、本実施形態に用いるＯＮｙフィルムを製造する装置について、一例を挙げて説明する。
フィルム製造装置１００は、図２に示すように、原反フィルム１を製造するための原反製造装置９０と、原反フィルム１を延伸する二軸延伸装置（チューブラー延伸装置）１０と、延伸後に折り畳まれた基材フィルム２（以後、単に「フィルム２」ともいう）を予熱する第一熱処理装置２０（予熱炉）と、予熱されたフィルム２を上下２枚に分離する分離装置３０と、分離されたフィルム２を熱処理（熱固定）する第二熱処理装置４０と、フィルム２が熱固定されるときに、下流側からフィルム２に張力を加える張力制御装置５０と、フィルム２が熱固定されてなる二軸延伸ナイロンフィルム３（以後、単に「フィルム３」ともいう）を巻き取る巻取装置６０とを備えている。

【0040】

原反製造装置９０は、図２に示すように、押出機９１と、サーキュラーダイス９２と、水冷リング９３と、安定板９４と、ピンチロール９５とを備えている。
チューブラー延伸装置１０は、チューブ状の原反フィルム１を内部空気の圧力により二軸延伸（バブル延伸）してフィルム２を製造するための装置である。このチューブラー延伸装置１０は、図２に示すように、ピンチロール１１と、加熱部１２と、案内板１３と、ピンチロール１４とを備えている。
第一熱処理装置２０は、扁平となったフィルム２を予備的に熱処理するための装置である。第一熱処理装置２０は、図２に示すように、テンター２１と、加熱炉２２とを備えている。
分離装置３０は、図２に示すように、ガイドロール３１と、トリミング装置３２と、分離ロール３３Ａ，３３Ｂと、溝付ロール３４Ａ〜３４Ｃとを備えている。また、トリミング装置３２は、ブレード３２１を有している。

【0041】

第二熱処理装置４０は、図２に示すように、テンター４１と、加熱炉４２とを備えている。
張力制御装置５０は、図２に示すように、ガイドロール５１Ａ，５１Ｂと、張力ロール５２とを備えている。
巻取装置６０は、図２に示すように、ガイドロール６１と、巻取ロール６２とを備えている。

【0042】

次に、このフィルム製造装置１００を用いてＯＮｙフィルムを製造する各工程を詳細に説明する。

【0043】

（原反フィルム製造工程）
原料であるナイロン樹脂は、図２に示すように、押出機９１により溶融混練され、サーキュラーダイス９２によりチューブ状に押し出される。チューブ状の溶融樹脂は、水冷リング９３により冷却される。原反フィルム１は原料である溶融ナイロン樹脂が水冷リング９３により急冷されることで成型される。冷却された原反フィルム１は、安定板９４により折り畳まれる。折り畳まれた原反フィルム１は、ピンチロール９５により、扁平なフィルムとして次の延伸工程に送られる。

【0044】

（延伸工程）
原反フィルム製造工程により製造された原反フィルム１は、図２に示すように、ピンチロール１１により、扁平なフィルムとして装置内部に導入される。導入された原反フィルム１は、加熱部１２で赤外線により加熱することでバブル延伸される。その後、バブル延伸された後のフィルム２は、案内板１３により折り畳まれる。折り畳まれたフィルム２は、ピンチロール１４によりピンチされ扁平なフィルム２として次の第一熱処理工程に送られる。

【0045】

この際、ＭＤ方向およびＴＤ方向の延伸倍率をそれぞれ２．８倍以上とすることで、衝撃強度が向上することが期待できる。
また、ＴＤ方向の延伸倍率からＭＤ方向の延伸倍率を減じた差（ＴＤ−ＭＤ）が、０．１以上であることが好ましく、０．２以上０．８以下であることがより好ましく、０．３以上０．８以下であることが更により好ましい。ＴＤ−ＭＤの値が前記下限未満では、得られるフィルムの深絞り成型性が不十分となる傾向にあり、また、フィルムの厚み精度が低下する傾向にある。また、特に、ＴＤ−ＭＤの値が０．１以下の場合には、延伸安定性が劣るとともに、フィルムの厚み精度が低下する傾向にある。一方、ＴＤ−ＭＤの値が前記上限を超えると、得られるフィルムの深絞り成型性が不十分となる傾向にあり、また、延伸安定性が低下する傾向にある。

【0046】

（第一熱処理工程）
延伸工程から送られたフィルム２は、テンター２１のクリップ（図示せず）で両端部を把持されながら、このフィルム２の収縮開始温度以上であって、フィルム２の融点よりも約３０℃低い温度かそれ以下の温度で予め熱処理されて次の分離工程に送られる。
この第一熱処理における熱処理温度は、１２０℃以上１９０℃以下であり、かつ、弛緩率は、１５％以下であることが好ましい。
この第一熱処理工程により、フィルム２の結晶化度が増して、重なり合ったフィルム同士の滑り性が良好になる。

【0047】

（分離工程）
ガイドロール３１を介して送られた扁平なフィルム２は、図２に示すように、トリミング装置３２のブレード３２１により、両端部を切開されて２枚のフィルム２Ａ，２Ｂに分離される。そして、フィルム２Ａ，２Ｂは、上下に離れて位置する一対の分離ロール３３Ａ、３３Ｂにより、フィルム２Ａ，２Ｂの間に空気を介在させながらこれらを分離される。この扁平なフィルム２の切開は、両端部から若干内側にブレード３２１を位置させることにより、一部分耳部が生じるように行ってもよく、或いは、フィルム２の折り目部分にブレード３２１を位置させることにより、耳部が生じないように行ってもよい。
これらのフィルム２Ａ，２Ｂは、フィルムの流れ方向に順に位置する３個の溝付ロール３４Ａから３４Ｃにより、再び重ねられて次の第二熱処理工程に送られる。なお、これらの溝付ロール３４Ａから３４Ｃは、溝付き加工後、表面にめっき処理を施したものである。この溝を介してフィルム２Ａ、２Ｂと空気との良好な接触状態が得られる。

【0048】

（第二熱処理工程（熱固定工程））
重なった状態のフィルム２Ａ、２Ｂは、テンター４１のクリップ（図示せず）で両端部を把持されながら、フィルム２を構成する樹脂の融点以下であって、融点から約３０℃低い温度以上で熱処理（熱固定）され、物性の安定した二軸延伸ナイロンフィルム３（以後、フィルム３ともいう）となり、次の巻取工程に送られる。
この第二熱処理（熱固定）における熱処理温度は、１５０℃以上２１８℃以下であることが好ましい。熱処理温度が前記下限未満では、フィルム収縮率が大きくなり、デラミが発生する危険性が高まる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、熱固定時のボーイング現象が大きくなり、フィルムの歪みが増し、また、密度が高くなり過ぎて、結晶化度が高くなり過ぎてフィルムの変形がし難くなる傾向にある。
また、このときの弛緩率は、１５％以下であることが好ましい。
なお、加熱炉４２内のフィルム２Ａ、２Ｂに対しては、下流側に位置する張力制御装置５０により強い張力が加えられるようになっている。

【0049】

（巻取工程）
第二熱処理工程により熱固定されたフィルム３は、張力制御装置５０を経て、ガイドロール６１を介して２本の巻取ロール６２に、フィルム３Ａ，３Ｂとして巻き取られる。

【0050】

〔実施形態の変形〕
なお、以上説明した態様は、本発明の一態様を示したものであって、本発明は、前記した実施形態に限定されるものではなく、本発明の構成を備え、目的および効果を達成できる範囲内での変形や改良が、本発明の内容に含まれるものであることはいうまでもない。また、本発明を実施する際における具体的な構造および形状などは、本発明の目的および効果を達成できる範囲内において、他の構造や形状などとしても問題はない。

【0051】

例えば、本実施形態では、ＯＮｙ／Ａｌ／ＰＶＣの積層態様の多層フィルムとしたが、これに限定されない。例えば、上記したＯＮｙフィルムの少なくとも一方の面に、アルミニウム層や、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）や、ポリエステル樹脂や、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）や、ポリ塩化ビニリデン樹脂（ＰＶＤＣ）や、ポリ塩化ビニリデン共重合体樹脂や、滑剤や、帯電防止剤や、硝化綿アミド樹脂などの層（コーティング層であってもよい）をさらに積層したものでもよい。また、アルミニウム層におけるＯＮｙフィルムの反対側の面に、ポリオレフィン樹脂（ＰＯ）や、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）や、ポリエステル樹脂や、ポリ塩化ビニリデン樹脂（ＰＶＤＣ）や、ポリ塩化ビニリデン共重合体樹脂や、滑剤や、帯電防止剤や、硝化綿アミド樹脂などの層（コーティング層であってもよい）をさらに積層したものでもよい。同様に、ポリ塩化ビニル層の少なくとも一方の面に、アルミニウム層や、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）や、ポリエステル樹脂や、ポリ塩化ビニリデン樹脂（ＰＶＤＣ）や、ポリ塩化ビニリデン共重合体樹脂や、滑剤や、帯電防止剤や、硝化綿アミド樹脂などの層（コーティング層であってもよい）をさらに積層したものでもよい。
このようなラミネート基材やコーティング層などが積層されることで、製造効率の向上や搬送効率の向上を図ることができるとともに、機能性（耐薬品性、電気絶縁性、防湿性、耐寒性、加工性など）が付加された多層フィルムを得ることができる。

【実施例】

【0052】

次に、本発明を実施例および比較例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。なお、各例における特性（多層フィルムの弾性率、ひずみ０．５における引張応力σ_１、比例限度における引張応力σ_２、応力比Ａ（σ_１／σ_２）、応力比Ａ_ｍａｘと応力比Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）、破断時におけるひずみε_２、および破断時における引張強度σ_３、並びにスプリングバック性および深絞り成型性）は以下のような方法で評価した。

【0053】

（i）引張試験
インストロン社製５５６４型を使用し、試料幅１５ｍｍ、チャック間５０ｍｍ、１００ｍｍ／ｍｉｎの引張速度で、多層フィルムの引張試験を実施した。多層フィルムを構成する延伸フィルムのＭＤ方向、ＴＤ方向、４５°方向および１３５°方向のそれぞれについて測定を行った。各方向について得られた応力−ひずみ曲線に基づいて、各方向での弾性率（ＭＰａ）と、各方向での比例限度における引張応力σ_２（ＭＰａ）と、各方向でのひずみ０．５における引張応力σ_１（ＭＰａ）と、各方向での応力比Ａ（Ａ＝σ_１／σ_２、σ_１：ひずみ０．５における引張応力、σ_２：比例限度における引張応力）と、これら応力比Ａのうちの最大値Ａ_ｍａｘと最小値Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）と、各方向での破断時におけるひずみε_２、各方向での破断時における引張強度σ_３（ＭＰａ）とを求めた。

【0054】

（ii）スプリングバック性
多層フィルムを裁断して、１２０×８０ｍｍの短冊片を作製してサンプルとした。３３×５５ｍｍの矩形状の金型を用いて、成型深さを５ｍｍとして冷間成型を行い、金型を取り去り、容器を１時間自然放置させる。１時間後の容器深さを測定し、保持率（容器深さと成型深さの比）を算出する。
◎：保持率が９０％以上である。
○：保持率が７０％以上９０％未満である。
×：保持率が７０％未満である。

【0055】

（iii）深絞り成型性
多層フィルムを裁断して、１２０×８０ｍｍの短冊片を作製してサンプルとした。３３×５５ｍｍの矩形状の金型を用い、０．１ＭＰａの面圧で押えて、０．５ｍｍの成型深さから０．５ｍｍ単位で成型深さを変えて各１０枚のサンプルについて冷間成型（引き込み１段成型）した。そして、アルミニウム箔にピンホールが１０枚のサンプルのいずれにも発生していない成型深さを限界成型深さとし、その成型深さを評価値として示した。なお、ピンホールの確認は透過光を目視で確認した。
◎：限界成型深さが７ｍｍ以上である。
○：限界成型深さが６ｍｍ以上７ｍｍ未満である。
△：限界成型深さが５ｍｍ以上６ｍｍ未満である。
×：限界成型深さが５ｍｍ未満である。

【0056】

〔実施例１〕
（原反フィルム製造工程）
図２に示すように、ナイロン樹脂を原料として、押出機９１により２７０℃で溶融混練した後、溶融物をサーキュラーダイス９２からチューブ状のフィルムとして押出し、引き続き水冷リング９３でチューブ状の溶融物を水（１５℃）で急冷して原反フィルム１を作製した。ここで、ナイロン樹脂として使用したものは、宇部興産（株）製ナイロン６〔ＵＢＥナイロン１０２２ＦＤ（商品名）、相対粘度 ηｒ＝３．５〕である。
（延伸工程）
次に、図２に示すように、この原反フィルム１を一対のピンチロール１１間に挿通した後、中に気体を圧入しながら加熱部１２で加熱すると共に、延伸開始点に吹き付けてバブルに膨張させ、下流側の一対のピンチロール１４で引き取ることにより、チューブラー法によるＭＤ方向およびＴＤ方向の同時二軸延伸を行った。この延伸の際の倍率はＭＤ方向で３．０倍、ＴＤ方向で３．３倍とした。
（第一熱処理工程および第二熱処理工程）
次に、図２に示すように、フィルム２に対し第一熱処理装置２０により温度１７０℃にて熱処理を施し、その後、分離装置３０を経た後に、第二熱処理装置４０により温度２１３℃にて熱処理を施し、熱固定した。
（巻取工程）
次いで、図２に示すように、第二熱処理工程により熱固定されたフィルム３を、張力制御装置５０を経て、ガイドロール６１を介して２本の巻取ロール６２に、フィルム３Ａ，３Ｂとして巻き取って二軸延伸ナイロンフィルムを製造した。得られた二軸延伸ナイロンフィルムの厚みは２５μｍであった。
（多層フィルムの作製）
得られた二軸延伸ナイロンフィルムを表基材フィルムとし、厚み４０μｍのアルミニウム箔を中間基材とし、厚み６０μｍのＰＶＣフィルムをシーラントフィルムとして、ドライラミネートすることにより多層フィルムを得た。また、ドライラミネート後の多層フィルムは、４０℃で３日間エージングを行った。得られた多層フィルムの製造条件を表１に示す。
そして、得られた多層フィルムの弾性率、比例限度における引張応力σ_２、応力比Ａ（σ_１／σ_２）、応力比Ａ_ｍａｘと応力比Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）、破断時におけるひずみε_２、および破断時における引張破断強度σ_３、ひずみε_２が０．５の時（伸び率が５０％となった時）の引張応力σ_１、割合Ｂ（（σ_３−σ_２）／（ε_２−ε_１））を測定した。得られた結果を表２に示す。また、得られた応力−ひずみ曲線を図３に示す。
得られた多層フィルムのスプリングバック性および深絞り成型性を評価した。得られた結果を表３に示す。

【0057】

〔実施例２〜６〕
実施例２〜６として、実施例１で示した製造方法で製造条件（延伸倍率、熱固定温度）を適宜調整し、多層フィルムを作製した。
得られた多層フィルムの弾性率、比例限度における引張応力σ_２、応力比Ａ（σ_１／σ_２）、応力比Ａ_ｍａｘと応力比Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）、破断時におけるひずみε_２、および破断時における引張強度σ_３を測定した。得られた結果を表２に示す。また、得られた多層フィルムのスプリングバック性および深絞り成型性を評価した。得られた結果を表３に示す。そして、実施例１で得られた多層フィルムにおける応力−ひずみ曲線を図３に示す。

【0058】

〔比較例１，２〕
二軸延伸ナイロンフィルム（延伸方法：テンター法（逐次二軸）、厚み：２５μｍ、東洋紡社製）を入手し、比較例２として、二軸延伸ナイロンフィルム（延伸方法：テンター法（同時二軸）、厚み：２５μｍ、ユニチカ社製）を入手し、これらの延伸ナイロンフィルムを用いて、実施例１と同様に、多層フィルムを作製した。
得られた多層フィルムの弾性率、比例限度における引張応力σ_２、応力比Ａ（σ_１／σ_２）、応力比Ａ_ｍａｘと応力比Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）、破断時におけるひずみε_２、および破断時における引張強度σ_３を測定した。得られた結果を表１に示す。そして、比較例１で得られた多層フィルムにおける応力−ひずみ曲線を図４に示す。また、比較例２で得られた多層フィルムにおける応力−ひずみ曲線を図５に示す。
得られた多層フィルムのスプリングバック性および深絞り成型性を評価した。得られた結果を表３に示す。

【0059】

〔比較例３，４〕
比較例３として、実施例１のナイロンフィルムに代えてポリエチレンテレフタレートフィルム（延伸方法：テンター法（逐次二軸）、厚み：２５μｍ、東レ社製）、比較例４として、実施例１のナイロンフィルムに代えてポリエチレンテレフタレートフィルム（延伸方法：テンター法（逐次二軸）、厚み：２５μｍ、ユニチカ社製）を用いて、実施例１と同様に多層フィルムを作製した。
得られた多層フィルムの弾性率、比例限度における引張応力σ_２、ひずみ０．５における引張応力σ_１、応力比Ａ（σ_１／σ_２）、応力比Ａ_ｍａｘと応力比Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）、破断時におけるひずみε_２、および破断時における引張強度σ_３を測定した。得られた結果を表３に示す。また、比較例３の多層フィルムにおける応力−ひずみ曲線を図６に、比較例４の多層フィルムにおける応力−ひずみ曲線を図７に示す。

【0060】

〔参考試験〕
参考のために、二軸延伸ナイロンフィルム（厚み：２５μｍ）、ポリ塩化ビニルフィルム（厚み：６０μｍ）およびアルミニウム箔（厚み：４０μｍ）を入手し、これらの引張試験を行った。ナイロンフィルムにおける応力−ひずみ曲線を図８、ポリ塩化ビニルフィルムにおける応力−ひずみ曲線を図９、アルミニウム箔における応力−ひずみ曲線を図１０に示す。

【0061】

【表1】

【0062】

【表2】

【0063】

【表3】

【0064】

表１に示す結果からも明らかなように、多層フィルムの弾性率、比例限度における引張応力σ_２、および応力比Ａ（σ_１／σ_２）が前記条件を満たす場合（実施例１〜６）には、冷間成型の際のスプリングバックを十分に抑制でき、しかも冷間成型時に優れた深絞り成型性を有することが確認された。
一方で、多層フィルムの応力比Ａ（σ_１／σ_２）が前記条件を満たさない場合（比較例１，２）には、深絞り成型性が不十分であり、スプリングバックを十分に抑制できないことが分かった。また、ナイロンフィルムに代えてＰＥＴフィルムを用いた比較例３，４でも、深絞り成型性およびスプリングバックが不十分であった。
そして、図８〜図１０に示す参考試験の結果から、図９に示す単体のポリ塩化ビニルフィルムは、図８に示す単体のナイロンフィルムに比して、冷間成型時に積層フィルムがバランス良く伸び難いものの、図４に示す単体のナイロンフィルムと積層させたラミネートフィルムでは、図３に示すように、均一な伸びが改善されることが分かる。また、図１０に示す参考試験の結果から、アルミニウム箔は破断時におけるひずみε_２が小さく、物性的に伸びにくいことが分かった。一方、図３に示すように、ラミネートフィルムとすることで、破断しにくく伸びが得られることが分かった。

【産業上の利用可能性】

【0065】

本発明の多層フィルムは、例えば工業用分野（電気自動車、タブレット型端末機器、スマートフォンなどに搭載されるリチウム電池用包材など）、生活品用分野（液体洗剤用詰め替え包材など）、医薬や医療機器分野などの包装材料、食品用分野などの包装材料など、耐ピンホール特性が特に必要とされる包装材料として好適に用いることができる。本発明の多層フィルム包材は、特に優れた深絞り成型性が要求される冷間成型用包材として好適に用いることができる。

【符号の説明】

【0066】

３，３Ａ，３Ｂ…二軸延伸ナイロンフィルム

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】