特開 2021-127756 横型ロータリコンプレッサ

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】特開2021-127756(P2021-127756A)

(43)【公開日】2021年9月2日

(54)【発明の名称】横型ロータリコンプレッサ

(51)【国際特許分類】

   F04C 29/02 20060101AFI20210806BHJP

   F04C 18/356 20060101ALI20210806BHJP

【ＦＩ】

   F04C29/02 351C

   F04C18/356 M

【審査請求】未請求

【請求項の数】2

【出願形態】ＯＬ

【全頁数】15

(21)【出願番号】特願2020-24400(P2020-24400)

(22)【出願日】2020年2月17日

(71)【出願人】

【識別番号】517403558

【氏名又は名称】瀋陽中航機電三洋制冷設備有限公司

(74)【代理人】

【識別番号】100062225

【弁理士】

【氏名又は名称】秋元 輝雄

(74)【代理人】

【識別番号】100186060

【弁理士】

【氏名又は名称】吉澤 大輔

(74)【代理人】

【識別番号】100145458

【弁理士】

【氏名又は名称】秋元 正哉

(72)【発明者】

【氏名】坂庭 正純

(72)【発明者】

【氏名】吉田 浩之

【テーマコード（参考）】

3H129

【Ｆターム（参考）】

3H129AA04

3H129AA09

3H129AA15

3H129AB03

3H129BB05

3H129BB35

3H129BB42

3H129BB43

3H129CC06

3H129CC09

3H129CC25

3H129CC42

(57)【要約】

【課題】オイルを含んだ冷媒ガスを密閉容器内で効率的にオイルと冷媒ガスに分離して、コンパクトで高循環量で冷媒ガスを供給できる横型ロータリコンプレッサを得る。
【解決手段】密閉容器２の内周面側に張り出る略弧状の第二の圧力制御板４１による区画部位を、密閉容器２の長さ方向での冷媒吐出管４０を配置している部分を通る位置に偏倚させた。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

横型の密閉容器内に、電動要素と、該電動要素で駆動される回転圧縮要素と、前記密閉容器の内底部のオイル溜めに収納された潤滑用のオイルと、前記回転圧縮要素の前記電動要素とは反対側に設けられ、前記オイルを前記回転圧縮要素に供給するためのオイルポンプとを備えて、密閉容器での前記オイルポンプ側となる上部に、冷媒吐出管が設けられていて、
前記密閉容器内の上部を、前記回転圧縮要素の電動要素側となる部分に配した環状の第一の圧力制御板で電動要素側と回転圧縮要素側とに一部区画して、前記第一の圧力制御板の外側に沿って略環状の第一の流体通過部を形成し、
前記密閉容器内での前記回転圧縮要素側となる上部を、回転圧縮要素のオイルポンプ側となる部分に配した略弧状の第二の圧力制御板で、回転圧縮要素側とオイルポンプ側とに一部区画して、前記第二の圧力制御板の外側に沿って弧状の第二の流体通過部を形成し、
前記第二の圧力制御板による区画部位が、密閉容器の長さ方向での前記冷媒吐出管を配置している部分を通る位置に偏倚していることを特徴とする横型ロータリコンプレッサ。

【請求項2】

前記第一の圧力制御板の外径（Ｄｕｐ）と前記第一の流体通過部の外径（Ｄｍ）との比（Ｄｍ／Ｄｕｐ）を、
１＜Ｄｍ／Ｄｕｐ＜１．０５
とし、
前記第二の圧力制御板の密閉容器側外縁を沿う環の外径（Ｄｌｏｗ）と密閉容器の内径（Ｄｃ）との比（Ｄｃ／Ｄｌｏｗ）を、
１＜Ｄｃ／Ｄｌｏｗ＜１．０５
とし、
前記第二の圧力制御板から冷媒吐出管の中心までの距離（ｘ）と第二の圧力制御板から密閉容器のオイルポンプ側の内端位置までの距離（ｙ）との比（ｙ／ｘ）を、
３＜ｙ／ｘ＜１５
とし、
前記第二の圧力制御板から冷媒吐出管の中心までの距離（ｘ）と冷媒吐出管の内径（ｄ）との比（ｄ／ｘ）を、
０．５＜ｄ／ｘ＜３
とし、
前記第二の圧力制御板は、冷媒吐出管が設けられている部分より流体流れ方向での上流側に位置している請求項１に記載の横型ロータリコンプレッサ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、密閉容器内の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを潤滑用のオイルと共に、密閉容器内の電動要素側に一旦に吐出してから、密閉容器外に吐出するようにした横型ロータリコンプレッサに関するものである。

【0002】

従来この種の横型ロータリコンプレッサは、回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されてシリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出された後、外部の放熱器などに流入する構成とされている。

【0003】

また、密閉容器内の底部はオイル溜めとされており、回転圧縮要素の電動要素とは反対側に取り付けられたオイルポンプ（給油手段）によりオイル溜めから潤滑用のオイルが吸い上げられ、回転圧縮要素に供給されて回転圧縮要素の摩耗を防いでいる。

【0004】

このような横型ロータリコンプレッサにおいて、回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガス中には前記オイルが混入し、冷媒ガスと共に当該オイルも密閉容器内に吐出される。

【0005】

冷媒ガス中のオイル分離を促進するため、冷媒ガスは回転圧縮要素から一旦シリンダの電動要素側に吐出され、さらに、この電動要素側から回転圧縮要素側へと密閉容器内で回すようにしている。そして、冷媒ガスの外部への吐出は、密閉容器の上部でのオイルポンプ側となる部分に設けた冷媒吐出管から行われていた。

【0006】

そのため、オイルはオイルポンプ側だけでなく、電動要素側にも溜まるようになるので、オイルポンプ部分の油面が低下するとオイルの吸引が円滑に行えなくなる不具合が生じる。

【0007】

オイルポンプ側と電動要素側との両方で油面の高さが揃ってオイルが溜まることの上記不具合を生じないようにするために、密閉容器内の電動要素側の冷媒ガスの圧力を高くし、オイルポンプ側の冷媒ガスの圧力が低くなるように、圧力差を生じさせる工夫が提案されている。

【0008】

その技術が特許文献１に示されている。特許文献１では、電動要素側とオイルポンプ側とで圧力差が形成されるようにするために、回転圧縮要素の電動要素側となる部分に、邪魔板となる環状の圧力制御板を設けるとともに、前記回転圧縮要素のオイルポンプ側となる部分に同じく邪魔板となる略弧状の圧力制御板を設けている。

【0009】

特許文献１での回転圧縮要素の電動要素側に設けた環状の圧力制御板は、密閉容器の上部を電動要素側と回転圧縮要素側とに一部区画するものとしている。具体的には、前記環状の圧力制御板は、その外周が密閉容器の内面に近接していて、環状の圧力制御板と密閉容器との隙間を、オイルを含んだ冷媒ガスである流体が電動要素側から回転圧縮要素側に向けて通るときに差圧が形成される間隔としている。

【0010】

また、回転圧縮要素のオイルポンプ側に設けた略弧状の圧力制御板は、前記環状の圧力制御板で仕切られた密封容器の上部の回転圧縮要素側から密閉容器の端部側に亘る部分を、回転圧縮要素側とオイルポンプ側とに一部区画するものとしている。具体的には、この圧力制御板の密閉容器側の外縁が密閉容器の内面に近接していて、略弧状の圧力制御板と密閉容器との隙間を、上記流体が回転圧縮要素側からオイルポンプ側に向けて通るときに差圧が形成される間隔としている。

【0011】

このように回転圧縮要素の電動要素側に環状の圧力制御板を設けるとともに、オイルポンプ側に略弧状の圧力制御板とを設けて、オイルを含んだ冷媒ガスからなる流体が両圧力制御板の外縁に沿う隙間を順に通ることで、電動要素側の圧力を高くするとともに、オイルポンプ側の圧力が低くなるようにしている。

【0012】

上記圧力制御板を備えた横型ロータリコンプレッサにおいても、回転圧縮要素から電動要素側に吐出されたオイルを含む冷媒ガスは、電動要素の上方へと導かれる。電動要素の上部へと導かれた前記冷媒ガスは環状の圧力制御板の周囲の隙間を通り、更に略弧状の圧力制御板の側方の開放部分や密閉容器との間の隙間を通るようになり、これらの隙間を通過するときにオイルと冷媒ガスとが分離される。

【0013】

そして、分離されてオイル溜めに降りたオイルは、電動要素側とオイルポンプ側とに圧力差を形成されていることで、密閉容器底部でのオイルポンプ側に移動するとともに、オイルポンプ側で溜まるオイルの油面を高めて、オイルポンプが円滑にオイルを吸引できる。冷媒ガスについてもオイルポンプ側となる密閉容器の上部に取付の冷媒吐出管から密閉容器外へと吐出されるようにしたものであった。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0014】

【特許文献1】特開２００３−２６９３５６号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0015】

従来の横型ロータリコンプレッサは低温用途が多く、冷媒循環量も少なかった。そのため、横型ロータリコンプレッサから外部へのオイル吐出は問題とされることが多くはなく、コンプレッサ外に吐出されたオイルについては、冷媒利用機器側で対応できるものであった。

【0016】

ところで近年、空気調和用途として用いられるコンプレッサには、冷媒ガスを高循環量にして供給することが条件付けされるようになってきている。また、ＤＣインバータ化により循環量大とするために、コンプレッサにコンパクト化が求められている。

【0017】

しかしながら、従来の横型ロータリコンプレッサでは、オイル分離を効率的に行なえるようにするための、冷媒ガスとオイルとの分離に効果的な冷媒吐出管の位置、圧力制御板の形状や位置などの条件、回転圧縮要素から密閉容器のオイルポンプ側の端部までの距離が規定されておらず、コンプレッサ内の限られた空間において、冷媒ガスとオイルとを効果的に分離するには限界があった。

【0018】

そこで、本発明は上記事情に鑑み、オイルを含んだ冷媒ガスを密閉容器内で効率的にオイルと冷媒ガスに分離できるようにすることを課題とし、コンパクトで高循環量で冷媒ガスを供給できる横型ロータリコンプレッサを得ることを目的とするものである。

【課題を解決するための手段】

【0019】

（請求項１の発明）
本発明は上記課題を考慮してなされたもので、横型の密閉容器内に、電動要素と、該電動要素で駆動される回転圧縮要素と、前記密閉容器の内底部のオイル溜めに収納された潤滑用のオイルと、前記回転圧縮要素の前記電動要素とは反対側に設けられ、前記オイルを前記回転圧縮要素に供給するためのオイルポンプとを備えて、密閉容器での前記オイルポンプ側となる上部に、冷媒吐出管が設けられていて、
前記密閉容器内の上部を、前記回転圧縮要素の電動要素側となる部分に配した環状の第一の圧力制御板で電動要素側と回転圧縮要素側とに一部区画して、前記第一の圧力制御板の外側に沿って略環状の第一の流体通過部を形成し、
前記密閉容器内での前記回転圧縮要素側となる上部を、回転圧縮要素のオイルポンプ側となる部分に配した略弧状の第二の圧力制御板で、回転圧縮要素側とオイルポンプ側とに一部区画して、前記第二の圧力制御板の外側に沿って弧状の第二の流体通過部を形成し、
前記第二の圧力制御板による区画部位が、密閉容器の長さ方向での前記冷媒吐出管を配置している部分を通る位置に偏倚していることを特徴とする横型ロータリコンプレッサを提供して、上記課題を解消するものである。

【0020】

（請求項２の発明）
そして、本発明において、前記第一の圧力制御板の外径（Ｄｕｐ）と前記第一の流体通過部の外径（Ｄｍ）との比（Ｄｍ／Ｄｕｐ）を、
１＜Ｄｍ／Ｄｕｐ＜１．０５
とし、
前記第二の圧力制御板の密閉容器側外縁を沿う環の外径（Ｄｌｏｗ）と密閉容器の内径（Ｄｃ）との比（Ｄｃ／Ｄｌｏｗ）を、
１＜Ｄｃ／Ｄｌｏｗ＜１．０５
とし、
前記第二の圧力制御板から冷媒吐出管の中心までの距離（ｘ）と第二の圧力制御板から密閉容器のオイルポンプ側の内端位置までの距離（ｙ）との比（ｙ／ｘ）を、
３＜ｙ／ｘ＜１５
とし、
前記第二の圧力制御板から冷媒吐出管の中心までの距離（ｘ）と冷媒吐出管の内径（ｄ）との比（ｄ／ｘ）を、
０．５＜ｄ／ｘ＜３
とし、
前記第二の圧力制御板は、冷媒吐出管が設けられている部分より流体流れ方向での上流側に位置していることが良好である。

【発明の効果】

【0021】

（請求項１の発明の効果）
請求項１の発明によれば、第二の圧力制御板による区画部位が、密閉容器の長さ方向での前記冷媒吐出管を配置している部分を通る位置に偏倚しているので、第一の流体通過部と第二の流体通過部とを通ってオイル分離された冷媒ガスが直ぐに冷媒吐出管の部分に達して、この冷媒吐出管に入り込むようになり、密閉容器外に吐出する冷媒ガスにオイルが含まれる割合を効率よく下げることができるという優れた効果を奏する。

【0022】

（請求項２の発明の効果）
請求項２の発明によれば、密閉容器外に吐出する冷媒ガスにオイルが含まれる割合を極めて効率よく下げることができるという優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【0023】

【図1】本発明の実施の形態の横型ロータリコンプレッサにおけるオイルと冷媒ガスの動きを図２のａ−ａ線の径方向断面位置で概略的に示す説明図である。

【図2】実施の形態をオイルポンプ側から見た状態で示す説明図である。

【図3】回転圧縮要素を示すものであり、（ａ）はオイル吸い上げパイプ側から第二の圧力制御板を見た状態を示す説明図、（ｂ）は回転軸方向に交差する方向から回転圧縮要素を見た状態を示す説明図、（ｃ）は第一の圧力制御板を正面にして見た状態を示す説明図である。

【図4】第一の圧力制御板を示すもので、（ａ）は片面側から見た状態を示す説明図、（ｂ）は断面を示す説明図である。

【図5】第二の圧力制御板と吐出消音板とを示すもので、（ａ）は片面側から見た状態を示す説明図、（ｂ）は（ａ）のａ−ａ線に沿った断面を示す説明図である。

【図6】図２のａ−ａ線の径方向断面位置での一部を拡大して示す説明図である。

【発明を実施するための形態】

【0024】

つぎに本発明を実施の形態に基づいて詳細に説明する。図中１は横型ロータリコンプレッサで、図１に示すように前記横型ロータリコンプレッサ１は、両端が密閉された横長円筒状の密閉容器２を備え、この密閉容器２の内底部をオイル溜めとしている。前記密閉容器２の内側には、電動要素３と、電動要素３の回転軸４により駆動される第一の回転圧縮要素５と第二の回転圧縮要素６とからなる回転圧縮要素（回転圧縮機構部）７が収納されている。なお、図１は図２のａ−ａ線に沿った断面位置で実施の形態の構成を概略的に示していて、説明を容易にするために、図２に示すように断面位置を部分的に変えて図示している。

【0025】

（電動要素）
密閉容器２の電動要素３側の端部には円形の取付孔８が形成されている。前記取付孔８には、電動要素３に電力を供給するためのターミナル９が取り付けられている。

【0026】

電動要素３は、密閉容器２の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ１０と、このステータ１０の内側に僅かな隙間を設けて回転自在に挿入されたロータ１１とからなるものである。そして、前記ロータ１１を、このロータ１１の中心を通って密閉容器２の長手方向に伸びる回転軸４に固定している。

【0027】

ステータ１０は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体と、この積層体の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイルを有している。そして、前記ロータ１１もステータ１０と同様に電磁鋼板の積層体で形成されている。

【0028】

（オイルポンプ）
第一の回転圧縮要素５と第二の回転圧縮要素６とからなる回転圧縮要素７の前記電動要素３とは反対側、即ち、回転軸４の回転圧縮要素７側の端部に、給油手段であるオイルポンプ１３が形成されている。

【0029】

オイルポンプ１３は、密閉容器２の内底部を利用して構成されたオイル溜めから潤滑用のオイル１４を吸い上げて、回転圧縮要素７における第一の回転圧縮要素５及び第二の回転圧縮要素６の各摺動部分に供給し、摩耗を防止するために設けられている。前記オイルポンプ１３からは密閉容器２の内底部に向けてオイル吸い上げパイプ１５が延びていて、オイル吸い上げパイプ１５の下端が、オイル溜め内で開口している。

【0030】

（回転圧縮要素）
第一の回転圧縮要素５は第一のシリンダ１６を有し、第二の回転圧縮要素６は第二のシリンダ１７を有している。第一のシリンダ１６と第二のシリンダ１７との間には中間仕切板１８が位置していて、中間仕切板１８は第一のシリンダ１６と第二のシリンダ１７とで狭持されている。即ち、回転圧縮要素（回転圧縮機構部）７は、第一の回転圧縮要素５及び第二の回転圧縮要素６と、中間仕切板１８とを備えている。

【0031】

第一及び第二の回転圧縮要素５、６は、それぞれ中間仕切板１８の両側（図１では左右）に配置された第一及び第二のシリンダ１６、１７と、１８０度の位相差を有して回転軸４に設けられた第一及び第二の偏心部１９、２０に嵌合され、第一及び第二のシリンダ１６、１７内を偏心回転する第一及び第二のローラ２１、２２と、これらローラ２１、２２にそれぞれ当接して第一及び第二のシリンダ１６、１７内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画する図示しないベーンと、第一のシリンダ１６の電動要素３側の開口面と第二のシリンダ１７の電動要素３とは反対側（オイルポンプ１３側）の開口面をそれぞれ閉塞して回転軸４の軸受けを兼用する主軸受け２３、副軸受け２４とから構成されている。

【0032】

第一のシリンダ１６には、吸込ポートにてこの第一のシリンダ１６内部の低圧室側と連通する吸込通路２５が形成されている。また、第二のシリンダ１７及び中間仕切板１８にも吸込ポートにて第二のシリンダ１７の内部の低圧室側と連通する吸込通路２６が形成されている。

【0033】

これら吸込通路２５、２６は後述する冷媒導入管２７の一端と連通するものとされており、冷媒導入管２７からそれぞれの吸込通路２５、２６及び吸込ポートを経て第一、第二のシリンダ１６、１７に冷媒ガスが供給される。

【0034】

（吐出消音室）
前記第一及び第二のシリンダ１６、１７の内部で圧縮された冷媒ガスは、主軸受け２３、副軸受け２４にそれぞれ形成された吐出ポートにて主軸受け２３の電動要素３側及び副軸受け２４の電動要素３とは反対側に形成された吐出消音室２８、２９にそれぞれ吐出される。

【0035】

電動要素３側の吐出消音室２８は、主軸受け２３の回転軸４の軸受け部分を貫通させる部分を中心に開口した吐出消音板３０を前記軸受け部分周りに被せ付けるようにして主軸受け２３に取り付けることで形成されている。そして、前記吐出消音室２８には、第一のシリンダ１６の高圧側が主軸受け２３に開口の通孔を介して連通している。

【0036】

また、オイルポンプ１３側の吐出消音室２９は、副軸受け２４の軸受け部分を含めてこの副軸受け２４をオイルポンプ１３側からカップ状の吐出消音板３１を被せ付けるように副軸受け２４に取り付けることで形成されている。図示されているように吐出消音板３１の中心には、オイルポンプ１３のオイル吸い上げパイプ１５が取り付けられた取付孔が設けられている。そして、前記吐出消音室２９には、第二のシリンダ１７の高圧側が副軸受け２４に開口の通孔を介して連通している。

【0037】

吐出消音室２８と吐出消音室２９は、第一、第二のシリンダ１６、１７（シリンダの板材部分）と中間仕切板１８を貫通して前記吐出消音室２８内に達して開口する連通路（不図示）にて連通されている。図６において符号３２は、前記連通路の吐出消音室２８側の末端であって、主軸受け２３のシリンダ対応部分に形成された通孔である。

【0038】

回転圧縮要素７が稼動しているとき、第二の回転圧縮要素６で圧縮された高圧の冷媒ガスが、吐出消音室２９と上記連通路とを経て吐出消音室２８に吐出される。また、第一の回転圧縮要素５で圧縮された高圧の冷媒ガスが吐出消音室２８に吐出され、前記第二の回転圧縮要素６で圧縮された高圧の冷媒ガスと合流し、吐出消音板３０の主軸受け２３の軸受け部分を貫通させる開口部分とその軸受け部分との間を通して、電動要素３側に吐出される。

【0039】

このとき、冷媒ガス中には第一及び第二の回転圧縮要素５、６に供給されたオイルが混入しているが、このオイルも密閉容器２内の電動要素３側に吐出されることになる。ここで、冷媒ガス中に混入したオイルは、その後冷媒ガスから分離して密閉容器２の内底部のオイル溜めに溜まる。

【0040】

（回転軸）
回転軸４には、回転中心線上にしてこの回転軸４の副軸受け２４で軸受けされている端部側から電動要素３側に向けて不図示のオイル通路が設けられている。そして、オイルポンプ１３は、オイル通路の副軸受け２４で軸受けされている端部側において、電動要素３側に向けてオイルを導くとともに、オイル吸い上げパイプ１５側からオイルを吸引する公知の構成を有してなるものである。

【0041】

さらに回転軸４には、第一の回転圧縮要素５と第二の回転圧縮要素６、また、主軸受け２３、副軸受け２４の軸受け部分にオイルを案内する小孔が設けられ、この小孔が前記オイル通路に連通している。回転軸４のオイル通路と前記小孔を介してオイルは、第一の回転圧縮要素５と第二の回転圧縮要素６、また、主軸受け２３、副軸受け２４の軸受け部分に供給されて潤滑が行なわれる。

【0042】

そのため、上述したように冷媒ガス中には第一及び第二の回転圧縮要素５、６に供給されたオイルが混入し、オイルを含んだ冷媒ガスからなる流体が、密閉容器２内の電動要素３側に吐出される。横型ロータリコンプレッサ１では、電動要素３側に吐出された流体からオイル分離をし、分離されたオイルはオイル溜めに集まり、また、オイル分離を経た流体、即ち、圧縮されている冷媒ガスは、密閉容器２の外へと吐出されるようにしている。

【0043】

（圧力制御板）
さらに本実施の形態の横型ロータリコンプレッサ１は、オイル分離が行なわれるときに差圧を形成して、密閉容器２の電動要素３側の空間の圧力を高くするとともに、オイルポンプ１３側の空間の圧力を低くし、これによってオイルポンプ１３側のオイル溜めの油面の高さを高めて、オイルポンプ１３のオイル吸い上げが適切に行なわれるようにしている。さらに、オイル分離を効率よく行なって冷媒ガスが密閉容器２の外へ吐出されるようにしている。

【0044】

オイル分離を行なう際に上記差圧を形成するために、横型ロータリコンプレッサ１は、回転圧縮要素７の電動要素３側とオイルポンプ１３側とに圧力制御板を備えている。

【0045】

（第一の圧力制御板）
本実施の形態において、第一の回転圧縮要素５の電動要素３側に第一の圧力制御板３３が配置されている。第一の圧力制御板３３は、吐出消音室２８の外周に沿って形成されていて、図４に示すように環状を呈した鋼板により構成されている。そして、吐出消音室２８を形成する上記吐出消音板３０を嵌め込む中央の開口部分に、この開口部分の中心に向けて張り出る二片の取付片３４を有し、この取付片３４を吐出消音板３０に重ねて、吐出消音板３０と共に主軸受け２３にビス止めしている。

【0046】

なお、上記吐出消音板３０は第一の圧力制御板３３と同種の鋼材である。

【0047】

環状の第一の圧力制御板３３の外縁３５は、図４に示すようにほぼ全周において円形状としている。図３（ｃ）と図４（ａ）においては外縁の一部分が、コンプレッサ組立時の他部品との干渉を避けるためなどの理由により直線の縁としている。この直線の縁とした箇所は、オイル溜めのオイルに没する部分に含まれる。

【0048】

吐出消音板３０と上記第一の圧力制御板３３とを取り付ける主軸受け２３は、軸受け部分の周りに径方向にして広がる板部３６と、密閉容器２の内周面に亘って密に接していて前記板部３６に連続するフランジ３７とを備えている。そして、図１と図６とに示されているように主軸受け２３の軸受け部分の周りに板部３６とフランジ３７とで構成された断面略Ｌ型の部位については、板部３６の外周位置から電動要素３側に向けてフランジ３７が延設された状態としている。

【0049】

そして、吐出消音板３０と第一の圧力制御板３３とが、主軸受け２３の電動要素３側から取り付けられていて、第一の圧力制御板３３の外縁３５が、フランジ３７の内周面に隙間を介して近接している。

【0050】

第一の圧力制御板３３の円形状となっている外縁３５が主軸受け２３のフランジ３７の内周面に隙間を介して近接していることから、前記第一の圧力制御板３３は、回転圧縮要素７の電動要素側となる部分に配した状態で、密閉容器２内の上部を、電動要素３側と回転圧縮要素７側とに一部区画している。区画をしていない部分は、第一の圧力制御板３３の外縁３５とフランジ３７の内周面３８との間となる。

【0051】

そして、区画していない第一の圧力制御板３３の外縁３５とフランジ３７の内周面３８との間は、オイルを含む冷媒ガスからなる流体が、電動要素３側から回転圧縮要素７側に向けて通ることができる部分となる。よって、本実施の形態の横型ロータリコンプレッサ１において、第一の圧力制御板３３は、密閉容器２内の上部を電動要素３側と回転圧縮要素７側とに一部区画し、この第一の圧力制御板３３の外縁３５に沿って前記隙間からなる略環状の第一の流体通過部３９を形成している。

【0052】

略環状の第一の流体通過部３９は、オイルを含む冷媒ガスからなる流体が通ることで電動要素３側と回転圧縮要素７側との間に僅かな差圧が構成される程度の十分な間隔に形成されている。

【0053】

上記主軸受け２３の板部３６には、オイルを含む冷媒ガスからなる流体の移動、そしてオイル溜めでのオイル移動を妨げることのないように、十分な広さの開孔が複数設けられていて、これらの孔をオイルを含んだ気体である冷媒ガスが通過しても、この開孔部分で差圧を構成することはない。

【0054】

第一、第二の回転圧縮要素５、６で圧縮され、吐出消音室２８から電動要素３が位置する空間側に吐出された冷媒ガス（オイルを含む流体）が、上記第一の流体通過部３９を通ることにより、上述したように僅かながら差圧が構成されるが、電動要素３側の空間を経た流体は、支承なく回転圧縮要素７側に流れる。

【0055】

（第二の圧力制御板）
本実施の形態の横型ロータリコンプレッサ１は、図２に示すように密閉容器２の容器頂部位置から胴周り方向での容器側面側となる部分に冷媒吐出管４０が設けられている。そして、上述したように横型ロータリコンプレッサ１は、回転圧縮要素７のオイルポンプ１３側にも圧力制御板を備えていて、この圧力制御板は、胴周り方向の位置において、冷媒吐出管４０の位置に対応している。

【0056】

本実施の形態では、回転圧縮要素７のオイルポンプ１３側であって、密閉容器２の胴周り方向での位置が冷媒吐出管４０の位置に対応する圧力制御板を、上記吐出消音室２９の外周の一部分に配された第二の圧力制御板４１として備えている。

【0057】

図５に示されているように第二の圧力制御板４１は、吐出消音室２９を形成する吐出消音板３１に一体にした鋼板から形成されている。この第二の圧力制御板４１は略円弧状の形状にして第二の回転圧縮要素６側から密閉容器２に向けて延設された形態であり、この密閉容器２側の外縁４３が密閉容器２の内周面４２に隙間を介して近接している。

【0058】

第二の圧力制御板４１における密閉容器２の内周面４２側に臨む外縁４３が、その密閉容器２に隙間を介して近接していることから、第二の圧力制御板４１は、回転圧縮要素７のオイルポンプ１３側となる部分に配した状態で、密閉容器２内の上部を、回転圧縮要素７側とオイルポンプ１３側に一部区画している。区画をしていない部分は、第二の圧力制御板４１の外縁４３と密閉容器２の内周面４２との間、そして、第二の圧力制御板４１を通る胴周り方向においてこの第二の圧力制御板４１自体が存在していない部分である。

【0059】

第二の圧力制御板４１と一体となっている吐出消音板３１自体の密閉容器下部側には、オイルの移動を損なうまで張り出している部分は存在せず、吐出消音板３１の下部が直接オイル溜めのオイルに没する。

【0060】

上記区画されていない第二の圧力制御板４１の外縁４３と密閉容器２の内周面４２との間は、オイルを含む冷媒ガスからなる流体が、回転圧縮要素７側の空間からオイルポンプ１３側の空間に向けて通ることができる部分となる。

【0061】

よって、本実施の形態の横型ロータリコンプレッサ１において、第二の圧力制御板４１は、密閉容器２内の上部を回転圧縮要素７側とオイルポンプ１３側とに一部区画し、第二の圧力制御板４１の外縁４３に沿った部分に、隙間からなる略弧状の第二の流体通過部４４を形成している。

【0062】

（第二の流体通過部の位置）
上述したように略弧状の第二の流体通過部４４は、第二の圧力制御板４１の上記外縁４３とと密閉容器２の内周面４２との隙間からなるものであり、また、第二の圧力制御板４１による区画部位、即ち、この第二の圧力制御板４１自体の位置が、密閉容器２の胴周り方向での位置において、冷媒吐出管４０の位置に対応するように偏倚しているので、前記第二の流体通過部４４の位置も、密閉容器２の長さ方向での冷媒吐出管４０を配置している部分を通る位置に偏倚している。

【0063】

略弧状の第二の流体通過部４４は、オイルを含む冷媒ガスからなる流体が通ることで回転圧縮要素７側とオイルポンプ１３側との間に僅かな差圧が構成される程度の十分な間隔に形成されている。

【0064】

第一、第二の回転圧縮要素５、６で圧縮されて電動要素３側の空間、上記第一の流体通過部３９を経て回転圧縮要素７の上部側の空間側に吐出された冷媒ガスが、第二の流体通過部４４を通ってオイルポンプ１３側の空間に吐出されることにより、僅かながら差圧が構成されるようにしている。勿論、前記流体はこの第二の流体通過部４４を通過するに際しても支承なくオイルポンプ１３側の空間に流れるものである。

【0065】

流体が第二の流体通過部４４を通過することで構成される差圧も、密閉容器２の電動要素３側の空間の圧力を高くするとともに、オイルポンプ１３側の空間の圧力を低くする作用を生じる。そして、オイルポンプ１３側のオイル溜めの油面の高さを高めて、オイルポンプ１３のオイル吸い上げが適切に行なわれるようにする点に寄与する。

【0066】

さらに、第二の流体通過部４４を流体が通過するときにオイル分離を効率よく行なって、上記冷媒吐出管４０が取り付けられている部分に向けてオイル分離された冷媒ガスが移動し、そして、第二の流体通過部４４が、密閉容器２の長さ方向での冷媒吐出管４０が通る線上となるように配置されているので、オイル分離された冷媒ガスが冷媒吐出管４０に入り易くなり、このオイル分離された冷媒ガスが吐出されるようにしている。

【0067】

上記第一の流体通過部３９と第二の流体通過部４４を流体が通過することで構成される差圧によって、密閉容器２内底部のオイル溜めに貯溜されたオイルは、オイルポンプ１３側に移動し、オイルポンプ１３側のオイルレベルが上昇する。これにより、オイル吸い上げパイプ１５の端部の開口は支障無くオイル中に浸漬されるようになるので、オイルポンプ１３による回転圧縮要素（回転圧縮機構部）７の摺動部へのオイルの供給が円滑に行われるようになる。

【0068】

また、第一の圧力制御板３３と第二の圧力制御板４１とにより、電動要素３側とオイルポンプ１３側には電動要素３側は高く、オイルポンプ１３側が低くなる圧力の差が生じ、電動要素３側に溜まっているオイルもオイルポンプ１３側に移動することができるようになる。

【0069】

これにより、オイルポンプ１３側のオイルレベルを確保して給油を確実に行いながら、電動要素３を、熱伝導の良いオイルで冷却できる。よって、電動要素３の運転性能及び冷媒ガスの流通性を向上させて、冷媒ガスの吸込・圧縮・吐出というコンプレッサとしての各性能を確保することができる。

【0070】

また、密閉容器２内に吐出された冷媒ガスは、第一の流体通路部と第二の流体通路部とを経てから冷媒吐出管が取り付けられている部分に達し易く、冷媒ガス中に混入したオイルを効果的に分離しながら冷媒吐出管４０側へと流し、その冷媒吐出管４０を経て密閉容器２の外に吐出されるオイル量を著しく減らすことができる。

【0071】

（条件の規定）
実施の形態の横型ロータリコンプレッサ１は、オイルをより効率的に分離できるようにするために各部分の距離や位置などの条件を規定している。図６に、条件を規定するための各部分の寸法範囲が図示されている。なお、この図６においては、横型ロータリコンプレッサ１の一部分のみを、図２の断面線に沿った位置での断面が示されている。

【0072】

比（Ｄｍ／Ｄｕｐ）
まず、横型ロータリコンプレッサ１において、第一の圧力制御板３３の外径（Ｄｕｐ）と第一の流体通過部３９の外径（Ｄｍ）との比（Ｄｍ／Ｄｕｐ）を、
１＜Ｄｍ／Ｄｕｐ＜１．０５
とした。

【0073】

比（Ｄｃ／Ｄｌｏｗ）
つぎに、第二の圧力制御板４１の密閉容器２側の上記外縁４３を沿う環の外径（Ｄｌｏｗ）と密閉容器２の内径（Ｄｃ）との比（Ｄｃ／Ｄｌｏｗ）を、
１＜Ｄｃ／Ｄｌｏｗ＜１．０５
とした。
上述したように第二の圧力制御板４１の外縁４３は弧状であるが、この外縁４３を密閉容器２の内周方向に延長して仮想の環を想定している。そして、その環の外径を（Ｄｌｏｗ）としている。

【0074】

比（ｙ／ｘ）
つぎに、第二の圧力制御板４１から冷媒吐出管４０の中心までの距離（ｘ）と第二の圧力制御板４１から密閉容器２の給油手段（オイルポンプ１３）側の内端位置までの距離（ｙ）との比（ｙ／ｘ）を、
３＜ｙ／ｘ＜１５
とした。

【0075】

比（ｄ／ｘ）
つぎに、第二の圧力制御板４１から冷媒吐出管４０の中心までの距離（ｘ）と冷媒吐出管４０の内径（ｄ）との比（ｄ／ｘ）を、
０．５＜ｄ／ｘ＜３
とした。

【0076】

そして、上述したように第二の圧力制御板４１は、冷媒吐出管４０が設けられている部分より流体流れ方向での上流側に位置しているものとした。

【0077】

上記範囲において、実施の形態では、
Ｄｍ／Ｄｕｐ＝１．０３、
Ｄｃ／Ｄｌｏｗ＝１．０２、
ｙ／ｘ＝４．８、
ｄ／ｘ＝０．８
とした。

【0078】

上記条件とした実施の形態の横型ロータリコンプレッサと、従来製品の横型ロータリコンプレッサとについて共に１０００Ｗのものを用いて、冷媒吐出管からのオイル吐出量を比較した。

【0079】

（結果）
オイル吐出量（ｍＬ／ｍｉｎ）は、従来製品の横型ロータリコンプレッサでは、運転周波数６０／８０（ｒｐｓ）において、７．６／２５であった。一方、本実施の形態の横型ロータリコンプレッサでは、同じく運転周波数６０／８０（ｒｐｓ）において、３．３／１３．３であった。

【0080】

上記比較から、実施の形態の横型ロータリコンプレッサ１において、密閉容器２内で冷媒ガスとオイルとが分離され、冷媒吐出管４０からのオイル吐出量を、従来製品に対する比として、約６０％低減する点が確認できた。

【符号の説明】

【0081】

１…横型ロータリコンプレッサ
２…密閉容器
３…電動要素
４…回転軸
５…第一の回転圧縮要素
６…第二の回転圧縮要素
７…回転圧縮要素
１３…オイルポンプ
１４…オイル
１５…オイル吸い上げパイプ
１６…第一のシリンダ
１７…第二のシリンダ
２３…主軸受け
２４…副軸受け
２７…冷媒導入管
３０…吐出消音板
３１…吐出消音板
３３…第一の圧力制御板
３５…外縁
３６…主軸受けの板部
３７…主軸受けのフランジ
３８…フランジの内周面
３９…第一の流体通過部
４０…冷媒吐出管
４１…第二の圧力制御板
４２…密閉容器の内周面
４３…第二の圧力制御板の外縁
４４…第二の流体通過部

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】