特開 2021-162174 空気調和装置

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】特開2021-162174(P2021-162174A)

(43)【公開日】2021年10月11日

(54)【発明の名称】空気調和装置

(51)【国際特許分類】

   F24F 11/64 20180101AFI20210913BHJP

【ＦＩ】

   F24F11/64

【審査請求】未請求

【請求項の数】2

【出願形態】ＯＬ

【全頁数】16

(21)【出願番号】特願2020-61301(P2020-61301)

(22)【出願日】2020年3月30日

(71)【出願人】

【識別番号】000006611

【氏名又は名称】株式会社富士通ゼネラル

(72)【発明者】

【氏名】▲高▼橋 俊裕

(72)【発明者】

【氏名】木村 隆志

(72)【発明者】

【氏名】藤澤 健司

(72)【発明者】

【氏名】中島 健

【テーマコード（参考）】

3L260

【Ｆターム（参考）】

3L260AB03

3L260BA04

3L260CB19

3L260EA03

3L260FA10

3L260FB04

(57)【要約】

【課題】冷媒配管長の違いに起因する圧力損失の違いがあっても、各室内機で要求される空調能力を発揮できる空気調和装置を提供する。
【解決手段】冷媒回路１０を冷房サイクルとし、冷媒回路１０が安定した後、各室内機５−１〜５−１０の液側温度センサ６１で検出した液側温度Ｔｌを用いて求めた液側圧力Ｐｒｌの各々から吸入圧力センサ３２で検出した吸入圧力Ｐｌを減じて、各室内機５−１〜５−１０のガス管圧力損失ΔＰｐをそれぞれ求める。そして、求めた各ガス管圧力損失ΔＰｐの中の最大値と体積循環量Ｃｖとに基づいて、空調運転時の目標温度を決定する。これにより、室外機２と室内機５−１〜５−１０をと接続する冷媒配管長に応じた最適な目標温度を設定でき、室内機５−１〜５−１０で十分な空調能力を発揮できる。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

圧縮機と、室外熱交換器と、前記圧縮機に吸入される冷媒の圧力である吸入圧力を検出する吸入圧力検出手段とを有する室外機と、
室内熱交換器を有する室内機と、
前記圧縮機を制御する制御手段と、
を有し、
前記室外機と前記室内機とが冷媒配管で接続されて形成される冷媒回路を有し、
前記冷媒回路を、前記圧縮機から吐出された冷媒が前記室外熱交換器、前記室内熱交換器の順で冷媒が循環して前記室内熱交換器が蒸発器として機能する冷房運転が行える、
空気調和装置において、
前記室内熱交換器が蒸発器として機能しているときに、前記室内熱交換器に流入する冷媒の圧力である液側圧力を検出する液側圧力検出手段を有し、
前記制御手段は、
前記室内熱交換器が蒸発器として機能しているときの前記冷媒回路における前記室内熱交換器の冷媒流入口から前記室内機における冷媒流出部までの間の圧力損失である室内機圧力損失と、前記室外機における冷媒流入部から前記吸入圧力検出手段の配置場所までの間の圧力損失である室外機圧力損失とを予め記憶しており、
前記液側圧力検出手段で検出した液側圧力から前記吸入圧力検出手段で検出した吸入圧力を減じて、前記室内熱交換器が蒸発器として機能しているときの前記冷媒回路における前記室内熱交換器の冷媒流入口から前記吸入圧力検出手段の配置場所までの間の圧力損失である全圧力損失を算出し、
算出した前記全圧力損失から前記室内機圧力損失と前記室外機圧力損失とを減じて、前記冷媒配管の圧力損失である配管圧力損失を算出し、
算出した前記配管圧力損失に基づいて、空調運転時の目標温度を決定する、
ことを特徴とする空気調和装置。

【請求項2】

前記室外機に複数台の前記室内機が接続され、
前記制御手段は、複数台の前記室内機毎に前記配管圧力損失を算出し、
算出した前記各配管圧力損失のうちの最も大きな配管圧力損失に基づいて、空調運転時の目標温度を決定する、
ことを特徴とする請求項１に記載の空気調和装置。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、室内の空調を行う空気調和装置に関する。

【背景技術】

【0002】

空気調和装置が空調運転を行うとき、冷房運転時は冷媒回路における低圧圧力（例えば、圧縮機に吸入される冷媒の圧力である吸入圧力）が所定の目標低圧圧力となるように圧縮機の回転数が制御され（以降、低圧一定制御と記載する場合がある）、また、暖房運転時は冷媒回路における高圧圧力（例えば、圧縮機から吐出される冷媒の圧力である吐出圧力）が所定の目標高圧圧力となるように圧縮機の回転数が制御される（以降、高圧一定制御と記載する場合がある）ことが知られている（例えば、特許文献１）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２０１０−２０３６２１号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

室外機と室内機とを接続する冷媒配管長（以降、冷媒配管長と記載する場合がある）は、室外機が設置される場所と室内機が設置される場所との間の距離によって異なる。また、１台の室外機に複数台の室内機が接続される多室型空気調和装置の場合は、各室内機が設置される場所と室外機が設置される場所との距離が室内機毎に異なる場合に冷媒配管長が室内機毎に異なる。冷房運転時の低圧一定制御や暖房運転時の高圧一定制御では、冷媒配管長に応じて当該冷媒配管を冷媒が流れる際に受ける圧力損失の影響が異なるが、従来の空気調和装置では、上述した冷媒が受ける圧力損失の違いを考慮した目標低圧圧力や目標高圧圧力の補正は行われていない。このため、空調運転時に冷媒配管長が長い室内機で要求される空調能力が発揮できていない恐れがあった。

【0005】

本発明は以上述べた問題点を解決するものであって、複数台の室内機間で冷媒配管長の違いに起因して冷媒が受ける圧力損失に違いがあっても、各室内機で要求される空調能力を発揮できる空気調和装置を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0006】

上記の課題を解決するために、本発明の空気調和装置は、圧縮機と室外熱交換器と圧縮機に吸入される冷媒の圧力である吸入圧力を検出する吸入圧力検出手段とを有する室外機と、室内熱交換器を有する室内機と、圧縮機を制御する制御手段とを有する。また、本発明の空気調和装置は、室外機と室内機とが冷媒配管で接続されて形成される冷媒回路を有し、冷媒回路を圧縮機から吐出された冷媒が室外熱交換器、室内熱交換器の順で冷媒が循環して室内熱交換器が蒸発器として機能する冷房運転が行える。この空気調和装置は、室内熱交換器が蒸発器として機能しているときに、室内熱交換器に流入する冷媒の圧力である液側圧力を検出する液側圧力検出手段を有する。制御手段は、室内熱交換器が蒸発器として機能しているときの冷媒回路における室内熱交換器の冷媒流入口から室内機における冷媒流出部までの間の圧力損失である室内機圧力損失と、室外機における冷媒流入部から吸入圧力検出手段の配置場所までの間の圧力損失である室外機圧力損失とを予め記憶しており、液側圧力検出手段で検出した液側圧力から吸入圧力検出手段で検出した吸入圧力を減じて、室内熱交換器が蒸発器として機能しているときの冷媒回路における室内熱交換器の冷媒流入口から吸入圧力検出手段の配置場所までの間の圧力損失である全圧力損失を算出する。そして、制御手段は、算出した全圧力損失から室内機圧力損失と室外機圧力損失とを減じて、冷媒配管の圧力損失である配管圧力損失を算出し、算出した配管圧力損失に基づいて、空調運転時の目標温度を決定する。

【発明の効果】

【0007】

上記のような本発明の空気調和装置では、複数台の室内機間で冷媒配管長の違いに起因して冷媒が受ける圧力損失に違いがあっても、各室内機で要求される空調能力を発揮できる空気調和装置を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0008】

【図1】本発明の実施形態における空気調和装置の冷媒回路図であり、（Ａ）は冷媒回路の全体図、（Ｂ）は（Ａ）における点Ａ１〜Ａ１０から点Ｄまでの部分の模式図である。

【図2】本発明の実施形態における、体積循環量とガス管の圧力損失の関係を表す図面である。

【図3】本発明の実施形態における、ガス管の圧力損失および目標低圧飽和温度を求める際の処理を説明するフローチャートである。

【発明を実施するための形態】

【0009】

以下、本発明の実施形態を、添付図面に基づいて詳細に説明する。実施形態としては、１０台の室内機が室外機に並列に接続され、全ての室内機で同時に冷房運転あるいは暖房運転が行える空気調和装置を例に挙げて説明する。尚、本発明は以下の実施形態に限定されることはなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲で種々変形することが可能である。

【実施例】

【0010】

図１（Ａ）に示すように、本実施形態における空気調和装置１は、１台の室外機２と、室外機２に液管８およびガス管９で並列に接続された１０台の室内機５−１〜５−１０（図１では、これらのうちの２台の室内機５−１と５−１０のみを描画している）とを備えている。より詳細には、室外機２の閉鎖弁２５と各室内機５の液管接続部５３とが液管８で接続されている。また、室外機２の閉鎖弁２６と各室内機５のガス管接続部５４とがガス管９で接続されている。このように、室外機２と１０台の室内機５とが液管８およびガス管９で接続されて、空気調和装置１の冷媒回路１０が形成されている。

【0011】

＜室外機の構成＞
まずは、室外機２について説明する。室外機２は、圧縮機２０と、オイルセパレータ２１と、四方弁２２と、室外熱交換器２３と、室外機膨張弁２４と、液管８が接続された閉鎖弁２５と、ガス管９が接続された閉鎖弁２６と、アキュムレータ２７と、室外機ファン２８とを備えている。そして、室外機ファン２８を除くこれら各装置が、以下で詳述する各冷媒配管で相互に接続されて冷媒回路１０の一部をなす室外機冷媒回路２０を形成している。

【0012】

圧縮機２０は、インバータにより回転数が制御される図示しないモータによって駆動されることで、運転容量を可変できる能力可変型圧縮機である。圧縮機２０の冷媒吐出口は、後述するオイルセパレータ２１と吐出管４０で接続されている。また、圧縮機２０の冷媒吸入口は、アキュムレータ２７の冷媒流出口と吸入管４２で接続されている。なお、詳細は後述するが、圧縮機２０は、冷房運転時は後述する吸入圧力センサ３２で検出した吸入圧力を用いて求めた低圧飽和温度が所定の目標低圧飽和温度となるように回転数が制御され、暖房運転時は後述する吐出圧力センサ３１で検出した吐出圧力を用いて求めた高圧飽和温度が所定の目標高圧飽和温度となるように回転数が制御される。

【0013】

オイルセパレータ２１は、円筒形状の密閉容器を有する遠心分離式のオイルセパレータである。オイルセパレータ２１には油戻し管４７の一端が接続されており、油戻し管４７の他端は吸入管４２に接続されており、油戻し管４７にはキャピラリーチューブ２９が設けられている。また、オイルセパレータ２１は、後述する四方弁２２のポートａと流出管４１で接続されている。オイルセパレータ２１は、圧縮機２０から吐出され吐出管４０を介して流入した冷凍機油を含む冷媒を冷媒と冷凍機油とに分離し、分離された冷凍機油を油戻し管４７を介して圧縮機２０に戻すとともに、分離された冷媒を流出管４１へと流出させる。なお、油戻し管４７へは、冷凍機油とともに冷媒も流入するが、油戻し管４７に設けられたキャピラリーチューブ２９により圧縮機２０に流れる冷媒量が規制される。

【0014】

四方弁２２は、冷媒回路１０における冷媒の流れる方向を切り換えるための弁であり、ａ、ｂ、ｃ、ｄの４つのポートを備えている。ポートａは、上述したようにオイルセパレータ２１の密閉容器２１ａと吐出管４０で接続されている。ポートｂは、室外熱交換器２３の一方の冷媒出入口と冷媒配管４３で接続されている。ポートｃは、アキュムレータ２７の冷媒流入口と冷媒配管４６で接続されている。そして、ポートｄは、閉鎖弁２６と室外機ガス管４５で接続されている。

【0015】

室外熱交換器２３は、冷媒と、後述する室外機ファン２８の回転により室外機２の内部に取り込まれた外気を熱交換させるものである。上述したように、室外熱交換器２３の一方の冷媒出入口と四方弁２２のポートｂが冷媒配管４３で接続されている。また、室外熱交換器２３の他方の冷媒出入口と閉鎖弁２５が室外機液管４４で接続されている。室外熱交換器２３は、空気調和装置１が冷房運転を行う場合は凝縮器として機能し、空気調和装置１が暖房運転を行う場合は蒸発器として機能する。

【0016】

室外機膨張弁２４は、室外機液管４４に設けられている。室外機膨張弁２４は、図示しないパルスモータにより駆動される電子膨張弁であり、パルスモータに与えられるパルス数によって開度が調整されることで、室外熱交換器２３に流入する冷媒量、あるいは、室外熱交換器２３から流出する冷媒量が調整される。室外機膨張弁２４の開度は、空気調和装置１が暖房運転を行っている場合は、圧縮機２１から吐出される冷媒の温度である吐出温度が、室内機５−１〜５−１の各々で要求される暖房能力に基づいて決定される目標吐出温度となるように、その開度が調整される。また、室外機膨張弁２４の開度は、冷房運転を行っている場合は全開とされる。

【0017】

アキュムレータ２７は、前述したように、冷媒流入口が四方弁２２のポートｃと冷媒配管４６で接続されるとともに、冷媒流出口が圧縮機２０の冷媒吸入口と吸入管４２で接続されている。アキュムレータ２７は、冷媒配管４６からアキュムレータ２８の内部に流入した冷媒をガス冷媒と液冷媒に分離してガス冷媒のみを圧縮機２０に吸入させる。

【0018】

室外機ファン２８は樹脂材で形成されており、室外熱交換器２３の近傍に配置されている。室外機ファン２８は、図示しないファンモータによって回転することで、図示しない吸込口から室外機２の内部へ外気を取り込み、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換した外気を図示しない吹出口から室外機２の外部へ放出する。室外機ファン２８の回転数は、冷房運転時は、高圧圧力が後述する外気温度センサ３６で検出した外気温度に応じて定められる目標高圧圧力となるように制御され、暖房運転時は、低圧圧力が外気温度センサ３６で検出した外気温度に応じて定められる目標低圧圧力となるように制御される。

【0019】

以上説明した構成の他に、室外機２には各種のセンサが設けられている。図１（Ａ）に示すように、吐出管４０には、圧縮機２０から吐出される冷媒の圧力である吐出圧力（以降、高圧圧力と記載する場合がある）を検出する吐出圧力センサ３１と、圧縮機２０から吐出される冷媒の温度を検出する吐出温度センサ３３が設けられている。冷媒配管４６におけるアキュムレータ２８の冷媒流入口近傍には、圧縮機２０に吸入される冷媒の圧力である吸入圧力（以降、低圧圧力と記載する場合がある）を検出する吸入圧力センサ３２と、圧縮機２０に吸入される冷媒の温度を検出する吸込温度センサ３４とが設けられている。

【0020】

室外機液管４４における室外熱交換器２３と室外機膨張弁２４との間には、室外熱交換器２３に流入する冷媒の温度、あるいは、室外熱交換器２３から流出する冷媒の温度を検出するための熱交温度センサ３５が設けられている。そして、室外機２の図示しない吸込口付近には、室外機２の内部に流入する外気の温度、すなわち外気温度を検出する外気温度センサ３６が備えられている。

【0021】

また、室外機２には、本発明の制御手段である室外機制御手段２００が備えられている。室外機制御手段２００は、室外機２の筐体内部に設けられる図示しない電装品箱に格納された制御基板に搭載されており、図１（Ａ）に示すように、ＣＰＵ２１０と、記憶部２２０と、通信部２３０と、センサ入力部２４０とを備えている。

【0022】

記憶部２２０は、例えばフラッシュメモリであり、室外機２の制御プログラムや前述した各種センサから取り込んだ検出信号に対応した検出値、圧縮機２０や室外機ファン２８の駆動状態、室外機膨張弁２４の開度、室内機５−１〜５−１０の各々から受信した運転情報（運転／停止情報、冷房／暖房等の運転モード、室内機３の要求する冷房能力あるいは暖房能力などを含む）、冷房運転時の低圧圧力の目標値となる目標低圧飽和温度などを記憶する。通信部２３０は、室内機５−１〜５−１０の各々と通信を行うインターフェイスである。センサ入力部２４０は、前述した室外機２の各種センサでの検出結果を取り込んでＣＰＵ２１０に出力する。

【0023】

なお、本実施形態では、目標低圧飽和温度は、ガス管９の圧力損失と冷媒回路１０における体積循環量とに応じて予め定められているが、これについては後に図２を用いて詳細に説明する。

【0024】

ＣＰＵ２１０は、センサ入力部２４０を介して各種センサでの検出値を定期的（例えば、３０秒毎）に取り込むとともに、室内機３から送信される運転情報を含む信号を、通信部２３０を介して取り込む。ＣＰＵ２１０は、これら入力された各種情報に基づいて、室外機膨張弁２４の開度調整、圧縮機２０や室外機ファン２８の駆動制御などを行う。なお、前述した吸入圧力センサ３２が、本発明の吸入圧力検出手段である。

【0025】

＜各室内機の構成＞
次に、１０台の室内機５−１〜５−１０について説明する。１０台の室内機５−１〜５−１０は全て同じ構成を有しており、室内熱交換器５１と、室内機膨張弁５２と、液管接続部５３と、ガス管接続部５４と、室内機ファン５５とを備えている。そして、室内機ファン５５を除くこれら各構成装置が以下で詳述する各冷媒配管で相互に接続されて、冷媒回路１０の一部をなす室内機冷媒回路５０を構成している。

【0026】

室内熱交換器５１は、冷媒と、後述する室内機ファン５５の回転により図示しない吸込口から室内機５の内部に取り込まれた室内空気を熱交換させるものである。室内熱交換器５１の一方の冷媒出入口と液管接続部５３とが室内機液管７１で接続され、他方の冷媒出入口とガス管接続部５４とが室内機ガス管７２で接続されている。室内熱交換器５１は、空気調和装置１が冷房運転を行う場合は蒸発器として機能し、空気調和装置１が暖房運転を行う場合は凝縮器として機能する。尚、液管接続部５３やガス管接続部５４は、各冷媒配管が溶接やフレアナット等により接続されている。

【0027】

室内機膨張弁５２は、室内機液管７１に設けられている。室内機膨張弁５２は電子膨張弁であり、室内熱交換器５１が蒸発器として機能する場合すなわち室内機５が冷房運転を行う場合は、その開度は、室内熱交換器５１の冷媒出口（ガス管接続部５４側）での冷媒過熱度が目標冷媒過熱度となるように調整される。また、室内機膨張弁５２は、室内熱交換器５１が凝縮器として機能する場合すなわち室内機５が暖房運転を行う場合は、その開度は、室内熱交換器５１の冷媒出口（液管接続部５３側）での冷媒過冷却度が目標冷媒過冷却度となるように調整される。ここで、目標冷媒過熱度や目標冷媒過冷却度とは、室内機５−１〜５−１０の各々で十分な冷房能力あるいは暖房能力を発揮するのに必要な冷媒過熱度および冷媒過冷却度である。

【0028】

室内機ファン５５は樹脂材で形成されており、室内熱交換器５１の近傍に配置されている。室内機ファン５５は、図示しないファンモータによって回転することで、図示しない吸込口から室内機５の内部に室内空気を取り込み、室内熱交換器５１において冷媒と熱交換した室内空気を図示しない吹出口から室内へ放出する。

【0029】

以上説明した構成の他に、室内機５には各種のセンサが設けられている。室内機液管７１における室内熱交換器５１と室内機膨張弁５２との間における室内熱交換器５１の近傍には、冷房運転時は室内熱交換器５１に流入する冷媒の温度を、また、暖房運転時は室内熱交換器５１から流出する冷媒の温度をそれぞれ検出する液側温度センサ６１が設けられている。室内機ガス管７２における室内熱交換器５１の近傍には、冷房運転時は室内熱交換器５１から流出する冷媒の温度を、また、暖房運転時は室内熱交換器５１に流入する冷媒の温度をそれぞれ検出するガス側温度センサ６２が設けられている。また、室内機５の図示しない吸込口付近には、室内機５の内部に流入する室内空気の温度を検出する室内温度センサ６３が備えられている。なお、液側温度センサ６１と室外機制御手段２００とが本発明の液側圧力検出手段である。

【0030】

＜冷媒回路の動作＞
次に、本実施形態における空気調和装置１の空調運転時の冷媒回路１０における冷媒の流れや各部の動作について、図１（Ａ）を用いて説明する。尚、以下の説明ではまず、空気調和装置１が暖房運転を行う場合について説明し、次に、空気調和装置１が冷房運転を行う場合について説明する。尚、図１における実線矢印は、暖房運転時の冷媒の流れを示している。また、図１における破線矢印は、冷房運転時の冷媒の流れを示している。

【0031】

＜暖房運転＞
図１（Ａ）に示すように、空気調和装置１が暖房運転を行う場合は、四方弁２２が実線で示す状態、すなわち、四方弁２２のポートａとポートｄとが連通するように、また、ポートｂとポートｃとが連通するように切り換えられる。これにより、冷媒回路１０は、各室内熱交換器５１が凝縮器として機能するとともに、室外熱交換器２３が蒸発器として機能する暖房サイクルとなる。

【0032】

冷媒回路１０が暖房サイクルとして機能する状態で圧縮機２０が駆動すると、圧縮機２０から吐出された冷媒は、吐出管４０を流れてオイルセパレータ２１へと流入し、オイルセパレータ２１から流出管４１へと流れて四方弁２２に流入する。そして、四方弁２２から流出した冷媒は、室外機ガス管４５を流れて、閉鎖弁２６を介してガス管９へと流入する。なお、オイルセパレータ２１では、冷媒とともに圧縮機２０から吐出された冷凍機油が冷媒から分離され、分離された冷凍機油は、図１に一点鎖線矢印で示すようにオイルセパレータ２１から流出して油戻し管４７を流れ、吸入管４２を介して圧縮機２０へと戻される。

【0033】

ガス管９を流れる冷媒は、各ガス管接続部５４を介して室内機５−１〜５−１０に分流する。室内機５−１〜５−１０に流入した冷媒は、各室内機ガス管７２を流れて各室内熱交換器５１に流入する。各室内熱交換器５１に流入した冷媒は、各室内機ファン５５の回転により各室内機５の内部に取り込まれた室内空気と熱交換を行って凝縮する。

【0034】

このように、各室内熱交換器５１が凝縮器として機能し、各室内熱交換器５１で冷媒と熱交換を行って加熱された室内空気が図示しない吹出口から室内に吹き出されることによって、室内機５−１〜５−１０が設置された室内の暖房が行われる。

【0035】

各室内熱交換器５１から各室内機液管７１に流入した冷媒は、各室内熱交換器５１の冷媒出口側での冷媒過冷却度が目標冷媒過冷却度となるように開度が調整された各室内機膨張弁５２を通過する際に減圧される。ここで、目標冷媒過冷却度は、室内機５−１〜５−１０の各々で要求される暖房能力に基づいて定められるものである。また、暖房能力は、各室内機５−１〜５−１０において、設定された設定温度と検出した室内温度との温度差に基づいて決定されるものである。

【0036】

各室内機膨張弁５２で減圧された冷媒は、各室内機液管７１から各液管接続部５３を介して液管８に流出する。液管８で合流し閉鎖弁２５を介して室外機２に流入した冷媒は室外機液管４４を流れ、圧縮機２０の吐出温度が目標吐出温度となるように開度が調整された室外機膨張弁２４を通過する際にさらに減圧される。

【0037】

室外機膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外機液管４４を流れて室外熱交換器２３に流入し、最大回転数とされている室外機ファン２８の回転によって室外機５の内部に取り込まれた外気と熱交換を行って蒸発する。室外熱交換器２３から冷媒配管４３へと流入した冷媒は、四方弁２２、冷媒配管４６、アキュムレータ２７、吸入管４２の順に流れ、圧縮機２０に吸入されて再び圧縮される。

【0038】

＜冷房運転＞
空気調和装置１が冷房運転を行う場合は、図１（Ａ）に示すように、四方弁２２が破線で示す状態、すなわち、四方弁２２のポートａとポートｂとが連通するように、また、ポートｃとポートｄとが連通するように切り換えられる。これにより、冷媒回路１０は、各室内熱交換器５１が蒸発器として機能するとともに、室外熱交換器２３が凝縮器として機能する冷房サイクルとなる。

【0039】

冷媒回路１０が冷房サイクルとして機能する状態で圧縮機２０が駆動すると、圧縮機２０から吐出された冷媒は、吐出管４０を流れてオイルセパレータ２１へと流入し、オイルセパレータ２１から流出管４１へと流れて四方弁２２に流入する。そして、四方弁２２から流出した冷媒は、冷媒配管４３を流れて室外熱交換器２３へと流入する。室外熱交換器２３へと流入した冷媒は、室外機ファン２８の回転によって室外機２の内部に取り込まれた外気と熱交換を行って凝縮する。室外熱交換器２３から室外機液管４４へと流出した冷媒は、開度が全開とされている室外機膨張弁２４を通過し、閉鎖弁２５を介して液管８に流出する。なお、オイルセパレータ２１では、冷媒とともに圧縮機２０から吐出された冷凍機油が冷媒から分離され、分離された冷凍機油は、図１に一点鎖線矢印で示すようにオイルセパレータ２１から流出して油戻し管４７を流れ、吸入管４２を介して圧縮機２０へと戻される。

【0040】

液管８を流れる冷媒は、各液管接続部５３を介して室内機５−１〜５−１０に流入する。室内機５−１〜５−１０に流入した冷媒は各室内機液管７１を流れ、各室内熱交換器５１の各々の冷媒出口での冷媒過熱度が目標冷媒過熱度となるように開度が調整された各室内機膨張弁５２を通過する際に減圧される。ここで、目標冷媒過熱度は、室内機５−１〜５−１０の各々で要求される冷房能力に基づいて定められるものである。また、冷房能力は、各室内機５−１〜５−１０において、設定された設定温度と検出した室内温度との温度差に基づいて決定されるものである。

【0041】

各室内機液管７１から各室内熱交換器５１に流入した冷媒は、各室内機ファン５５の回転により室内機５−１〜５−１０の内部に取り込まれた室内空気と熱交換を行って蒸発する。このように、各室内熱交換器５１が蒸発器として機能し、各室内熱交換器５１で冷媒と熱交換を行って冷却された室内空気が図示しない吹出口から室内に吹き出されることによって、室内機５−１〜５−１０が設置された室内の冷房が行われる。

【0042】

各室内熱交換器５１から各室内機ガス管７２に流出した冷媒は、各ガス管接続部５４を介してガス管９に流出する。ガス管９で合流し閉鎖弁２６を介して室外機２に流入した冷媒は、室外機ガス管４５、四方弁２２、冷媒配管４６、アキュムレータ２７、吸入管４２の順に流れ、圧縮機２０に吸入されて再び圧縮される。

【0043】

＜ガス管の圧力損失の算出方法＞
次に、主に図１（Ｂ）を用いて、本実施形態におけるガス管９の圧力損失の算出方法について詳細に説明する。ここで、図１（Ｂ）は、図１（Ａ）に示す冷媒回路１０における各室内機５−１〜５−１０の室内機膨張弁５２から室外機２のアキュムレータ２７の冷媒流入口（吸入圧力センサ３２が配置された箇所の近傍）までの区間を表す模式図である。図１（Ｂ）において、矢印は冷房運転時の冷媒の流れる方向を示しており、冷房運転時は室内機膨張弁５２から吸入圧力センサ３２に向かって冷媒が流れる。

【0044】

また、図１（Ｂ）では、各室内機５−１〜５−１０の室内熱交換器５１の冷媒入口側を点Ａ１〜Ａ１０、各室内機５−１〜５−１０のガス管接続部５４におけるガス管９の接続端を点Ｂ１〜Ｂ１０、室外機２の閉鎖弁２６におけるガス管９の接続端を点Ｃ、室外機２のアキュムレータ２７の冷媒流入口を点Ｄとしている。なお、以上に説明した各点は、図１（Ａ）に示す冷媒回路１０の全体図にもそれぞれ対応する位置に描画している。また、点Ａ１〜Ａ１０が本発明の冷房サイクル時の室内熱交換器の冷媒流入口に相当し、点Ｂ１〜Ｂ１０が本発明の冷房サイクル時の室内機における冷媒流出部に相当し、点Ｃが本発明の冷房サイクル時の室外機における冷媒流入部に相当し、点Ｄが本発明の吸入圧力検出手段の配置場所に相当する。

【0045】

さらには、図１（Ｂ）では、点Ａ１〜Ａ１０から点Ｄまでの区間の圧力損失を全圧力損失ΔＰａ、点Ａ１〜Ａ１０から点Ｂ１〜Ｂ１０までの区間の圧力損失を室内機圧力損失ΔＰｉ、点Ｂ１〜Ｂ１０から点Ｃまでの区間の圧力損失をガス管圧力損失ΔＰｐ、点Ｃから点Ｄまでの区間の圧力損失を室外機圧力損失ΔＰｏとしている。なお、各圧力損失の単位は全てＭＰａ（メガパスカル）である。

【0046】

上述した各圧力損失のうち、室内機圧力損失ΔＰｉは各室内機５−１〜５−１０に固有の値であり、かつ、各室内機５−１〜５−１０の設置環境によって変化しない固定値である。また、室外機圧力損失ΔＰｏも室外機２に固有の値であり、かつ、室外機２の設置環境によって変化しない固定値である。これら室内機圧力損失ΔＰｉおよび室外機圧力損失ΔＰｏは、それぞれ予め試験などを行って求めることができ、求めた室内機圧力損失ΔＰｉおよび室外機圧力損失ΔＰｏを室外機制御手段２００の記憶部２２０に予め記憶させておくことができる。

【0047】

また、全圧力損失ΔＰａは、冷媒回路１０を冷房運転時の状態としたときの液側温度センサ６１の検出値と吸入圧力センサ３２の検出値を用いて算出できる。前述したように、全圧力損失ΔＰａは図１（Ｂ）における点Ａ１〜Ａ１０から点Ｄまでの間の圧力損失であるが、点Ａ１〜Ａ１０の近傍に液側温度センサ６１が配置されており、また、点Ｄの近傍には吸入圧力センサ３２が配置されている。従って、各室内機５−１〜５−１０の液側温度センサ６１で検出した冷媒温度（以降、液側温度と記載する場合がある）から求めた冷媒圧力（以降、液側圧力と記載する場合がある）を、各室内機５−１〜５−１０の点Ａ１〜Ａ１０における冷媒圧力と見なすことができ、また、吸入圧力センサ３２で検出した吸入圧力を点Ｄにおける冷媒圧力と見なすことができる。

【0048】

以上のことから、全圧力損失ΔＰａは、点Ａ１〜Ａ１０における冷媒圧力に相当する液側圧力から点Ｄにおける冷媒圧力に相当する吸入圧力を減じて求めることができる。本実施形態の空気調和装置１では、各室内機５−１〜５−１０にそれぞれ液側温度センサ６１が設けられているため、室内機５−１〜５−１０毎に全圧力損失ΔＰａを求めることができる。

【0049】

そして、室内機５−１〜５−１０毎のガス管圧力損失ΔＰｐは、予め記憶されている各室内機５−１〜５−１０の室内機圧力損失ΔＰｉと、予め記憶されている室外機２の室外機圧力損失ΔＰｏと、室内機５−１〜５−１０毎に算出できる全圧力損失ΔＰａを用いて、室内機５−１〜５−１０毎に算出することができる。すなわち、ガス管圧力損失ΔＰｐは、全圧力損失ΔＰａから各室内機５−１〜５−１０の室内機圧力損失ΔＰｉおよび室外機圧力損失ΔＰｏを減じて求めることができる。なお、ガス管圧力損失ΔＰｐが本発明の配管圧力損失である。

【0050】

なお、以上に説明した方法でガス管圧力損失ΔＰｐを求める際は、前述したように冷媒回路１０を冷房サイクルとして室内機５−１〜５−１０を全て冷房運転させる。このとき、冷媒回路１０の各装置はそれぞれ以下に示すように動作させる。

【0051】

・各室内機５−１〜５−１０の室内機膨張弁５２：各室内熱交換器５１の冷媒出口側に
おける各冷媒過熱度が全て正値
（１ｄｅｇ以上）となるように開度
調整
・各室内機５−１〜５−１０の室内機ファン５５：全ての室内機で制御上の最大風量と
なるように制御
・圧縮機２０：吸入圧力が目標低圧飽和温度の基準値に相当する圧力となるように制御
・室外機ファン：外気温度に応じて定められる目標高圧圧力となるように制御

ここで、目標低圧飽和温度とは、空気調和装置１が冷房運転を行う際の目標値であり、各室内機５−１〜５−１０で要求される冷房能力を発揮させるために必要な値である。また、目標低圧飽和温度の基準値とは、空気調和装置１の設計時に想定したガス管９の長さであるときの目標低圧飽和温度である。

【0052】

上述したように冷媒回路１０の各装置を動作させて冷房運転を開始すれば、各室内機５−１〜５−１０に接続されているガス管９の内部をガス冷媒のみが流れる状態となるとともに、冷媒回路１０における高圧圧力と低圧圧力とが一定値となって冷媒回路１０が安定する。そして、冷媒回路１０が安定すれば、各室内機５−１〜５−１０の液側温度センサ６１で液側温度を検出するとともに、吸入圧力センサ３２で吸入圧力を検出し、これら検出した各液側温度および吸入圧力を用いて各室内機５−１〜５−１０のガス管圧力損失ΔＰｐを求める。なお、冷媒回路１０が安定したか否かは、吐出圧力センサ３１で検出した吐出圧力を用いて求めた高圧飽和温度が所定の範囲の値、例えば、目標高圧飽和温度の基準値±２℃の範囲の値となっているか否かで判定できる。

【0053】

＜ガス管圧力損失による目標温度の決定＞
次に、算出した各室内機５−１〜５−１０のガス管圧力損失ΔＰｐを用いて、空調運転時の目標温度を決定する方法について説明する。

【0054】

空気調和装置１が空調運転を行うとき、冷房運転時は、吸入圧力センサ３２で検出した吸入圧力が、目標低圧飽和温度に相当する圧力となるように圧縮機２０の回転数が制御される。また、暖房運転時は、吐出圧力センサ３１で検出した吐出圧力が、目標高圧飽和温度に相当する圧力となるように圧縮機２０の回転数が制御される。ここで、上記目標低圧飽和温度および目標高圧飽和温度が、本発明の目標温度に相当する。

【0055】

ここで、目標低圧飽和温度や目標高圧飽和温度は、予め試験などを行って求められる値であり、室内機５−１〜５−１０の各々で要求される冷房能力や暖房能力が発揮できることが確認されている値である。一般的には、目標低圧飽和温度や目標高圧飽和温度は、液管８やガス管９の長さ（以降、冷媒配管長と記載する場合がある）を所定の長さ、例えば、空気調和装置１の定格能力を測定するときの冷媒配管長として求められる。

【0056】

本実施形態では、冷媒配管長の最大値を１６５メートル（ｍ）とし、冷媒配管長を、領域１：４０ｍまで、領域２：４０ｍ〜６５ｍまで、領域３：６５ｍ〜９５ｍまで、領域４：９５ｍ〜１２０ｍまで、領域５：１２０ｍ〜１６５ｍまで、の５つの領域に区分する。次に、目標低圧飽和温度や目標高圧飽和温度を求める際の基準値を、予め行う試験において冷媒配管長が領域１の所定の長さ（例えば、１０メートル）であるときに求めた値をとする。そして、実際の冷媒配管長が領域１の長さより長い場合は、長さが長い分だけ増加するガス管圧力損失ΔＰｐに応じて、冷房運転時は目標低圧飽和温度を基準値より低い温度とし、暖房運転時は目標高圧飽和温度を基準値より高い温度とする、つまり、目標低圧飽和温度および目標高圧飽和温度の各基準値を、ガス管圧力損失ΔＰｐに応じてそれぞれ補正する。

【0057】

冷房運転時に目標低圧飽和温度を固定している、つまり、圧縮機２０の吸入圧力を固定している場合、蒸発器として機能する各室内機５−１〜５−１０の室内熱交換器５１における蒸発温度は、ガス管圧力損失ΔＰｐが小さいときと比べて大きいときの方が高い温度となる。通常、蒸発温度が高くなれば、各室内機５−１〜５−１０が設置される空調空間の温度である室内温度との温度差が小さくなるため、各室内機５−１〜５−１０で発揮される冷房能力が低下する。そこで、冷房運転時にガス管圧力損失ΔＰｐが大きい値である場合は、ガス管圧力損失ΔＰｐが小さい値である場合と比べて目標低圧飽和温度を基準値より低い温度とすることで、各室内機５−１〜５−１０の室内熱交換器５１における蒸発温度を低下させて各室内機５−１〜５−１０で発揮される冷房能力の低下を抑制する。

【0058】

暖房運転時に目標高圧飽和温度を固定している、つまり、圧縮機２０の吐出圧力を固定している場合、凝縮器として機能する各室内機５−１〜５−１０の室内熱交換器５１における凝縮温度は、ガス管圧力損失ΔＰｐが小さいときと比べて大きいときの方が低い温度となる。通常、凝縮温度が高くなれば、各室内機５−１〜５−１０が設置される空調空間の温度である室内温度との温度差が小さくなるため、各室内機５−１〜５−１０で発揮される暖房能力が低下する。そこで、暖房運転時にガス管圧力損失ΔＰｐが大きい値である場合は、ガス管圧力損失ΔＰｐが小さい値である場合と比べて目標高圧飽和温度を基準値より高い温度とすることで、各室内機５−１〜５−１０の室内熱交換器５１における凝縮温度を上昇させて各室内機５−１〜５−１０で発揮される暖房能力の低下を抑制する。

【0059】

図２は、一例として冷房運転を行う際に使用する目標低圧飽和温度について、冷媒配管長の違いによって変化するガス管圧力損失ΔＰｐに応じて目標低圧飽和温度を掲載した図面である。具体的には、縦軸がガス管圧力損失ΔＰｐ（単位：ＭＰａ）、横軸が体積循環量Ｃｖ（単位：ｃｃ／ｓｅｃ）である。ここで、体積循環量Ｃｖとは、圧縮機２０の回転数と排除容積と体積効率の積で求めることができ、排除容積と体積効率は圧縮機２０に固有の値である。

【0060】

また、図２に示す直線Ｖは冷媒配管長が４０ｍであるときのガス管圧力損失ΔＰｐと体積循環量Ｃｖとの関係を示し、直線Ｗは冷媒配管長が６５ｍであるときのガス管圧力損失ΔＰｐと体積循環量Ｃｖとの関係を示し、直線Ｘは、冷媒配管長が９５ｍであるときのガス管圧力損失ΔＰｐと体積循環量Ｃｖとの関係を示し、直線Ｙは、冷媒配管長が１２０ｍであるときのガス管圧力損失ΔＰｐと体積循環量Ｃｖとの関係を示し、直線Ｚは、冷媒配管長が１６５ｍであるときのガス管圧力損失ΔＰｐと体積循環量Ｃｖとの関係を示す。つまり、ガス管圧力損失ΔＰｐが直線Ｖ上のガス管圧力損失ΔＰｐ以下の値であれば冷媒配管長が領域１の範囲の長さであり、ガス管圧力損失ΔＰｐが直線Ｖ上の値より大きく直線Ｗ上の値以下の値であれば冷媒配管長が領域２の範囲の長さであり、ガス管圧力損失ΔＰｐが直線Ｗ上の値より大きく直線Ｘ上の値以下の値であれば冷媒配管長が領域３の範囲の長さであり、ガス管圧力損失ΔＰｐが直線Ｘ上の値より大きく直線Ｙ上の値以下の値であれば冷媒配管長が領域４の範囲の長さであり、ガス管圧力損失ΔＰｐが直線Ｙ上の値より大きく直線Ｚ上の値以下の値であれば冷媒配管長が領域５の範囲の長さである。

【0061】

そして、図２には、目標低圧飽和温度（以降、目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔと記載する）が上記の領域毎に定められている。本実施形態では、ガス管圧力損失ΔＰｐが領域１の値であるときの目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔを７．０℃（これが上述した目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔの基準値）、ガス管圧力損失ΔＰｐが領域２の値であるときの目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔを５．０℃、ガス管圧力損失ΔＰｐが領域３の値であるときの目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔを３．０℃、ガス管圧力損失ΔＰｐが領域４の値であるときの目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔを１．０℃、ガス管圧力損失ΔＰｐが領域５の値であるときの目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔを−１．０℃、としている。

【0062】

なお、ここまでに説明した図２に示すガス管圧力損失ΔＰｐ、体積循環量Ｃｖ、および、冷媒配管長と目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔとの関係は、予め試験などを行って求められるものである。

【0063】

つまり、ガス管圧力損失ΔＰｐが大きくなるほど、すなわち、冷媒配管長が長くなるほど目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔの基準値＝７．０℃より目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔが低い温度となるように、ガス管圧力損失ΔＰｐに応じて目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔを決定する。このように、ガス管圧力損失ΔＰｐに応じて目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔを決定し、冷房運転時に吸入圧力センサ３２で検出した吸入圧力を用いて求めた低圧飽和温度が決定した目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔとなるように圧縮機２０の回転数が制御されることで、室内機５−１〜５−１０の各々で要求される冷房能力が十分に発揮される。

【0064】

なお、暖房運転時の目標高圧飽和温度をガス管圧力損失ΔＰｐに応じて補正する際は、冷房運転時とは逆に、ガス管圧力損失ΔＰｐが大きくなるほど、すなわち、冷媒配管長が長くなるほど目標高圧飽和温度の基準値より目標高圧飽和温度が高い温度となるように、ガス管圧力損失ΔＰｐに応じて目標高圧飽和温度を決定する。このように、ガス管圧力損失ΔＰｐに応じて目標高圧飽和温度を決定し、暖房運転時に吐出圧力センサ３１で検出した吐出圧力を用いて求めた高圧飽和温度が決定した目標高圧飽和温度となるように圧縮機２０の回転数が制御されることで、室内機５−１〜５−１０の各々で要求される暖房能力が十分に発揮される。

【0065】

以上に説明した目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔや目標高圧飽和温度の決定を行う際、本実施形態の空気調和装置１のように複数台の室内機５−１〜５−１０が存在する場合は、室内機５−１〜５−１０の各々のガス管圧力損失ΔＰｐを求め、求めたガス管圧力損失ΔＰｐのうちの一番大きなガス管圧力損失ΔＰｐ、つまり、冷媒配管長が一番長い室内機のガス管圧力損失ΔＰｐを用いて、目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔや目標高圧飽和温度を決定すればよい。冷媒配管長が一番長い室内機のガス管圧力損失ΔＰｐを用いて、目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔや目標高圧飽和温度を決定しておけば、当該室内機より冷媒配管長が短い他の室内機においても、冷房能力や暖房能力が十分に発揮できるからである。

【0066】

＜ガス管圧力損失の算出と目標温度の決定に関わる処理の流れ＞
次に、図３に示すフローチャートを用いて、室外機制御手段２００のＣＰＵ２１０が、ガス管圧力損失ΔＰｐの算出、および、算出したガス管圧力損失ΔＰｐを用いて目標温度を決定する際の処理の流れについて説明する。図３では、ＳＴはステップを示し、これに続く数字はステップの番号を示している。また、図３では、既出のガス管圧力損失ΔＰｐ、および、体積循環量Ｃｖに加えて、各室内機５−１〜５−１０の液側温度センサ６１で検出する液側温度をＴｌ、液側温度Ｐｌを用いて算出する液側圧力をＰｒｌ、吸入圧力センサ３２で検出する吸入圧力をＰｌ、吸入圧力Ｐｌを用いて算出する低圧飽和温度をＴｌｓとする。

【0067】

空気調和装置１の設置後に、作業者の指示により目標温度決定のための処理が開始されると、室外機制御手段２００のＣＰＵ２１０は、まずは冷媒回路１０を冷房サイクルとする（ＳＴ１）。具体的には、ＣＰＵ２１０は、図１（Ａ）に破線で示すように、四方弁２２のポートａとポートｂとが連通するように、また、ポートｃとポートｄとが連通するように切り換えて、各室内熱交換器５１が蒸発器として機能するとともに、室外熱交換器２３が凝縮器として機能する状態とする。

【0068】

次に、ＣＰＵ２１０は、各室内機５−１〜５−１０に圧力損失判定運転を指示する（ＳＴ２）。ここで、圧力損失算出運転とは、前述した方法でガス管圧力損失ΔＰｐを算出するための運転を意味する。ＣＰＵ２１０は、通信部２３０を介して各室内機５−１〜５−１０に圧力損失算出運転を指示する旨を送信し、これを受信した各室内機５−１〜５−１０は、室内熱交換器５１の冷媒出口側における冷媒過熱度が正値となるように室内機膨張弁５２の開度を調整するとともに、制御上の最大風量となるように室内機ファン５５を制御する。

【0069】

次に、ＣＰＵ２１０は、圧力損失算出運転を開始する（ＳＴ３）。具体的には、ＣＰＵ２１０は、吸入圧力Ｐｌが目標低圧飽和温度Ｔｌｓｔの基準値（本実施形態では、７．０℃）に相当する圧力となるように圧縮機２０を制御するとともに、外気温度センサ３６で検出した外気温度に応じて定められる目標高圧圧力となるように室外機ファン２８を制御する。

【0070】

以上説明したＳＴ２およびＳＴ３の処理により、冷媒回路１０の各装置が前述したガス管圧力損失ΔＰｐを算出する際の動作となる。

【0071】

次に、ＣＰＵ２１０は、冷媒回路１０が安定したか否かを判断する（ＳＴ４）。具体的には、ＣＰＵ２１０は、前述したように、吐出圧力センサ３２で検出した吐出圧力を用いて求めた高圧飽和温度が所定の範囲の値、例えば、目標高圧飽和温度の基準値±２℃の範囲の値となれば、冷媒回路１０が安定したと判断する。

【0072】

冷媒回路１０が安定していなければ（ＳＴ４−Ｎｏ）、ＣＰＵ２１０は、ＳＴ４に処理を戻して冷媒回路１０が安定するのを待つ。冷媒回路１０が安定すれば（ＳＴ４−Ｙｅｓ）、ＣＰＵ２１０は、各室内機５−１〜５−１０のそれぞれが検出した液側温度Ｔｌを取り込み、取り込んだ液側温度Ｔｌを用いて液側圧力Ｐｒｌを算出する（ＳＴ５）。なお、ＣＰＵ２１０は、各室内機５−１〜５−１０の液側温度センサ６１のそれぞれが検出した液側温度Ｔｌを通信部２３０を介して取り込む。

【0073】

次に、ＣＰＵ２１０は、吸入圧力センサ３２で検出した吸入圧力Ｐｌをセンサ検出部２４０を介して取り込む（ＳＴ６）。そして、ＣＰＵ２１０は、ＳＴ６で算出した各室内機５−１〜５−１０の液側圧力Ｐｒｌの各々から吸入圧力Ｐｌを減じて、室内機５−１〜５−１０毎にガス管圧力損失ΔＰｐをそれぞれ算出し（ＳＴ７）、ＳＴ７で算出した室内機５−１〜５−１０毎のガス管圧力損失ΔＰｐの中から最大値を選択する（ＳＴ８）。

【0074】

次に、ＣＰＵ２１０は、体積循環量Ｃｖを算出する（ＳＴ９）。具体的には、ＣＰＵ２１０は、前述したように圧縮機２０の回転数と排除容積と体積効率を積算して求める。そして、ＣＰＵ２１０は、ＳＴ８で求めたガス管圧力損失ΔＰｐの最大値とＳＴ９で算出した体積循環量Ｃｖを用いて目標温度を決定し（ＳＴ１０）処理を終了する。ここで、目標温度は、冷房運転時は目標低圧温度Ｔｌｓｔであり、暖房運転時は目標高圧温度である。また、目標温度の決定は、図２に示したガス管圧力損失ΔＰｐと体積循環量Ｃｖとに関連付けて目標温度を定めたテーブルなどを予め記憶部２２０に記憶しておき、この記憶したテーブルなどを参照して行えばよい。

【0075】

以上説明したように、本実施形態の空気調和装置１では、冷媒回路１０を冷房サイクルとし、各室内機５−１〜５−１０の液側温度センサ６１で検出した液側温度Ｔｌを用いて求めた液側圧力Ｐｒｌの各々から吸入圧力センサ３２で検出した吸入圧力Ｐｌを減じて、各室内機５−１〜５−１０のガス管圧力損失ΔＰｐをそれぞれ求める。そして、求めた各ガス管圧力損失ΔＰｐの中の最大値と体積循環量Ｃｖとに基づいて、空調運転時の目標温度を決定する。従って、室外機２と室内機５−１〜５−１０とを接続する冷媒配管長に応じた最適な目標温度を設定でき、室内機５−１〜５−１０で十分な空調能力を発揮させることができる。

【0076】

なお、以上に説明した実施形態では、室外機２に１０台の室内機５−１〜５−１０が接続された空気調和装置１を例に挙げて説明したが、本発明はこれに限られるものではなく、室内機５が１１台以上であっても１０台未満の複数台であっても同様に適用可能である。また、室外機２に接続される室内機５が１台であっても同様に適用可能であり、ガス管圧力損失ΔＰｐを求めることができる構成を有し、図２の体積循環量Ｃｖとガス管圧力損失ΔＰｐとの関係を用いて目標温度を補正できるものであればよい。

【符号の説明】

【0077】

１ 空気調和装置
２ 室外機
５−１〜５−１０ 室内機
２０ 圧縮機
２２ 四方弁
３２ 吸入圧力センサ
５１ 室内熱交換器
６１ 液側温度センサ
２００ 室外機制御手段
２１０ ＣＰＵ
Ｃｖ 体積循環量
Ｐｌ 吸入圧力
Ｐｒｌ 液側圧力
Ｔｌ 液側温度
Ｔｌｓ 低圧飽和温度
Ｔｌｓｔ 目標低圧飽和温度
ΔＰａ 全圧力損失
ΔＰｉ 室内機圧力損失
ΔＰｏ 室外機圧力損失
ΔＰｐ ガス管圧力損失

【図1】

【図2】

【図3】