特許 5661812 テーブルタップ及び電力測定方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】5661812

(24)【登録日】2014年12月12日

(45)【発行日】2015年1月28日

(54)【発明の名称】テーブルタップ及び電力測定方法

(51)【国際特許分類】

   G01R 21/00 20060101AFI20150108BHJP

   G01R 21/133 20060101ALI20150108BHJP

   G01R 21/08 20060101ALI20150108BHJP

【ＦＩ】

   G01R21/00 L

   G01R21/133 A

   G01R21/08

【請求項の数】8

【全頁数】28

(21)【出願番号】特願2012-555671(P2012-555671)

(86)(22)【出願日】2011年2月4日

(86)【国際出願番号】JP2011052406

(87)【国際公開番号】WO2012105049

(87)【国際公開日】20120809

【審査請求日】2013年8月7日

(73)【特許権者】

【識別番号】000005223

【氏名又は名称】富士通株式会社

(73)【特許権者】

【識別番号】501398606

【氏名又は名称】富士通コンポーネント株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100091672

【弁理士】

【氏名又は名称】岡本 啓三

(72)【発明者】

【氏名】曾根田 弘光

(72)【発明者】

【氏名】壷井 修

(72)【発明者】

【氏名】中澤 文彦

(72)【発明者】

【氏名】長尾 尚幸

(72)【発明者】

【氏名】堀 正和

【審査官】 公文代 康祐

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００８−２６１８２６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００１−２２８１８３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０９−１８９７２３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０００−２２１２１８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０６−２５８３６２（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｇ０１Ｒ ２１／００

Ｇ０１Ｒ ２１／０６

Ｇ０１Ｒ ２１／０８

Ｇ０１Ｒ ２１／１３３

Ｈ０１Ｒ １３／６６

Ｈ０１Ｒ ２５／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

第１の電源線と、
前記第１の電源線との間で電源電圧が印加される第２の電源線と、
プラグ差込部と、
前記プラグ差込部から外部の電気機器に供給される電流を測定する電流測定部と、
前記第１の電源線と前記第２の電源線との間に電気的に接続された第１の発光ダイオードを有し、前記電源電圧が第１の閾値を超えたときにレベルが変わる第１の出力信号を出力する第１のフォトカプラと、
前記第１の電源線と前記第２の電源線との間に、前記第１の発光ダイオードとは逆の極性で電気的に接続された第２の発光ダイオードを有し、前記電源電圧が第２の閾値を超えたときにレベルが変わる第２の出力信号を出力する第２のフォトカプラと、
前記第１の出力信号と前記第２の出力信号のいずれもがローレベルである期間の長さから推定される前記電源電圧の瞬時値と、前記電流測定部で測定された前記電流の瞬時値とを利用して、電力値を算出する演算部と、
を有することを特徴とするテーブルタップ。

【請求項2】

前記演算部は、
前記第１の出力信号と前記第２の出力信号のいずれもがローレベルである期間の長さをXとしたときに、前記電源電圧の実効電圧値V_rmsをV_rms＝aX+b（a、bは定数）により算出し、
時刻tにおける前記電源電圧の前記瞬時値を√2V_rmssin (ωt)（ωは既知の角振動数）であると推定することを特徴とする請求項１に記載のテーブルタップ。

【請求項3】

前記第１のフォトカプラと前記第２のフォトカプラの周囲の温度を測定する温度センサを更に有し、
前記演算部は、前記温度に基づいて、前記電源電圧の前記実効電圧値V_rmsを補正することを特徴とする請求項２に記載のテーブルタップ。

【請求項4】

前記演算部は、前記温度をYとしたときに、前記実効電圧値V_rmsをV_rms＝cYX+dX+b（c、dは定数）により補正することを特徴とする請求項３に記載のテーブルタップ。

【請求項5】

前記電流測定部は、
前記電流が流れるバーと、
前記バーを囲うと共に、ギャップが形成された磁性体コアと、
前記ギャップ内に設けられ、前記電流を測定するホール素子とを有することを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のテーブルタップ。

【請求項6】

前記ホール素子の感磁面は、前記バーの延在方向に平行であることを特徴とする請求項５に記載のテーブルタップ。

【請求項7】

テーブルタップに供給された電源電圧を、第１のフォトカプラが備える第１の発光ダイオードの両端に印加するステップと、
前記電源電圧が第１の閾値を超えたときにレベルが変わる前記第１のフォトカプラの第１の出力信号を監視して、前記第１の出力信号のレベルが変わっている期間の長さを求めるステップと、
第２のフォトカプラが備える第２の発光ダイオードの両端に、前記第１の発光ダイオードにおけるのとは逆の極性で前記電源電圧を印加するステップと、
前記電源電圧が第２の閾値を超えたときにレベルが変わる前記第２のフォトカプラの第２の出力信号を監視して、前記第１の出力信号と前記第２の出力信号がいずれもローレベルである期間の長さを求めるステップと、
前記第１の出力信号と前記第２の出力信号がいずれもローレベルである前記期間の長さに基づいて、前記電源電圧の瞬時値を推定するステップと、
前記テーブルタップが備える複数のプラグ差込部から外部の電気機器に供給される電流の瞬時値を前記プラグ差込部毎に測定するステップと、
前記電源電圧の前記瞬時値と前記電流の前記瞬時値とを利用して、前記複数のプラグ差込部毎に電力値を個別に算出するステップと、
を有することを特徴とする電力測定方法。

【請求項8】

前記第１の閾値と前記第２の閾値の絶対値は同じであり、
前記第１の出力信号がローレベルである期間の長さと前記第２の出力信号がローレベルである期間の長さとが同じ場合に前記電源電圧が安定であると判断し、そうでない場合には前記電源電圧が不安定であると判断するステップを更に有することを特徴とする請求項７に記載の電力測定方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、テーブルタップ及び電力測定方法に関する。

【背景技術】

【0002】

近年、電力需要の増加や地球環境の配慮から、家庭やオフィスにおける消費電力を節約しようという機運が高まりつつある。このような省エネルギ志向の高まりにより、電気機器の電源をこまめに切ったり、空調の設定温度を見直す等の努力がなされている。

【0003】

これらの努力によって実際にどの程度の省エネルギ化が図られたかを把握するために、世帯別に設けられる電力量計を利用する方法がある。

【0004】

しかし、世帯別の電力量計は、家庭内に電力を分配する前の配電盤に設けられるため、家庭やオフィスの個々の電気機器の消費電力を測定することができない。

【0005】

更に、家庭やオフィスにおいては、壁面コンセントにテーブルタップを接続して複数の電気機器に電力を分配することがあるが、市販のテーブルタップには各電気機器の個別の消費電力を測定する機能がない。

【0006】

その消費電力は、電源線に電圧測定装置を電気的に接続することで測定し得る。但し、この方法では、電源線にサージが発生したときに、電源線に接続された電圧測定装置に過大電流が流れ、電圧測定装置が破損してしまうという問題がある。また、消費電力の算出はなるべく高精度に行うのが好ましい。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】特開平４−６４７７号公報

【特許文献2】特開昭５７−２６７６１号公報

【発明の開示】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

テーブルタップ及び電力測定方法において、プラグ差込部で消費される電力を高精度に算出することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0009】

以下の開示の一観点によれば、第１の電源線と、前記第１の電源線との間で電源電圧が印加される第２の電源線と、プラグ差込部と、前記プラグ差込部から外部の電気機器に供給される電流を測定する電流測定部と、前記第１の電源線と前記第２の電源線との間に電気的に接続された第１の発光ダイオードを有し、前記電源電圧が第１の閾値を超えたときにレベルが変わる第１の出力信号を出力する第１のフォトカプラと、前記第１の電源線と前記第２の電源線との間に、前記第１の発光ダイオードとは逆の極性で電気的に接続された第２の発光ダイオードを有し、前記電源電圧が第２の閾値を超えたときにレベルが変わる第２の出力信号を出力する第２のフォトカプラと、前記第１の出力信号と前記第２の出力信号のいずれもがローレベルである期間の長さから推定される前記電源電圧の瞬時値と、前記電流測定部で測定された前記電流の瞬時値とを利用して、電力値を算出する演算部とを有するテーブルタップが提供される。

【0010】

また、その開示の他の観点によれば、テーブルタップに供給された電源電圧を、第１のフォトカプラが備える第１の発光ダイオードの両端に印加するステップと、前記電源電圧が第１の閾値を超えたときにレベルが変わる前記第１のフォトカプラの第１の出力信号を監視して、前記第１の出力信号のレベルが変わっている期間の長さを求めるステップと、第２のフォトカプラが備える第２の発光ダイオードの両端に、前記第１の発光ダイオードにおけるのとは逆の極性で前記電源電圧を印加するステップと、前記電源電圧が第２の閾値を超えたときにレベルが変わる前記第２のフォトカプラの第２の出力信号を監視して、前記第１の出力信号と前記第２の出力信号がいずれもローレベルである期間の長さを求めるステップと、前記第１の出力信号と前記第２の出力信号がいずれもローレベルである前記期間の長さに基づいて、前記電源電圧の瞬時値を推定するステップと、前記テーブルタップが備える複数のプラグ差込部から外部の電気機器に供給される電流の瞬時値を前記プラグ差込部毎に測定するステップと、前記電源電圧の前記瞬時値と前記電流の前記瞬時値とを利用して、前記複数のプラグ差込部毎に電力値を個別に算出するステップとを有する電力測定方法が提供される。

【図面の簡単な説明】

【0011】

【図1】図１は、第１実施形態に係るテーブルタップの外観図である。

【図2】図２は、筐体を取り外したときの第１実施形態に係るテーブルタップの外観図である。

【図3】図３は、第１実施形態に係るテーブルタップが備える電流測定部とその近傍の拡大斜視図である。

【図4】図４は、第１実施形態に係るテーブルタップが備えるホール素子の回路図である。

【図5】図５は、第１実施形態に係るテーブルタップが備えるホール素子の平面図である。

【図6】図６は、第１実施形態に係るホール素子の感磁面と分岐バーとの位置関係について説明するための斜視図である。

【図7】図７は、上部筐体を外した状態での第１実施形態に係るテーブルタップの外観図である。

【図8】図８は、第１実施形態に係るテーブルタップが備える送信回路部の機能ブロック図である。

【図9】図９は、第１の出力信号、第２の出力信号、及び電源電圧の瞬時値のタイミングチャートである。

【図10】図１０は、第１の出力信号と第２の出力信号との合成信号と、電源電圧の瞬時値のタイミングチャートである。

【図11】図１１は、第１の閾値と第２の閾値が変動した場合における、第１の出力信号と第２の出力信号との合成信号と、電源電圧の瞬時値のタイミングチャートである。

【図12】図１２は、電源電圧の瞬時値と電流の瞬時値のタイミングチャートである。

【図13】図１３は、第１実施形態における温度測定について説明するためのフローチャートである。

【図14】図１４は、第１実施形態における電流測定について説明するためのフローチャートである。

【図15】図１５は、第１実施形態における電圧測定について説明するためのフローチャートである。

【図16】図１６は、第１実施形態における電力測定について説明するためのフローチャートである。

【図17】図１７は、電源電圧の瞬時値が安定した正弦波である場合の第１の出力信号と第２の出力信号のタイミングチャートである。

【図18】図１８は、電源電圧の瞬時値が不安定な場合の第１の出力信号と第２の出力信号のタイミングチャートである。

【図19】図１９は、電源電圧が安定しているかどうかを判断する手順について示すフローチャートである。

【図20】図２０は、第１実施形態に係る電力測定システムについて説明するための模式図である。

【図21】図２１は、第２実施形態に係るテーブルタップの外観図である。

【図22】図２２は、下部筐体と上部筐体を外した状態での第２実施形態に係るテーブルタップの斜視図である。

【図23】図２３は、図２２の構造から第１の回路基板、スイッチ、及びカバーを除いた状態での斜視図である。

【図24】図２４は、第２実施形態に係る第１のバスバーと補助バーの斜視図である。

【図25】図２５は、第２実施形態に係る第２のバスバーの斜視図である。

【図26】図２６は、第２実施形態に係る第３のバスバーの斜視図である。

【図27】図２７は、第２実施形態に係る分岐バーの斜視図である。

【図28】図２８は、第２実施形態に係るテーブルタップの分解斜視図である。

【図29】図２９は、第２実施形態に係るテーブルタップの回路図である。

【発明を実施するための最良の形態】

【0012】

（第１実施形態）
図１は、本実施形態に係るテーブルタップ１の外観図である。

【0013】

このテーブルタップ１は、コンセントプラグ２、電源コード３、下部筐体５、及び上部筐体６を備える。

【0014】

このうち、上部筐体６には、コンセントプラグ７に対応して複数のプラグ差込部１ａが設けられる。コンセントプラグ７は、外部の電気機器が備えるものであって、第１のプラグ刃８、第２のプラグ刃９、及びアース端子１０を有する。

【0015】

そして、上記の各プラグ差込部１ａには、第１のプラグ刃８が挿入される第１の挿入口６ａと、第２のプラグ刃９が挿入される第２の挿入口６ｂと、アース端子１０が挿入される第３の挿入口６ｃが設けられる。

【0016】

このようなテーブルタップ１においては、壁面等にある既設コンセントにコンセントプラグ２を差し込むことで、既設コンセントの電源電圧が各プラグ差込部１ａに供給されることになる。

【0017】

図２は、各筐体５、６を取り外したときのテーブルタップ１の外観図である。

【0018】

図２に示されるように、テーブルタップ１には第１〜第３のバスバー１１〜１３が設けられる。これらのバスバー１１〜１３は、例えば、真鍮板等の金属板を型抜きしてそれを曲げ加工して作製され得る。

【0019】

各バスバー１１〜１３のうち、第１のバスバー１１と第２のバスバー１２は、それぞれ第１の電源線と第２の電源線として供されるものであり、電源コード３（図１参照）を介してそれぞれ交流電源ACの両極A₊、A_-に電気的に接続される。そして、第３のバスバー１３は電源コード３を介して接地電位に維持される。

【0020】

また、第１のバスバー１１は、コンセントプラグ７の第２のプラグ刃９を受容する複数の第１のコンタクト１１ａを有する。

【0021】

一方、第２のバスバー１２は、その延在方向に沿って一定間隔で挟持片１２ａを有する。

【0022】

挟持片１２ａの各々は分岐バー１７を挟持しており、その分岐バー１７の端部には一対の第２のコンタクト１７ａが設けられる。

【0023】

第２のコンタクト１７ａは、既述の第１のコンタクト１１ａと対をなしており、コンセントプラグ７の第１のプラグ刃８を受容する。

【0024】

そして、第３のバスバー１３は、コンセントプラグ７のアース端子１０を受容する複数の第３のコンタクト１３ａを有する。

【0025】

各分岐バー１７の下方には第１の回路基板２０が設けられる。

【0026】

第１の回路基板２０には、分岐バー１７からコンセントプラグ７に供給される電流を測定する複数の電流測定部３０が設けられる。

【0027】

図３は、電流測定部３０とその近傍の拡大斜視図である。

【0028】

電流測定部３０は、分岐バー１７の各々に対応して第１の回路基板２０に固着された磁性体コア２１を有する。磁性体コア２１は、分岐バー１７を流れる電流の周囲に発生する磁界を収束すべく形成され、その磁界の経路に沿って概略リング状に形成される。磁性体コア２１の材料は特に限定されないが、本実施形態では入手が容易なフェライトを使用する。

【0029】

また、電流測定部３０は、磁性体コア２１のギャップ２１ａ内に設けられたホール素子２２を有する。そのホール素子２２は、ギャップ２１ａ内の磁界の強さから分岐バー１７を流れる電流の瞬時値I(t)を測定するのに使用され、はんだ付け等によって第１の回路基板２０上に実装される。

【0030】

電流測定部３０は、このように第１の回路基板２０に磁性体コア２１やホール素子２２を取り付けるだけで作製することができるので、テーブルタップ１の部品点数や組み立てコストの増大を抑制できる。

【0031】

図４は、ホール素子２２の回路図である。

【0032】

図４に示されるように、ホール素子２２は、ガリウム砒素系の感磁部２３と作動増幅器２４とを有する。

【0033】

感磁部２３は、電源端子２２ａと接地端子２２ｂとの間に電圧Vccが与えられた状態で磁界に曝されると、その磁界の強さに応じた電位差ΔVを発生する。その電位差ΔVは、差動増幅器２４において増幅された後、出力端子２２ｃから電流センサ電圧V_sとして外部に出力される。

【0034】

図５は、ホール素子２２の平面図である。

【0035】

図５に示すように、感磁部２３は、感磁面P_Mの面内に位置するように、樹脂２６によって封止される。そして、ホール素子２２は、感磁部２３を貫く磁界のうち、感磁面P_Mに垂直な成分を検出し、その成分の大きさに相当する電流センサ電圧V_sを上記の出力端子２２ｃから出力する。

【0036】

なお、各端子２２ａ〜２２ｃは、はんだ付け等により、第１の回路基板２０（図３参照）内の配線と電気的に接続される。

【0037】

上記のようなホール素子２２は、カレント・トランスのような他の磁界測定素子と比較して素子の大きさが小さいので、テーブルタップの大型化を招くおそれがない。

【0038】

更に、カレント・トランスは、磁界の時間的変動に伴って発生する誘導電流を利用して磁界の大きさを測定するため測定対象が交流磁界に限定されてしまうが、ホール素子２２は静磁界の強さも測定できるという利点がある。

【0039】

また、ホール素子２２は、カレント・トランスと比較して安価であるため、テーブルタ
ップの高コスト化を防止できる。

【0040】

図６は、ホール素子２２の感磁面P_Mと分岐バー１７との位置関係について説明するための斜視図である。

【0041】

感磁面P_Mは、分岐バー１７の延在方向D₁に平行になるように設定される。このようにすると、分岐バー１７を流れる電流から発生する磁界H₁が感磁面P_Mを略垂直に貫くようになり、ホール素子２２の電流検出感度が向上する。

【0042】

また、本実施形態では、分岐バー１７の延在方向D₁を第２のバスバー１２の延在方向D₂と非平行にしたので、第２のバスバー１２で発生した磁界H₂が感磁面P_Mを垂直に貫くことがない。よって、分岐バー１７で発生した磁界H₁を測定すべく設けられたホール素子２２が、第２のバスバー１２で発生した磁界H₂を誤って検出する危険性を低減できる。これにより、ホール素子２２の磁界検出結果にH₁以外の磁界の影響が含まれるクロストークを防止でき、ホール素子２２による磁界H₁の測定精度が向上する。

【0043】

特に、分岐バー１７の延在方向D₁を第２のバスバー１２の延在方向D₂に垂直にすると、感磁面P_Mも延在方向D₂に垂直になる。そのため、第２のバスバー１２で発生した磁界H₂が感磁面P_Mに垂直な成分を有さなくなり、ホール素子２２がその磁界H₂を誤って検出する危険性を更に低減できる。

【0044】

図７は、上部筐体６を外した状態でのテーブルタップ１の外観図である。

【0045】

図７に示すように、下部筐体５には、第２の回路基板２５を収容する送信回路部２７が区画される。

【0046】

第１の回路基板２０と第２の回路基板２５の各々にはコネクタ３５、３６が設けられ、これらのコネクタ３５、３６には通信ケーブル３７が接続される。

【0047】

通信ケーブル３７は、電源コード３から取り込まれた各ホール素子２２（図３参照）の駆動に必要な電力を第１の回路基板２０に供給したり、各ホール素子２２の出力信号を第
２の回路基板２５に送信したりする機能を有する。

【0048】

図８は、送信回路部２７の機能ブロック図である。

【0049】

図８に示すように、送信回路部２７は、ADコンバータ３２、演算部３３、出力ポート３４、電圧測定部５０、及び温度測定部６０を有する。

【0050】

このうち、ADコンバータ３２は、各ホール素子２２から出力されたアナログ値の電流センサ電圧V_sをデジタル化してデジタル電流信号V_IDを生成し、それを演算部３３に出力する。

【0051】

演算部３３は、例えばMPU(Micro Processing Unit)であり、後述のようにプラグ差込部１ａの各々の消費電力値を算出する。その算出結果は、出力データS_outとして演算部３３から出力された後、演算部３３と電気的に接続された出力ポート３４を介して外部に出力される。

【0052】

また、温度測定部６０は、電圧測定部５０の周囲の温度を測定するものであり、一端に電圧Vccが印加されたサーミスタ６１を備える。電圧Vccの印加によりサーミスタ６１には温度センサ電流I_Tが流れるが、その温度センサ電流I_Tの大きさは周囲の温度により変化し、サーミスタ６１の他端に現れる温度センサ電圧V_Tも変わる。その温度センサ電圧V_Tを監視することで周囲の温度を把握することができる。

【0053】

その温度センサ電圧V_Tは、上記のADコンバータ３２によりデジタル化され、デジタル温度信号V_TDとして演算部３３に出力される。

【0054】

一方、電圧測定部５０は、第１のフォトカプラ４１、第２のフォトカプラ４２、第１のインバータINV₁、及び第２のインバータINV₂を備える。

【0055】

このうち、第１のフォトカプラ４１は、第１の発光ダイオード４１ａとその光を受光する第１のフォトトランジスタ４１ｂとを備え、第１の発光ダイオード４１ａのカソードが第２のバスバー１２に電気的に接続される。また、第１の発光ダイオード４１ａのアノードは、第１の抵抗R₁を介して第１のバスバー１１と電気的に接続される。

【0056】

その第１の抵抗R₁は、各バスバー１１、１２から第１の発光ダイオード４１ａに過大電流が流れるのを防止するように機能する。

【0057】

第１のフォトトランジスタ４１ｂのエミッタには第３の抵抗R₃を介して電圧Vccが印加され、第１のフォトトランジスタ４１ｂのコレクタは接地電圧に維持される。

【0058】

これらエミッタ−コレクタ間にはエミッタ電流I_eが流れるが、そのエミッタ電流I_eの大小により第３の抵抗R₃での電圧降下量が変わり、エミッタ電圧V_eも変わる。

【0059】

例えば、第１のフォトカプラ４１がオフ状態の場合には第１のフォトトランジスタ４１ｂがオフ状態となるため、第３の抵抗R₃にはエミッタ電流I_eが流れず、エミッタ電圧V_eは電圧Vccと同じハイレベルとなる。

【0060】

一方、第１のフォトカプラ４１がオン状態の場合には第１のフォトカプラ４１ｂがオン状態になる。そのため、第３の抵抗R₃にエミッタ電流I_eが流れるようになり、エミッタ電圧V_eは第３の抵抗R₃での電圧降下量分だけ電圧Vccよりも低くなり、ローレベルとなる。

【0061】

そのようなエミッタ電圧V_eは、後段の第１のインバータINV₁において電圧レベルが反転されて第１の出力信号S₁となる。

【0062】

ここで、第１のフォトカプラ４１は、第１の発光ダイオード４１ａに印加される順電圧が正の第１の閾値V₁を超えた場合にオン状態となるように設定される。そのため、第１の出力信号S₁の電圧レベルを監視することで、各バスバー１１、１２間の電源電圧の瞬時値V(t)が第１の閾値V₁を超えたか否かを判断できる。

【0063】

なお、第１のインバータINV₁は、電圧Vccと接地電位との間で駆動する。電圧Vccの入力ノードには第１のキャパシタC₁の一方の電極が接続され、これにより第１のインバータINV₁に入力される電圧Vccが安定化する。

【0064】

一方、第２のフォトカプラ４２は、第２の発光ダイオード４２ａとその光を受光する第２のフォトトランジスタ４２ｂとを備え、第２の発光ダイオード４２ａのカソードが第１のバスバー１１に電気的に接続される。また、第２の発光ダイオード４２ａのアノードは、第２の抵抗R₂を介して第２のバスバー１２と電気的に接続される。

【0065】

第２のフォトカプラ４２とその後段の第２のインバータINV₂の各機能は、上記した第１のフォトカプラ４１と第１のインバータINV₁の各機能に類似している。

【0066】

例えば、第２のフォトカプラ４２がオフ状態のときは、エミッタ電圧V_eが電圧Vccと同様にハイレベルとなり、それを反転したローレベルの電圧が第２のインバータINV₂から第２の出力信号S₂として出力される。

【0067】

そして、第２のフォトカプラ４２がオン状態のときは、第４の抵抗R₄における電圧降下が原因でエミッタ電圧V_eが電圧Vccよりも低くなり、第２の出力信号S₂がハイレベルになる。

【0068】

なお、第２のインバータINV₂においても、電圧Vccの入力ノードに設けられた第２のキャパシタにより、電圧Vccの安定化が図られる。また、第２のフォトカプラ４２の前段に第２の抵抗R₂を設けることで、各バスバー１１、１２から第２の発光ダイオード４２ａに過大電流が流れるのを防止することができる。

【0069】

上記の第２のフォトカプラ４２は、第２の発光ダイオード４２ａに印加される順電圧が正の第２の閾値V₂を超えた場合にオン状態となるように設定される。そのため、第２の出力信号S₂の電圧レベルを監視することで、各バスバー１１、１２間の電源電圧の瞬時値V(t)が第２の閾値V₂を超えたか否かを判断できる。

【0070】

更に、本実施形態では、各フォトダイオード４１ａ、４２ａをそれぞれ逆の極性で各バスバー１１、１２に電気的に接続するので、瞬時値V(t)の正側を第１のフォトダイオード４１ａで監視し、瞬時値V(t)の負側を第２のフォトダイオード４２ａで監視できる。

【0071】

また、第１のフォトカプラ４１は、その入力側と出力側とが電気的に隔離されているので、サージにより瞬時値V(t)が大きく変動しても出力側の第１のフォトダイオード４１ｂが破損する危険性が少ない。これと同様の理由で第２のフォトカプラ４２もサージで破損する危険性が少ない。

【0072】

これにより、本実施形態では、電圧測定部５０のサージ耐性を高めることができる。

【0073】

次に、上記した送信回路部２７の詳細な動作について説明する。

【0074】

図９は、上記した第１の出力信号S₁、第２の出力信号S₂、及び電源電圧の瞬時値V(t)のタイミングチャートである。なお、図９では、第１の出力信号S₁と第２の出力信号S₂とを合成した合成信号S₃も併記してある。

【0075】

また、電源電圧V(t)は、第１のバスバー１１と第２のバスバー１２の電位が同じときを０とし、第１のバスバー１１の電位が第２のバスバー１２よりも高いときを正としている。

【0076】

図９に示されるように、第１の出力信号S₁は、電源電圧の瞬時値V(t)が第１の閾値V₁を超えたときにハイレベルとなる。

【0077】

一方、第２の出力信号S₂は、瞬時値V(t)が第２の閾値V₂よりも低くなったときにハイレベルとなる。

【0078】

これにより、演算部３３は、第１の出力信号S₁がハイレベルのときは瞬時値V(t)が正側にあると認識し、第２の出力信号S₂がハイレベルのときには瞬時値V(t)が負側にあると認識することができる。

【0079】

更に、演算部３３は、各出力信号S₁、S₂のいずれか一方が常にローレベルにあるときは、瞬時値V(t)が常に正側と負側のいずれか一方にあると認識でき、電源電圧が太陽電池や直流配電設備から供給された直流電圧であると判断することができる。

【0080】

一方、これらの各信号S₁、S₂を合成してなる合成信号S₃は、各信号S₁、S₂のいずれもがローレベルであるときにローレベルとなる。

【0081】

演算部３３は、このような各信号S₁、S₂の特性を利用して、以下のように瞬時値V(t)の値を推定する。

【0082】

図１０は、テーブルタップ１の実使用下における瞬時値V(t)と合成信号S₃のタイミングチャートである。

【0083】

図１０に示すように、実使用下では各プラグ差込部１ａ（図１参照）に接続する外部機器の負荷が原因で瞬時値V(t)のピーク値V_mはV_m(A)、V_m(B)、V_m(C)のように変動する。

【0084】

そして、ピーク値が変動すると、瞬時値V(t)が各閾値V₁、V₂を越えるタイミングも変わるため、合成信号S₃がローレベルとなる期間の長さXもX(A)、X(B)、X(C)のように変動する。

【0085】

そのため、当該期間の長さXは、ピーク値V_mや電源電圧の実効電圧値V_rmsを推定する目安に利用することができる。

【0086】

本実施形態では、その期間の長さXと電源電圧の実効電圧値V_rmsとが線形関係にあるとし、次の式（１）により実効電圧値V_rmsを推定する。

【0087】

【数1】

【0088】

なお、式（１）におけるa、bは、実験的に予め求めておく定数である。

【0089】

このように実効電圧値V_rmsが算出されると、次の式（２）のように電源電圧の瞬時値V(t)を算出することができる。

【0090】

【数2】

【0091】

なお、式（２）において、ωは電源電圧の角振動数であって、テーブルタップ１の使用地域において定められた値を使用し得る。

【0092】

上記では合成信号S₃がローレベルとなる期間の長さXを利用して実効電圧値V_rms（式１）や瞬時値V(t)（式２）を計算したが、本実施形態はこれに限定されない。

【0093】

例えば、図１０に示されるように、ピーク値V_mが変動すると、第１の出力信号S₁がローレベルである期間の長さX₀もX₀(A)、X₀(B)、X₀(C)のように変わるので、当該長さX₀を利用して実効電圧値V_rmsや瞬時値V(t)を推定してもよい。

【0094】

その場合、期間の長さX₀と電源電圧の実効電圧値V_rmsとが線形関係にあると仮定し、次の式（３）により実効電圧値V_rmsを推定し得る。

【0095】

【数3】

【0096】

式（３）において、α、βは、実験的に予め求めておく定数である。

【0097】

式（３）を式（２）の中辺に代入することで、次の（４）式のように瞬時値V(t)を推定し得る。

【0098】

【数4】

【0099】

本実施形態では、式（２）や式（４）のように瞬時値V(t)を求め、それを後述のように電力値の計算に使用する。瞬時値V(t)や実効電圧値V_rmsは負荷の状態等により絶えず変動するので、このように実際に瞬時値V(t)を求めることで、電力値を正確に求めることができる。

【0100】

特に、インバータINV₁、INV₂（図８参照）から出力される上記の各出力信号S₁、S₂やそれを合成してなる第３の出力信号S₃は、各フォトカプラ４１、４２のエミッタ電圧V_eと比較して、そのエッジの立ち上がりと立下りが明確である。そのため、上記の各期間の長さX、X₀を精度良く求めることができ、式（２）や式（４）による瞬時値V(t)の算出精度が向上する。

【0101】

ところで、第１のフォトカプラ４１と第２のフォトカプラ４２はいずれも半導体素子であるため、周囲の温度が変化するとそれらに設定された第１の閾値V₁や第２の閾値V₂も変動する。

【0102】

図１１は、このように第１の閾値V₁や第２の閾値V₂が変動した場合における、瞬時値V(t)と合成信号S₃のタイミングチャートである。

【0103】

図１１に示すように、周囲の温度の上昇と共に各閾値V₁、V₂の絶対値は大きくなる。そして、このような各閾値V₁、V₂の変動に伴い、合成信号S₃がローレベルにある期間の長さXも変動する。

【0104】

こうなると、その長さXを利用して式（１）から得られる実効電圧値V_rmsや式（２）から得られる瞬時値V(t)の信頼性が低下してしまう。

【0105】

そこで、本実施形態では、温度測定部６０で測定された温度Yを利用して、式（１）の定数aを次の式（５）のように補正する。

【0106】

【数5】

【0107】

なお、式（５）におけるc、dは、実験により予め求めておく定数である。

【0108】

式（５）を式（１）に代入すると次の式（６）が得られる。

【0109】

【数6】

【0110】

この式（６）より、周囲の温度Yを加味した実効電圧値V_rmsを算出することができる。更に、この式（６）を式（５）に代入すると、次の式（７）が得られる。

【0111】

【数7】

【0112】

式（７）より、周囲の温度Yを加味した瞬時値V(t)を算出することができる。

【0113】

なお、式（３）を用いて実効電圧値V_rmsを推定する場合は、式（５）と同じ理由で、式（３）中のαを次の式（８）で補正し得る。

【0114】

【数8】

【0115】

なお、式（８）におけるγ、δは、実験により予め求めておく定数である。

【0116】

そして、式（８）を式（３）に代入することで、次の式（９）のように周囲の温度Yを加味した実効電圧値V_rmsを算出することができる。

【0117】

【数9】

【0118】

更に、この式（９）を式（４）に代入すると、次の式（１０）が得られる。

【0119】

【数10】

【0120】

式（１０）より、周囲の温度Yを加味した瞬時値V(t)を算出することができる。

【0121】

次に、本実施形態に係る電力測定方法について説明する。

【0122】

図１２は、その電力測定の対象となる電源電圧の瞬時値V(t)と電流の瞬時値I(t)のタイミングチャートである。

【0123】

なお、図１２では、電圧と電流の瞬時値V(t)、I(t)の位相が一致している場合を例示しているが、負荷の種類によっては各瞬時値V(t)、I(t)の位相がずれることもある。

【0124】

また、このタイミングチャートには、各ホール素子２２から出力されるデジタル電流信号V_IDも併記してある。デジタル電流信号V_IDは、電流の瞬時値I(t)の測定値に対応するものであり、当該瞬時値I(t)と同期している。

【0125】

更に、このタイミングチャートには既述の各信号S₁〜S₃も併記してある。

【0126】

図１３〜図１６は、本実施形態に係る電力測定方法について説明するためのフローチャートである。特に断らない限り、これらのフローチャートにおける各ステップは、演算部３３が実行するものである。

【0127】

演算部３３は、以下のように温度測定（図１３）、電流測定（図１４）、電圧測定（図１５）、及び電力測定（図１６）を行う。

【0128】

図１３の最初のステップＰ１では、演算部３３が、所定のサンプリング周波数Fでデジタル温度信号V_TDを取り込む。

【0129】

サンプリング周波数Fは特に限定されない。本実施形態では、演算部３３が第１の出力信号S₁の周期T（図１２参照）を認識し、当該周期Tを均等に６４分割することにより、サンプリング周波数Fとして６４／Ｔを採用する。

【0130】

次いで、ステップＰ２に移り、演算部３３がデジタル温度信号V_TDに基づいて温度Yを算出する。本ステップは、例えば、予めデジタル温度信号V_TDと温度Yとのテーブルを作成しておき、演算部３３がそのテーブルを参照してデジタル温度信号V_TDに対応する温度Yを求めることで実行し得る。

【0131】

次に、ステップＰ３に移り、既述の式（５）を利用することにより、演算部３３が定数aをa＝cY+dと補正する。

【0132】

なお、既述のように、式（５）は式（１）で実効電圧値V_rmsを算出するときの補正式である。式（１）ではなく式（３）で実効電圧値V_rmsを算出するときは、式（８）のように演算部３３がαをα＝γY＋δと補正すればよい。

【0133】

以上により、温度測定は終了する。

【0134】

次に、図１４を参照し、電流測定について説明する。

【0135】

最初のステップＰ１０では、上記のサンプリング周波数Ｆ（＝６４／Ｔ）で演算部が既述のデジタル電流信号V_IDを取り込む。

【0136】

次に、ステップＰ１１に移り、デジタル電流信号V_IDに基づいて、演算部３３が複数のプラグ差込部１ａ毎に電流Iの瞬時値I(t)を算出する。

【0137】

本ステップは、例えば、予め作成しておいたデジタル電流信号V_IDと瞬時値I(t)とのテーブルを参照し、サンプリング時刻におけるデジタル電流信号V_IDに対応する瞬時値I(t)を読み取ることで実行し得る。

【0138】

次いで、ステップＰ１２に移り、複数のプラグ差込部１ａ毎に電流Iの実効値I_rmsを算出する。実効値I_rmsは、ステップＰ１１で算出した瞬時値I(t)の最大値を電流のピーク値I_mとして同定し、次の式（１１）により計算し得る。

【0139】

【数11】

【0140】

以上により、電流測定を終了する。

【0141】

次に、図１５を参照して、電圧測定について説明する。

【0142】

まず、ステップＰ２０において、テーブルタップ１の使用を開始する。これにより、第１の発光ダイオード４１ａ（図８参照）の両端に電源電圧が印加されることになる。

【0143】

また、これと同時に、ステップＰ２１において、第２の発光ダイオード４１ｂの両端にも電源電圧が印加される。

【0144】

次いで、ステップＰ２２に移り、演算部３３が、第１の出力信号S₁がローレベルである期間の長さX₀（図１２参照）を算出する。

【0145】

そして、ステップＰ２３に移り、合成信号S₃がローレベルである期間の長さX（図１２参照）を算出する。

【0146】

長さXを算出するに際し、演算部３３は合成信号S₃を利用する必要はない。例えば、演算部３３は、第１の出力信号S₁の上昇エッジと第２の出力信号S₂の下降エッジとの間隔を長さXとして算出し得る。

【0147】

次いで、ステップＰ２４に移り、演算部３３が実効電圧値V_rmsを推定する。

【0148】

実効電圧値V_rmsは、ステップＰ２３で求めた期間の長さXを利用して、式（１）からV_rms＝aX+bと推定し得る。或いは、ステップＰ２２で求めた期間の長さX₀を利用して、式（３）から実効電圧値V_rmsをV_rms＝αX₀+βと推定してもよい。

【0149】

次に、ステップＰ２５に移り、演算部３３が電源電圧の瞬時値V(t)を推定する。

【0150】

瞬時値V(t)の推定には、ステップＰ２４で算出した実効電圧値V_rmsを利用する。

【0151】

例えば、ステップＰ２４で式（１）から実効電圧値V_rmsをV_rms＝aX+bと算出した場合には、式（２）を利用して瞬時値V(t)をV(t)＝√2（aX+b）sin(ωt)と推定し得る。

【0152】

一方、ステップＰ２４で式（３）から実効電圧値V_rmsをV_rms＝αX+βと算出した場合には、式（４）を利用して瞬時値V(t)をV(t)＝√2（αX₀+β）sin(ωt)と推定し得る。

【0153】

いずれの場合でも、瞬時値V(t)のサンプリング周波数は、ステップＰ１１（図１４参照）で電流Iの瞬時値I(t)を算出した際に使用したサンプリング周波数Fと同一の周波数とされる。また、サンプリング点についても、瞬時値V(t)と瞬時値I(t)とで同じ点が用いられる。

【0154】

以上により、電圧測定を終了する。

【0155】

次に、図１６を参照しながら、電力測定について説明する。

【0156】

まず、最初のステップＰ３０では、演算部３３が次の式（１２）に基づいてプラグ差込部１ａ毎の有効電力値Pを算出する。

【0157】

【数12】

【0158】

なお、式（１２）において、I(t)はステップＰ１１（図１４参照）で求めた電流の瞬時値であり、V(t)はステップＰ２６（図１５参照）で求めた電圧の瞬時値である。そして、式（１２）の被積分関数としては、同一のサンプリング点における各瞬時値I(t)、V(t)の値が用いられる。

【0159】

このように同一のサンプリング点で各瞬時値I(t)、V(t)の積を算出するためには、演算部３３により予め瞬時値V(t)のゼロクロス点を求めておくのが好ましい。

【0160】

図１２に示すように、各閾値V₁、V₂の絶対値を等しく設定しておけば、ゼロクロス点Qは、各出力信号S₁、S₂が共にローレベルである期間の長さXの中点として求めることができる。

【0161】

そして、そのゼロクロス点Qを始点にして同一のサンプリング周波数Fで各瞬時値I(t)、V(t)のサンプリングを開始すれば、同一のサンプリング点における各瞬時値I(t)、V(t)を求めることができる。

【0162】

なお、このようにゼロクロス点Qを求める場合は、演算部３３が隣接するゼロクロス点Qの間隔T₁を算出し、当該間隔T₁の二倍を周期Tとして求めてもよい。このようにすると、負荷が安定せず瞬時値V(t)の波形が不安定な場合でも周期Tを正確に求めることができるので、その周期Tから得られるサンプリング周波数F（＝６４／T）の正確性が増す。

【0163】

特に、プラグ差込部１ａに接続される負荷がAC−DC電源の場合に瞬時値V(t)の波形が不安定になりがちなので、このようにゼロクロス点Qから周期Tを求める実益がある。

【0164】

次に、ステップＰ３１に移り、演算部３３が次の式（１３）に基づいてプラグ差込部１ａ毎の皮相電力値Sを算出する。

【0165】

【数13】

【0166】

なお、式（１３）において、I_rmsはステップＰ１２（図１４参照）で求めた電流の実効値であり、V_rmsはステップＰ２４（図１５）で求めた実効電圧値V_rmsである。

【0167】

次いで、ステップＰ３２に移り、上記で算出した有効電力値Pと皮相電力値Sとを用いて、演算部が次の式（１４）に基づいてプラグ差込部１ａ毎の力率cosθを算出する。

【0168】

【数14】

【0169】

なお、式（１４）において、θは、電圧と電流の各々の実効値V(t)、I(t)の位相差である。

【0170】

以上により、電力測定を終了する。

【0171】

演算部３３は、図１３〜図１６の各ステップを行った後、有効電力値P、皮相電力値S、及び力率cosθを含む出力データS_outを出力ポート３４（図８参照）に出力する。

【0172】

出力データS_outの規格は特に限定されず、USB(Universal Serial Bus)規格、有線LAN(Local Area Network)、及び無線LANのいずれかで出力データS_outをフォーマットし得る。

【0173】

更に、その出力データS_outには、電流の瞬時値I(t)、実効電流値I_rms、電源電圧の瞬時値V(t)、及び実効電圧値V_rms等も含ませるのが好ましい。

【0174】

なお、演算部３３は、上記の電力測定の他に、次のようにして電源電圧が安定しているかどうかを判断することもできる。

【0175】

図１７は、電源電圧の瞬時値V(t)が安定した正弦波である場合の第１の出力信号S₁と第２の出力信号S₂のタイミングチャートである。

【0176】

この場合は、第１の閾値V₁と第２の閾値V₂の各々の絶対値を同じに設定しておけば、第１の出力信号S₁がローレベルである期間の長さX₁と第２の出力信号S₂がローレベルでる期間のX₂の長さが同じになる。

【0177】

一方、図１８は、電源電圧の瞬時値V(t)が不安定な場合の第１の出力信号S₁と第２の出力信号S₂のタイミングチャートである。

【0178】

この例では、電源電圧の瞬時値V(t)の負側のピーク電圧が、正側のピーク電圧よりも低い場合を例示している。

【0179】

この場合は、第１の閾値V₁と第２の閾値V₂の各々の絶対値を同じに設定しておくと、長さX₂が長さX₁よりも長くなる。

【0180】

図１７及び図１８のように、長さX₁、X₂は、瞬時値V(t)が安定しているか否かを判断する目安として使用し得る。これを利用して、演算部３３は、以下のようにして電源電圧の安定性を判断することができる。

【0181】

図１９は、電源電圧が安定しているかどうかを判断する手順について示すフローチャートである。

【0182】

最初のステップＰ４０では、演算部３３が、第１の出力信号S₁がローレベルである期間の長さX₁と第２の出力信号S₂がローレベルでる期間のX₂の長さが同じかどうかを判断する。

【0183】

ここで、同じである（ＹＥＳ）と判断された場合には、ステップＰ４１に移り、図１７に示したように瞬時値V(t)は正弦波で安定していると判断する。

【0184】

一方、同じではない（ＮＯ）と判断された場合には、ステップＰ４２に移り、図１８に示したように瞬時値V(t)は不安定であると判断する。

【0185】

以上により、この電源電圧の安定性を判断するための基本ステップを終了する。

【0186】

その判断結果は、演算部３３が出力データS_outに含ませて出力ポート３４（図８参照）に送信する。

【0187】

次に、このテーブルタップ１を利用した電力測定システムについて説明する。

【0188】

図２０は、本実施形態に係る電力測定システム８０について説明するための模式図である。

【0189】

テーブルタップ１の使用に際しては、図２０に示すように、壁面コンセント７８にプラグ２を差し込む。

【0190】

そして、テーブルタップ１の各プラグ差込部１ａに、第１〜第４の電気機器７１〜７４のコンセントプラグ７１ａ〜７４ａを差し込む。なお、全てのプラグ差込部１ａを電気機器に接続する必要はなく、複数のプラグ差込部１ａの中に未使用のものがあってもよい。

【0191】

更に、パーソナルコンピュータ等の電子計算機７６とテーブルタップ１の出力ポート３４とをUSBケーブル等の信号ケーブル７５で接続する。

【0192】

このようにすると、既述の出力データS_outを介して、電気機器７１〜７４の各々における有効電力値P、皮相電力値S、及び力率cosθが電子計算機７６に取り込まれる。

【0193】

これらの有効電力値P、皮相電力値S、及び力率cosθは、電気機器７１〜７４毎にモニタ７７に表示される。

【0194】

ユーザは、モニタ７７を監視することにより、各電気機器７１〜７４においてどの程度の電力が消費されているかをリアルタイムに把握することができ、省エネルギ化のために各電気機器７１〜７４の電力を低減すべきかどうかの判断材料を得ることができる。

【0195】

なお、ユーザの便宜に資するため、出力データS_outを利用してモニタ７７に電源電圧の瞬時値V(t)や実効電圧値V_rmsを表示してもよいし、各プラグ差込部１ａから供給されている電流の瞬時値I(t)や実効電流値I_rmsを表示してもよい。

【0196】

また、電子計算機７６内にデータベース７６ａを設け、そのデータベース７６ａに各電器機器７１〜７４の所定期間内における総電力を格納してもよい。これにより、電力を低減すべきかどうかの判断材料を更に増やすことができる。

【0197】

以上説明した本実施形態によれば、図２０を参照して説明したように、テーブルタップ１に接続された各電気機器７１〜７４の電力値を個別にモニタすることができる。

【0198】

そして、図８を参照して説明したように、電源電圧の瞬時値V(t)を監視するためにサージ耐性が高い第１のフォトカプラ４１と第２のフォトカプラ４２を使用しているので、サージにより電圧測定部５０が破損する危険性が少ない。

【0199】

しかも、式（１２）を参照して説明したように、有効電力値Pの算出に際しては、電源電圧の瞬時値V(t)と電流の瞬時値I(t)を使用する。これにより、実使用下における瞬時値V(t)、I(t)の変動が有効電力値Pに反映され、例えば実効電圧値V_rmsを１００Vに固定して電力値を計算する場合と比較して、有効電力値Pの算出精度が向上する。

【0200】

更に、温度測定部６０で測定された温度Yに基づき、式（７）や式（１０）のように電源電圧の瞬時値V(t)を補正することで、テーブルタップ１の周囲の温度Yが変動した場合でも有効電力値Pを正しく算出することができる。

【0201】

また、図３に示したように、電流の瞬時値I(t)については他の磁界測定素子よりも小さなホール素子２２で測定するため、テーブルタップ１の大型化を招くことなく、テーブルタップ１内で電力値を算出することができる。

【0202】

（第２実施形態）
図２１は、本実施形態に係るテーブルタップ１０１の外観図である。なお、図２１において、第１実施形態で説明したのと同一の機能を有する要素には第１実施形態におけるのと同じ符号を付し、以下ではその説明を省略する。

【0203】

図２１に示すように、このテーブルタップ１０１では、複数のプラグ差込部１ａの各々に対応してスイッチ１０２を設ける。

【0204】

図２２は、下部筐体５と上部筐体６を外した状態でのテーブルタップ１０１の斜視図である。

【0205】

各スイッチ１０２はロッカースイッチであって、ユーザがボタン１０２ｘをオン側やオフ側に押すことで、第２のバスバー１２に各分岐バー１７を電気的に接続させたり、第２のバスバー１２から各分岐バー１７を電気的に遮断したりすることができる。

【0206】

また、第１の回路基板２０には、磁性体コア２１（図３参照）を収容するカバー１０８がネジ１１０により固定される。

【0207】

図２３は、図２２の構造から第１の回路基板２０、スイッチ１０２、及びカバー１０８を除いた状態での斜視図である。

【0208】

なお、図２３において、第１実施形態で説明したのと同じ機能を有する要素には第１実施形態におけるのと同じ符号を付し、以下ではその説明を省略する。

【0209】

図２３に示すように、本実施形態では、第２のバスバー１２に第４のコンタクト１２ｅを設けると共に、分岐バー１７の先端に第５のコンタクト１７ｅを設ける。

【0210】

更に、第１〜第３のバスバー１１〜１３の他に、各スイッチ１０２が内蔵するLED等の光源に電力を供給するための補助バー１０４を設ける。

【0211】

その補助バー１０４は、真鍮板等の金属板を型抜きしてそれを曲げ加工することで作製され、各スイッチ１０２に対応した複数の枝１０４ａを有する。そして、その枝１０４ａの先端には、枝１０４ａの延在方向から垂直方向に屈曲した第６のコンタクト１０４ｅが形成される。

【0212】

図２４は第１のバスバー１１と補助バー１０４の斜視図である。

【0213】

図２４に示すように、第１のバスバー１１と補助バー１０４は、接続ケーブル１１０によって互いに電気的に接続され、互いに同電位にされる。

【0214】

一方、図２５は第２のバスバー１２の斜視図であり、図２６は第３のバスバー１３の斜視図である。

【0215】

これらのバスバー１２、１３も真鍮板等の金属板を型抜きしてそれを曲げ加工することで作製され得る。

【0216】

また、図２７は、本実施形態に係る分岐バー１７の斜視図である。

【0217】

図２７に示すように、分岐バー１７の端部には、第２のコンタクト１７ａの延長部１７ｙが設けられる。

【0218】

図２８は、テーブルタップ１０１の分解斜視図である。

【0219】

図２８に示すように、カバー１０８は、その内側に磁性体コア２１を収容する大きさを有し、分岐バー１７が挿通するスリット１０８ａを備える。

【0220】

更に、そのカバー１０８の底部には二つの嵌合突起１０８ｂが設けられる。その嵌合突起１０８ｂは第１の回路基板２０に設けられた嵌合孔２０ｅに嵌合し、それによりカバー１０８と第１の回路基板２０とが位置決めされる。

【0221】

このように磁性体コア２１毎にカバー１０８を設け、ネジにより第１の回路基板２０にカバー１０８を固定することで、第１の回路基板２０上での磁性体コア２１の安定性が向上する。

【0222】

一方、スイッチ１０２には第１〜第３の端子１０２ａ〜１０２ｃが設けられる。これらの端子１０２ａ〜１０２ｃは、それぞれ上記の第４のコンタクト１２ｅ、第５のコンタクト１７ｅ、及び第６のコンタクト１０４ｅに嵌合する。

【0223】

図２９は、このスイッチ１０２を含むテーブルタップ１０１の回路図である。なお、図３０では、アース線となる第３のバスバー１３については省いてある。

【0224】

図２９に示すように、各スイッチ１０２は、光源１２０と二枚の導電刃１１８を有する。これらの導電刃１１８はボタン１０２ｘ（図２２参照）と機械的に接続されており、ボタン１０２ｘの操作によりスイッチ１０２がオン状態になると、分岐バー１７と枝１０４ａとが同時に第２のバスバー１２に電気的に接続される。

【0225】

このようにオン状態になると光源１２０が発光し、その光によって透光性のボタン１０２ｘ（図２２参照）の全体が照らされて、スイッチ１０２がオン状態であることをユーザが知ることができる。

【0226】

なお、本実施形態に係るテーブルタップ１０１も、図８と同じ回路構成の送信回路部２７を有し、第１実施形態と同じ電力測定方法を行うことができる。

【0227】

以上説明した本実施形態によれば、図２１に示したように、各プラグ差込部１ａの各々にスイッチ１０２を設ける。これにより、プラグ差込部１ａに接続されている電気機器が不使用の場合、そのプラグ差込部１ａに対応したスイッチ１０２をオフにすることで、プラグ差込部１ａから電気機器に供給される電力を遮断して、当該電気機器の待機電力をカットすることができる。

【0228】

更に、図２８に示したように、カバー１０８の内側に磁性体コア２１を収容し、第１の回路基板２０にカバー１０８を固定することで、回路基板２０上で磁性体コア２１が位置ずれし難くなり、回路基板２０への磁性体コア２１の取り付けの安定性が向上する。

【0229】

以上、各実施形態について詳細に説明したが、各実施形態は上記に限定されない。

【0230】

例えば、上記では、図１や図２１のようにテーブルタップ１、１０１に複数のプラグ差込部１ａが設けられた場合について説明したが、一つのプラグ差込部１ａのみをテーブルタップ１、１０１に設けるようにしてもよい。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】

【図15】

【図16】

【図17】

【図18】

【図19】

【図20】

【図21】

【図22】

【図23】

【図24】

【図25】

【図26】

【図27】

【図28】

【図29】