特許 5679092 ズームレンズ系

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B1)

(11)【特許番号】5679092

(24)【登録日】2015年1月16日

(45)【発行日】2015年3月4日

(54)【発明の名称】ズームレンズ系

(51)【国際特許分類】

   G02B 15/167 20060101AFI20150212BHJP

   G02B 13/18 20060101ALI20150212BHJP

   G02B 15/16 20060101ALI20150212BHJP

   G02B 15/20 20060101ALI20150212BHJP

   G02B 5/18 20060101ALI20150212BHJP

【ＦＩ】

   G02B15/167

   G02B13/18

   G02B15/16

   G02B15/20

   G02B5/18

【請求項の数】22

【全頁数】55

(21)【出願番号】特願2014-536037(P2014-536037)

(86)(22)【出願日】2014年2月20日

(86)【国際出願番号】JP2014053964

【審査請求日】2014年7月28日

(31)【優先権主張番号】特願2013-35262(P2013-35262)

(32)【優先日】2013年2月26日

(33)【優先権主張国】JP

【早期審査対象出願】

(73)【特許権者】

【識別番号】311015207

【氏名又は名称】リコーイメージング株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100083286

【弁理士】

【氏名又は名称】三浦 邦夫

(74)【代理人】

【識別番号】100135493

【弁理士】

【氏名又は名称】安藤 大介

(74)【代理人】

【識別番号】100166408

【弁理士】

【氏名又は名称】三浦 邦陽

(72)【発明者】

【氏名】古賀 知也

【審査官】 原田 英信

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００８−２０９８６６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１１−０８１０６２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１１−０９００９９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特許第４７６４０５１（ＪＰ，Ｂ２）

【文献】 特許第４１８２０８８（ＪＰ，Ｂ２）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｇ０２Ｂ ９／００ − １７／０８

Ｇ０２Ｂ ２１／０２ − ２１／０４

Ｇ０２Ｂ ２５／００ − ２５／０４

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、
第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、及び、条件式（２）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
（２）０．１５＜ｆ１／ｆＴ＜０．３５
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆＴ：長焦点距離端における全系の焦点距離。

【請求項2】

請求の範囲第１項記載のズームレンズ系において、第１レンズ群は、少なくとも１枚の負レンズを有しており、条件式（３）及び（４）を満足するズームレンズ系。
（３）νｎ１＞３３
（４）θｇＦｎ１＜０．５９
但し、
νｎ１：第１レンズ群中の負レンズのうち少なくとも１枚の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
θｇＦｎ１：第１レンズ群中の負レンズのうち少なくとも１枚の負レンズの部分分散比。

【請求項3】

物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が像面に対して固定されており、第２レンズ群が像側に移動することで、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、
第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、第１レンズ群は、少なくとも１枚の負レンズを有していること、並びに、条件式（３）及び（４）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
（３）νｎ１＞３３
（４）θｇＦｎ１＜０．５９
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径、
νｎ１：第１レンズ群中の負レンズのうち少なくとも１枚の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
θｇＦｎ１：第１レンズ群中の負レンズのうち少なくとも１枚の負レンズの部分分散比。

【請求項4】

請求の範囲第３項記載のズームレンズ系において、条件式（２）を満足するズームレンズ系。
（２）０．１５＜ｆ１／ｆＴ＜０．３５
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆＴ：長焦点距離端における全系の焦点距離。

【請求項5】

請求の範囲第１項ないし第４項のいずれか１項記載のズームレンズ系において、第１レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズを有しており、条件式（５）を満足するズームレンズ系。
（５）νｐ１＞７１
但し、
νｐ１：第１レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数。

【請求項6】

請求の範囲第１項ないし第５項のいずれか１項記載のズームレンズ系において、条件式（６）を満足するズームレンズ系。
（６）２．９＜ｆ１／１ｇＤ＜６．５
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
１ｇＤ：第１レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの距離。

【請求項7】

請求の範囲第１項ないし第６項のいずれか１項記載のズームレンズ系において、第１レンズ群中の接合レンズをなす各レンズは、対向する基板ガラス上に樹脂材料を有しており、この樹脂材料の境界面に回折面が形成されているズームレンズ系。

【請求項8】

請求の範囲第１項ないし第７項のいずれか１項記載のズームレンズ系において、第２レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズを有しており、条件式（７）を満足するズームレンズ系。
（７）νｐ２＜２３
但し、
νｐ２：第２レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数。

【請求項9】

請求の範囲第１項ないし第８項のいずれか１項記載のズームレンズ系において、条件式（８）を満足するズームレンズ系。
（８）−０．８＜ｆ２／（ｆＷ×ｆＴ）^1/2＜−０．２
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆＷ：短焦点距離端における全系の焦点距離、
ｆＴ：長焦点距離端における全系の焦点距離。

【請求項10】

請求の範囲第１項ないし第９項のいずれか１項記載のズームレンズ系において、最も像側に、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際して像面に対して固定された正または負の屈折力の固定レンズ群をさらに有し、条件式（９）を満足するズームレンズ系。
（９）｜ｍＬ｜＜１．２
但し、
ｍＬ：最も像側に位置する固定レンズ群の横倍率。

【請求項11】

請求の範囲第１項ないし第１０項のいずれか１項記載のズームレンズ系において、最も像側に、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際して像面に対して固定された正または負の屈折力の固定レンズ群をさらに有し、この固定レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズを有し、条件式（１０）を満足するズームレンズ系。
（１０）νｐＬ＞７１
但し、
νｐＬ：最も像側に位置する固定レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数。

【請求項12】

請求の範囲第１項ないし第１１項のいずれか１項記載のズームレンズ系において、第２レンズ群に後続して、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際して移動する負の屈折力の第３レンズ群をさらに有し、条件式（１１）を満足するズームレンズ系。
（１１）０．９＜ｆ２／ｆ３＜２．５
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離。

【請求項13】

請求の範囲第１項ないし第１２項のいずれか１項記載のズームレンズ系において、第２レンズ群に後続して、負の屈折力の第３レンズ群及び正の屈折力の第４レンズ群をさらに有しているズームレンズ系。

【請求項14】

請求の範囲第１２項または第１３項記載のズームレンズ系において、第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズ、及び物体側から順に位置する正レンズと負レンズの接合レンズからなるズームレンズ系。

【請求項15】

物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が像面に対して固定されており、第２レンズ群が像側に移動することで、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、
第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、第１レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズを有していること、及び、条件式（５）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
（５）νｐ１＞７１
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径、
νｐ１：第１レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数。

【請求項16】

物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が像面に対して固定されており、第２レンズ群が像側に移動することで、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、
第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、第２レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズを有していること、及び、条件式（７）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
（７）νｐ２＜２３
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径、
νｐ２：第２レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数。

【請求項17】

物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群及び負の屈折力の第３レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が像面に対して固定されており、第２レンズ群が像側に移動することで、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、
第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、及び、条件式（１１）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
（１１）０．９＜ｆ２／ｆ３＜２．５
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離。

【請求項18】

物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が像面に対して固定されており、第２レンズ群が像側に移動することで、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、
第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、及び、第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面に対して入射する全ての主光線と光軸とのなす角が１３°以下であることを特徴とするズームレンズ系。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径。

【請求項19】

物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、
第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１２）を満足する回折面が形成されていること、及び、条件式（２）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（２）０．１５＜ｆ１／ｆＴ＜０．３５
（１２）１３０＜ｆＤ／ｆ１ （ｆＤ＞０）
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆＴ：長焦点距離端における全系の焦点距離、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）。

【請求項20】

物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群及び負の屈折力の第３レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が像面に対して固定されており、第２レンズ群が像側に移動することで、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、
第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１２）を満足する回折面が形成されていること、及び、条件式（１１）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１１）０．９＜ｆ２／ｆ３＜２．５
（１２）１３０＜ｆＤ／ｆ１ （ｆＤ＞０）
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）。

【請求項21】

請求の範囲第１項、第３項、第１５項ないし第１８項のいずれか１項記載のズームレンズ系において、条件式（１’）を満足するズームレンズ系。
（１’）２００＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）

【請求項22】

請求の範囲第１９項または第２０項記載のズームレンズ系において、条件式（１２”）を満足するズームレンズ系。
（１２”）１９０＜ｆＤ／ｆ１＜１００００ （ｆＤ＞０）

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、例えば、監視用の昼夜兼用レンズ（デイナイトレンズ）として用いるズームレンズ系に関する。

【背景技術】

【0002】

近年、小型で、さらなる高変倍化、特に望遠監視のために長焦点側の焦点距離を伸ばしたズームレンズ系が要望されている。また、監視用途として、可視領域から近赤外領域まで像面位置がずれない昼夜兼用レンズが要望されている。後者の要望に応えるためには、軸上色収差を補正する波長範囲を近赤外領域まで広げなければならないが、長焦点側の焦点距離を伸ばした望遠レンズであるほど色収差が拡大し、これを良好に補正するのは難しい。

【0003】

色収差補正、特に２次スペクトルを補正するために異常分散ガラスの使用が有効であることが知られているが、異常分散ガラスは屈折率が低いため、諸収差の性能を低下させることなく色収差を補正するためには、多くのレンズ枚数を必要とし、レンズ全長が長くなってしまう。

【0004】

一方、回折光学素子を用いることで色収差補正を行うことが知られている。例えば、特許文献１〜７には、正負負正の４群構成のズームレンズ系、正負正正の４群構成のズームレンズ系または正負正負正の５群構成のズームレンズ系において、正のパワーを持つ第１レンズ群に回折光学素子を設けることが記載されている。

【0005】

しかし、特許文献１〜７のいずれのズームレンズ系も、レンズ枚数が多すぎてレンズ全長が長くなってしまう、長焦点側の焦点距離が短すぎて望遠レンズの変倍比としては不十分である、ズーム全域において可視領域から近赤外領域まで色収差を補正するのが困難であるといった技術課題があり、監視用の昼夜兼用レンズとして用いるには性能が足りない。また、回折光学素子を設ける場合、回折面の適切な配置とパワーコントロール、さらには適切なガラス材料を選択しないと、諸収差を低下させることなく可視領域から近赤外領域まで色収差を良好に補正することは難しい。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0006】

【特許文献1】特許第４９２８２９７号公報

【特許文献2】特開２００３−２８７６７８号公報

【特許文献3】特開２０００−２２１４０２号公報

【特許文献4】特開２００４−１２６３９６号公報

【特許文献5】特開２０００−１２１８２１号公報

【特許文献6】特許第４１８２０８８号公報

【特許文献7】特許第４７６４０５１号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0007】

本発明は、以上の問題意識に基づいてなされたものであり、レンズ全長が短く、長焦点側の焦点距離を長くして高い変倍比を確保し、ズーム全域において可視領域から近赤外領域まで色収差を良好に補正して優れた光学性能を得ることができる、監視用の昼夜兼用レンズとして用いて好適なズームレンズ系を得ることを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0008】

本発明のズームレンズ系は、その一態様では、物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、及び、条件式（２）を満足することを特徴としている。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
（２）０．１５＜ｆ１／ｆＴ＜０．３５
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆＴ：長焦点距離端における全系の焦点距離、
である。

【0009】

本発明のズームレンズ系は、第１レンズ群が、少なくとも１枚の負レンズを有しており、条件式（３）及び（４）を満足することが好ましい。
（３）νｎ１＞３３
（４）θｇＦｎ１＜０．５９
但し、
νｎ１：第１レンズ群中の負レンズのうち少なくとも１枚の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
θｇＦｎ１：第１レンズ群中の負レンズのうち少なくとも１枚の負レンズの部分分散比、である。

【0010】

本発明のズームレンズ系は、別の態様では、物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が像面に対して固定されており、第２レンズ群が像側に移動することで、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、第１レンズ群は、少なくとも１枚の負レンズを有していること、並びに、条件式（３）及び（４）を満足することを特徴としている。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
（３）νｎ１＞３３
（４）θｇＦｎ１＜０．５９
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径、
νｎ１：第１レンズ群中の負レンズのうち少なくとも１枚の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
θｇＦｎ１：第１レンズ群中の負レンズのうち少なくとも１枚の負レンズの部分分散比、
である。

【0011】

本発明のズームレンズ系は、条件式（２）を満足することが好ましい。
（２）０．１５＜ｆ１／ｆＴ＜０．３５
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆＴ：長焦点距離端における全系の焦点距離、
である。

【0012】

本発明のズームレンズ系は、第１レンズ群が、少なくとも１枚の正レンズを有しており、条件式（５）を満足することが好ましい。
（５）νｐ１＞７１
但し、
νｐ１：第１レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。

【0013】

本発明のズームレンズ系は、条件式（６）を満足することが好ましい。
（６）２．９＜ｆ１／１ｇＤ＜６．５
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
１ｇＤ：第１レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの距離（第１レンズ群の群厚）、
である。

【0014】

第１レンズ群中の接合レンズをなす各レンズは、対向する基板ガラス上に樹脂材料を有しており、この樹脂材料の境界面に回折面が形成されていることが好ましい。

【0015】

本発明のズームレンズ系は、第２レンズ群が、少なくとも１枚の正レンズを有しており、条件式（７）を満足することが好ましい。
（７）νｐ２＜２３
但し、
νｐ２：第２レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。

【0016】

本発明のズームレンズ系は、条件式（８）を満足することが好ましい。
（８）−０．８＜ｆ２／（ｆＷ×ｆＴ）^1/2＜−０．２
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆＷ：短焦点距離端における全系の焦点距離、
ｆＴ：長焦点距離端における全系の焦点距離、
である。

【0017】

本発明のズームレンズ系は、最も像側に、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際して像面に対して固定された正または負の屈折力の固定レンズ群をさらに有し、条件式（９）を満足することが好ましい。
（９）｜ｍＬ｜＜１．２
但し、
ｍＬ：最も像側に位置する固定レンズ群の横倍率（結像倍率）、
である。

【0018】

本発明のズームレンズ系は、最も像側に、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際して像面に対して固定された正または負の屈折力の固定レンズ群をさらに有し、この固定レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズを有し、条件式（１０）を満足することが好ましい。
（１０）νｐＬ＞７１
但し、
νｐＬ：最も像側に位置する固定レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。

【0019】

本発明のズームレンズ系は、第２レンズ群に後続して、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際して移動する負の屈折力の第３レンズ群をさらに有し、条件式（１１）を満足することが好ましい。
（１１）０．９＜ｆ２／ｆ３＜２．５
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離、
である。

【0020】

本発明のズームレンズ系は、第２レンズ群に後続して、負の屈折力の第３レンズ群及び正の屈折力の第４レンズ群をさらに有することができる。

【0021】

この場合、第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズ、及び物体側から順に位置する正レンズと負レンズの接合レンズから構成することができる。

【0022】

本発明のズームレンズ系は、第２レンズ群に後続して、正の屈折力の第３レンズ群及び負の屈折力の第４レンズ群をさらに有することができる。

【0023】

本発明のズームレンズ系は、第２レンズ群に後続して、正の屈折力の第３レンズ群、負の屈折力の第４レンズ群及び正の屈折力の第５レンズ群をさらに有することができる。

【0024】

本発明のズームレンズ系は、さらに別の態様では、物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が像面に対して固定されており、第２レンズ群が像側に移動することで、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、第１レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズを有していること、及び、条件式（５）を満足することを特徴としている。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
（５）νｐ１＞７１
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径、
νｐ１：第１レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。

【0025】

本発明のズームレンズ系は、さらに別の態様では、物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が像面に対して固定されており、第２レンズ群が像側に移動することで、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、第２レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズを有していること、及び、条件式（７）を満足することを特徴としている。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
（７）νｐ２＜２３
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径、
νｐ２：第２レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。

【0026】

本発明のズームレンズ系は、さらに別の態様では、物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群及び負の屈折力の第３レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が像面に対して固定されており、第２レンズ群が像側に移動することで、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、及び、条件式（１１）を満足することを特徴としている。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
（１１）０．９＜ｆ２／ｆ３＜２．５
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離、
である。

【0027】

本発明のズームレンズ系は、さらに別の態様では、物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が像面に対して固定されており、第２レンズ群が像側に移動することで、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、及び、第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面に対して入射する全ての主光線と光軸とのなす角が１３°以下であることを特徴としている。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径、
である。

【0028】

本発明のズームレンズ系は、さらに別の態様では、物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１２）を満足する回折面が形成されていること、及び、条件式（２）を満足することを特徴としている。
（２）０．１５＜ｆ１／ｆＴ＜０．３５
（１２）１３０＜ｆＤ／ｆ１ （ｆＤ＞０）
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆＴ：長焦点距離端における全系の焦点距離、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
である。

【0029】

本発明のズームレンズ系は、さらに別の態様では、物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群及び負の屈折力の第３レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が像面に対して固定されており、第２レンズ群が像側に移動することで、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１２）を満足する回折面が形成されていること、及び、条件式（１１）を満足することを特徴としている。
（１１）０．９＜ｆ２／ｆ３＜２．５
（１２）１３０＜ｆＤ／ｆ１ （ｆＤ＞０）
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、
である。

【0030】

本発明のズームレンズ系は、条件式（１）が規定する条件範囲の中でも、条件式（１’）を満足することが好ましい。
（１’）２００＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）

【0031】

本発明のズームレンズ系は、条件式（１２）が規定する条件範囲の中でも、条件式（１２’）を満足することが好ましい。
（１２’）１３０＜ｆＤ／ｆ１＜１００００ （ｆＤ＞０）

【0032】

本発明のズームレンズ系は、条件式（２’）を満足することが好ましい。
（２’）０．１４＜ｆ１／ｆＴ＜０．３１

【0033】

本発明のズームレンズ系は、条件式（１２）が規定する条件範囲の中でも、条件式（１２”）を満足することが好ましい。
（１２”）１９０＜ｆＤ／ｆ１＜１００００ （ｆＤ＞０）

【0034】

本発明のズームレンズ系は、第１レンズ群が、少なくとも１枚の正レンズを有しており、上記条件式（５）を満足すると同時に、条件式（１３）を満足することが好ましい。
（１３）θｇＦｐ１−（−５．０×１０^-4×νｐ１＋０．５７００）＞０
但し、
θｇＦｐ１：第１レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズの部分分散比、νｐ１：第１レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。

【0035】

本発明のズームレンズ系は、第２レンズ群が、少なくとも１枚の正レンズを有しており、上記条件式（７）を満足すると同時に、条件式（１４）を満足することが好ましい。
（１４）θｇＦｐ２−（−１．０×１０^-4×νｐ２＋０．６３００）＞０
但し、
θｇＦｐ２：第２レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズの部分分散比、νｐ２：第２レンズ群中の正レンズのうち少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数、である。

【0036】

本発明のズームレンズ系は、条件式（１５）を満足することが好ましい。
（１５）３０＜ｆＤ／ｆＴ （ｆＤ＞０）
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離を計算する波長、
ｆＴ：長焦点距離端における全系の焦点距離、
である。

【0037】

本発明のズームレンズ系は、条件式（１５）が規定する条件範囲の中でも、条件式（１５’）を満足することが好ましい。
（１５’）３０＜ｆＤ／ｆＴ＜１００００ （ｆＤ＞０）

【0038】

本発明のズームレンズ系は、第２レンズ群が、物体側から順に、負レンズ、及び物体側から順に位置する正レンズと負レンズの接合レンズからなり、条件式（１６）を満足することが好ましい。
（１６）−５．０＜(Ｌ２１ｆ＋Ｌ２１ｒ)／(Ｌ２１ｆ−Ｌ２１ｒ)＜０．９
但し、
Ｌ２１ｆ：第２レンズ群中の最も物体側の負レンズの物体側の面の曲率半径、
Ｌ２１ｒ：第２レンズ群中の最も物体側の負レンズの像側の面の曲率半径、
である。

【発明の効果】

【0039】

本発明によれば、レンズ全長が短く、長焦点側の焦点距離を長くして高い変倍比を確保し、ズーム全域において可視領域から近赤外領域まで色収差を良好に補正して優れた光学性能を得ることができる、監視用の昼夜兼用レンズとして用いて好適なズームレンズ系が得られる。

【図面の簡単な説明】

【0040】

【図1】本発明によるズームレンズ系の数値実施例１の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。

【図2】図１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図3】図１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図4】図１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図5】本発明によるズームレンズ系の数値実施例２の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。

【図6】図５のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図7】図５のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図8】図５のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図9】本発明によるズームレンズ系の数値実施例３の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。

【図10】図９のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図11】図９のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図12】図９のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図13】本発明によるズームレンズ系の数値実施例４の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。

【図14】図１３のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図15】図１３のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図16】図１３のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図17】本発明によるズームレンズ系の数値実施例５の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。

【図18】図１７のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図19】図１７のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図20】図１７のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図21】本発明によるズームレンズ系の数値実施例６の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。

【図22】図２１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図23】図２１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図24】図２１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図25】本発明によるズームレンズ系の数値実施例７の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。

【図26】図２５のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図27】図２５のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図28】図２５のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図29】本発明によるズームレンズ系の数値実施例８の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。

【図30】図２９のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図31】図２９のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図32】図２９のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図33】本発明によるズームレンズ系の数値実施例９の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。

【図34】図３３のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図35】図３３のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図36】図３３のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図37】本発明によるズームレンズ系の数値実施例１０の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。

【図38】図３７のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図39】図３７のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図40】図３７のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図41】図３７のように構成されたズームレンズ系にエクステンダーを挿入した参考例のレンズ構成図である。

【図42】図４１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図43】図４１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図44】図４１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。

【図45】本発明によるズームレンズ系のズーム軌跡を示す第１の簡易移動図である。

【図46】本発明によるズームレンズ系のズーム軌跡を示す第２の簡易移動図である。

【図47】本発明によるズームレンズ系のズーム軌跡を示す第３の簡易移動図である。

【図48】本発明によるズームレンズ系のズーム軌跡を示す第４の簡易移動図である。

【図49】第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の構造を模式的に示す図である。

【図50】回折面入射角が０°の場合における第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の回折効率を示す図である。

【図51】回折面入射角が１３°の場合における第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の回折効率を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0041】

以下、図面を参照して、本実施形態のズームレンズ系について説明する。
本明細書において、「全系（レンズ全系）」とは、被写体である物体を最初の実像（一次結像）として結像するまでの光学系を意味する。
また、波長435.84nm（g線）、波長486.13nm（F線）、波長587.56nm（d線）、波長656.27nm（C線）のそれぞれに対する材料の屈折率を、それぞれng、nF、nd、nCとするとき、アッべ数νｄと部分分散比θｇＦは次のとおりである。
νｄ＝（nd−1）／（nF−nC）
θｇＦ＝（ng−nF）／（nF−nC）

【0042】

本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例１−５、９、１０では、図４５の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３、及び正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４からなる（正負負正の４群ズームレンズ構成）。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間（第４レンズ群Ｇ４の直前位置）には開口絞りＳが位置している。Ｉは像面である。

【0043】

本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例１−５、９、１０を通じて、短焦点距離端（ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（ｔｅｌｅ）への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間隔が減少する。
より具体的に、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２は像側に凸の軌跡を描きながら像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸の軌跡を描きながら像側に移動する。フォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１を物体側に移動させることにより行う。

【0044】

図１に示すように、第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例１では、物体側から順に、負レンズ１０１、正レンズ１０２及び正レンズ１０３からなる。負レンズ１０１の像側の面と正レンズ１０２の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面（回折レンズ面）ＤＳが形成されている。
図５に示すように、第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例２では、物体側から順に、負レンズ１１１、正レンズ１１２、負レンズ１１３、正レンズ１１４及び正レンズ１１５からなる。負レンズ１１１の像側の面と正レンズ１１２の物体側の面は接合されている。負レンズ１１３の像側の面と正レンズ１１４の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳが形成されている。
図９、図１３、図３３、図３７に示すように、第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例３、４、９、１０では、物体側から順に、負レンズ１２１、正レンズ１２２、正レンズ１２３及び正レンズ１２４からなる。負レンズ１２１の像側の面と正レンズ１２２の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳが形成されている。
図１７に示すように、第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例５では、物体側から順に、正レンズ１３１、正レンズ１３２、正レンズ１３３、正レンズ１３４及び負レンズ１３５からなる。正レンズ１３１の像側の面と正レンズ１３２の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳが形成されている。

【0045】

図１、図５、図９、図１３、図１７、図３３、図３７に示すように、第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例１−５、９、１０を通じて、物体側から順に、負レンズ２０１、正レンズ２０２及び負レンズ２０３からなる。正レンズ２０２の像側の面と負レンズ２０３の物体側の面は接合されている。第２レンズ群Ｇ２をこのように構成することで、第２レンズ群Ｇ２のレンズ枚数を少なくするとともに、ズーム全域でコマ収差を補正しやすくすることができる。

【0046】

図１、図５、図９、図１３、図１７、図３３、図３７に示すように、第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例１−５、９、１０を通じて、物体側から順に、負レンズ３０１及び正レンズ３０２からなる。負レンズ３０１の像側の面と正レンズ３０２の物体側の面は接合されている。

【0047】

図１に示すように、第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例１では、物体側から順に、正レンズ４０１、正レンズ４０２、負レンズ４０３、正レンズ４０４及び負レンズ４０５からなる。正レンズ４０２の像側の面と負レンズ４０３の物体側の面は接合されている。
図５、図９、図３７に示すように、第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例２、３、１０では、物体側から順に、正レンズ４１１、正レンズ４１２、正レンズ４１３、負レンズ４１４、正レンズ４１５及び負レンズ４１６からなる。正レンズ４１３の像側の面と負レンズ４１４の物体側の面は接合されている。
図１３、図３３に示すように、第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例４、９では、物体側から順に、正レンズ４２１、正レンズ４２２、負レンズ４２３、正レンズ４２４、負レンズ４２５、負レンズ４２６及び正レンズ４２７からなる。正レンズ４２２の像側の面と負レンズ４２３の物体側の面は接合されている。負レンズ４２６の像側の面と正レンズ４２７の物体側の面は接合されている。
図１７に示すように、第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例５では、物体側から順に、正レンズ４３１、正レンズ４３２、正レンズ４３３、負レンズ４３４、正レンズ４３５、負レンズ４３６及び正レンズ４３７からなる。正レンズ４３３の像側の面と負レンズ４３４の物体側の面は接合されている。

【0048】

本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例６では、図４６の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１'、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２'、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３'、及び負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４'からなる（正負正負の４群ズームレンズ構成）。第３レンズ群Ｇ３'と第４レンズ群Ｇ４'の間（第４レンズ群Ｇ４'の直前位置）には開口絞りＳが位置している。Ｉは像面である。

【0049】

本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例６では、短焦点距離端（ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（ｔｅｌｅ）への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１'と第２レンズ群Ｇ２'の間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２'と第３レンズ群Ｇ３'の間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３'と第４レンズ群Ｇ４'の間隔が増大する。
より具体的に、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１'と第４レンズ群Ｇ４'は像面Ｉに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２'は単調に像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３'は単調に物体側に移動する。フォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１を物体側に移動させることにより行う。

【0050】

図２１に示すように、第１レンズ群Ｇ１'は、物体側から順に、負レンズ１４１、正レンズ１４２、正レンズ１４３、負レンズ１４４及び正レンズ１４５からなる。負レンズ１４１の像側の面と正レンズ１４２の物体側の面は接合されている。正レンズ１４３の像側の面と負レンズ１４４の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳが形成されている。
第２レンズ群Ｇ２'は、物体側から順に、負レンズ２１１、正レンズ２１２、負レンズ２１３、正レンズ２１４及び負レンズ２１５からなる。正レンズ２１２の像側の面と負レンズ２１３の物体側の面は接合されている。正レンズ２１４の像側の面と負レンズ２１５の物体側の面は接合されている。
第３レンズ群Ｇ３'は、物体側から順に、正レンズ３１１、負レンズ３１２、正レンズ３１３及び正レンズ３１４からなる。負レンズ３１２の像側の面と正レンズ３１３の物体側の面は接合されている。
第４レンズ群Ｇ４'は、物体側から順に、正レンズ４４１、正レンズ４４２、負レンズ４４３、正レンズ４４４、正レンズ４４５及び負レンズ４４６からなる。正レンズ４４５の像側の面と負レンズ４４６の物体側の面は接合されている。

【0051】

本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例７、８では、図４７、図４８の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１"、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２"、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３"、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４"、及び正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５"からなる（正負正負正の５群ズームレンズ構成）。第２レンズ群Ｇ２"と第３レンズ群Ｇ３"の間（第３レンズ群Ｇ３"の直前位置）には開口絞りＳが位置している。Ｉは像面である。

【0052】

本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例７では、図４７の簡易移動図に示すように、短焦点距離端（ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（ｔｅｌｅ）への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１"と第２レンズ群Ｇ２"の間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２"と第３レンズ群Ｇ３"の間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３"と第４レンズ群Ｇ４"の間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４"と第５レンズ群Ｇ５"の間隔が増大する。
より具体的に、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１"と第３レンズ群Ｇ３"と第５レンズ群Ｇ５"は像面Ｉに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２"は単調に像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４"は一旦像側に移動した後に短焦点距離端の位置を超えて物体側に移動する。フォーカシングは、第４レンズ群Ｇ４"を像側に移動させることにより行う。

【0053】

本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例８では、図４８の簡易移動図に示すように、短焦点距離端（ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（ｔｅｌｅ）への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１"と第２レンズ群Ｇ２"の間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２"と第３レンズ群Ｇ３"の間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３"と第４レンズ群Ｇ４"の間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４"と第５レンズ群Ｇ５"の間隔が増大する。
より具体的に、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第５レンズ群Ｇ５"は像面Ｉに対して固定されており、第１レンズ群Ｇ１"は単調に物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２"は像側に凸の軌跡を描きながら像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３"は単調に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４"は像側に凸の軌跡を描きながら物体側に移動する。フォーカシングは、第４レンズ群Ｇ４"を像側に移動させることにより行う。

【0054】

図２５、図２９に示すように、第１レンズ群Ｇ１"は、数値実施例７、８を通じて、物体側から順に、負レンズ１５１、正レンズ１５２及び正レンズ１５３からなる。負レンズ１５１の像側の面と正レンズ１５２の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳが形成されている。

【0055】

図２５、図２９に示すように、第２レンズ群Ｇ２"は、数値実施例７、８を通じて、物体側から順に、負レンズ２２１、負レンズ２２２、正レンズ２２３及び負レンズ２２４からなる。正レンズ２２３の像側の面と負レンズ２２４の物体側の面は接合されている。

【0056】

図２５、図２９に示すように、第３レンズ群Ｇ３"は、数値実施例７、８を通じて、物体側から順に、正レンズ３２１、正レンズ３２２及び負レンズ３２３からなる。正レンズ３２２の像側の面と負レンズ３２３の物体側の面は接合されている。

【0057】

図２５、図２９に示すように、第４レンズ群Ｇ４"は、数値実施例７、８を通じて、物体側から順に、正レンズ４５１及び負レンズ４５２からなる。正レンズ４５１の像側の面と負レンズ４５２の物体側の面は接合されている。

【0058】

図２５に示すように、第５レンズ群Ｇ５"は、数値実施例７では、物体側から順に、正レンズ５０１、負レンズ５０２及び正レンズ５０３からなる。
図２９に示すように、第５レンズ群Ｇ５"は、数値実施例８では、物体側から順に、正レンズ５１１及び負レンズ５１２からなる。

【0059】

本実施形態のズームレンズ系は、物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）及び負の屈折力の第２レンズ群（Ｇ２、Ｇ２'、Ｇ２"）を有し、この第１レンズ群と第２レンズ群の間隔を増大させて変倍を行うことにより、レンズ全長を短くするとともに、長焦点側の焦点距離を長くして高い変倍比を確保するために有利な構成となっている。また、ズームレンズ系においてより多くのレンズを動かすことで変倍の効率が上がり、より一層の小型化と高変倍化が実現可能となる。但し、変倍時に移動しない固定レンズ群に比べて、変倍時に移動する可動レンズ群は、レンズ群の偏芯が起こり易い。一般的に、正レンズ先行型（ポジティブリード型）のズームレンズ系は、画角を広くとるために、第１レンズ群のレンズ径が大きくなりがちであり重量も増加するため、変倍時にレンズ群の偏芯が起こり易い。第１レンズ群の偏芯は主に望遠側の収差に悪影響を及ぼし、光学性能を劣化させる要因となる。そこで本実施形態では、数値実施例１−７、９、１０において、第１レンズ群Ｇ１の偏芯による悪影響をなくすために、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を像面Ｉに対して固定している。

【0060】

本実施形態のズームレンズ系は、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）中の接合レンズ（１０１と１０２、１１３と１１４、１２１と１２２、１３１と１３２、１４３と１４４、１５１と１５２）の接合面に、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳを形成している。そして、この回折面ＤＳの配置とパワーコントロール、さらには最適な材料選択を行うことで、ズーム全域において可視領域から近赤外領域まで色収差を良好に補正して優れた光学性能を得ることに成功している。

【0061】

図４９、図５０及び図５１は、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）に設けた回折面ＤＳの構造と回折効率をそれぞれ示している。図４９に示すように、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）中の接合レンズ（１０１と１０２、１１３と１１４、１２１と１２２、１３１と１３２、１４３と１４４、１５１と１５２）をなす各レンズは、対向する基板ガラスＢＧ１と基板ガラスＢＧ２上に樹脂材料ＲＥ１と樹脂材料ＲＥ２を有しており、この樹脂材料ＲＥ１と樹脂材料ＲＥ２の境界面に回折面ＤＳが形成されている。回折光学素子を用いると、不要な回折次数の影響により、設計次数の光量低下がフレア光となって発生する。全透過光量に対する設計次数の回折光と不要光の割合は回折効率で表され、波長に依存する特性を持つ。回折効率の波長依存性は、屈折率とアッベ数の異なる２以上の材料を積層することで改善される。そこで本実施形態では、樹脂材料ＲＥ１の屈折率ｎｄとアッベ数νｄを（ｎｄ＝1.61505、νｄ＝26.5）、樹脂材料ＲＥ２の屈折率ｎｄとアッベ数νｄを（ｎｄ＝1.64310、νｄ＝38.8）と異ならせてこれらを積層するとともに、可視領域から近赤外領域まで回折効率が高くなるよう、最適波長を６７０ｎｍとし、図４９中の"ｄ"で示す回折面ＤＳの格子厚（回折面ＤＳの光軸と平行な方向の段差の高さ）を２２．４μｍとしている。また図４９中の“Ｐ”は回折面ＤＳの格子ピッチを示している。

【0062】

回折面（回折レンズ面）は、曲率半径Ｒで示される巨視的形状と、次式で定義される光路差関数とによって示される。
△φ(h)＝(P₂h²＋P₄h⁴＋・・・・・）λ
（ｈは光軸からの高さ、Piはｉ次の光路差関数係数、λは任意の波長）
また、回折部の基準波長における近軸的な１次回折光（ｍ＝１）の焦点距離ｆＤは、回折部の位相を表す前式（ａ）から２次の項の係数Ｐ２より、次式によって表される。
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ₂×λ₀）
λ₀は回折面のパワーを計算する任意の波長を示す。上記条件式ではλ₀はd線（587.56nm）とする。

【0063】

図４９中の“θ”は、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１’Ｇ１”）中の接合レンズの接合面に形成された回折面ＤＳに対して入射する全ての主光線と光軸とのなす角（最大像高における回折面ＤＳへの入射角）、すなわち回折面入射角(°)を示している。回折面入射角θが大きくなると、回折面ＤＳにおけるフレアが発生し易くなるため、回折面入射角θは、出来るだけ小さいことが好ましい。本実施形態の光学系の場合、回折面入射角θは１３°以下とすることが好ましい。図５０は、回折面入射角が０°の場合における回折面ＤＳの回折効率を示しており、図５１は、回折面入射角が１３°の場合における回折面ＤＳの回折効率を示している。図５０と図５１は、回折面ＤＳの格子ピッチＰが２００μｍであり、回折面ＤＳの格子厚ｄが２２．４μｍであり、１次回折光が設計次数であり、０次回折光と２次回折光が不要光（フレア成分）である場合を示している。図５０と図５１を比べると、回折面入射角が０°から１３°に変化しても、回折効率が実用上ほとんど変化していないことがわかる。

【0064】

なお、本実施形態のズームレンズ系は、例えば後述する参考例（図４１）のように、その光路上のいずれかの位置に、レンズ全系の焦点距離を長焦点側に変更する（例えば焦点距離を２倍にする）ためのエクステンダー（リアコンバーター）を挿脱可能に配置することができる。

【0065】

条件式（１）及び（１’）は、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）に設けた回折面ＤＳのパワーを規定したものである。条件式（１）を満足することで、ズーム全域において可視領域から近赤外領域まで色収差を良好に補正するとともに、主に長焦点距離端において球面収差、コマ収差等を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。この効果は条件式（１’）を満足することでより顕著に得ることができる。
条件式（１）及び（１’）の上限を超えると、回折面ＤＳのパワーが弱くなりすぎて、回折面ＤＳによる色収差の補正が不十分となる。また、回折面ＤＳを有する基板面の曲率半径が小さくなることにより、主に長焦点距離端において、球面収差、コマ収差、色収差等の補正が困難となる。
条件式（１）の下限を超えると、回折面ＤＳのパワーが強すぎて、色収差が過剰補正となる。

【0066】

条件式（２）は、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）の焦点距離と、長焦点距離端における全系の焦点距離との比を規定したものである。条件式（２）を満足することで、レンズ系を小型化するとともに、倍率色収差、球面収差、コマ収差等を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。この効果は条件式（２’）を満足することでより顕著に得ることができる。
条件式（２）の上限を超えると、第１レンズ群のパワーが弱くなりすぎて、レンズ全長が長くなり、前玉径も大きくなってしまう。その結果、第１レンズ群を通る軸外の光線が高くなり、短焦点距離端と長焦点距離端で倍率色収差が悪化してしまう。
条件式（２’）の下限を超えると、第１レンズ群のパワーが強くなりすぎて、主に長焦点距離端において、球面収差、コマ収差等が悪化してしまう。

【0067】

条件式（３）は、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）中の負レンズのｄ線に対するアッベ数を規定している。第１レンズ群中に条件式（３）を満足するアッベ数の負レンズを含ませることで、短焦点距離端における倍率色収差と長焦点距離端における軸上色収差を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（３）の下限を超えると、短焦点距離端における倍率色収差と長焦点距離端における軸上色収差が補正過剰となる。

【0068】

条件式（４）は、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）中の負レンズの部分分散比を規定している。第１レンズ群中に条件式（４）を満足する部分分散比の負レンズを含ませることで、長焦点距離端において、可視領域から近赤外領域までの軸上色収差を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（４）の上限を超えると、主に長焦点側の２次スペクトルが残存し、長焦点距離端において、可視領域から近赤外領域までの軸上色収差を補正することが困難になる。

【0069】

なお、条件式（３）と（４）を満足する硝材としては、例えば、ＨＯＹＡ株式会社製のＮＢＦＤ１５（νｄ＝３３．３、θｇＦ＝０．５８８３）や、株式会社オハラ製のＳ−ＬＡＨ６０（νｄ＝３７．２、θｇＦ＝０．５７７６）がある。

【0070】

条件式（５）は、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）中の正レンズのｄ線に対するアッベ数を規定している。第１レンズ群中に条件式（５）を満足するアッベ数の正レンズを含ませることで、短焦点距離端における倍率色収差と長焦点距離端における軸上色収差を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（５）の下限を超えると、短焦点距離端における倍率色収差と長焦点距離端における軸上色収差が補正困難となる。

【0071】

なお、条件式（５）を満足する硝材としては、例えば、株式会社住田光学ガラス製のＫ−ＧＦＫ７０（νｄ＝７１．３、θｇＦ＝０．５４５０）や、株式会社オハラ製のＳ−ＦＰＬ５１（νｄ＝８１．６、θｇＦ＝０．５３７５）がある。

【0072】

条件式（６）は、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）の焦点距離と群厚の比を規定している。条件式（６）を満足することで、レンズ系を小型化するとともに、倍率色収差、球面収差、コマ収差等を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（６）の上限を超えると、第１レンズ群のパワーが弱くなりすぎて、レンズ全長が長くなり、前玉径も大きくなってしまう。その結果、第１レンズ群を通る軸外の光線が高くなり、短焦点距離端と長焦点距離端で倍率色収差が悪化してしまう。
条件式（６）の下限を超えると、第１レンズ群のパワーが強くなりすぎて、主に長焦点距離端において、球面収差、コマ収差等が悪化してしまう。

【0073】

条件式（７）は、第２レンズ群（Ｇ２、Ｇ２'、Ｇ２"）中の正レンズのｄ線に対するアッベ数を規定している。第２レンズ群中に条件式（７）を満足する正レンズを含ませることで、短焦点距離端における倍率色収差を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（７）の上限を超えると、主に短焦点距離端における倍率色収差が補正困難となる。

【0074】

なお、条件式（７）を満足する硝材としては、例えば、株式会社オハラ製のＳ−ＮＰＨ１（νｄ＝２２．８、θｇＦ＝０．６３０７）や、Ｓ−ＮＰＨ２（νｄ＝１８．９、θｇＦ＝０．６４９５）がある。

【0075】

条件式（８）は、第２レンズ群（Ｇ２、Ｇ２'、Ｇ２"）のパワーを規定している。条件式（８）を満足することで、高変倍比を維持しながらレンズ全長を短くするとともに、倍率色収差、像面湾曲、コマ収差等を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（８）の上限を超えると、第２レンズ群のパワーが弱くなりすぎて、高変倍比を維持しようとすると、レンズ全長が長くなってしまう。その結果、主に短焦点距離端において、第１レンズ群と第２レンズ群を通る軸外の光線が高くなり、倍率色収差が悪化してしまう。
条件式（８）の下限を超えると、第２レンズ群のパワーが強くなりすぎて、ズーム全域で像面湾曲がオーバーとなり、コマ収差も悪化してしまう。

【0076】

条件式（９）は、最も像側に位置する変倍に際して固定の固定レンズ群（第４レンズ群Ｇ４、第４レンズ群Ｇ４'、第５レンズ群Ｇ５"）の横倍率を規定している。条件式（９）を満足することで、短焦点距離端における球面収差、コマ収差を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（９）の上限を超えると、固定レンズ群の横倍率が大きくなりすぎて、主に短焦点距離端における球面収差、コマ収差が悪化してしまう。

【0077】

条件式（１０）は、最も像側に位置する変倍に際して固定の固定レンズ群（第４レンズ群Ｇ４、第４レンズ群Ｇ４'、第５レンズ群Ｇ５"）中の正レンズのｄ線に対するアッベ数を規定している。固定レンズ群中に条件式（１０）を満足する正レンズを含ませることで、主に短焦点距離端における軸上色収差を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（１０）の下限を超えると、主に短焦点距離端における軸上色収差が補正困難となってしまう。

【0078】

なお、条件式（１０）を満足する硝材としては、例えば、株式会社住田光学ガラス製のＫ−ＧＦＫ７０（νｄ＝７１．３）や、株式会社オハラ製のＳ−ＦＰＬ５１（νｄ＝８１．６）がある。

【0079】

上述したように、数値実施例１−５において、第３レンズ群Ｇ３は負の屈折力を持っている。条件式（１１）はこの構成において、負の屈折力の第２レンズ群と負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３のパワー比を規定している。条件式（１１）を満足することで、高変倍比を確保しつつ、像面湾曲、コマ収差、倍率色収差等を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（１１）の上限を超えると、第３レンズ群Ｇ３の負のパワーが強くなりすぎて、変倍時の像面湾曲の変動が大きくなってしまう。
条件式（１１）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３の負のパワーが弱くなりすぎて、高変倍化のために第２レンズ群Ｇ２の負のパワーを強くする必要があり、ズーム全域におけるコマ収差、倍率色収差の補正が困難になる。

【0080】

条件式（１２）、（１２’）及び（１２”）は、回折面ＤＳのパワーを第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）のパワーで規格化したものである。条件式（１２）を満足することで、主に長焦点距離端において、球面収差やコマ収差等の諸収差を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。さらに条件式（１２’）及び（１２”）を満足することで、主に長焦点距離端において、軸上色収差を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（１２）及び（１２’）の下限を超えると、回折面ＤＳのパワーが強くなりすぎて、主に長焦点距離端において、軸上色収差が過剰補正となってしまう。
条件式（１２’）及び（１２”）の上限を超えると、回折面ＤＳのパワーが弱くなりすぎて、主に長焦点距離端において、軸上色収差が補正不足となってしまう。

【0081】

条件式（１３）は、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）中の正レンズの部分分散比及びｄ線に対するアッベ数を規定している。条件式（１３）を満足することで、主に長焦点距離端において、２次スペクトルが残存するのを防止するとともに、ｇ線の軸上色収差と可視域の色収差を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（１３）の下限を超えると、主に長焦点距離端において、２次スペクトルが残存し、ｇ線の軸上色収差が過剰補正となり、可視域の色収差が悪化してしまう。

【0082】

条件式（１４）は、第２レンズ群（Ｇ２、Ｇ２'、Ｇ２"）中の正レンズの部分分散比及びｄ線に対するアッベ数を規定している。条件式（１４）を満足することで、主に長焦点距離端において、２次スペクトルが残存するのを防止するとともに、ｇ線の軸上色収差と可視域の色収差を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（１４）の下限を超えると、主に長焦点距離端において、２次スペクトルが残存し、ｇ線の軸上色収差が過剰補正となり、可視域の色収差が悪化してしまう。

【0083】

条件式（１５）及び（１５’）は、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１'、Ｇ１"）に含まれる回折面ＤＳのパワーを長焦点距離端における全系の焦点距離で規格化したものである。条件式（１５）を満足することで、主に長焦点距離端の軸上色収差を良好に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（１５）及び（１５’）の下限を超えると、回折面ＤＳのパワーが強くなりすぎて、主に長焦点距離端の軸上色収差が過剰補正となってしまう。
条件式（１５’）の上限を超えると、回折面ＤＳのパワーが弱くなりすぎて、主に長焦点距離端の軸上色収差の補正が不十分となってしまう。

【0084】

上述したように、数値実施例１−５、９、１０では、第２レンズ群Ｇ２が、物体側から順に、負レンズ２０１、及び物体側から順に位置する正レンズ２０２と負レンズ２０３の接合レンズから構成されている。
条件式（１６）は、この構成において、第２レンズ群Ｇ２中の最も物体側の負レンズ２０１の形状（シェーピングファクター）を規定している。条件式（１６）を満足することで、主に長焦点距離端において球面収差を良好に補正することで、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（１６）の上限を超えると、負レンズ２０１の物体側の凹面の曲率半径が大きくなりすぎて、第１レンズ群Ｇ１に残存する球面収差が補正困難となり、その結果、主に長焦点距離端において球面収差が補正不足となってしまう。
条件式（１６）の下限を超えると、負レンズ２０１の物体側の凹面の曲率半径が小さくなりすぎて、主に長焦点距離端の球面収差が過剰補正となってしまう。

【実施例】

【0085】

次に具体的な数値実施例１−１０を示す。諸収差図及び表中において、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナル、FNO.はＦナンバー、fは全系の焦点距離、Wは半画角（゜）、Yは像高、fB はバックフォーカス、Lはレンズ全長、Rは曲率半径、dはレンズ厚またはレンズ間隔、N(d)はｄ線に対する屈折率、ν(d)はｄ線に対するアッベ数、θｇＦは部分分散比を示す。また、回折面入射角(°)は、第１レンズ群（Ｇ１、Ｇ１’Ｇ１”）中の接合レンズの接合面に形成された回折面ＤＳに対して入射する全ての主光線と光軸とのなす角（最大像高における回折面ＤＳへの入射角）を意味している。Ｆナンバー、焦点距離、半画角、像高、バックフォーカス、レンズ全長、変倍に伴って間隔が変化するレンズ間隔ｄ、及び回折面入射角(°)は、短焦点距離端−中間焦点距離−長焦点距離端の順に示している。長さの単位は[mm]である。

【0086】

［数値実施例１］
図１〜図４と表１〜表３は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１を示している。図１は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図２、図３、図４はそれぞれ、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端それぞれの無限遠合焦時の諸収差図である。表１は面データ、表２は各種データ、表３はレンズ群データである。

【0087】

本数値実施例１のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３、及び正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４からなる（正負負正の４群ズームレンズ構成）。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間（第４レンズ群Ｇ４の直前位置）には、物体側から順に、光量調整用のＮＤフィルタＮＤと開口絞りＳが位置している。第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉの間には、像面Ｉを保護するための保護ガラス（カバーガラス）ＣＧが配置されている。

【0088】

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１０１、両凸正レンズ１０２及び両凸正レンズ１０３からなる。負メニスカスレンズ１０１の像側の面と両凸正レンズ１０２の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳが形成されている。

【0089】

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹負レンズ２０１、両凸正レンズ２０２及び両凹負レンズ２０３からなる。両凸正レンズ２０２の像側の面と両凹負レンズ２０３の物体側の面は接合されている。

【0090】

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹負レンズ３０１及び物体側に凸の正メニスカスレンズ３０２からなる。両凹負レンズ３０１の像側の面と正メニスカスレンズ３０２の物体側の面は接合されている。

【0091】

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズ４０１、両凸正レンズ４０２、像側に凸の負メニスカスレンズ４０３、両凸正レンズ４０４及び物体側に凸の負メニスカスレンズ４０５からなる。両凸正レンズ４０２の像側の面と負メニスカスレンズ４０３の物体側の面は接合されている。

【0092】

（表１）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d) θｇＦ
1 216.879 2.650 1.78590 44.2 0.5631
2 100.172 0.100 1.61505 26.5 0.6153
3* 100.172 0.100 1.64310 38.8 0.5799
4 100.172 14.582 1.43875 95.0 0.5340
5 -997.512 0.200
6 98.849 13.037 1.43875 95.0 0.5340
7 -11842.277 d7
8 -200.974 2.000 1.83400 37.2 0.5776
9 1582.645 0.720
10 155.877 8.170 1.80810 22.8 0.6307
11 -102.601 2.000 1.77250 49.6 0.5503
12 51.953 d12
13 -68.946 1.200 1.69680 55.5 0.5425
14 15.570 3.290 1.80610 33.3 0.5883
15 38.015 d15
16 ∞ 1.000 1.51680 64.2 0.5343
17 ∞ 0.900
18絞 ∞ 2.500
19 87.428 3.260 1.49700 81.6 0.5375
20 -91.053 0.100
21 176.868 5.810 1.59522 67.7 0.5442
22 -23.802 1.800 1.79952 42.2 0.5672
23 -270.286 4.940
24 56.038 5.520 1.59522 67.7 0.5442
25 -71.458 0.200
26 31.951 3.000 1.69680 55.5 0.5425
27 23.069 78.760
28 ∞ 3.500 1.51680 64.2 0.5343
29 ∞ -
回折面ＤＳの光路差関数係数
NO. 3 P2=-8.69915E-04 P4=8.18449E-07
負レンズ１０１の部分分散比
θgF＝0.5631
（表２）
各種データ
ズーム比（変倍比） 38.82
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.0 4.0 7.2
f 17.00 105.90 660.00
W 15.6 2.4 0.4
Y 4.40 4.40 4.40
fB 1.00 1.00 1.00
L 368.47 368.47 368.47
d7 4.471 107.944 131.626
d12 150.272 51.766 73.000
d15 53.391 48.424 3.507
回折面入射角(°) 11.98 3.90 0.78
（表３）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 197.83
2 8 -71.22
3 13 -40.80
4 16 48.11

【0093】

［数値実施例２］
図５〜図８と表４〜表６は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例２を示している。図５は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図６、図７、図８はそれぞれ、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端それぞれの無限遠合焦時の諸収差図である。表４は面データ、表５は各種データ、表６はレンズ群データである。

【0094】

この数値実施例２のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第１レンズ群Ｇ１が、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１１、両凸正レンズ１１２、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１３、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１４及び両凸正レンズ１１５からなる。負メニスカスレンズ１１１の像側の面と両凸正レンズ１１２の物体側の面は接合されている。負メニスカスレンズ１１３の像側の面と正メニスカスレンズ１１４の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳが形成されている。
（２）第４レンズ群Ｇ４が、物体側から順に、両凸正レンズ４１１、両凸正レンズ４１２、両凸正レンズ４１３、両凹負レンズ４１４、物体側に凸の正メニスカスレンズ４１５及び物体側に凸の負メニスカスレンズ４１６からなる。両凸正レンズ４１３の像側の面と両凹負レンズ４１４の物体側の面は接合されている。
（３）第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間（第４レンズ群Ｇ４の直前位置）に、物体側から順に、開口絞りＳと光量調整用のＮＤフィルタＮＤが位置している。

【0095】

（表４）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d) θｇＦ
1 1170.022 3.000 1.73400 51.5 0.5486
2 115.198 22.417 1.49700 81.6 0.5375
3 -567.926 2.871
4 211.429 2.000 1.45600 91.4 0.5342
5 95.104 0.100 1.61505 26.5 0.6153
6* 95.104 0.100 1.64310 38.8 0.5799
7 95.104 19.649 1.43875 95.0 0.5340
8 683.806 0.328
9 111.223 16.499 1.43875 95.0 0.5340
10 -1357.053 d10
11 -777.257 2.583 1.80100 35.0 0.5864
12 57.023 16.039
13 251.491 8.123 1.92286 18.9 0.6495
14 -115.994 4.522 1.83400 37.2 0.5776
15 444.629 d15
16 -44.341 2.151 1.61800 63.4 0.5441
17 15.146 2.821 1.80610 33.3 0.5883
18 29.354 d18
19絞 ∞ 0.600
20 ∞ 1.000 1.51633 64.1 0.5353
21 ∞ 2.200
22 59.748 5.514 1.43875 95.0 0.5340
23 -61.522 0.100
24 48.537 4.434 1.43875 95.0 0.5340
25 -482.217 0.100
26 40.828 6.240 1.49700 81.6 0.5375
27 -40.978 2.200 1.77250 49.6 0.5520
28 41.023 4.853
29 26.546 8.355 1.61800 63.4 0.5441
30 519.733 0.100
31 38.524 2.770 1.69350 53.2 0.5473
32 17.200 53.146
33 ∞ 3.500 1.51633 64.1 0.5353
34 ∞ -
回折面ＤＳの光路差関数係数
NO. 6 P2=-9.55455E-04 P4=9.22081E-07
負レンズ１１１の部分分散比
θgF＝0.5486
負レンズ１１３の部分分散比
θgF＝0.5342
（表５）
各種データ
ズーム比（変倍比） 58.22
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.0 4.0 8.2
f 14.60 111.40 850.00
W 17.9 2.3 0.3
Y 4.40 4.40 4.40
fB 1.00 1.00 1.00
L 394.41 394.41 394.41
d10 4.640 120.268 135.139
d15 118.095 10.459 55.986
d18 72.358 64.366 3.969
回折面入射角(°) 15.51 6.04 1.12
（表６）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 196.49
2 11 -83.28
3 16 -34.11
4 19 44.38

【0096】

［数値実施例３］
図９〜図１２と表７〜表９は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例３を示している。図９は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図１０、図１１、図１２はそれぞれ、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端それぞれの無限遠合焦時の諸収差図である。表７は面データ、表８は各種データ、表９はレンズ群データである。

【0097】

この数値実施例３のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例２のレンズ構成と同様である。
（１）第１レンズ群Ｇ１が、物体側から順に、両凹負レンズ１２１、両凸正レンズ１２２、物体側に凸の正メニスカスレンズ１２３及び物体側に凸の正メニスカスレンズ１２４からなる。両凹負レンズ１２１の像側の面と両凸正レンズ１２２の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳが形成されている。

【0098】

（表７）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d) θｇＦ
1 -1428.542 3.000 1.63854 55.4 0.5484
2 120.918 0.100 1.61505 26.5 0.6153
3* 120.918 0.100 1.64310 38.8 0.5799
4 120.918 19.289 1.43875 95.0 0.5340
5 -306.976 0.200
6 123.470 16.296 1.43875 95.0 0.5340
7 11138.787 0.200
8 133.828 10.261 1.43875 95.0 0.5340
9 358.432 d9
10 -777.257 2.583 1.80100 35.0 0.5864
11 57.023 16.039
12 251.491 8.123 1.92286 18.9 0.6495
13 -115.994 4.522 1.83400 37.2 0.5776
14 444.629 d14
15 -44.341 2.151 1.61800 63.4 0.5441
16 15.146 2.821 1.80610 33.3 0.5883
17 29.354 d17
18絞 ∞ 0.600
19 ∞ 1.000 1.51633 64.1 0.5353
20 ∞ 2.200
21 59.748 5.514 1.43875 95.0 0.5340
22 -61.522 0.100
23 48.537 4.434 1.43875 95.0 0.5340
24 -482.217 0.100
25 40.828 6.240 1.49700 81.6 0.5375
26 -40.978 2.200 1.77250 49.6 0.5520
27 41.023 4.853
28 26.546 8.355 1.61800 63.4 0.5441
29 519.733 0.100
30 38.524 2.770 1.69350 53.2 0.5473
31 17.200 53.151
32 ∞ 3.500 1.51633 64.1 0.5353
33 ∞ -
回折面ＤＳの光路差関数係数
NO. 3 P2=-3.21564E-03 P4=8.26001E-07
負レンズ１２１の部分分散比
θgF＝0.5484
（表８）
各種データ
ズーム比（変倍比） 58.62
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.0 4.0 8.5
f 14.50 111.00 850.00
W 18.2 2.3 0.3
Y 4.40 4.40 4.40
fB 1.00 1.00 1.00
L 377.10 377.10 377.10
d9 4.909 121.462 136.468
d14 118.025 9.453 55.122
d17 72.359 64.377 3.702
回折面入射角(°) 10.14 0.52 0.03
（表９）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 196.52
2 10 -83.28
3 15 -34.11
4 18 44.38

【0099】

［数値実施例４］
図１３〜図１６と表１０〜表１２は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例４を示している。図１３は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図１４、図１５、図１６はそれぞれ、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端それぞれの無限遠合焦時の諸収差図である。表１０は面データ、表１１は各種データ、表１２はレンズ群データである。

【0100】

この数値実施例４のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第１レンズ群Ｇ１が、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２１、両凸正レンズ１２２、物体側に凸の正メニスカスレンズ１２３及び物体側に凸の正メニスカスレンズ１２４からなる。負メニスカスレンズ１２１の像側の面と両凸正レンズ１２２の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳが形成されている。
（２）第４レンズ群Ｇ４が、物体側から順に、両凸正レンズ４２１、両凸正レンズ４２２、像側に凸の負メニスカスレンズ４２３、物体側に凸の正メニスカスレンズ４２４、物体側に凸の負メニスカスレンズ４２５、物体側に凸の負メニスカスレンズ４２６及び両凸正レンズ４２７からなる。両凸正レンズ４２２の像側の面と負メニスカスレンズ４２３の物体側の面は接合されている。負メニスカスレンズ４２６の像側の面と両凸正レンズ４２７の物体側の面は接合されている。

【0101】

（表１０）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d) θｇＦ
1 12507.133 3.500 1.80610 33.3 0.5883
2 209.485 0.100 1.61505 26.5 0.6153
3* 209.485 0.100 1.64310 38.8 0.5799
4 209.485 16.401 1.56908 71.3 0.5450
5 -425.363 0.200
6 175.768 13.241 1.48749 70.2 0.5300
7 863.889 0.200
8 121.699 10.144 1.51633 64.1 0.5353
9 290.106 d9
10 -185.266 2.406 1.83400 37.2 0.5776
11 105.189 1.244
12 160.877 6.223 1.95906 17.5 0.6598
13 -87.492 1.521 1.79952 42.2 0.5672
14 41.161 d14
15 -47.635 1.615 1.61800 63.4 0.5441
16 19.338 3.423 1.80610 33.3 0.5883
17 41.155 d17
18 ∞ 1.000 1.51633 64.1 0.5353
19 ∞ 0.900
20絞 ∞ 2.200
21 273.011 5.358 1.49700 81.6 0.5375
22 -63.836 0.100
23 64.502 7.466 1.43875 95.0 0.5340
24 -47.586 2.424 1.80400 46.6 0.5573
25 -117.919 0.200
26 37.547 6.000 1.43875 95.0 0.5340
27 236.611 5.615
28 79.896 2.424 1.77250 49.6 0.5520
29 33.393 3.818
30 132.347 2.000 1.72916 54.7 0.5444
31 41.081 6.500 1.59522 67.7 0.5442
32 -810.124 85.529
33 ∞ 3.500 1.51680 64.2 0.5343
34 ∞ -
回折面ＤＳの光路差関数係数
NO. 3 P2=-2.93073E-02 P4=6.07486E-08
負レンズ１２１の部分分散比
θgF＝0.5883
（表１１）
各種データ
ズーム比（変倍比） 101.19
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.0 4.0 12.1
f 12.60 126.70 1275.00
W 20.8 2.0 0.2
Y 4.40 4.40 4.40
fB 1.00 1.00 1.00
L 403.09 403.09 403.09
d9 4.517 124.968 149.245
d14 138.459 17.043 55.474
d17 63.767 64.732 2.024
回折面入射角(°) 11.74 0.27 0.05
（表１２）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 197.32
2 10 -40.33
3 15 -43.33
4 18 54.68

【0102】

［数値実施例５］
図１７〜図２０と表１３〜表１５は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例５を示している。図１７は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図１８、図１９、図２０はそれぞれ、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端それぞれの無限遠合焦時の諸収差図である。表１３は面データ、表１４は各種データ、表１５はレンズ群データである。

【0103】

この数値実施例５のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第１レンズ群Ｇ１が、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３１、両凸正レンズ１３２、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３３、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３４及び物体側に凸の負メニスカスレンズ１３５からなる。正メニスカスレンズ１３１の像側の面と両凸正レンズ１３２の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳが形成されている。
（２）第４レンズ群Ｇ４が、物体側から順に、両凸正レンズ４３１、両凸正レンズ４３２、両凸正レンズ４３３、像側に凸の負メニスカスレンズ４３４、物体側に凸の正メニスカスレンズ４３５、物体側に凸の負メニスカスレンズ４３６及び両凸正レンズ４３７からなる。両凸正レンズ４３３の像側の面と負メニスカスレンズ４３４の物体側の面は接合されている。

【0104】

（表１３）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d) θｇＦ
1 140.156 10.239 1.51633 64.1 0.5353
2 249.156 0.100 1.61505 26.5 0.6153
3* 249.156 0.100 1.64310 38.8 0.5799
4 249.156 11.700 1.48749 70.2 0.5300
5 -1952.193 0.200
6 105.524 18.569 1.43875 95.0 0.5340
7 751.164 0.200
8 86.578 16.823 1.43875 95.0 0.5340
9 901.830 0.898
10 2113.286 3.500 1.80440 39.6 0.5729
11 85.931 d11
12 -150.360 2.406 1.83400 37.2 0.5776
13 128.035 2.915
14 188.504 6.223 1.92286 18.9 0.6495
15 -59.693 1.521 1.79952 42.2 0.5672
16 39.466 d16
17 -47.171 1.615 1.61800 63.4 0.5441
18 17.286 3.423 1.80610 33.3 0.5883
19 35.448 d19
20 ∞ 1.000 1.51633 64.1 0.5353
21 ∞ 0.900
22絞 ∞ 2.200
23 83.109 5.358 1.49700 81.6 0.5375
24 -89.484 0.100
25 197.473 5.300 1.49700 81.6 0.5375
26 -69.953 0.100
27 105.698 7.466 1.43875 95.0 0.5340
28 -42.842 2.424 1.80400 46.6 0.5573
29 -441.050 0.200
30 36.929 6.000 1.43875 95.0 0.5340
31 87.603 5.615
32 172.522 2.424 1.77250 49.6 0.5520
33 38.879 77.114
34 79.365 4.128 1.72916 54.7 0.5444
35 -250.015 27.782
36 ∞ 3.500 1.51680 64.2 0.5343
37 ∞ -
回折面ＤＳの光路差関数係数
NO. 3 P2=-2.37752E-02 P4=3.33275E-07
負レンズ１３５の部分分散比
θgF＝0.5729
（表１４）
各種データ
ズーム比（変倍比） 57.95
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 3.7 3.7 12.1
f 22.00 167.50 1275.00
W 11.7 1.5 0.2
Y 4.40 4.40 4.40
fB 1.00 1.00 1.00
L 383.60 383.60 383.60
d11 5.515 82.738 97.471
d16 78.600 5.460 50.118
d19 66.444 62.361 2.971
回折面入射角(°) 12.52 5.13 0.14
（表１５）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 194.65
2 12 -37.79
3 17 -39.68
4 20 144.78

【0105】

［数値実施例６］
図２１〜図２４と表１６〜表１８は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例６を示している。図２１は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図２２、図２３、図２４はそれぞれ、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端それぞれの無限遠合焦時の諸収差図である。表１６は面データ、表１７は各種データ、表１８はレンズ群データである。

【0106】

この数値実施例６のレンズ構成は、数値実施例１−５のレンズ構成とは全体的に異なっている。
（１）ズームレンズ系が、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１'、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２'、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３'、及び負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４'からなる（正負正負の４群ズームレンズ構成）。
（２）第１レンズ群Ｇ１'は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１４１、両凸正レンズ１４２、両凸正レンズ１４３、像側に凸の負メニスカスレンズ１４４及び両凸正レンズ１４５からなる。負メニスカスレンズ１４１の像側の面と両凸正レンズ１４２の物体側の面は接合されている。両凸正レンズ１４３の像側の面と負メニスカスレンズ１４４の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳが形成されている。
（３）第２レンズ群Ｇ２'は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１１、両凸正レンズ２１２、両凹負レンズ２１３、像側に凸の正メニスカスレンズ２１４及び両凹負レンズ２１５からなる。両凸正レンズ２１２の像側の面と両凹負レンズ２１３の物体側の面は接合されている。正メニスカスレンズ２１４の像側の面と両凹負レンズ２１５の物体側の面は接合されている。
（４）第３レンズ群Ｇ３'は、物体側から順に、両凸正レンズ３１１、物体側に凸の負メニスカスレンズ３１２、両凸正レンズ３１３及び物体側に凸の正メニスカスレンズ３１４からなる。負メニスカスレンズ３１２の像側の面と両凸正レンズ３１３の物体側の面は接合されている。
（５）第４レンズ群Ｇ４'は、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ４４１、物体側に凸の正メニスカスレンズ４４２、両凹負レンズ４４３、両凸正レンズ４４４、両凸正レンズ４４５及び両凹負レンズ４４６からなる。両凸正レンズ４４５の像側の面と両凹負レンズ４４６の物体側の面は接合されている。
（６）第３レンズ群Ｇ３'と第４レンズ群Ｇ４'の間（第４レンズ群Ｇ４'の直前位置）に、物体側から順に、開口絞りＳと光量調整用のＮＤフィルタＮＤが位置している。

【0107】

（表１６）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d) θｇＦ
1 479.909 3.100 2.00100 29.1 0.5994
2 113.923 17.305 1.61293 37.0 0.5849
3 -10395.997 0.500
4 623.352 15.390 1.43875 95.0 0.5340
5 -188.916 0.100 1.64310 38.8 0.5799
6* -188.916 0.100 1.61505 26.5 0.6153
7 -188.916 3.200 1.45600 91.4 0.5342
8 -421.984 0.200
9 109.983 19.387 1.51633 64.1 0.5353
10 -1324.776 d10
11 241.137 1.304 1.88300 40.8 0.5667
12 65.390 6.000
13 71.470 4.303 1.84666 23.8 0.6205
14 -62.894 1.700 1.80440 39.6 0.5729
15 41.260 4.174
16 -38.191 3.214 1.80810 22.8 0.6307
17 -26.595 1.200 1.69350 53.2 0.5473
18 3739.624 d18
19 87.056 4.856 1.49700 81.6 0.5375
20 -105.693 0.120
21 86.016 2.791 1.83400 37.3 0.5789
22 40.082 5.792 1.43875 95.0 0.5340
23 -1337.427 0.120
24 78.564 4.266 1.49700 81.6 0.5375
25 219.099 d25
26絞 ∞ 0.600
27 ∞ 1.000 1.51680 64.2 0.5343
28 ∞ 1.033
29 47.481 2.891 1.80440 39.6 0.5729
30 64.977 1.782
31 23.875 3.829 1.43875 95.0 0.5340
32 47.049 1.708
33 -383.102 1.200 1.72916 54.7 0.5444
34 28.455 26.195
35 158.309 3.821 1.88300 40.8 0.5667
36 -35.161 0.532
37 29.791 4.660 1.49700 81.6 0.5375
38 -22.176 1.200 1.77250 49.6 0.5520
39 20.632 36.857
40 ∞ 3.500 1.51633 64.1 0.5353
41 ∞ -
回折面ＤＳの光路差関数係数
NO. 6 P2=-3.24379E-02 P4=-7.15880E-07
負レンズ１４４の部分分散比
θgF＝0.5342
（表１７）
各種データ
ズーム比（変倍比） 51.52
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.0 5.2 8.1
f 16.50 118.40 850.00
W 15.1 2.1 0.3
Y 4.40 4.40 4.40
fB 1.00 1.00 1.00
L 414.39 414.39 414.39
d10 4.598 91.625 118.420
d18 215.004 97.816 5.118
d25 3.856 34.017 99.920
回折面入射角(°) 7.88 0.10 0.10
（表１８）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 176.64
2 11 -27.98
3 19 68.76
4 26 -214.82

【0108】

［数値実施例７］
図２５〜図２８と表１９〜表２１は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例７を示している。図２５は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図２６、図２７、図２８はそれぞれ、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端それぞれの無限遠合焦時の諸収差図である。表１９は面データ、表２０は各種データ、表２１はレンズ群データである。

【0109】

この数値実施例７のレンズ構成は、数値実施例１−６のレンズ構成とは全体的に異なっている。
（１）ズームレンズ系が、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１"、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２"、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３"、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４"、及び正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５"からなる（正負正負正の５群ズームレンズ構成）。
（２）第１レンズ群Ｇ１"は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１５１、両凸正レンズ１５２及び物体側に凸の正メニスカスレンズ１５３からなる。負メニスカスレンズ１５１の像側の面と両凸正レンズ１５２の物体側の面は接合されており、その接合面には、光軸に対して回転対称形状をなす回折面ＤＳが形成されている。
（３）第２レンズ群Ｇ２"は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２２１、像側に凸の負メニスカスレンズ２２２、両凸正レンズ２２３及び両凹負レンズ２２４からなる。両凸正レンズ２２３の像側の面と両凹負レンズ２２４の物体側の面は接合されている。
（４）第３レンズ群Ｇ３"は、物体側から順に、両凸正レンズ３２１、両凸正レンズ３２２及び像側に凸の負メニスカスレンズ３２３からなる。両凸正レンズ３２２の像側の面と負メニスカスレンズ３２３の物体側の面は接合されている。
（５）第４レンズ群Ｇ４"は、物体側から順に、像側に凸の正メニスカスレンズ４５１及び両凹負レンズ４５２からなる。正メニスカスレンズ４５１の像側の面と両凹負レンズ４５２の物体側の面は接合されている。
（６）第５レンズ群Ｇ５"は、物体側から順に、両凸正レンズ５０１、物体側に凸の負メニスカスレンズ５０２及び物体側に凸の正メニスカスレンズ５０３からなる。
（７）第２レンズ群Ｇ２"と第３レンズ群Ｇ３"の間（第３レンズ群Ｇ３"の直前位置）に、物体側から順に、光量調整用のＮＤフィルタＮＤと開口絞りＳが位置している。

【0110】

（表１９）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d) θｇＦ
1 158.591 2.000 1.80400 46.6 0.5573
2 72.113 0.100 1.61505 26.5 0.6153
3* 72.113 0.100 1.64310 38.8 0.5799
4 72.113 12.460 1.43875 95.0 0.5340
5 -276.991 0.432
6 65.970 9.906 1.43875 95.0 0.5340
7 843.383 d7
8 91.741 1.458 1.83400 37.2 0.5776
9 15.890 4.198
10 -23.106 1.458 1.83400 37.2 0.5776
11 -283.908 2.000
12 49.874 5.562 1.92286 18.9 0.6495
13 -38.997 2.000 1.88300 40.8 0.5667
14 91.709 d14
15 ∞ 1.000 1.51633 64.1 0.5353
16 ∞ 2.500
17絞 ∞ 1.296
18 63.212 4.857 1.43875 95.0 0.5340
19 -33.118 0.119
20 36.198 6.966 1.49700 81.6 0.5375
21 -23.711 1.458 1.80610 33.3 0.5883
22 -61.573 d22
23 -53.009 5.821 1.92286 18.9 0.6495
24 -20.981 1.500 1.83400 37.2 0.5776
25 73.636 d25
26 50.923 2.970 1.56908 71.3 0.5450
27 -25.444 0.419
28 32.163 1.782 1.64769 33.8 0.5938
29 8.910 0.672
30 12.816 4.050 1.77250 49.6 0.5520
31 25.201 11.200
32 ∞ 5.616 1.51633 64.1 0.5353
33 ∞ -
回折面ＤＳの光路差関数係数
NO. 3 P2=-1.02441E-02 P4=3.22386E-06
負レンズ１５１の部分分散比
θgF＝0.5573
（表２０）
各種データ
ズーム比（変倍比） 52.50
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 3.2 3.9 6.4
f 8.00 58.00 420.00
W 23.3 3.3 0.4
Y 3.40 3.40 3.40
fB 1.00 1.00 1.00
L 237.40 237.40 237.40
d7 2.900 73.521 102.935
d14 105.920 35.299 5.885
d22 5.629 20.917 2.960
d25 28.053 12.766 30.722
回折面入射角(°) 15.97 3.91 0.28
（表２１）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 129.25
2 8 -14.33
3 15 30.25
4 23 -40.01
5 26 60.31

【0111】

［数値実施例８］
図２９〜図３２と表２２〜表２４は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例８を示している。図２９は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図３０、図３１、図３２はそれぞれ、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端それぞれの無限遠合焦時の諸収差図である。表２２は面データ、表２３は各種データ、表２４はレンズ群データである。

【0112】

この数値実施例８のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例７のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２"において、負レンズ２２２が両凹負レンズからなり、正レンズ２２３が物体側に凸の正メニスカスレンズからなり、負レンズ２２４が物体側に凸の負メニスカスレンズからなる。
（２）第４レンズ群Ｇ４"の負レンズ４５２が、像側に凸の負メニスカスレンズからなる。
（３）第５レンズ群Ｇ５"が、物体側から順に、両凸正レンズ５１１及び物体側に凸の負メニスカスレンズ５１２からなる。

【0113】

（表２２）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d) θｇＦ
1 135.941 2.000 1.80610 40.9 0.5701
2 63.371 0.100 1.61505 26.5 0.6153
3* 63.371 0.100 1.64310 38.8 0.5799
4 63.371 12.460 1.49700 81.6 0.5375
5 -981.982 0.432
6 61.493 9.906 1.49700 81.6 0.5375
7 262.222 d7
8 50.988 1.458 1.80400 46.6 0.5573
9 12.975 4.198
10 -37.569 1.458 1.80400 46.6 0.5573
11 57.046 2.000
12 23.701 5.562 1.95906 17.5 0.6598
13 98.949 2.000 1.85026 32.3 0.5929
14 28.764 d14
15 ∞ 1.000 1.51633 64.1 0.5353
16 ∞ 2.500
17絞 ∞ 1.296
18 46.844 3.442 1.43875 95.0 0.5340
19 -29.933 0.119
20 48.245 3.488 1.49700 81.6 0.5375
21 -19.939 1.458 1.80610 33.3 0.5883
22 -40.859 d22
23 -22.246 2.502 1.92286 18.9 0.6495
24 -16.663 1.500 1.80440 39.6 0.5729
25 -65.957 d25
26 14.321 2.970 1.56908 71.3 0.5450
27 -41.609 0.419
28 9.498 1.782 1.83400 37.2 0.5776
29 5.218 12.595
30 ∞ 3.500 1.51633 64.1 0.5353
31 ∞ -
回折面ＤＳの光路差関数係数
NO. 3 P2=-9.58436E-03 P4=4.14533E-07
負レンズ１５１の部分分散比
θgF＝0.5701
（表２３）
各種データ
ズーム比（変倍比） 66.41
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 3.2 5.0 7.4
f 6.40 59.40 425.00
W 27.2 3.1 0.4
Y 3.40 3.40 3.40
fB 1.00 1.00 1.00
L 199.90 219.81 250.62
d7 2.603 68.662 93.662
d14 94.393 28.336 3.298
d22 7.537 20.266 24.892
d25 14.116 21.298 47.518
回折面入射角(°) 19.10 4.22 0.94
（表２４）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 128.25
2 8 -12.83
3 15 26.88
4 23 -48.09
5 26 128.00

【0114】

［数値実施例９］
図３３〜図３６と表２５〜表２７は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例９を示している。図３３は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図３４、図３５、図３６はそれぞれ、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端それぞれの無限遠合焦時の諸収差図である。表２５は面データ、表２６は各種データ、表２７はレンズ群データである。

【0115】

この数値実施例９のレンズ構成は、数値実施例４のレンズ構成と同様である。

【0116】

（表２５）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d) θｇＦ
1 780.971 3.500 1.83400 37.3 0.5789
2 161.512 0.100 1.64310 38.8 0.5799
3* 161.512 0.100 1.61505 26.5 0.6153
4 161.512 16.401 1.49700 81.6 0.5375
5 -470.007 0.200
6 148.552 13.241 1.49700 81.6 0.5375
7 393.615 0.200
8 133.838 10.144 1.51633 64.1 0.5353
9 524.900 d9
10 -185.266 2.406 1.83400 37.2 0.5776
11 105.189 1.244
12 160.877 6.223 1.95906 17.5 0.6598
13 -87.492 1.521 1.79952 42.2 0.5672
14 41.161 d14
15 -47.635 1.615 1.61800 63.4 0.5441
16 19.338 3.423 1.80610 33.3 0.5883
17 41.155 d17
18 ∞ 1.000 1.51633 64.1 0.5353
19 ∞ 0.900
20絞 ∞ 2.200
21 273.011 5.358 1.49700 81.6 0.5375
22 -63.836 0.100
23 64.502 7.466 1.43875 95.0 0.5340
24 -47.586 2.424 1.80400 46.6 0.5573
25 -117.919 0.200
26 37.547 6.000 1.43875 95.0 0.5340
27 236.611 5.615
28 79.896 2.424 1.77250 49.6 0.5520
29 33.393 3.818
30 132.347 2.000 1.72916 54.7 0.5444
31 41.081 6.500 1.59522 67.7 0.5442
32 -810.124 85.529
33 ∞ 3.500 1.51680 64.2 0.5343
34 ∞ -
回折面ＤＳの光路差関数係数
NO. 3 P2=-2.21152E-02 P4=-4.77057E-08
負レンズ１２１の部分分散比
θgF＝0.5789
（表２６）
各種データ
ズーム比（変倍比） 99.61
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.0 4.0 12.1
f 12.80 108.00 1275.00
W 20.4 2.4 0.2
Y 4.40 4.40 4.40
fB 1.00 1.00 1.00
L 403.18 403.18 403.18
d9 5.982 120.422 149.326
d14 137.032 20.669 55.474
d17 63.810 65.733 2.024
回折面入射角(°) 12.22 1.29 0.11
（表２７）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 197.32
2 10 -40.33
3 15 -43.33
4 18 54.68

【0117】

［数値実施例１０］
図３７〜図４０と表２８〜表３０は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１０を示している。図３７は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図３８、図３９、図４０はそれぞれ、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端それぞれの無限遠合焦時の諸収差図である。表２８は面データ、表２９は各種データ、表３０はレンズ群データである。

【0118】

この数値実施例１０のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例３のレンズ構成と同様である。
（１）第１レンズ群Ｇ１の負レンズ１２１が、両凹負レンズではなく、物体側に凸の負メニスカスレンズからなる。

【0119】

（表２８）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d) θｇＦ
1 456.906 3.168 1.80440 39.6 0.5729
2 144.518 0.100 1.64310 38.8 0.5799
3* 144.518 0.100 1.61505 26.5 0.6153
4 144.518 14.430 1.48749 70.2 0.5300
5 -3656.683 0.200
6 161.860 11.059 1.43875 95.0 0.5340
7 4948.334 0.200
8 123.760 11.450 1.43875 95.0 0.5340
9 581.971 d9
10 -149.581 2.000 1.74950 35.3 0.5869
11 78.458 0.780
12 130.245 6.000 1.92286 18.9 0.6495
13 -57.620 2.240 1.83400 37.2 0.5776
14 45.962 d14
15 -45.852 1.000 1.61800 63.4 0.5441
16 18.400 2.804 1.80610 33.3 0.5883
17 39.732 d17
18絞 ∞ 0.600
19 ∞ 1.000 1.51633 64.1 0.5353
20 ∞ 2.200
21 85.714 5.275 1.43875 95.0 0.5340
22 -84.923 0.100
23 51.387 4.397 1.43875 95.0 0.5340
24 -1122.681 0.100
25 49.896 6.199 1.49700 81.6 0.5375
26 -49.463 2.588 1.77250 49.6 0.5520
27 49.938 6.185
28 28.740 5.198 1.61800 63.4 0.5441
29 677.918 0.100
30 32.577 1.800 1.69680 55.5 0.5434
31 18.949 82.106
32 ∞ 3.500 1.51633 64.1 0.5353
33 ∞ -
回折面ＤＳの光路差関数係数
NO. 3 P2=-1.95080E-02 P4=-3.68543E-09
負レンズ１２１の部分分散比
θgF＝0.5729
（表２９）
各種データ
ズーム比（変倍比） 62.50
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.0 4.0 11.9
f 20.00 158.00 1250.00
W 12.8 1.6 0.2
Y 4.40 4.40 4.40
fB 1.00 1.00 1.00
L 389.49 389.49 389.49
d9 50.617 132.857 147.107
d14 84.219 7.187 60.038
d17 76.778 71.570 4.469
回折面入射角(°) 8.93 1.72 0.12
（表３０）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 194.88
2 10 -40.30
3 15 -42.14
4 18 54.66

【0120】

［参考例］
図４１〜図４４と表３１〜表３３は、上述した本発明の数値実施例１−１０によるズームレンズ系の参考例を示している。図４１は、短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図４２、図４３、図４４はそれぞれ、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端それぞれの無限遠合焦時の諸収差図である。表３１は面データ、表３２は各種データ、表３３はレンズ群データである。

【0121】

この参考例のレンズ構成は、数値実施例１０のレンズ構成において、第４レンズ群Ｇ４とカバーガラスＣＧの間の光路上に、レンズ全系の焦点距離を長焦点側に変更する（例えば焦点距離を２倍にする）ためのエクステンダー（リアコンバーター）ＥＸを配置したものである。エクステンダーＥＸは、第４レンズ群Ｇ４とカバーガラスＣＧの間の光路上に挿脱可能となっている。エクステンダーＥＸは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズＥＸ１、物体側から順に位置する両凸正レンズＥＸ２と両凹負レンズＥＸ３の接合レンズ、及び、物体側から順に位置する像側に凸の正メニスカスレンズＥＸ４と両凹負レンズＥＸ５の接合レンズからなる。

【0122】

（表３１）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d) θｇＦ
1 456.906 3.168 1.80440 39.6 0.5729
2 144.518 0.100 1.64310 38.8 0.5799
3* 144.518 0.100 1.61505 26.5 0.6153
4 144.518 14.430 1.48749 70.2 0.5300
5 -3656.683 0.200
6 161.860 11.059 1.43875 95.0 0.5340
7 4948.334 0.200
8 123.760 11.450 1.43875 95.0 0.5340
9 581.971 d9
10 -149.581 2.000 1.74950 35.3 0.5869
11 78.458 0.780
12 130.245 6.000 1.92286 18.9 0.6495
13 -57.620 2.240 1.83400 37.2 0.5776
14 45.962 d14
15 -45.852 1.000 1.61800 63.4 0.5441
16 18.400 2.804 1.80610 33.3 0.5883
17 39.732 d17
18絞 ∞ 0.600
19 ∞ 1.000 1.51633 64.1 0.5353
20 ∞ 2.200
21 85.714 5.275 1.43875 95.0 0.5340
22 -84.923 0.100
23 51.387 4.397 1.43875 95.0 0.5340
24 -1122.681 0.100
25 49.896 6.199 1.49700 81.6 0.5375
26 -49.463 2.588 1.77250 49.6 0.5520
27 49.938 6.185
28 28.740 5.198 1.61800 63.4 0.5441
29 677.918 0.100
30 32.577 1.800 1.69680 55.5 0.5434
31 18.949 d31
32 25.539 3.744 1.49700 81.6 0.5375
33 414.942 6.094
34 68.444 2.818 1.51633 64.1 0.5353
35 -38.918 1.200 1.60342 38.0 0.5835
36 37.893 10.426
37 -96.642 2.486 1.80518 25.4 0.6161
38 -13.489 1.696 1.72916 54.7 0.5444
39 13.047 45.277
40 ∞ 3.500 1.51633 64.1 0.5353
41 ∞ -
回折面ＤＳの光路差関数係数
NO. 3 P2=-1.95080E-02 P4=-3.68543E-09
負レンズ１２１の部分分散比
θgF＝0.5729
（表３２）
各種データ
ズーム比（変倍比） 62.50
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 8.0 8.0 23.8
f 40.00 316.04 2500.28
W 6.3 0.8 0.1
Y 4.40 4.40 4.40
fB 1.00 1.00 1.00
L 389.49 389.49 389.49
d9 50.617 132.857 147.107
d14 84.219 7.187 60.038
d17 76.778 71.570 4.469
d31 8.365 8.365 8.365
回折面入射角(°) 4.37 0.89 0.06
（表３３）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 194.88
2 11 -40.30
3 16 -42.14
4 20 54.66
5 32 -36.03

【0123】

各数値実施例の各条件式に対する値を表３４に示す。条件式（３）、（４）、（５）、（７）、（１０）、（１３）及び（１４）において、条件式対応数値の後に続く括弧書きの数字は、その条件式を満足するレンズのレンズ番号を示している。数値実施例６−８は、条件式（１１）の前提となるレンズ構成が異なっている（第３レンズ群Ｇ３が正の屈折力を持つ）ため、条件式（１１）の対応数値を算出することができない。
（表３４）
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４
条件式（１） 9765.5 9365.1 2188.6 138.6
条件式（２） 0.300 0.231 0.231 0.155
条件式（３） 44.2(101) 51.5(111) 55.4(121) 33.3(121)
91.4(113)
条件式（４） 0.5631(101) 0.5486(111) 0.5484(121) 0.5883(121)
0.5342(113)
条件式（５） 95.0(102) 81.6(112) 95.0(122) 71.3(122)
95.0(103) 95.0(114) 95.0(123)
95.0(115) 95.0(124)
条件式（６） 6.45 2.93 3.97 4.50
条件式（７） 22.8(202) 18.9(202) 18.9(202) 17.5(202)
条件式（８） -0.67 -0.75 -0.75 -0.32
条件式（９） 0.97 0.86 0.86 1.18
条件式（１０） 81.6(401) 95.0(411) 95.0(411) 81.6(421)
95.0(412) 95.0(412) 95.0(422)
81.6(413) 81.6(413) 95.0(424)
条件式（１１） 1.75 2.44 2.44 0.93
条件式（１２） 4944.9 4532.8 1346.6 147.2
条件式（１３） 0.0115(102) 0.0083(112) 0.0115(122) 0.0107(122)
0.0115(103) 0.0115(114) 0.0115(123)
0.0115(115) 0.0115(124)
条件式（１４） 0.0030(202) 0.0214(202) 0.0214(202) 0.0316(202)
条件式（１５） 1482.2 1047.8 311.3 22.8
条件式（１６） -0.77 0.86 0.86 0.28
実施例５ 実施例６ 実施例７ 実施例８
条件式（１） 143.7 138.9 1151.9 1401.1
条件式（２） 0.153 0.208 0.308 0.302
条件式（３） 39.6(135) 91.4(144) 46.6(151) 40.9(151)
条件式（４） 0.5729(135) 0.5342(144) 0.5573(151) 0.5701(151)
条件式（５） 95.0(133) 95.0(143) 95.0(152) 81.6(152)
95.0(134) 95.0(153) 81.6(153)
条件式（６） 3.12 2.98 5.17 5.13
条件式（７） 18.9(202) 22.8(214) 18.9(223) 17.5(223)
条件式（８） -0.23 -0.24 -0.25 -0.25
条件式（９） 1.12 1.15 0.56 0.65
条件式（１０） 81.6(431) 95.0(442) 71.3(501) 71.3(511)
81.6(432) 81.6(444)
95.0(433)
95.0(435)
条件式（１１） 0.95 - - -
条件式（１２） 183.9 148.5 642.7 692.3
条件式（１３） 0.0115(133) 0.0334(142) 0.0115(152) 0.0083(152)
0.0115(134) 0.0115(143) 0.0115(153) 0.0083(153)
条件式（１４） 0.0214(202) 0.0030(214) 0.0214(223) 0.0316(223)
条件式（１５） 28.1 30.9 197.8 208.9
条件式（１６） 0.08 1.74 1.42 1.68
実施例９ 実施例１０
条件式（１） 238.2 301.8
条件式（２） 0.155 0.156
条件式（３） 37.3(121) 39.6(121)
条件式（４） 0.5789(121) 0.5729(121)
条件式（５） 81.6(122) 95.0(123)
81.6(123) 95.0(124)
条件式（６） 4.50 4.79
条件式（７） 17.5(202) 18.9(202)
条件式（８） -0.32 -0.25
条件式（９） 1.18 0.99
条件式（１０） 81.6(421) 95.0(411)
95.0(422) 95.0(412)
95.0(424) 81.6(413)
条件式（１１） 0.93 0.96
条件式（１２） 195.0 223.8
条件式（１３） 0.0083(122) 0.0115(123)
0.0083(123) 0.0115(124)
条件式（１４） 0.0316(202) 0.0214(202)
条件式（１５） 30.2 34.9
条件式（１６） 0.28 0.31

【0124】

表３４から明らかなように、数値実施例１〜５、９、１０は条件式（１）〜（１４）を満足しており、数値実施例６−８は条件式（１）〜（１０）、（１２）〜（１４）を満足しており、諸収差図から明らかなように諸収差は比較的よく補正されている。

【0125】

本発明の特許請求の範囲に含まれるズームレンズ系に、実質的なパワーを有さないレンズまたはレンズ群を追加したとしても、本発明の技術的範囲を回避したことにはならない。

【産業上の利用可能性】

【0126】

本発明のズームレンズ系は、例えば、監視用の昼夜兼用レンズ（デイナイトレンズ）として用いて好適である。

【符号の説明】

【0127】

Ｇ１ 正の屈折力の第１レンズ群
Ｇ２ 負の屈折力の第２レンズ群
Ｇ３ 負の屈折力の第３レンズ群
Ｇ４ 正の屈折力の第４レンズ群（固定レンズ群）
Ｇ１' 正の屈折力の第１レンズ群
Ｇ２' 負の屈折力の第２レンズ群
Ｇ３' 正の屈折力の第３レンズ群
Ｇ４' 負の屈折力の第４レンズ群（固定レンズ群）
Ｇ１" 正の屈折力の第１レンズ群
Ｇ２" 負の屈折力の第２レンズ群
Ｇ３" 正の屈折力の第３レンズ群
Ｇ４" 負の屈折力の第４レンズ群
Ｇ５" 正の屈折力の第５レンズ群（固定レンズ群）
１０１と１０２ 回折面を有する接合レンズ
１１３と１１４ 回折面を有する接合レンズ
１２１と１２２ 回折面を有する接合レンズ
１３１と１３２ 回折面を有する接合レンズ
１４３と１４４ 回折面を有する接合レンズ
１５１と１５２ 回折面を有する接合レンズ
ＤＳ 回折面（回折レンズ面）
ＮＤ ＮＤフィルタ
Ｓ 絞り
Ｉ 像面

【要約】

レンズ全長が短く、長焦点側の焦点距離を長くして高い変倍比を確保し、ズーム全域において可視領域から近赤外領域まで色収差を良好に補正して優れた光学性能を得ることができる、監視用の昼夜兼用レンズとして用いて好適なズームレンズ系を得る。
物体側から順に、少なくとも、正の屈折力の第１レンズ群及び負の屈折力の第２レンズ群を有し、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大するズームレンズ系において、第１レンズ群は、少なくとも一組の接合レンズを有しており、少なくともいずれかの接合レンズの接合面に、光軸に対して回転対称形状をなし且つ条件式（１）を満足する回折面が形成されていること、及び、条件式（２）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１）１３０＜｜ｆＤ／ＲＤ｜＜１００００ （ｆＤ＞０）
（２）０．１５＜ｆ１／ｆＴ＜０．３５
但し、
ｆＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離、
ｆＤ＝−１／（２×Ｐ２×λ０）
Ｐ２：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の光路長付加量を計算する光路差関数の２次の項の係数、
λ０：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面の焦点距離を計算する波長、
ＲＤ：第１レンズ群中の接合レンズの接合面に形成された回折面を有する基板面の曲率半径、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆＴ：長焦点距離端における全系の焦点距離。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】

【図15】

【図16】

【図17】

【図18】

【図19】

【図20】

【図21】

【図22】

【図23】

【図24】

【図25】

【図26】

【図27】

【図28】

【図29】

【図30】

【図31】

【図32】

【図33】

【図34】

【図35】

【図36】

【図37】

【図38】

【図39】

【図40】

【図41】

【図42】

【図43】

【図44】

【図45】

【図46】

【図47】

【図48】

【図49】

【図50】

【図51】