特許 5755616 油圧緩衝器及びバルブ

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】5755616

(24)【登録日】2015年6月5日

(45)【発行日】2015年7月29日

(54)【発明の名称】油圧緩衝器及びバルブ

(51)【国際特許分類】

   F16F 9/348 20060101AFI20150709BHJP

【ＦＩ】

   F16F9/348

【請求項の数】7

【全頁数】12

(21)【出願番号】特願2012-191259(P2012-191259)

(22)【出願日】2012年8月31日

(65)【公開番号】特開2014-47842(P2014-47842A)

(43)【公開日】2014年3月17日

【審査請求日】2015年4月7日

【早期審査対象出願】

(73)【特許権者】

【識別番号】000146010

【氏名又は名称】株式会社ショーワ

(74)【代理人】

【識別番号】100104880

【弁理士】

【氏名又は名称】古部 次郎

(74)【代理人】

【識別番号】100125346

【弁理士】

【氏名又は名称】尾形 文雄

(74)【代理人】

【識別番号】100118201

【弁理士】

【氏名又は名称】千田 武

(72)【発明者】

【氏名】押江 雄己

(72)【発明者】

【氏名】伊坪 則幸

(72)【発明者】

【氏名】田邉 康幸

【審査官】 村山 禎恒

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００８−２４８９５６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 実開昭６１−４０５３４（ＪＰ，Ｕ）

【文献】 実開昭６１−８９５３５（ＪＰ，Ｕ）

【文献】 実開平７−３８７７８（ＪＰ，Ｕ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｆ１６Ｆ ９／３４８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

閉ざされた空間を区分するとともに、当該閉ざされた空間を外部と連続させる通路が形成された区分部材と、
前記区分部材に対して中心側が固定され、当該区分部材の前記通路の開口端を覆うとともに、当該区分部材側から力を受けた際に当該区分部材から離れる方向に変形可能な部材であり、周方向に貫通穴が形成され、当該貫通穴の周方向中心と中心軸とを結ぶ仮想中心線に対して一方側が他方側に比べて当該区分部材側からの力に対する剛性が低いバルブと
を備え、
前記バルブは、前記一方側に位置する前記貫通穴の一端部の剛性を、前記他方側に位置する当該貫通穴の他端部の剛性に比べて高くする
ことを特徴とする油圧緩衝器。

【請求項2】

前記バルブは、前記貫通穴の前記一端部の曲率半径を、当該貫通穴の前記他端部の曲率半径に比べて大きくすることを特徴とする請求項１記載の油圧緩衝器。

【請求項3】

前記バルブの前記貫通穴は、隅部と、当該隅部よりも中心側に位置するとともに当該隅部よりも剛性が低い他の隅部とを有することを特徴とする請求項１記載の油圧緩衝器。

【請求項4】

前記バルブは、前記一方側で周方向に形成された第１長穴と、前記他方側で周方向に形成されるとともに周方向における長さが当該第１長穴よりも短い第２長穴とを備えることを特徴とする請求項１記載の油圧緩衝器。

【請求項5】

前記バルブは、前記区分部材の前記通路を流れる液体により押圧された際に、前記貫通穴が形成された領域から撓み始めることを特徴とする請求項１記載の油圧緩衝器。

【請求項6】

閉ざされた空間を区分するとともに、当該閉ざされた空間を外部と連続させる通路が形成された区分部材と、
前記区分部材に対して中心側が固定され、当該区分部材の前記通路の開口端を覆うとともに、当該区分部材側から力を受けた際に当該区分部材から離れる方向に変形可能な部材であり、周方向に貫通穴が形成されたバルブと
を備え、
前記バルブの前記貫通穴は、隅部と、当該隅部よりも中心側に位置するとともに当該隅部よりも曲率半径が小さい他の隅部とを有する
ことを特徴とする油圧緩衝器。

【請求項7】

油圧緩衝器内において閉ざされた空間を区分するとともに、当該閉ざされた空間を外部と連続させる通路が形成された区分部材に対して中心側が固定され、当該区分部材の当該通路の開口端を覆うとともに、当該区分部材側から力を受けた際に当該区分部材から離れる方向に変形可能な部材であり、周方向に貫通穴が形成され、当該貫通穴の周方向中心と中心軸とを結ぶ仮想中心線に対して一方側が他方側に比べて当該区分部材側からの力に対する剛性が低いバルブであって、
前記一方側に位置する前記貫通穴の一端部の剛性が、前記他方側に位置する当該貫通穴の他端部の剛性に比べて高い
ことを特徴とするバルブ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、油圧緩衝器及びバルブに関する。

【背景技術】

【0002】

自動車等の車両のサスペンション装置には、走行中に路面から車体へ伝達される振動を適切に緩和して、乗心地、操縦安定性を向上させるために、減衰力発生装置を用いた油圧緩衝器を備えている。
そして、例えば、特許文献１に記載の液圧緩衝器のバルブ構造は、以下のように構成されている。すなわち、伸側ベースバルブに形成された２個の貫通穴の開口面積を不均一にすることにより、伸側ベースバルブの剛性を周方向において不均一に形成されたバルブ構造である。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開平８−１４３０２号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

バルブの剛性を周方向において不均一にした場合、バルブの剛性が低い領域は、剛性が高い領域と比較してより大きく撓む。このことにより、バルブの剛性が低い領域において破損が生じ、バルブの耐久性が低下する場合がある。
本発明は、剛性が高い領域と低い領域とを有するバルブの耐久性を向上させることを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0005】

かかる目的のもと、本発明は、閉ざされた空間を区分するとともに、当該閉ざされた空間を外部と連続させる通路が形成された区分部材と、前記区分部材に対して中心側が固定され、当該区分部材の前記通路の開口端を覆うとともに、当該区分部材側から力を受けた際に当該区分部材から離れる方向に変形可能な部材であり、周方向に貫通穴が形成され、当該貫通穴の周方向中心と中心軸とを結ぶ仮想中心線に対して一方側が他方側に比べて当該区分部材側からの力に対する剛性が低いバルブとを備え、前記バルブは、前記一方側に位置する前記貫通穴の一端部の剛性を、前記他方側に位置する当該貫通穴の他端部の剛性に比べて高くすることを特徴とする油圧緩衝器である。
ここで、前記バルブは、前記貫通穴の前記一端部の曲率半径を、当該貫通穴の前記他端部の曲率半径に比べて大きくするとよい。
また、前記バルブの前記貫通穴は、隅部と、当該隅部よりも中心側に位置するとともに当該隅部よりも剛性が低い他の隅部とを有するとよい。
また、前記バルブは、前記一方側で周方向に形成された第１長穴と、前記他方側で周方向に形成されるとともに周方向における長さが当該第１長穴よりも短い第２長穴とを備えるとよい。
また、前記バルブは、前記区分部材の前記通路を流れる液体により押圧された際に、前記貫通穴が形成された領域から撓み始めるとよい。

【0006】

他の観点から捉えると、本発明は、閉ざされた空間を区分するとともに、当該閉ざされた空間を外部と連続させる通路が形成された区分部材と、前記区分部材に対して中心側が固定され、当該区分部材の前記通路の開口端を覆うとともに、当該区分部材側から力を受けた際に当該区分部材から離れる方向に変形可能な部材であり、周方向に貫通穴が形成されたバルブとを備え、前記バルブの前記貫通穴は、隅部と、当該隅部よりも中心側に位置するとともに当該隅部よりも曲率半径が小さい他の隅部とを有することを特徴とする油圧緩衝器である。
他の観点から捉えると、本発明は、油圧緩衝器内において閉ざされた空間を区分するとともに、当該閉ざされた空間を外部と連続させる通路が形成された区分部材に対して中心側が固定され、当該区分部材の当該通路の開口端を覆うとともに、当該区分部材側から力を受けた際に当該区分部材から離れる方向に変形可能な部材であり、周方向に貫通穴が形成され、当該貫通穴の周方向中心と中心軸とを結ぶ仮想中心線に対して一方側が他方側に比べて当該区分部材側からの力に対する剛性が低いバルブであって、前記一方側に位置する前記貫通穴の一端部の剛性が、前記他方側に位置する当該貫通穴の他端部の剛性に比べて高いことを特徴とするバルブである。

【発明の効果】

【0007】

本発明によれば、剛性が高い領域と低い領域とを有するバルブの耐久性を向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【0008】

【図1】本実施の形態に係る油圧緩衝器の概略構成を示す図である。

【図2】油圧緩衝器の圧縮行程時のオイルの流れを示す図である。

【図3】油圧緩衝器の伸張行程時のオイルの流れを示す図である。

【図4】第１バルブ装置の概略構成を示す図である。

【図5】第２バルブの概略構成を示す図である。

【図6】本実施の形態とは異なる比較例の第２バルブの概略構成図である。

【発明を実施するための形態】

【0009】

以下、添付図面を参照して、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
＜油圧緩衝器１００＞
図１は、本実施の形態に係る油圧緩衝器１００の概略構成を示す図である。本実施の形態に係る油圧緩衝器１００は、ストラット型サスペンションの一部を構成する複筒型式油圧緩衝器である。
油圧緩衝器１００は、図１に示すように、薄肉円筒状の外シリンダ１１と、外シリンダ１１内に収容される薄肉円筒状の内シリンダ１２と、円筒状の外シリンダ１１の円筒の軸方向（図１では上下方向）の一方の端部を塞ぐ底蓋１３とを有するシリンダ１０を備えている。以下では、外シリンダ１１の円筒の軸方向を、単に「軸方向」と称す。

【0010】

また、油圧緩衝器１００は、内シリンダ１２内で軸方向において移動可能に配置されたピストン４１と、軸方向に沿って配置されるとともに軸方向の一方の端部（図１では下端部）でピストン４１を支持するピストンロッド２２と、外シリンダ１１の内側に配置されてピストンロッド２２をガイドするロッドガイド２５と、ロッドガイド２５に対してピストン４１とは反対側に設けられシリンダ１０内の液体の漏れやシリンダ１０内への異物の混入を防ぐオイルシール２７とを備えている。

【0011】

さらに、油圧緩衝器１００は、内シリンダ１２における軸方向の一方の端部に配置された第１バルブ装置３０と、ピストンロッド２２における軸方向の一方の端部に配置された第２バルブ装置４０と、油圧緩衝器１００が取り付けられる車輪のナックル（不図示）へ連結するためのブラケット５３と、ピストンロッド２２における軸方向の他方の端部（図１では上端部）に取り付けられる上スプリングシート（不図示）と、上スプリングシートとともにスプリング（不図示）を支持する下スプリングシート５２とを備えている。

【0012】

ここで、ピストン４１は、内シリンダ１２の内周に接触し、内シリンダ１２内の液体（本実施の形態においてはオイル）が封入された空間を、ピストン４１よりも軸方向の一方の端部側の第１油室Ｙ１と、ピストン４１よりも軸方向の他方の端部側の第２油室Ｙ２とに区分する。
さらに説明をすると、本実施の形態に係る油圧緩衝器１００においては、内シリンダ１２の外周と外シリンダ１１の内周とで、リザーバ室Ｒを形成している。図示は省略するが、リザーバ室Ｒの内部は、オイルが封入された油室と、エア、不活性ガス等が封入されたガス室とで区画される。第１バルブ装置３０は、図１に示すように、後述するバルブボディ３１により閉ざされた空間の一例である第１油室Ｙ１とリザーバ室Ｒとを区分する。

【0013】

第１バルブ装置３０は、軸方向に形成された第１油路３１１、第２油路３１２を有する円柱状の部材であるバルブボディ３１を備えている。また、第１バルブ装置３０は、バルブボディ３１に形成された第１油路３１１における軸方向の一方の端部を塞ぐ第１バルブ３２と、バルブボディ３１に形成された第２油路３１２における軸方向の他方の端部を塞ぐ第２バルブ３３（後述）と、バルブボディ３１に対して第１バルブ３２および第２バルブ３３を固定するボルト・ナット３５とを備えている。
第２バルブ装置４０は、上述のピストン４１を備えている。ここで、ピストン４１は、軸方向に形成された第１油路４１１、第２油路４１２を有する。また、第２バルブ装置４０は、ピストン４１に形成された第１油路４１１における軸方向の一方の端部を塞ぐ第１バルブ４２と、ピストン４１に形成された第２油路４１２における軸方向の他方の端部を塞ぐ第２バルブ４３とを備えている。

【0014】

次に、上述のように構成された油圧緩衝器１００の作用について説明する。
先ずは、油圧緩衝器１００の圧縮行程時の作用について説明する。
図２は、油圧緩衝器１００の圧縮行程時のオイルの流れを示す図である。
ピストンロッド２２が、白抜き矢印のようにシリンダ１０に対して軸方向の一方の端部側（図２においては下方）へ移動すると、ピストン４１の移動により第１油室Ｙ１内の圧力は高まる。そして、この第１油室Ｙ１内のオイルは、第２バルブ装置４０の第２油路４１２を塞ぐ第２バルブ４３を開き、第２バルブ装置４０の上方の第２油室Ｙ２に流入する（矢印Ａ参照）。この第１油室Ｙ１から第２油室Ｙ２へのオイルの流れは、第２油路４１２および第２バルブ４３で絞られ、油圧緩衝器１００の圧縮行程時における減衰力を得る。
また、第１油室Ｙ１のオイルは、第１油路３１１を閉塞する第１バルブ３２を開き、内シリンダ１２と外シリンダ１１との間に形成されるリザーバ室Ｒに流入する（矢印Ｂ参照）。この第１油室Ｙ１からリザーバ室Ｒへのオイルの流れは、第１油路３１１および第１バルブ３２で絞られ、油圧緩衝器１００の圧縮行程時における減衰力を得る。

【0015】

次に、油圧緩衝器１００の伸張行程時の挙動について説明する。
図３は、油圧緩衝器１００の伸張行程時のオイルの流れを示す図である。
ピストンロッド２２が、白抜き矢印のようにシリンダ１０に対して軸方向の他方の端部側（図３においては上方）へ移動すると、その体積分のオイルが第１油室Ｙ１に不足することにより第１油室Ｙ１内は負圧となる。これにより、第２油室Ｙ２内のオイルが第２バルブ装置４０の第１油路４１１を閉塞する第１バルブ４２を開き、第１油室Ｙ１に流入する（矢印Ｃ参照）。この第２油室Ｙ２から第１油室Ｙ１へのオイルの流れは、第２バルブ装置４０の第１油路４１１および第１バルブ４２で絞られ、油圧緩衝器１００の伸張行程時における減衰力を得る。

【0016】

また、ピストンロッド２２がシリンダ１０に対して軸方向の他方の端部側（図３においては上方）へ移動すると、リザーバ室Ｒ内のオイルが第１バルブ装置３０のバルブボディ３１の第２油路３１２を閉塞する第２バルブ３３を開き、第１油室Ｙ１内に流入する（矢印Ｄ参照）。このリザーバ室Ｒから第１油室Ｙ１へのオイルの流れは、第１バルブ装置３０の第２油路３１２および第２バルブ３３で絞られ、油圧緩衝器１００の伸張行程時における減衰力を得る。
以上のように構成された油圧緩衝器１００は、この油圧緩衝器１００が取り付けられた車両の走行時における衝撃力を吸収する。

【0017】

＜第２バルブ３３＞
ここで、図４を参照しながら、第２バルブ３３の構成について説明をする。なお、図４は、第１バルブ装置３０の概略構成を示す図である。より詳細には、図４（ａ）は第１バルブ装置３０の斜視図であり、図４（ｂ）は図４（ａ）におけるＩＶｂ−ＩＶｂ断面図である。
図４（ａ）に示すように、第２バルブ（チェックバルブ）３３は、略円板状の弾性変形可能な部材である。この第２バルブ３３の中心側は、ボルト・ナット３５によって、区分部材の一例であるバルブボディ（ボトムピース）３１へと固定される。また、第２バルブ３３は、複数の貫通穴である第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃ（後述）が形成されている。

【0018】

第２バルブ３３は、図４（ｂ）に示すように、バルブボディ３１に形成された第２油路３１２を覆うように配置される。より詳細には、第２バルブ３３の外環部３３Ｅ（後述）が第２油路３１２の開口端３１２Ａと対峙するように配置されるとともに、第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃが、バルブボディ３１に形成された第１油路３１１と対峙するように配置される。
この第２バルブ３３は、油圧緩衝器１００の圧縮行程時（図２参照）においては、第１油室Ｙ１（図２参照）から第２油路３１２へオイルが流れることを制限する。このとき第２バルブ３３は、第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃを通して、第１油室Ｙ１（図２参照）から第１油路３１１へオイルが流れることを許容する。また、第２バルブ３３は、油圧緩衝器１００の伸張行程時（図３参照）においては、第２油路３１２から第１油室Ｙ１（図３参照）へオイルが流れることを許容する。このとき、第２バルブ３３は、第２油路３１２から流出するオイルにより押圧され、バルブボディ３１から離れる方向に撓んだ状態となる。

【0019】

さて、図５を参照しながら、第２バルブ３３の構成を詳細に説明する。なお、図５は、第２バルブ３３の概略構成を示す図である。より詳細には、図５（ａ）は第２バルブ３３の平面図であり、図５（ｂ）は第１貫通穴３３Ａの概略構成図である。
図５（ａ）に示すように、第２バルブ３３には、貫通穴の一例である第１貫通穴３３Ａ、第１長穴の一例である第２貫通穴３３Ｂおよび第２長穴の一例である第３貫通穴３３Ｃが形成されている。第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃは、それぞれ第２バルブ３３の円周方向（周方向）に沿って形成された円弧状の長穴であり、互いに円周方向の長さ（開口面積）が異なる。図示の例においては、第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃの順で、それぞれの円周方向の長さが長い。なお、図示の例において、第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃは、円弧状の長穴として示されているが、第２バルブ３３の円周方向に延びる形状であればよく、例えば楕円形、長方形、あるいは多角形等であってもよい。

【0020】

また、第２バルブ３３は、第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃよりも半径方向内側でボルト・ナット３５（図４（ａ）参照）を介してバルブボディ３１に固定される内環部３３Ｄと、第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃよりも半径方向外側でバルブボディ３１に対して接離可能である外環部３３Ｅと、内環部３３Ｄと外環部３３Ｅとを半径方向で接続する接続部３３Ｆとを有する。なお、この接続部３３Ｆは円周方向において不等間隔に配置されており、第２バルブ３３は所謂不等配形状である。

【0021】

ここで、第２バルブ３３は、円周方向における長さが異なる第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃが形成されていることから、バルブボディ３１側からの力に対する剛性が、第２バルブ３３は円周方向において異なる。詳細に説明をすると、円周方向の長さが最も長い第１貫通穴３３Ａが形成された領域（矢印ａ参照）、円周方向の長さが２番目に長い第２貫通穴３３Ｂが形成された領域（矢印ｂ参照）、円周方向の長さが最も短い第３貫通穴３３Ｃが形成された領域（矢印ｃ参照）、接続部３３Ｆが形成された領域（矢印ｄ参照）の順で、剛性が低い。なお、剛性が低いほど撓みやすくなることから、その領域における外環部３３Ｅはバルブボディ３１に対して接離しやすくなる。

【0022】

次に、第１貫通穴３３Ａの形状について説明をする。
まず、図５（ｂ）に示すように、第１貫通穴３３Ａは、４つの隅部である第１隅部Ｃ１、第２隅部Ｃ２、第３隅部Ｃ３および第４隅部Ｃ４を有する。具体的には、第１貫通穴３３Ａは、円周方向の一端側（第２貫通穴３３Ｂ側）でかつ半径方向の外側に位置する第１隅部Ｃ１、円周方向の他端側（第３貫通穴３３Ｃ側）でかつ半径方向の外側に位置する第２隅部Ｃ２、円周方向の他端側でかつ半径方向の内側に位置する第３隅部Ｃ３および円周方向の一端側でかつ半径方向の内側に位置する第４隅部Ｃ４を有する。
これら第１隅部Ｃ１、第２隅部Ｃ２、第３隅部Ｃ３および第４隅部Ｃ４は、それぞれが湾曲して形成されている。また、第１隅部Ｃ１、第２隅部Ｃ２、第３隅部Ｃ３および第４隅部Ｃ４それぞれの曲率半径は異なり、第１隅部Ｃ１、第２隅部Ｃ２、第３隅部Ｃ３および第４隅部Ｃ４の順で曲率半径が大きい（曲率が小さい）。

【0023】

より詳細には、半径方向外側の隅部においては、円周方向における第２貫通穴３３Ｂ側の隅部は、第３貫通穴３３Ｃ側の隅部よりも曲率半径が大きい。すなわち、第１隅部Ｃ１は第２隅部Ｃ２よりも曲率半径が大きい。また、半径方向内側の隅部においては、円周方向における第３貫通穴３３Ｃ側の隅部は、第２貫通穴３３Ｂ側の隅部よりも曲率半径が大きい。すなわち、第３隅部Ｃ３は第４隅部Ｃ４よりも曲率半径が大きい。
また、半径方向外側の隅部は、半径方向内側の隅部（他の隅部）よりも曲率半径が大きい。すなわち、第１隅部Ｃ１は第４隅部Ｃ４よりも曲率半径が大きく、第２隅部Ｃ２は第３隅部Ｃ３よりも曲率半径が大きい。

【0024】

次に、図４乃至６を参照しながら、上述のように構成された第２バルブ３３の作用について説明をする。なお、図６は、本実施の形態とは異なる比較例の第２バルブ１３０，２３０の概略構成図である。
まず、図６（ａ）に示すように、比較例の第２バルブ１３０においては、複数（図示の例においては９つ）の丸孔１３３Ａが、円周方向に予め定めた間隔を隔てて形成されている。付言すると、第２バルブ１３０は等配形状である。

【0025】

本実施の形態の第２バルブ３３は、上述のように円弧状の第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃが形成されており、図６（ａ）の第２バルブ１３０と比較して、より剛性が低い領域を有する。したがって、第２バルブ３３の方が、より変形しやすくなり、油圧緩衝器１００の伸張行程時（図３参照）においては、第２油路３１２から第１油室Ｙ１（図３参照）へオイルが流れやすくなる。

【0026】

また、第２バルブ３３は、上述のように不等配形状であり、周方向において剛性が異なる。このことにより、油圧緩衝器１００の伸張行程時（図３参照）において、第２バルブ３３は、第２バルブ３３の剛性が低い領域から順に撓み始める。具体的には、第１貫通穴３３Ａが形成された領域（矢印ａ参照）、第２貫通穴３３Ｂが形成された領域（矢印ｂ参照）、第３貫通穴３３Ｃが形成された領域（矢印ｃ参照）、接続部３３Ｆが形成された領域（矢印ｄ参照）の順で撓み、それぞれの領域における外環部３３Ｅが対峙する第２油路３１２との間にオイルの流路が形成される（開き始める）。このように剛性が低い領域から順に開く第２バルブ３３を備える油圧緩衝器１００は、例えば等配形状である第２バルブ１３０を備える場合と比較して、より滑らかな減衰力特性を有することになる。

【0027】

なお、図６（ａ）の第２バルブ１３０は、第２バルブ３３と比較して剛性が高いことから、伸長行程時に第２油路３１２から第１油室Ｙ１（図３参照）へ流れるオイルによる撓みが不十分となり、第１油室Ｙ１（図３参照）の圧力低下が生じ得る。
また、上述の第２バルブ３３は、第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃを円弧状に形成しており、図６（ａ）の第２バルブ１３０と比較して、第１油路３１１（図４（ｂ）参照）に対して開口する面積が大きい。したがって、第２バルブ３３においては、油圧緩衝器１００の圧縮行程時（図２参照）のオイルの流路面積がより大きく確保され、オイルの流動性がより高い。

【0028】

次に、図６（ｂ）に示すように、比較例の第２バルブ２３０は、複数の貫通穴である第１貫通穴２３３Ａ、第２貫通穴２３３Ｂおよび第３貫通穴２３３Ｃが形成されている。この第１貫通穴２３３Ａ、第２貫通穴２３３Ｂおよび第３貫通穴２３３Ｃは、上述の第２バルブ３３と同様に、円弧状の長穴であり、互いに円周方向（開口面積）の長さが異なるが、上述の第２バルブ３３とは異なり、第１貫通穴２３３Ａの４つの隅部である第１隅部Ｃ２１、第２隅部Ｃ２２、第３隅部Ｃ２３および第４隅部Ｃ２４それぞれの曲率半径が等しい。

【0029】

ここで、比較例の第２バルブ２３０を用いた場合において、油圧緩衝器１００の伸張行程時（図３参照）に第２バルブ２３０に生じる応力は、第１隅部Ｃ２１、第２隅部Ｃ２２、第３隅部Ｃ２３および第４隅部Ｃ２４の順で大きいことが確認された。
すなわち、半径方向外側の隅部においては、円周方向における第２貫通穴２３３Ｂ側の隅部は、第３貫通穴２３３Ｃ側の隅部よりも応力が大きい。具体的には、第１隅部Ｃ２１は第２隅部Ｃ２２よりも応力が大きい。また、半径方向内側の隅部においては、円周方向における第３貫通穴３３Ｃ側の隅部は、第２貫通穴３３Ｂ側の隅部よりも応力が大きい。具体的には、第３隅部Ｃ３は第４隅部Ｃ４よりも応力が大きい。また、半径方向外側の隅部は、半径方向内側の隅部よりも応力が大きい。具体的には、第１隅部Ｃ２１は第４隅部Ｃ２４よりも応力が大きく、第２隅部Ｃ２２は第３隅部Ｃ２３よりも応力が大きい。

【0030】

このことは、次の作用によるものとも考えられる。
すなわち、円周方向の長さがより長い第２貫通穴２３３Ｂが形成された領域（矢印ｂ２参照）の方が、円周方向の長さがより短い第３貫通穴２３３Ｃが形成された領域（矢印ｃ２参照）よりも剛性が低い。したがって、第２バルブ２３０がオイルにより押圧された際に、第２貫通穴２３３Ｂが形成された領域（矢印ｂ２参照）と第３貫通穴２３３Ｃが形成された領域（矢印ｃ２参照）とでは、それぞれが撓む量（バルブボディ３１から離間する距離）が異なる。このことにより、第１貫通穴２３３Ａの円周方向における両端で撓み量が異なる状態となる。
さらに、第２油路３１２から第１油室Ｙ１（図３参照）へと流れるオイルにより押圧された際に、第２バルブ２３０は、半径方向外側から半径方向内側へと順に撓む。このことにより、第２バルブ２３０の半径方向における第１貫通穴２３３Ａの両端で撓み量が異なる状態となる。

【0031】

付言すると、第２バルブ２３０は半径方向外側から半径方向内側へと順に撓むことから、半径方向内側の隅部は、半径方向外側の隅部の状態に応じて撓み量が変化すると考えられる。具体的に説明すると、仮に第１貫通穴２３３Ａの円周方向における両端が同様に撓むとすると、半径方向外側における２つの隅部（第１隅部Ｃ２１および第２隅部Ｃ２２）のうちより大きく撓む隅部（第１隅部Ｃ２１）の半径方向内側に位置する隅部（第４隅部Ｃ２４）は、より小さく撓む隅部（第２隅部Ｃ２２）の半径方向内側に位置する隅部（第３隅部Ｃ２３）より小さく撓むと考えられる。
以上のことから、第１隅部Ｃ２１、第２隅部Ｃ２２、第３隅部Ｃ２３および第４隅部Ｃ２４の順で撓み量が大きくなり、それぞれにおける応力がこの順で大きくなるものと考えられる。

【0032】

さて、本実施の形態における第２バルブ３３は、比較例の第２バルブ２３０とは異なり、第１隅部Ｃ１、第２隅部Ｃ２、第３隅部Ｃ３および第４隅部Ｃ４の順で曲率半径が大きい。このことにより、第１隅部Ｃ１、第２隅部Ｃ２、第３隅部Ｃ３および第４隅部Ｃ４における応力のばらつきが抑制される。
図示の例においては、油圧緩衝器１００の伸張行程時（図３参照）に、第１隅部Ｃ１、第２隅部Ｃ２、第３隅部Ｃ３および第４隅部Ｃ４において生じる応力が等しくなることが確認された。なお、第２バルブ３３における第１隅部Ｃ１において生じる応力は、第２バルブ２３０における第１隅部Ｃ２１において生じる応力よりも小さい。

【0033】

以上より、本実施の形態は、第１貫通穴３３Ａの各隅部の曲率半径を変更することで第１貫通穴３３Ａの隅部における剛性を高め、第２バルブ３３に生じる最大応力値を低下させる。
ここで、第２バルブ３３は、比較例の第２バルブ２３０よりも、応力が分散された状態となることから、耐久性がより向上する。例えば、第１隅部Ｃ１、第２隅部Ｃ２、第３隅部Ｃ３および第４隅部Ｃ４それぞれの曲率半径の比率を、１：０．８５：０．５：０．３５とした際に、第２バルブ３３においては、曲率半径が変化しない比較例の第２バルブ２３０と比較して、最大応力値が約２０％低下することが確認された。
さらに説明をすると、第２バルブ３３は、応力を増加させない形状とすることにより、比較例の第２バルブ２３０と同様により低い圧力で撓む（開く）という減衰特性は維持しながら、第２バルブ２３０よりも耐久性を向上させたものとして捉えることができる。なお、第２バルブ３３は、応力が集中する隅部において破損し難くすることができる。

【0034】

さらに説明をすると、本実施の形態は、第２バルブ３３の高応力が発生する隅部の曲率半径を、発生する応力に応じて変更するものとして捉えることができる。
また、本実施の形態は、図５（ａ）に示すように、第１貫通穴３３Ａの円周方向における中点（周方向中心）ＣＣと第２バルブ３３の中心軸ＣＬとを結ぶ仮想中心線ＩＬに対して剛性が低い側（一方側、第２貫通穴３３Ｂ側）と高い側（他方側、第３貫通穴３３Ｃ側）を第２バルブ３３が有する場合に、より剛性が低い側に位置する第１貫通穴３３Ａの端部（隅部）の曲率半径を、より剛性が高い側に位置する第１貫通穴３３Ａの端部（隅部）の曲率半径よりも大きくする（剛性を高める）ものとして捉えることができる。

【0035】

ここで、上記では説明を省略したが、図５に示す第２バルブ３３の第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃそれぞれの半径方向外側の隅部は、それぞれ半径方向内側の端部よりも曲率半径が大きい。このことにより、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃそれぞれの半径方向外側において生じる応力を分散させることができる。
なお、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃにおいて、第１貫通穴３３Ａと同様に、第２バルブ３３の円周方向における剛性に応じて各隅部の曲率半径を変化させることで、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃにおいて生じる応力を分散させてももちろんよい。

【0036】

さて、上記では、第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃのそれぞれの隅部の曲率半径を調整することにより、各隅部における剛性を調整することを説明した。しかしながら、各隅部における剛性を変化させる態様であれば、例えば第１貫通穴３３Ａ、第２貫通穴３３Ｂおよび第３貫通穴３３Ｃ周辺における第２バルブ３３の厚みや材質等を調整する構成であってもよい。
また、上記では、円周方向の長さが異なる複数の貫通穴を形成することで、第２バルブ３３の周方向の剛性を不均一とすることを説明した。しかしながら、第２バルブ３３の周方向の剛性を不均一とする構成であれば、例えば半径方向の長さ（幅）が異なる貫通穴を円周方向に複数形成する構成、円周方向の長さが異なる複数の接続部３３Ｆを形成する構成、円周方向において第２バルブの厚みや材質を異ならせる構成、あるいはこれらの組み合わせ等であってもよい。
また、上記では第１バルブ装置３０が備える第２バルブ３３として説明をしたが、上記構成は剛性が周方向において不均一なバルブであれば適用可能であり、例えば第１バルブ装置３０の第１バルブ３２、あるいは第２バルブ装置４０の第１バルブ４２や第２バルブ４３等、他のバルブに上記構成を適用してももちろんよい。

【符号の説明】

【0037】

１０…シリンダ、１１…外シリンダ、１２…内シリンダ、２２…ピストンロッド、２５…ロッドガイド、３０…第１バルブ装置、３３…第２バルブ、３３Ａ…第１貫通穴、３３Ｂ…第２貫通穴、３３Ｃ…第３貫通穴、１００…油圧緩衝器、Ｃ１…第１隅部、Ｃ２…第２隅部、Ｃ３…第３隅部、Ｃ４…第４隅部

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】