特許 5851389 燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】5851389

(24)【登録日】2015年12月11日

(45)【発行日】2016年2月3日

(54)【発明の名称】燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法

(51)【国際特許分類】

   H01M 8/0612 20160101AFI20160114BHJP

   H01M 8/04 20160101ALI20160114BHJP

   H01M 8/10 20160101ALN20160114BHJP

【ＦＩ】

   H01M8/06 G

   H01M8/04 N

   H01M8/04 J

   !H01M8/10

【請求項の数】4

【全頁数】10

(21)【出願番号】特願2012-278601(P2012-278601)

(22)【出願日】2012年12月20日

(65)【公開番号】特開2014-123468(P2014-123468A)

(43)【公開日】2014年7月3日

【審査請求日】2014年8月9日

【前置審査】

(73)【特許権者】

【識別番号】000220262

【氏名又は名称】東京瓦斯株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001519

【氏名又は名称】特許業務法人太陽国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】多久 俊平

【審査官】 相羽 昌孝

(56)【参考文献】

【文献】 特開２０１０−０３３８８４（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１２−０３８６０８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０８−１８５８８３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００８−２４７７３５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２００７／０４６４８３（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特開２００２−０２５５９６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００３−３２７４０９（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｈ０１Ｍ ８／０４− ８／０６

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

燃料処理装置における改質触媒層出口から燃料電池スタック入口の間の経路にドレンポットを設置し、かつ、改質触媒層出口の露点を、（１）改質触媒層出口、または（２）燃料処理装置における改質触媒層出口以降のいずれかの経路、または（３）ドレンポット入口、または（４）改質触媒層出口からドレンポット入口間の経路のいずれかの温度以上とし、かつ前記改質触媒層出口の露点と前記（１）〜（４）のいずれかの温度との差を、２．２〜５．８℃とし、かつ燃料電池システム内で生成する水で消費する水をまかなう水自立が成立するように、改質反応におけるＳ／Ｃ比（改質水と原料ガスの比：Ｓteam/Ｃarbon Ｒatio）を制御することで、ドレンポットにて凝縮する水を水処理器で処理することなく系外に排出することを特徴とする燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法。

【請求項2】

請求項１の燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法において、前記ドレンポットを設置する経路が燃料処理装置と燃料電池スタックとの間の経路であることを特徴とする燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法。

【請求項3】

請求項１の燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法において、前記ドレンポットを設置する経路が改質触媒層とＣＯ変成触媒層との間の経路であることを特徴とする燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法。

【請求項4】

請求項１の燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法において、前記ドレンポットを設置する経路がＣＯ変成触媒層とＣＯ除去触媒層との間の経路であることを特徴とする燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法に関し、より詳しくは、炭化水素原料ガスから燃料電池スタック用の燃料水素を製造する燃料処理装置を含む燃料電池システムにおいて、炭化水素原料ガスから水素を生成するに際して、原燃料中に窒素が含まれる場合において副生するアンモニアを除去する燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法に関する。

【背景技術】

【0002】

都市ガスや天然ガスなどの炭化水素系原料ガスから水素を生成するに際して使用する改質触媒としてルテニウムやニッケルなどが使用される。それらルテニウムやニッケルなどは窒素に対して高活性であるため、原燃料中に窒素が含まれる場合、アンモニアが生成し、燃料電池スタックやＣＯ除去触媒を被毒させることが知られている。そのアンモニアをアノードガスから除去するためには、アンモニアと水を接触させ、水中にアンモニアを溶解させることが効果的であり、従来技術として、以下のようなシステムが提案されている。

【0003】

特許文献１（特開２００３−０３１２４７号公報）には、固体高分子形燃料電池システムに関し、以下のように記載されている。
燃料電池用の燃料水素を製造する燃料処理装置を含む燃料電池システムにおいて、燃料処理装置出口と燃料電池スタック入口の間、または、燃料処理装置のＣＯ変成触媒とＣＯ除去触媒の間に、水とアンモニアを接触させる機能（水の噴射、バブリング、凝縮器＋水タンク）を持ち、アンモニアと水を接触させて、アノードガス中のアンモニアを水中に溶解させる。アンモニアを溶解させた水は水処理器にて処理し、再利用する。水とアンモニアを接触させる機能として「凝縮器＋水タンク」を用いた場合は、その下段に、アノードガスを加湿する機能を設置する。

【0004】

特許文献１のシステムでは、アノードガス中のアンモニアを溶解させた水は、水処理器でアンモニウムイオンを除去する処理を行うシステム設計となっており、システムフローが複雑化するという課題が発生する。なお、水処理器は、一般的には、イオン交換樹脂を充填した容器として構成される。また、窒素含有原料ガス由来のアンモニウムイオンは、水処理操作で大きな負荷となり、イオン交換樹脂量の増加によるコストアップ、水処理カートリッジのシステム筺体内における占有体積の増大、水処理器の定期交換頻度の短縮化といった課題を引き起こすことになる。

【0005】

それかといって、仮に、アンモニウムイオンを水処理器で処理せず、系外に排棄すると、燃料電池システム内で消費する水を、システム内で生成される水で賄う「水自立」が不可能となり、その不足分を水道水ラインなどから補給しなければならなくなるため、この場合、水処理の負荷はより大きくなる。また、水とアンモニアを接触させる機能を「凝縮器＋水タンク」として構成した場合、アノードガスの露点が下がってしまうため、その下段にアノードガスを加湿する機能（加湿器等）が必要になり、システムフローの複雑化や装置のコストアップといった課題が発生する。

【0006】

本明細書中、改質用に水蒸気改質器に供給する燃料を“原燃料”と称している。原燃料としては、メタン、エタン、プロパン、ブタン、ペンタン、都市ガス、ＬＰガス（液化石油ガス）、天然ガス、ガソリン、灯油、その他の炭化水素（２種以上の炭化水素の混合物を含む）が使用される。それらにアルコール類やエーテル類が混合されていてもよい。

【0007】

なお、改質ガス中の水分を凝縮させる、その他の従来技術としては、下記特許文献２〜８に記載のような技術がある。しかし、それらいずれの特許技術も、原燃料に含まれる窒素由来のアンモニウムイオンの除去を目的として開発、発明されたものではない。

【0008】

それら特許技術のうち、例えば、特許文献２には、燃料改質システムにおいて、ＣＯ選択酸化反応に供給する空気中の窒素由来のアンモニアを生成せずに、小型でも安定した運転が可能となる生成水素の一部をリサイクルして利用できる燃料改質システムが記載され、特許文献４には、燃料改質システムにおいて、ＣＯ選択酸化反応に供給する空気中の窒素由来のアンモニアを生成せずに、リサイクルライン内での水分を凝縮によるトラブルを発生させず、小型でも安定した運転が可能となる固体高分子型燃料電池発電システム及び同発電方法が記載されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0009】

【特許文献1】特開２００３−０３１２４７号公報

【特許文献2】特許第４４９３２５７号公報

【特許文献3】特許第４１００８７６号公報

【特許文献4】特許第４２９２３６２号公報

【特許文献5】特許第４１６２４２２号公報

【特許文献6】特許第３１６８３０７号公報

【特許文献7】特開２００４−３１５３３１号公報

【特許文献8】特開平０８−１０６９１３号公報

【0010】

これら特許文献２〜８に記載のような技術では、いずれもＣＯ除去触媒の前段に、水蒸気凝縮分離手段を設けているが、その水蒸気凝縮分離手段つまり水蒸気を凝縮させて分離除去する方法は、熱交換器等を用いて積極的に水を凝縮させるものである。特許文献８に記載の技術については、熱交換器等の冷却はないものの、凝縮度が高いため、凝縮した水を再度加熱して加湿している。よって、これらの特許技術においても、特許文献１に記載の技術においてその課題として挙げたものと同様の課題が発生する。

【0011】

すなわち、燃料電池スタックに供給するガスとしては加湿の手段が必要になるため、システムフローの複雑化や装置のコストアップといった課題が発生すること、また、原燃料に含まれる窒素由来のアンモニウムイオンが水処理操作の大きな負荷となり、イオン交換樹脂量の増加によるコストアップ、水処理カートリッジのシステム筺体内における占有体積の増大、水処理器の定期交換頻度の短縮化つまり交換頻度を多くする必要があるといった課題が発生する。

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0012】

本発明は、水処理の負荷となることなく、またアノードガスの露点を大幅に下げることなく、効果的にアンモニアを除去する方法を提供することを目的とする。
すなわち、本発明によると、燃料処理装置における改質触媒層出口から燃料電池スタック入口までの間の経路にドレンポットを設置し、かつ、改質触媒層出口の露点を、（ａ）改質触媒層出口、または（ｂ）燃料処理装置における改質触媒層出口以降のいずれかの経路、または（ｃ）ドレンポット入口、または（ｄ）改質触媒層出口からドレンポット入口間の経路のいずれかの温度以上とし、かつ燃料電池システム内で生成する水で消費する水をまかなう「水自立」が成立するように、改質反応におけるＳ／Ｃ比（改質水と原料ガスの比：Ｓteam/Ｃarbon Ｒatio）を制御することにより、ドレンポットに溜まる水に、アンモニアを溶解させ、その凝縮水を水処理器で処理することなく系外に排出することができる。

【課題を解決するための手段】

【0013】

〈本発明の基本構成〉
本発明は、燃料処理装置における改質触媒層出口から燃料電池スタック入口の間の経路（例えば、燃料処理装置と燃料電池スタックの間、改質触媒層とＣＯ変成触媒層との間、ＣＯ変成触媒層とＣＯ除去触媒層との間など）にドレンポットを設置し、かつ、改質触媒層出口の露点を、改質触媒層出口、または燃料処理装置における改質触媒層出口以降のいずれかの経路、またはドレンポット入口、または改質触媒層出口からドレンポット入口間の経路のいずれかの温度以上になるように、改質反応におけるＳ／Ｃ比（改質水と原料ガスの比：Ｓteam/Ｃarbon Ｒatio）を制御する。

【0014】

ここで、燃料処理装置出口の露点とドレンポット入口の温度差が５℃程度の場合は、ドレンポットから排出される水は１ｍＬ/ｍｉｎ程度であり、燃料電池システム内で生成する水で消費される水を賄う「水自立」に影響を与えないほど微量のため、系外に排出、廃棄するものである。

【0015】

本発明（１）は、燃料処理装置における改質触媒層出口から燃料電池スタック入口の間の経路にドレンポットを設置し、かつ、改質触媒層出口の露点を、改質触媒層出口、または燃料処理装置における改質触媒層出口以降のいずれかの経路、またはドレンポット入口、または改質触媒層出口からドレンポット入口間の経路のいずれかの温度以上とし、かつ燃料電池システム内で生成する水で消費する水をまかなう「水自立」が成立するように、改質反応におけるＳ／Ｃ比（改質水と原料ガスの比：Ｓteam/Ｃarbon Ｒatio）を制御することで、ドレンポットにて凝縮する水を水処理器で処理することなく系外に排出することを特徴とする燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法である。

【0016】

本発明（２）は、本発明（１）の燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法において、前記ドレンポットを設置する経路が燃料処理装置と燃料電池スタックとの間の経路であることを特徴とする燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法である。

【0017】

本発明（３）は、本発明（１）の燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法において、前記ドレンポットを設置する経路が改質触媒層とＣＯ変成触媒層との間の経路であることを特徴とする燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法である。

【0018】

本発明（４）は、本発明（１）の燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法において、前記ドレンポットを設置する経路がＣＯ変成触媒層とＣＯ除去触媒層との間の経路であることを特徴とする燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法である。

【発明の効果】

【0019】

本発明によれば、窒素含有原燃料を使用する燃料電池システムにおいて、燃料電池システムフローの簡素化、水処理器の負荷軽減、および、燃料電池スタックの耐久性向上に寄与することができる。また、本発明により、改質反応におけるＳ／Ｃ比の制御により、ドレンポットでの凝縮水に対して効果的にアンモニアを溶解させることができる。

【0020】

また、本発明によれば、燃料処理装置出口の露点よりもドレンポット入口の温度を５℃程度低くしたときに、ドレンポットの水が１ｍＬ/ｍｉｎ程度であり、これをそのまま排出しても、燃料電池システム内で消費する水が、システム内で生成される水で賄う「水自立」に影響を与えることがないことを、実機を用いた発電試験によって確認した。

【図面の簡単な説明】

【0021】

【図1】燃料処理装置出口と燃料電池スタック入口の間にドレンポットを設置した燃料電池システムの概略フローを示す図である。

【図2】原燃料の処理からＰＥＦＣに至るまでの態様例を説明する図である。

【図3】〈実験による本発明の有効性の確認〉における実験に用いた装置の概略を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0022】

図１において、燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法は、燃料電池スタックからアノード排ガス流路１を経たアノード排ガスから熱交換器（復水凝縮器）２で回収したドレン水をドレン水タンクＴに導く。ドレン水タンクＴでのオーバーフロー水は系外に廃棄する。ドレン水タンクＴ中の水をポンプＰを介して水処理器Ｗ１、Ｗ２に導入する。図１において、ドレン水タンクＴからの２個の導出管にそれぞれ水処理器Ｗ１、Ｗ２を配置した態様を示している。

【0023】

各水処理器Ｗ１、Ｗ２は、容器中に別体または混床のイオン交換樹脂層を配置してなるが、それらの図示は省略している。水処理器Ｗ１、Ｗ２では、アニオン交換樹脂層において、ドレン水中のアニオン成分がイオン交換により除去され、また、カチオン交換樹脂層において、ドレン水中のカチオン成分がイオン交換により除去される。

【0024】

各水処理器Ｗ１、Ｗ２で処理した処理水は、燃料処理装置（原燃料の水蒸気改質器）での原燃料改質用の水蒸気として利用され、また燃料電池スタックＳの冷却水として利用される。そのうち燃料処理装置（原燃料の水蒸気改質器）で使用する水処理器Ｗ１での処理水は、加熱器すなわち水蒸気発生器（図示は省略している）で加熱されて水蒸気となり、燃料処理装置の改質触媒層へ供給される。一方、都市ガスや天然ガス等の原料ガスすなわち原燃料が脱硫器で脱硫され、燃料処理装置の改質触媒層へ供給される。燃料処理装置の改質触媒層において、脱硫済み原燃料の水蒸気改質反応により水素を主成分とする改質ガスを生成し、改質ガスは燃料電池スタックＳの燃料として使用される。

【0025】

燃料電池スタックＳから排出されるアノード排ガス、カソード排ガスは、それぞれ熱交換器２、熱交換器３へ送られる。それら両排ガス中の水蒸気は熱交換器２、熱交換器３で冷却されて凝縮し、ドレン水としてドレン水タンクＴへ送られる。図１に示すとおり、ドレン水タンクＴ中のドレン水はポンプＰ１、Ｐ２を介して再度循環利用される。

【0026】

〈本発明における「ドレンポット」の配置態様〉
本発明の燃料電池システムにおけるアンモニア除去方法においては、図１中「ドレンポット」として示すように、ドレンポットを燃料処理装置から燃料電池スタックへの改質ガス導管に配置する。そして、改質触媒層出口の露点を、ドレンポット入口の温度以上とし、かつ燃料電池システム内で生成する水で消費する水をまかなう「水自立」が成立するように、改質反応におけるＳ／Ｃ（改質水と原料ガスの比：Ｓteam/Ｃarbon Ｒatio）を制御するものである。

【0027】

より詳しくは、本発明において、燃料処理装置における改質触媒層出口から燃料電池スタック入口の間の経路にドレンポットを設置し、かつ、改質触媒層出口の露点を、（１）改質触媒層出口、または（２）燃料処理装置における改質触媒層出口以降のいずれかの経路、または（３）ドレンポット入口、または（４）改質触媒層出口からドレンポット入口間の経路のいずれかの温度以上になるように、かつ燃料電池システム内で生成する水で消費する水をまかなう「水自立」が成立するように、改質反応におけるＳ／Ｃ比〔改質水と原料ガス（燃料）が有する炭素とのモル比：Ｓteam/Ｃarbon Ｒatio〕を制御する。

【0028】

図２は、原燃料の処理からＰＥＦＣに至るまでの態様例を説明する図である。水蒸気改質器は、概略、バーナあるいは白金等の燃焼触媒を配置した燃焼部（加熱部）と改質触媒を配置した改質部により構成される。改質触媒としてはＮｉ系、Ｒｕ系等の触媒が用いられる。改質部では原燃料を水蒸気と反応させて水素リッチな改質ガスが生成される。改質部で起こる反応は大きな吸熱を伴うので、反応の進行のためには外部からの熱が必要であり、４００℃程度以上、４００〜６８０℃の温度が必要である。なお、定常運転時は例えば６６０℃と言うように設定される。このため燃焼部での燃料ガスの空気による燃焼により発生した燃焼熱（ΔＨ）が改質部に供給される。

【0029】

都市ガスやＬＰガスには漏洩保安を目的とする付臭剤として硫黄化合物が添加され、また、ガソリンや灯油などには、原油からの精製プロセスで脱硫しきれなかった微量の硫黄化合物が含まれている。改質触媒は、それらの硫黄化合物により被毒して性能劣化を来すので、それらの硫黄化合物を除去するために脱硫器へ導入される。次いで、別途設けられた水蒸気発生器からの水蒸気を混合して水蒸気改質器へ導入され、水蒸気改質器中での原燃料の水蒸気による改質反応により水素リッチな改質ガスが生成される。

【0030】

原燃料が例えばメタンである場合の改質反応は「ＣＨ₄＋２Ｈ₂Ｏ→ＣＯ₂＋４Ｈ₂」で示される。改質反応で生成する改質ガス中には未反応のメタン、未反応の水蒸気、二酸化炭素（ＣＯ₂）のほか、一酸化炭素（ＣＯ）が副生して８〜１５％（容量％、以下、気体に係る％について同じ）程度含まれている。このため改質ガスは、副生ＣＯを二酸化炭素に変えて除去するためにＣＯ変成器に導入される。ＣＯ変成器では銅−亜鉛系や白金触媒等の触媒が用いられるが、その触媒を機能させるには２２０〜３００℃程度（なお、適温２００〜２５０℃程度の触媒もある）の温度が必要である。ＣＯ変成器中での反応は「ＣＯ＋Ｈ₂Ｏ→ＣＯ₂＋Ｈ₂」で示され、この反応で必要な水蒸気としては水蒸気改質器において未反応の残留水蒸気が利用される。

【0031】

ＣＯ変成器から出る改質ガスは、未反応のメタンと余剰水蒸気を除けば、水素と二酸化炭素とからなっている。このうち水素が目的とする成分であるが、ＣＯ変成器を経て得られる改質ガスについても、ＣＯは完全には除去されず、微量のＣＯが含まれている。ＰＥＦＣに供給する燃料水素中のＣＯ含有量は１００ｐｐｍ（容量ｐｐｍ、以下ｐｐｍについて同じ）程度が限度であり、これを超えると電池性能が著しく劣化するので、ＣＯ成分はＰＥＦＣへ導入する前にできる限り除去する必要がある。

【0032】

このため、改質ガスはＣＯ変成器によりＣＯ濃度を１％程度以下まで低下させた後、ＣＯ酸化器にかけられる。ここで空気等の酸化剤ガスが添加され、ＣＯの酸化反応（ＣＯ＋１/２Ｏ₂＝ＣＯ₂）により、ＣＯを１００ｐｐｍ程度以下、好ましくは５０ｐｐｍ以下、さらに好ましくは１０ｐｐｍ以下というように低減させる。ＣＯ酸化器の作動温度は１３０〜１７０℃程度（なお、適温１００〜１５０℃程度の触媒もある）である。こうして精製された水素がＰＥＦＣの燃料極に供給される。なお、ＣＯ酸化器は、ＣＯ酸化触媒により改質ガス中のＣＯを選択的に酸化して除去するためのもので、ＣＯ除去器とも呼ばれるが、本明細書ではＣＯ酸化器とも称している。

【0033】

本発明におけるドレンポットは、図２でいえば、水蒸気改質器とＣＯ変成器との間、ＣＯ変成器とＣＯ酸化器との間、または、ＣＯ酸化器とＰＥＦＣとの間に配置される。

【0034】

〈実験による本発明の有効性の確認〉
実験により本発明の有効性を確認した。図３に本実験に用いた装置の概略を示している。図３のとおり、改質触媒としてルテニウムを用いた水蒸気改質方式の燃料処理装置（ＦＰＳ：Ｆuel Ｐrocessing Ｓystem）と出力１ｋＷのＰＥＦＣシステムを使用し、燃料処理装置と燃料電池スタックの間にドレンポットを設置した。

【0035】

本水蒸気改質方式の燃料処理装置（ＦＰＳ）に窒素濃度１．２％を含む都市ガスを投入供給し、ＰＥＦＣスタックにおいて発電出力１ｋＷで作動させた際の、燃料処理装置出口の改質ガス、および、ドレンポットから排出された水を０．５ｗｔ％ホウ酸水溶液に通過させることで、改質ガスおよびドレンポット排水中のアンモニア濃度を測定した。

【0036】

１ｋＷ発電で、２時間２０分経過後以降の発電が安定している時点で、ガスおよび水をサンプリングした。ドレンポットには約０．８６ｍＬ／ｍiｎの水が凝縮し、燃料処理装置出口の露点よりもドレンポット入口の温度が低く制御できることが確認できた。なお、０．５ｗｔ％ホウ酸水溶液に通過させたサンプリング改質ガスの流量は、総流量の２％程度としており、オフガス燃焼が行われる燃料処理装置において各部温度にほとんど変化はない。また、燃料電池スタックの動作条件的にも問題はない。

【0037】

本試験の結果では、燃料処理装置出口での改質ガス中のアンモニア濃度は、約０．５２ｐｐｍ（ｖｏｌ ｐｐｍ）であったのに対し、その内の約８５％にあたるアンモニアが、約０．８６ｍＬ／ｍiｎのドレンポット排水に溶解していることを確認できた。

【0038】

〈実施の一例〉
前述のとおり、図１に燃料処理装置出口と燃料電池スタックＳ入口の間に、ドレンポットを設置した燃料電池システムの概略フローを示している。そして、燃料処理装置出口の露点とドレンポット入口の温度差が小さい場合は、ドレンポットから排出される水は、燃料電池システム内で生成する水で消費される水をまかなう「水自立」に影響を与えないほど微量（１ｍＬ/ｍｉｎ程度）のため、系外に排出する。

【0039】

図１のとおり、燃料処理装置と燃料電池スタックＳとの間にドレンポットを設置し、かつ、改質触媒層出口の露点を、ドレンポット入口の温度以上になるように、改質反応におけるＳ／Ｃ比（改質水と原料ガスの比：Ｓteam/Ｃarbon Ｒatio）を制御した。出口での改質ガス中のアンモニア濃度は、約０．５２ｐｐｍであったのに対し、その内の約８５％にあたるアンモニアが、約０．８６ｍＬ／ｍiｎのドレンポット排水に溶解していることを確認できた。

【0040】

図３に示しているように、燃料電池スタックＳの出力は１０００Ｗで、ドレンポットの設置位置は燃料処理装置ＦＰＳと燃料電池スタックＳとの間になる。

【0041】

また、Ｓ／Ｃ比を変化させたときの「燃料処理装置出口の露点」、「ドレンポットに凝縮する水量」を試算した結果を表１に示した。表２はそのシミュレーションに用いた前提条件である。前述〈実施の一例〉での試験の結果では、「ドレンポットに凝縮する水量」は０．８６ｍＬ/ｍｉｎであり、この結果からして、前述〈実施の一例〉での温度差は３〜４℃程度であったことが推量される。

【0042】

【表1】

【0043】

【表2】

【図1】

【図2】

【図3】