特許 5867929 γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ２の製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】5867929

(24)【登録日】2016年1月15日

(45)【発行日】2016年2月24日

(54)【発明の名称】γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ２の製造方法

(51)【国際特許分類】

   C01B 33/24 20060101AFI20160210BHJP

   C04B 22/08 20060101ALI20160210BHJP

【ＦＩ】

   C01B33/24 101

   C04B22/08 A

【請求項の数】13

【全頁数】16

(21)【出願番号】特願2012-553790(P2012-553790)

(86)(22)【出願日】2012年1月20日

(86)【国際出願番号】JP2012051254

(87)【国際公開番号】WO2012099254

(87)【国際公開日】20120726

【審査請求日】2014年12月22日

(31)【優先権主張番号】特願2011-10964(P2011-10964)

(32)【優先日】2011年1月21日

(33)【優先権主張国】JP

(31)【優先権主張番号】特願2011-130285(P2011-130285)

(32)【優先日】2011年6月10日

(33)【優先権主張国】JP

(31)【優先権主張番号】特願2011-130361(P2011-130361)

(32)【優先日】2011年6月10日

(33)【優先権主張国】JP

(31)【優先権主張番号】特願2011-172226(P2011-172226)

(32)【優先日】2011年8月5日

(33)【優先権主張国】JP

(31)【優先権主張番号】特願2011-200645(P2011-200645)

(32)【優先日】2011年9月14日

(33)【優先権主張国】JP

(73)【特許権者】

【識別番号】000003296

【氏名又は名称】デンカ株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100090918

【弁理士】

【氏名又は名称】泉名 謙治

(74)【代理人】

【識別番号】100082887

【弁理士】

【氏名又は名称】小川 利春

(72)【発明者】

【氏名】渡辺 晃

(72)【発明者】

【氏名】山本 賢司

(72)【発明者】

【氏名】樋口 隆行

(72)【発明者】

【氏名】庄司 慎

(72)【発明者】

【氏名】富岡 茂

(72)【発明者】

【氏名】盛岡 実

【審査官】 安齋 美佐子

(56)【参考文献】

【文献】 特開昭６２−０１７０１３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第０３／０１６２３４（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 盛岡実，他，工業原料を用いたγ-2CaO・SiO2のロ-タリ-キルンによる焼成，第６１回セメント技術大会講演要旨，２００７年 ５月２０日，Page.42-43

【文献】 山本賢司,他，γ-2CaO・SiO2の製造におけるエコロジカル評価，第６３回セメント技術大会講演要旨，２００９年 ４月３０日，Page.6-7

【文献】 盛岡実，他，γ-2CaO・SiO2を混和して炭酸化養生を行ったモルタルの塩化物遮蔽効果，コンクリート工学年次論文集，２００４年 ６月２５日，Vol.26 No.1，Page.2079-2084

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ０１Ｂ ３３／２４

Ｃ０４Ｂ ２２／０８

ＷＰＩ

ＪＳＴＰｌｕｓ（ＪＤｒｅａｍＩＩ）

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

ＣａＯとＳｉＯ_２を主成分とし、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比が１．８〜２．２であって、１０００℃加熱後にＡｌ_２Ｏ_３とＦｅ_２Ｏ_３の合計の含有量が５質量％未満で、粒度を１５０μｍ通過率で９０質量％以上とした原料を造粒し、造粒した原料を、マグネシア−スピネルレンガ、Ａｌ_２Ｏ_３含有率が８５質量％以上のアルミナ質レンガ、炭化ケイ素質レンガ、マグネシア−スピネルモルタル、およびＡｌ_２Ｏ_３含有率が８５質量％以上のアルミナ質モルタルからなる群から選ばれる少なくとも１種以上のレンガ又はモルタルを焼成帯の内面に使用したロータリーキルンにて、焼点温度１３５０〜１６００℃で焼成する、４０μｍ通過率が８５％以上であるγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の製造方法。

【請求項2】

上記ロータリーキルンが、焼成帯のレンガにマグネシア−スピネルレンガを使用する請求項１に記載の製造方法。

【請求項3】

上記ロータリーキルンが、焼成帯のレンガにＡｌ_２Ｏ_３含有率が８５質量％以上のアルミナ質レンガを使用する請求項１に記載の製造方法。

【請求項4】

上記ロータリーキルンが、焼成帯のレンガに炭化ケイ素質レンガを使用する請求項１に記載の製造方法。

【請求項5】

上記ロータリーキルンが、焼成帯のレンガにマグネシア−スピネルモルタルを塗布したレンガを使用する請求項１に記載の製造方法。

【請求項6】

上記ロータリーキルンが、焼成帯のレンガにＡｌ_２Ｏ_３含有率が８５質量％以上のアルミナ質モルタルを塗布したレンガを使用する請求項１に記載の製造方法。

【請求項7】

原料のＣａＯ／ＳｉＯ_２のモル比が１．８５〜２．１５である請求項１〜６のいずれかに記載の製造方法。

【請求項8】

１０００℃加熱後の原料が、２質量％未満のＦｅ_２Ｏ_３を含有する請求項１〜７のいずれかに記載の製造方法。

【請求項9】

原料が、１００μｍ通過率で９０質量％以上の粒度を有する請求項１〜８のいずれかに記載の製造方法。

【請求項10】

水／原料の質量比が（０．１〜０．３）／１の水を使用して造粒する請求項１〜９のいずれかに記載の製造方法。

【請求項11】

１４００〜１５００℃の焼点温度で焼成する請求項１〜１０のいずれかに記載の製造方法。

【請求項12】

ロータリーキルンの焼成帯のレンガ表面のモルタルが、５〜１０ｍｍの厚みである請求項１、５〜１０のいずれかに記載の製造方法。

【請求項13】

造粒した原料を、ロータリーキルンの焼成帯に連続的に供給しつつ、焼成物を連続的にロータリーキルンから取り出す請求項１〜１２のいずれかに記載の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、主に、セメント混和材として利用可能なγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

セメント・コンクリートの耐久性に関して、以前にも増して大きな関心を集めている。本発明者らは、セメント・コンクリートの耐久性を著しく向上させるために、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２をセメント混和材として提案している（コンクリート工学年次論文集、ｖｏｌ．２６、Ｎｏ．１，２００４年）。γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２をセメント混和材として活用することで、コンクリート構造物の早期劣化を招く、中性化や塩害の抑制に大きな効果をもたらす。このため、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の利用に関して大きな期待が寄せられている。

【0003】

γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２を活用するためには、その工業的な製造方法を確立する必要がある。しかしながら、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の合成方法については、研究レベルでの知見はあるものの、工業的な製造方法についてはあまり検討が行われていないのが実状である。ましてや、大量に、しかも、連続的にγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２を製造する方法については皆無に等しい。

【0004】

これまで、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の製造方法としては、石灰質原料と珪酸質原料の混合物１００重量部に対して、グラファイト粉末や無定形炭素粉末を０．５〜５重量部添加し、これを窯尻の酸素濃度を３％以下にしてロータリーキルンで焼成する方法が提案されている（特許文献１）。しかしながら、この方法は、原料に炭素を加えるため、焼成後の製造物に炭素が残存したり、焼成温度が高くなると石灰質原料と炭素との反応によりカルシウムカーバイドが副生するという課題があった。炭素が残存すると、セメント混和材として利用する場合に、減水剤や高性能減水剤を炭素が吸着し、流動性に悪影響を与える。カルシウムカーバイドが副生する場合は、水と接すると引火性のアセチレンガスを発生するために安全性の面で取り扱いが困難になる場合があった。

【0005】

また、特許文献１の方法では、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の生成の目安となるダスティング現象から判定されるγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の純度もそれほど高くないものであった。具体的には、ダスティングの程度を表す指標として、40μｍの通過率を測定しているが、最大でも80％程度であった。このように、特許文献１の方法はγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の工業的製造方法として十分なものではなかった。

【0006】

最近では、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の製造方法に関して、より純度の高い、しかも、工業的に生産性が高く、安定した品質の製品が得られる合理的な方法の開発が強く求められている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】日本特開昭６１−２５６９１３号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

本発明は、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の製造方法に関して、より純度の高い、しかも、工業的に生産性が高く、安定した品質の製品が得られる合理的な方法を提供する。

【課題を解決するための手段】

【0009】

本発明者らは種々検討を重ねた結果、特定の原料を選定し、特定の粒度としたものを造粒し、特定のレンガや特定のモルタルを焼成帯に使用したロータリーキルンで焼成することにより、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２が生成することを見出した。

【0010】

本発明は以下の構成を要旨とするものである。
（１）ＣａＯとＳｉＯ_２を主成分とし、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比が１．８〜２．２であって、１０００℃に加熱後のＡｌ_２Ｏ_３とＦｅ_２Ｏ_３の合計の含有量が５質量％未満であり、粒度を１５０μｍ通過率で９０質量％以上とした原料を造粒し、造粒した原料を、マグネシア−スピネルレンガ、Ａｌ_２Ｏ_３含有率が８５質量％以上のアルミナ質レンガ、炭化ケイ素質レンガ、マグネシア−スピネルモルタル、およびＡｌ_２Ｏ_３含有率が８５質量％以上のアルミナ質モルタルからなる群から選ばれる少なくとも１種以上のレンガ又はモルタルを焼成帯の内面に使用したロータリーキルンにて、焼点温度１３５０〜１６００℃で焼成する、４０μｍ通過率が８５％以上であるγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の製造方法。
（２）上記ロータリーキルンが、焼成帯のレンガにマグネシア−スピネルレンガを使用する上記（１）に記載の製造方法。
（３）上記ロータリーキルンが、焼成帯のレンガにＡｌ_２Ｏ_３含有率が８５質量％以上のアルミナ質レンガを使用する上記（１）に記載の製造方法。
（４）上記ロータリーキルンが、焼成帯のレンガに炭化ケイ素質レンガを使用する上記（１）に記載の製造方法。
（５）上記ロータリーキルンが、焼成帯のレンガにマグネシア−スピネルモルタルを塗布したレンガを使用する上記（１）に記載の製造方法。
（６）上記ロータリーキルンが、焼成帯のレンガにＡｌ_２Ｏ_３含有率が８５質量％以上のアルミナ質モルタルを塗布したレンガを使用する上記（１）に記載の製造方法。
（７）原料のＣａＯ／ＳｉＯ_２のモル比が１．８５〜２．２．１５である上記（１）〜（６）のいずれかに記載の製造方法。
（８）１０００℃加熱後の原料が、２質量％未満のＦｅ_２Ｏ_３を含有する上記（１）〜（７）のいずれかに記載の製造方法。
（９）原料が、１００μｍ通過率で９０質量％以上の粒度を有する上記（１）〜（８）のいずれかに記載の製造方法。
（１０）水／原料の質量比が（０．１〜０．３）／１の水を使用して造粒する上記（１）〜（９）のいずれかに記載の製造方法。
（１１）１４００〜１５００℃の焼点温度で焼成する上記（１）〜（１０）のいずれかに記載の製造方法。
（１２）ロータリーキルンの焼成帯のレンガ表面のモルタルが、５〜１０ｍｍの厚みである上記（１）、（５）〜（１０）のいずれかに記載の製造方法。
（１３）造粒した原料を、ロータリーキルンの焼成帯に連続的に供給しつつ、焼成物を連続的にロータリーキルンから取り出す上記（１）〜（１２）のいずれかに記載の製造方法。

【発明の効果】

【0011】

本発明のγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の製造方法によれば、純度が高く、しかも、工業的に生産性が高く、安定した品質のγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２を合理的に製造することが可能となる。

【発明を実施するための形態】

【0012】

本発明における部や％は特に規定しない限り質量基準で示す。
本発明で云うγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２とは、ＣａＯとＳｉＯ_２を主成分とする化合物のうち、ダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ＳｉＯ_２）の一種である。ダイカルシウムシリケートには、α型、αプライム型、γ型、γ型が存在する。本発明は、γ型のダイカルシウムシリケートに関する。

【0013】

本発明では、ＣａＯ原料とＳｉＯ_２原料を主成分として用いる。主成分とは、好ましくは原料中のＣａＯとＳｉＯ_２との合計含有量が、好ましくは７０％以上、より好ましくは９０％以上であり、これ以外の成分の含有量はなるべく少ないことを意味する。
ＣａＯ原料としては、炭酸カルシウム、水酸化カルシウム、または酸化カルシウムを使用することができる。ＳｉＯ_２原料としては、ケイ石微粉末、粘土、シリカフューム、フライアッシュ、非晶質シリカ、その他、各産業から副生するシリカ質の物質を選定できる。
本発明では、不純物の存在を限定することが好ましい。具体的には、ＣａＯ原料やＳｉＯ_２原料から混入するＡｌ_２Ｏ_３やＦｅ_２Ｏ_３の合計が、１０００℃加熱後の原料で、５％未満である必要がある。Ａｌ_２Ｏ_３やＦｅ_２Ｏ_３の合計が、４％未満であることがより好ましく、３％未満であることが最も好ましい。殊に、Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量は、１０００℃加熱後の原料で、２％未満であることが好ましく、１．５％未満であることがより好ましく、１％未満であることが最も好ましい。Ａｌ_２Ｏ_３やＦｅ_２Ｏ_３の合計が、１０００℃加熱後の原料に対して、５質量％未満でないと、β−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２が生成しやすく、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の純度が悪くなる。特に、Ｆｅ_２Ｏ_３の影響が大きいため、Ａｌ_２Ｏ_３とＦｅ_２Ｏ_３の合計が、１０００℃加熱後の原料に対して５質量％未満であることに加えて、Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量は、１０００℃加熱後の原料に対して、２質量％未満であることが好ましい。Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量は、１０００℃加熱後の原料に対して１．５質量％未満以下になると、格段に品質安定性が高まる。

【0014】

ＣａＯ原料とＳｉＯ_２原料の配合割合は、原料のＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比が１．８〜２．２になるように調製する必要がある。原料のＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比が１．８未満では、α型のワラストナイト若しくはランキナイトが副生し、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の含有率が低くなる。原料のＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比が２．２を超えると、３ＣａＯ・ＳｉＯ_２や遊離石灰が副生し、やはりγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の含有率が低くなる。原料のＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比は、１．８５〜２．１５が好ましい。

【0015】

ＣａＯ原料とＳｉＯ_２原料の粒度は、１５０μｍ通過率が９０％以上、つまり、１５０μｍの篩下が９０％になるように調製する必要があり、１００μｍ通過率が９０％以上、つまり、１００μｍの篩下が９０％になるように調製することがより好ましい。原料の粒度が前記範囲まで細かくないと、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の純度が悪くなる。具体的には、遊離石灰や不溶解残分が多くなる傾向となる。

【0016】

本発明では、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の生成を促すために調合した原料を造粒することが好ましい。造粒とは、調合した原料を団子状に成形する操作である。造粒は、粒度の範囲が好ましくは1〜５０ｍｍ、好ましくは １０〜３０ｍｍになるように行われる。造粒の方法としては、円盤型の回転ドラムに原料と水とを投入して造粒する方法や、型に原料を入れて加圧成形する、いわゆるペレタイザーを用いる方法等が挙げられる。造粒の際に使用する水の使用量は、（水／原料）の質量比で（０．１〜０．３）／１が好ましく、（０．１５〜０．２５）／１がより好ましい。水の使用量が０．１／１未満では、造粒した原料が崩れやすく、ロータリーキルンでの焼成時に焼成反応が十分に進行しない場合がある。また、水の使用量が０．３／１を超えると、造粒した原料が水っぽくなり、やはり、崩れやすくなって、ロータリーキルンでの焼成時に焼成反応が十分に進行しない場合がある。原料に多くの水を含むため、これを蒸発させるために、焼成エネルギーを多く必要とするため不経済でもあり、また、環境負荷も大きくなるため好ましくない。

【0017】

本発明では、造粒後の原料をロータリーキルンにて焼成する。その温度は、焼点温度１３５０〜１６００℃で焼成することが必要であり、１４００〜１５５０℃がより好ましく、１４００〜１５００℃が特に好ましい。焼点温度が１３５０℃未満では、γ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の純度が悪くなる。具体的には、遊離石灰や不溶解残分が多くなる傾向にある。逆に、焼点温度が１６００℃を超えると、溶融してキルン内にコーチングが付着して、操業が困難になる場合があり、エネルギー消費が大きく、不経済である。なお、本発明で言う焼点温度とは、キルン内の最高温度を意味する。通常、キルン内の最高温度はバーナーから伸びるフレーム（炎の形）の前方付近にある。

【0018】

ロータリーキルンの焼成帯の内面に用いるレンガやモルタルの材質は重要である。本発明では、下記の（１）〜（５）からなる群から選ばれる少なくとも１種以上のレンガ又はモルタルが使用される。
（１）マグネシア-スピネルレンガ
（２）ＪＩＳ Ｒ ２３０５に規定されているアルミナ質レンガのうち、Ａｌ_２Ｏ_３含有率が８５％以上、好ましくは９６％以上のアルミナ質レンガ
（３）ＪＩＳ Ｒ ２０１１に規定されている炭化ケイ素質レンガ
（１）〜（３）以外のレンガでは安定してγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２を製造することが困難で、β−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２が混在する場合がある。
（４）マグネシア-スピネルモルタル
（５）Ａｌ_２Ｏ_３含有率が８５％以上、好ましくは９６％以上のアルミナ質モルタル

【0019】

本発明において上記モルタルを焼成帯に使用する場合、上記の（４）または（５）以外のモルタルでは安定してγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２を製造することが困難で、β−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２が混在する場合がある。
これらのモルタルは、ロータリーキルンの焼成帯のレンガの表面に塗布して用いることが好ましい。レンガに塗布するモルタルの使用条件は、特に限定されるものではないが、モルタルの厚みは５〜１０ｍｍであるのが好ましい。水はモルタル成分に対して好ましくは（０．１５〜０．２）／１である。
また、上記のレンガ及びモルタルは、いずれも、セメントロータリーキルン用でクロムフリーであることが好ましい。

【0020】

本発明において、ロータリーキルンでの焼成雰囲気は、酸素濃度が１０〜２１体積％の酸素／窒素の混合ガス中、大気中、又は１０〜２１体積％の酸素を含む燃焼ガス中が好ましく、１２〜１６体積％中がより好ましい。焼成時間は１〜５時間が好ましく、２〜４時間がさらに好ましい。ロータリーキルンの回転速度は４００〜８００ｒｐｍが好ましく、５００〜７００ｒｐｍがより好ましい。
本発明のγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の製造方法は、バッチ焼成によるバッチ製造方法又は連続焼成による連続製造方法が好ましく、生産性の見地より、連続製造方法がさらに好ましい。ここで、連続製造方法とは、造粒した原料を、ロータリーキルンの焼成帯に連続的に供給しつつ、焼成物を連続的にロータリーキルンから取り出す製造方法を意味する。
連続製造方法においては、生産性の見地より、造粒した原料のロータリーキルンの最高温度帯における滞留時間は３０〜１８０分であるのが好ましく５０〜１５０分であるのが更に好ましい。

【0021】

本発明では、焼成後、冷却操作を行うが、冷却条件は特に限定されるものではなく、特殊な急冷操作を行わなければよい。具体的には、一般的なポルトランドセメントクリンカーの冷却条件に準じた方法で良く、ロータリーキルンで焼成後、大気環境下でクーラー等を通して冷却すればよい。

【0022】

本発明のγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の製造方法によれば、ダスティング後の４０μｍ通過率が８５％以上、すなわち、純度の高いγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２を得ることができる。また、本発明のγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の製造方法によれば、ダスティング後の４０μｍ通過率が９０％以上、さらには９５％以上のものを得ることができる。

【実施例】

【0023】

次に、実施例及び比較例により本発明をより具体的に説明するが、本発明は、以下の実施例に限定して解釈されるべきではない。
「実験例１」
下記のＣａＯ原料、ＳｉＯ_２原料、Ａｌ_２Ｏ_３成分、およびＦｅ_２Ｏ_３成分を配合し、表１に示すようにＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比が２．０で、１０００℃加熱後のＡｌ_２Ｏ_３含有量とＦｅ_２Ｏ_３含有量が異なる様々な配合の原料を調製した。これら原料を造粒機（三菱重工業社製、目皿造粒機ＭＧ−１８０；目皿直径１８００ｍｍ、深さ４５０ｍｍ）で、水／原料の質量比が０．２／１の条件で粒度が１０〜４０ｍｍになるように造粒し、焼成帯内面の材質を表１に示すように変えたロータリーキルンにより１４５０℃で焼成した。焼成後のサンプルを評価した結果を表１に併記する。

【0024】

＜ロータリーキルン＞
実験例で用いたロータリーキルンは、内径１ｍ、長さ２０ｍの円筒状である。ロータリーキルンの焼成帯の内面の耐火物の材質は、下記の（１）〜（５）に記載されるレンガ（厚さ５０ｍｍ）またはレンガの表面にモルタルを塗布したものを用いた。
焼成帯の材質（１）：マグネシア-スピネルレンガ（市販品）
焼成帯の材質（２）：Ａｌ_２Ｏ_３含有率９０％のアルミナ質レンガ（市販品）
焼成帯の材質（３）：炭化ケイ素質レンガ（市販品）
焼成帯の材質（４）：Ａｌ_２Ｏ_３含有率６０％、ＳｉＯ_２含有率４０％のシリカ−アルミナ質レンガの表面に、マグネシア−スピネルモルタルを、水／モルタル成分質量比が０．１７／１で、厚み７ｍｍで塗布したもの。
焼成帯の材質（５）：Ａｌ_２Ｏ_３含有率６０％、ＳｉＯ_２含有率４０％のシリカ−アルミナ質レンガの表面に、Ａｌ_２Ｏ_３含有率が９０質量％のアルミナ質モルタルを、水／モルタル成分質量比が０．１７／１で、厚み７ｍｍで塗布したもの。

【0025】

＜使用材料＞
ＣａＯ原料：石灰石微粉末。ＣａＯが５５．４％、ＭｇＯが０．３７％、Ａｌ_２Ｏ_３が０．０５％、Ｆｅ_２Ｏ_３が０．０２％、およびＳｉＯ_２が０．１０％であり、強熱減量（１０００℃）が４３．５７％、炭素分は検出されず。１５０μｍ通過率が９７．０％、１００μｍ通過率が９１．９％である。
ＳｉＯ_２原料：ケイ石微粉末。ＣａＯが０．０２％、ＭｇＯが０．０４％、Ａｌ_２Ｏ_３が２．７１％、Ｆｅ_２Ｏ_３が０．２７％、ＳｉＯ_２が９５．８３％、およびＴｉＯ_２が０．２３％であり、炭素分は検出されず。強熱減量（１０００℃）が０．５１％、１５０μｍ通過率が９５．１％、１００μｍ通過率が９０．３％である。
Ａｌ_２Ｏ_３成分：工業用のアルミナ。純度９９％以上である。
Ｆｅ_２Ｏ_３成分：工業用の酸化第二鉄。純度９９％以上である。
水：水道水

【0026】

＜測定方法＞
化合物の同定：粉末Ｘ線回折法により化合物を同定した。
化学成分の定量：Ａｌ_２Ｏ_３成分、Ｆｅ_２Ｏ_３成分、遊離石灰、不溶解残分をＪＩＳ Ｒ ５２０２によって分析した。
ダスティングの度合い：４０μｍ通過率によって評価した。

【0027】

【表1】

【0028】

表１より、CaO原料やSiO₂原料から混入するAl₂O₃やFe₂O₃の合計が、1000℃加熱後の原料に対して、5質量％（mass%）未満である必要があることがわかる。Al₂O₃やFe₂O₃の合計が、4質量％以下であることがより好ましく、3質量％以下であることが最も好ましい。殊に、Fe₂O₃の含有量は、1000℃加熱後の原料に対して、2質量％以下であることが好ましく、1.5質量％以下であることがより好ましく、1質量％以下であることが最も好ましい。Al₂O₃やFe₂O₃の合計が、1000℃加熱後の原料に対して、5質量％未満でないと、β-2CaO・SiO₂が生成しやすく、γ-2CaO・SiO₂の純度が悪くなる。また、焼成帯にマグネシア-スピネルレンガ、Ａｌ_２Ｏ_３含有率９０％のアルミナ質レンガ、炭化ケイ素質レンガ、マグネシア−スピネルモルタル、Ａｌ_２Ｏ_３含有率が９０質量％のアルミナ質モルタルを用いることにより、純度の高いγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２を安定的に製造できる。

【0029】

「実験例２」
原料のＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比を２．０に、Ｆｅ_２Ｏ_３含有量を０．３％に、Ａｌ_２Ｏ_３含有量を１．７％に固定し、焼成帯のレンガやモルタルを、下記の（５）〜（１２）に変えたこと以外は実施例１と同様に行った。結果を表２に示す。

【0030】

＜使用材料＞
焼成帯の材質（５）：Ａｌ_２Ｏ_３含有率９５％アルミナ質レンガ（市販品）
焼成帯の材質（６）：Ａｌ_２Ｏ_３含有率８５％のアルミナ質レンガ（市販品）
焼成帯の材質（７）：Ａｌ_２Ｏ_３含有率６０％、ＳｉＯ_２含有率４０％のシリカ−アルミナ質レンガの表面に、Ａｌ_２Ｏ_３含有率９５％のアルミナ質モルタル（ヨータイ社製Ｍ−ＡＷ）を、水／モルタル成分質量比が０．１７／１、厚み７ｍｍで塗布したもの
焼成帯の材質（８）：Ａｌ_２Ｏ_３含有率６０％、ＳｉＯ_２含有率４０％のシリカ−アルミナ質レンガの表面に、Ａｌ_２Ｏ_３含有率８５％のアルミナ質モルタル（ヨータイ社製Ｍ−Ａ）を、水／モルタル成分質量比が０．１７／１、厚み７ｍｍで塗布したもの
焼成帯の材質（９）：Ａｌ_２Ｏ_３含有率４５％、ＳｉＯ_２含有率５５％のシリカ−アルミナ質レンガ（市販品）
焼成帯の材質（１０）：ＭｇＯ含有率８５％のマグネシアレンガ（市販品）
焼成帯の材質（１１）：Ａｌ_２Ｏ_３含有率６０％、ＳｉＯ_２含有率４０％のシリカ−アルミナ質レンガの表面に、Ａｌ_２Ｏ_３含有率８０％、ＳｉＯ_２含有率２０％のシリカ−アルミナ質モルタル（ヨータイ社製Ｍ−ＷＡＧ）を水／モルタル成分質量比が０．１７／１、厚み７ｍｍで塗布したもの
焼成帯の材質（１２）：Ａｌ_２Ｏ_３含有率６０％、ＳｉＯ_２含有率４０％のシリカ−アルミナ質レンガの表面に、ＭｇＯ含有率９５％のマグネシアモルタルを水／モルタル成分質量比が０．１７／１、厚み７ｍｍで塗布したもの

【0031】

【表2】

【0032】

表２より、焼成帯にＡｌ_２Ｏ_３含有率が８５質量％以上のアルミナ質レンガ、またはアルミナ質モルタルを用いることにより、純度の高いγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２を安定的に製造できることがわかる。本発明以外のレンガやモルタルを用いた場合、安定してγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２を製造することが困難で、β−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２が生成する。

【0033】

「実験例３」
原料のＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比を２．０、Ｆｅ_２Ｏ_３含有量を０．３％、Ａｌ_２Ｏ_３含有量を１．７％に固定し、原料の粒度を表３に示すように変えたこと以外は実施例１と同様に行った。結果を表３に示す。

【0034】

【表3】

【0035】

表３より、CaO原料とSiO₂原料の粒度は、150μｍ通過率が90％以上になるように調製する必要があり、100μｍ通過率が90％以上になるように調製することがより好ましいことがわかる。原料の粒度が前記範囲まで細かくないと、γ-2CaO・SiO₂の純度が悪くなり、遊離石灰や不溶解残分が多くなる。

【0036】

「実験例４」
ＣａＯ原料とＳｉＯ_２原料のＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比を表４に示すように変えたこと以外は実験例３と同様に行った。結果を表４に示す。

【0037】

【表4】

【0038】

表４より、CaO原料とSiO₂原料の配合割合は、原料のCaO/SiO₂モル比が1.8〜2.2になるように調製する必要があることがわかる。原料のCaO/SiO₂モル比がこの範囲外では、γ-2CaO・SiO₂の純度が悪くなる場合がある。

【0039】

「実験例５」
焼点温度を表５に示すように変えたこと以外は実験例３と同様に行った。結果を表５に示す。

【0040】

【表5】

【0041】

表５より、焼点温度で1350〜1600℃で焼成することが必要であり、1400〜1550℃がより好ましいことがわかる。焼点温度が1350℃未満では、γ-2CaO・SiO₂の純度が悪くなる。逆に、焼点温度が1600℃を超えると、溶融してキルン内にコーチングが付着して操業が困難になり、β-2CaO・SiO₂が混在する。

【0042】

「実験例６」
造粒の際の(水/原料)の質量比を表６に示すように変えたこと以外は実験例３と同様に行った。結果を表６に示す。

【0043】

【表6】

【0044】

表６より、造粒の際に使用する水の使用量は、水／原料比で10〜30質量%が好ましく、15〜25質量%がより好ましいことがわかる。水の使用量が10質量%未満では、造粒した原料が崩れやすく、ロータリーキルンでの焼成時に焼成反応が十分に進行しない。また、水の使用量が30質量%を超えると、造粒した原料が水っぽくなり、やはり、崩れやすくなって、ロータリーキルンでの焼成時に焼成反応が十分に進行しない。

【産業上の利用可能性】

【0045】

本発明のγ−２ＣａＯ・ＳｉＯ_２の製造方法は、純度が高く、しかも、工業的に生産性が高く、安定した品質の製品が得られるため広範に利用できる。
なお、２０１１年１月２１日に出願された日本特許出願２０１１−０１０９６４号、２０１１年６月１０日に出願された日本特許出願２０１１−１３０２８５号、２０１１年６月１０日に出願された日本特許出願２０１１−１３０３６１号、２０１１年８月５日に出願された日本特許出願２０１１−１７２２２６号、及び２０１１年９月１４日に出願された日本特許出願２０１１−２００６４５号の明細書、特許請求の範囲、及び要約書の全内容をここに引用し、本発明の明細書の開示として、取り入れるものである。