特許 5966515 接合構造

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】5966515

(24)【登録日】2016年7月15日

(45)【発行日】2016年8月10日

(54)【発明の名称】接合構造

(51)【国際特許分類】

   F16B 37/04 20060101AFI20160728BHJP

   F16B 39/26 20060101ALI20160728BHJP

【ＦＩ】

   F16B37/04 B

   F16B39/26 Z

【請求項の数】4

【全頁数】12

(21)【出願番号】特願2012-78561(P2012-78561)

(22)【出願日】2012年3月30日

(65)【公開番号】特開2013-209994(P2013-209994A)

(43)【公開日】2013年10月10日

【審査請求日】2015年2月25日

(73)【特許権者】

【識別番号】000000170

【氏名又は名称】いすゞ自動車株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001368

【氏名又は名称】清流国際特許業務法人

(74)【代理人】

【識別番号】100129252

【弁理士】

【氏名又は名称】昼間 孝良

(74)【代理人】

【識別番号】100066865

【弁理士】

【氏名又は名称】小川 信一

(74)【代理人】

【識別番号】100066854

【弁理士】

【氏名又は名称】野口 賢照

(74)【代理人】

【識別番号】100117938

【弁理士】

【氏名又は名称】佐藤 謙二

(74)【代理人】

【識別番号】100138287

【弁理士】

【氏名又は名称】平井 功

(74)【代理人】

【識別番号】100155033

【弁理士】

【氏名又は名称】境澤 正夫

(74)【代理人】

【識別番号】100068685

【弁理士】

【氏名又は名称】斎下 和彦

(72)【発明者】

【氏名】田中 裕之

【審査官】 鎌田 哲生

(56)【参考文献】

【文献】 特開２０１１−０７３２８９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００６−００１３８１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００９−２８１５１８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 米国特許第４８８３３９９（ＵＳ，Ａ）

【文献】 特開２００２−３４７０６２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００７−１２７１７６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 実開昭５９−０４９０１２（ＪＰ，Ｕ）

【文献】 米国特許第５９３１６２０（ＵＳ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｆ１６Ｂ ２３／００−４３／０２

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

ボルトと、前記ボルトを螺合する金属製のナット部材と、前記ナット部材の外周端から外側方向外周に樹脂により形成された樹脂部材と、前記ナット部材がボルト締結用の雌ネジ穴のある受圧面で接触している第２接合部材と、を備え、
前記ボルトが前記ナット部材と螺合すると共に前記ボルトと前記ナット部材とにより第２接合部材が挟持された状態で、前記樹脂部材が前記第２接合部材と非接触となるように前記ナット部材に接合していることを特徴とする接合構造。

【請求項2】

前記樹脂部材の外周側の樹脂の部分に段落ち部を設けていることを特徴とする請求項１に記載の接合構造。

【請求項3】

前記ナット部材の中央部の外径が、前記ナット部材の端部の外径よりも大きく、前記樹脂部材は、前記ナット部材の外径の大きい中央部を覆うように形成されていることを特徴とする請求項１又は２に記載の接合構造。

【請求項4】

前記第２接合部材の前記ナット部材の受圧面と接触する第１面と、この第１面と対向する前記樹脂部材の第２面と、の間には、樹脂が熱変形により反り返った時に前記第１面と前記第２面とが接触しない間隔があいていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の接合構造。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、樹脂部材に一体的に鋳込まれ、雌ネジ穴と、該雌ネジ穴に雄ネジ部材をネジ込んだときに面圧を受ける受圧面と、前記樹脂部材に保持される保持部を備えた金属製のインサート用ナット部材と、それを樹脂部材に一体的に鋳込んだ接合構造に関する。

【背景技術】

【0002】

トラック等の自動車部品においては、ボルト部材とナット部材を用いた多くの接合構造が使用されている。そのひとつに、トラックやバス等のドアガラスを車体に取り付ける部位において、雌ネジ穴を備えたインサート用ナットを合成樹脂に一体的に鋳込んだ接合部材が使用されている。

【0003】

この一方の接合部材であるホルダーに設けられたインサート用ナットの雌ネジ穴にホルダーボルトをネジ込んで、ホルダーに、他方の接合部材であるレギュレータブラケットを接合して、この両者の接合部材を用いてドアガラスを車体に取り付けている。このレギュレータブラケットは、ドアガラスの前方と後方の２個所に設けてあり、一方は、位置合わせ用の丸穴を有し、他方は、寸法誤差を吸収するための長穴を有している。

【0004】

この固定方法において、ドアガラスの前側のレギュレータブラケットを固定するホルダーボルトに緩みが発生し易いという問題が発見された。この問題は、ホルダーボルトに緩みが発生すると、ホルダーボルトの脱落、ホルダーの破損、ドアガラス開閉時の低級音（ガタガタ音）の発生、ガラスの開閉不良、ガラスの脱落などに繋がるので軽視できない問題である。

【0005】

本発明者は、このホルダーボルトの緩みの原因を解析したところ、図９〜図１３に示すように、従来の接合構造１Ｘでは、第１接合部材２Ｘと第２接合部材である金属製のレギュレータブラケット３とをホルダーボルト４で接合しているが、レギュレータブラケット３と金属製のインサート用ナット２０Ｘの雌ネジ穴２１Ｘの周囲の受圧面２２Ｘとの接触面積が小さいため、レギュレータブラケット３と受圧面２２Ｘの周囲の合成樹脂２５Ｘの部分との接触面積が大きくなっており、ホルダーボルト４の締結力によって発生する押圧力の多くを合成樹脂２５Ｘの部分で受けていることの知見を得た。

【0006】

なお、図９〜図１１に示すように、インサート用ナット２０Ｘの受圧面２２Ｘは円筒体２３Ｘの上面となっており、この円筒体２３Ｘは、正六角形形状の保持部２４Ｘと一体に成形されている。ちなみに、従来技術では、例えば、図１０に示すＤ１が６．５φの場合に、Ｄ２が８．５φで、Ｄ３が１３．４φとなっており。また、図１１に示すｔ１が
５．０ｍｍで、ｔ２が２．０ｍｍとなっている。

【0007】

また、このレギュレータブラケット３に接する合成樹脂２５Ｘの面は成形製品であるため、平面度が劣って凹凸が生じており、図１４に示すように合成樹脂２５Ｘの部分が反り返ったりするので、ホルダーボルト４の締結力、すなわち、軸力を金属部分である受圧面２２Ｘで十分に支持することができず、また、合成樹脂２５Ｘの部分による支持だけでは、合成樹脂２５Ｘにおいては熱クリープや経時による応力緩和の影響で軸力が低下するため、支持が不十分な状態になってしまうことから、ホルダーボルト４の緩みが発生するとの知見も得た。

【0008】

なお、これに関連して、インサートナットの断面が凹型であるが、図９〜図１１に類似したインサートナットを合成樹脂材料で一体的に鋳込む場合のインサートナットの装着方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0009】

【特許文献1】特開平６−４７７７３号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0010】

本発明は、上記の状況を鑑みてなされたものであり、その目的は、樹脂部材に一体的に鋳込まれ、雌ネジ穴と、該雌ネジ穴に雄ネジ部材をネジ込んだときに面圧を受ける受圧面と、前記樹脂部材に保持される保持部を備えた金属製のインサート用ナット部材で、雄ネジ部材の締結力を十分に支持できる接合構造を提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0011】

上記のような目的を達成するための本発明の接合構造は、ボルトと、前記ボルトを螺合する金属製のナット部材と、前記ナット部材の外周端から外側方向外周に樹脂により形成された樹脂部材と、前記ナット部材がボルト締結用の雌ネジ穴のある受圧面で接触している第２接合部材と、を備え、前記ボルトが前記ナット部材と螺合すると共に前記ボルトと前記ナット部材とにより第２接合部材が挟持された状態で、前記樹脂部材が前記第２接合部材と非接触となるように前記ナット部材に接合している。
また、上記の接合構造において、前記樹脂部材の外周側の樹脂の部分に段落ち部を設けている。
また、上記の接合構造において、前記ナット部材の中央部の外径が、前記ナット部材の端部の外径よりも大きく、前記樹脂部材は、前記ナット部材の外径の大きい中央部を覆うように形成されている。
さらに、上記の接合構造において、前記第２接合部材の前記ナット部材の受圧面と接触する第１面と、この第１面と対向する前記樹脂部材の第２面と、の間には、樹脂が熱変形により反り返った時に前記第１面と前記第２面とが接触しない間隔があいている。
そして、インサート用ナット部材は、樹脂部材に一体的に鋳込まれ、かつ、押圧面を有する雄ネジ部材が貫通する雌ネジ穴と、該雌ネジ穴に前記雄ネジ部材をネジ込んだときに面圧を受ける受圧面と、前記樹脂部材に保持される保持部を備えた金属製のインサート用ナット部材であって、前記雄ネジ部材を前記雌ネジ穴にネジ込んだときに前記雄ネジ部材の軸方向から見て前記雄ネジ部材の前記押圧面を内側に含むように前記受圧面の外周部分を形成する。

【0012】

この構成によれば、雌ネジ穴にボルト等の雄ネジ部材をネジ込んだときに発生する締結力（軸力）の多くを、金属製のインサート用ナット部材の受圧面で受けることができるので、受圧面の周囲の樹脂部材の部分による影響を少なくすることができ、雄ネジ部材の緩みの発生を防止できる。

【0013】

また、上記のインサート用ナット部材において、前記受圧面の外周部分を円形で形成し、前記保持部を前記雄ネジ部材の軸方向から見て前記受圧面の外周部分を内側に含むように多角形形状に形成し、前記雌ネジ穴のネジ径をＤ１、前記受圧面の直径をＤ２、前記多角形の外接円の直径をＤ３、前記受圧面を有する部分の厚みをｔ１、前記保持部の厚みをｔ２としたときに、１．４≦Ｄ２／Ｄ１≦３．０、１．８≦Ｄ３／Ｄ１≦４．０、０．２≦ｔ２／ｔ１≦０．７にして形成する。この構成によると、制作し易い上に、雄ネジ部材の緩みの発生を十分防止できる。

【0014】

Ｄ２／Ｄ１を１．４より小さくすると、受圧面が小さくなり、雄ネジ部材の締結力を十分に受けることができなくなり、３．０より大きくすると受圧面が不必要に大きくなり、その分重くなり、樹脂部材との一体化するメリットが低下する。また、Ｄ３／Ｄ１を１．８より小さくすると、樹脂部材によるインサート用ナット部材の保持力が低下し、インサート用ナット部材が樹脂部材から外れ易くなり、４．０より大きくすると保持部が不必要に大きくなり、その分重くなり、樹脂部材との一体化するメリットが低下する。

【0015】

また、ｔ２／ｔ１を０．２より小さくすると、受圧面を有する部分と保持部との間の強度が不足し、取り扱いに注意が必要になり、０．７より大きくすると、保持部を支える合成樹脂の部分の厚さが不十分になり、インサート用ナット部材を保持する合成樹脂の部分が破損し易くなる。なお、保持部の多角形としては、通常正六角形が用いられるが、これに限定することなく、インサート用ナット部材を保持する接合部材の形状に合わせて適宜多角形の形状を変化させても良い。

【0016】

接合部材は、上記のインサート用ナット部材を樹脂部材に鋳込んで形成される。この構成によれば、雌ネジ穴に雄ネジ部材をネジ込んだときに発生する締結力（軸力）の多くを、金属製のインサート用ナット部材の受圧面で受けることができると共に樹脂部材で受けないので、雄ネジ部材の緩みの発生を防止できる。

【0017】

上記のような目的を達成するための本発明の接合構造によれば、雌ネジ穴に雄ネジ部材をネジ込んだときに発生する締結力（軸力）の多くを、金属製のインサート用ナット部材の受圧面で受けることができるので、受圧面の周囲の樹脂部材の部分による影響を少なくすることができ、雄ネジ部材の緩みの発生を防止できる。

【0018】

上記の接合構造において、前記押圧面と前記受圧面と間に配置される前記第２接合部材の厚みをｔ３とし、θ１を５度、θ２を５０度としたときに、前記雄ネジ部材の軸方向から見て、前記受圧面の外周部分が、前記押圧面よりも前記雌ネジ穴の中心から放射方向に、ｔ３×ｓｉｎ（θ１）以上かつｔ３×ｓｉｎ（θ２）以下の距離の分だけ拡大しているように形成される。この構成によれば、雌ネジ穴に雄ネジ部材をネジ込んだときに発生する締結力（軸力）の多くを、金属製のインサート用ナット部材の受圧面で確実に受けることができるので、受圧面の周囲の合成樹脂の部分による影響を少なくすることができ、雄ネジ部材の緩みの発生を防止できる。

【0019】

このθ１とθ２の範囲に関しては、θ１を５度よりも小さくすると、受圧面が小さくなり、雄ネジ部材の締結力を十分に受けることができなくなり、θ２を５０度より大きくすると受圧面が必要以上に大きくなり、その分重くなるので、合成樹脂との一体化するメリットが低下する。なお、より好ましくは、θ１を１０．５度、θ２を１２度とする。これにより、雄ネジ部材の締結力を受けるのに十分で、かつ、大き過ぎず、軽量化と緩み防止の適切なバランスが取れた大きさの受圧面とすることができる。

【0020】

上記の接合構造において、前記受圧面の周囲の樹脂部材の部分に段落ち部を設ける。この構成によれば、第２接合部材が第１接合部材の受圧面の周囲の樹脂部材に接触することを防止できるので、より確実に、締結力（軸力）の多くを受圧面で確実に受けることができ、受圧面の周囲の樹脂部材の部分による影響を少なくすることができ、雄ネジ部材の緩みの発生を防止できる。

【0021】

上記の接合構造において、前記段落ち部の外周側の樹脂部材の部分を更に段落ちさせて構成する。この構成によれば、受圧面の外側の樹脂部材の部分が熱変形等により反り返っても、第２接合部材に接触することを防止できるので、より確実に、締結力（軸力）の多くを受圧面で確実に受けることができ、受圧面の周囲の樹脂部材の部分による影響を少なくすることができ、雄ネジ部材の緩みの発生を防止できる。

【0022】

上記の接合構造を有して構成される自動車用部品によれば、雌ネジ穴に雄ネジ部材をネジ込んだときに発生する締結力（軸力）の多くを、金属製のインサート用ナット部材の受圧面で受けることができるので、受圧面の周囲の樹脂部材の部分による影響を少なくすることができ、雄ネジ部材の緩みの発生を防止できる。

【0023】

なお、上記のインサート用ナット部材は、インサート用ナット部材の厚みｔ１が雌ネジ穴の径Ｄ１の０．５倍から２倍程度のときに効果がある。つまり、厚みｔ１が小さいと、雌ネジ穴の深さが浅く、ネジ部の長さが短くなり、雄ネジと雌ネジの当接する部分で締結力の多くを吸収できないので、受圧面で締結力（押圧力）に抵抗する必要があるからである。

【発明の効果】

【0024】

本発明に係る接合構造によれば、樹脂部材に一体的に鋳込まれ、雌ネジ穴と、該雌ネジ穴に雄ネジ部材をネジ込んだときに面圧を受ける受圧面と、前記樹脂部材に保持される保持部と、を備えた金属製のナット部材の受圧面で、雄ネジ部材の締結力を十分に支持でき、雄ネジ部材の緩みの発生を防止できて、雄ネジ部材の脱落、接合部材の破損、接合部材間の接合不良などを回避することができる。

【図面の簡単な説明】

【0025】

【図1】本発明のインサート用ナット部材を示す斜視図である。

【図2】図１のインサート用ナット部材の平面図である。

【図3】図１のインサート用ナット部材の側面図であり、左半分は断面を示す。

【図4】本発明の参考となる接合部材の構成を示す斜視図である。

【図5】本発明の接合構造の構成を示す断面図である。

【図6】本発明の実施の形態の段落ちを設けた接合構造の構成を示す断面図である。

【図7】本発明の実施の形態の２段階の段落ちを設けた接合構造の構成を示す断面図である。

【図8】図７の接合構造における合成樹脂（樹脂部材）の部分の反り返りを示す断面図である。

【図9】従来技術のインサート用ナット部材を示す斜視図である。

【図10】図９のインサート用ナット部材の平面図である。

【図11】図９のインサート用ナット部材の側面図であり、左半分は断面を示す。

【図12】従来技術の接合部材の構成を示す斜視図である。

【図13】従来技術の接合構造の構成を示す断面図である。

【図14】図１３の接合構造における合成樹脂（樹脂部材）の部分の反り返りを示す断面図である。

【発明を実施するための形態】

【0026】

以下、本発明に係る実施の形態のインサート用ナット部材、接合部材、接合構造、及び自動車用部品について、図面を参照しながら説明する。

【0027】

図１〜図５に示すように、本発明のインサート用ナット部材２０は、押圧面４ａを有する雄ネジ部材であるボルト４が貫通する雌ネジ穴２１と、この雌ネジ穴２１に押圧面４ａを有する雄ネジ部材であるボルト４をネジ込んだ（螺合した）ときに面圧を受ける受圧面２２と、合成樹脂２５に保持される保持部２４を備えた金属製のインサート用ナット部材である。

【0028】

ボルト４の押圧面４ａは、ボルト４の頭部の座面がこれに相当するが、頭部が皿形状等であっても、第２接合部材３を押圧する面が押圧面４ａとなる。また、通常、受圧面２２は円形で形成され、円筒体２３の一方側の面として形成されるが、円形に限定する必要はない。また、保持部２４はボルト４の軸方向（図５の矢印Ａ方向）から見て多角形（ここでは正六角形）に形成される。

【0029】

本発明の実施の形態の接合部材（第１接合部材）２は、例えば図４に示すように、インサート用ナット部材２０を合成樹脂２５に鋳込んで形成され、インサート用ナット部材２０と合成樹脂２５とが一体化した接合部材（図４の例示ではガスラスホルダー）として使用される。

【0030】

また、図５に示すように、本発明の参考となる接合構造１は、ボルト（図５の例示ではホルダーボルト）４を雌ネジ穴２１にネジ込んで、インサート用ナット部材２０を一体的に鋳込んだ合成樹脂（樹脂部材）２５で形成された第１接合部材（図５の例示ではガスラスホルダー）２に第２接合部材（図５の例示ではレギュレータブラケット）３を接合する接合構造である。また、本発明の参考となる自動車用部品は、上記の接合構造１を有して構成される。

【0031】

そして、本発明においては、図５に示すように、インサート用ナット部材の受圧面２２の外周部分２２ａを、ボルト４を雌ネジ穴２１にネジ込んだときにボルト４の軸方向から見てボルト４の押圧面４ａを内包するように形成する。即ち、押圧面４ａを直径Ｄｐの円形で形成し、受圧面２２を直径Ｄ２の円形で形成する場合に、直径Ｄ２を直径Ｄｐより大きくして形成する。なお、ボルト４の押圧面４ａの外周部分が六角形形状に形成されている場合には、受圧面２２の直径Ｄ２を押圧面４ａの外周部分の六角形を内包するように、六角形の外接円の直径より大きく形成する。

【0032】

この構成によれば、雌ネジ穴２１にボルト４をネジ込んだときに発生する締結力（軸力）の多くを、金属製のインサート用ナット部材２０の受圧面２２で受けることができるので、受圧面２２の周囲の合成樹脂２５の部分による影響を少なくすることができ、ボルト４の緩みの発生を防止できる。

【0033】

更に、図２及び図５に示すように、雌ネジ穴２１のネジ径をＤ１、受圧面２２の外周部分２２ａの直径をＤ２、保持部２５の多角形の外接円の直径をＤ３としたときに、１．４≦Ｄ２／Ｄ１≦３．０、１．８≦Ｄ３／Ｄ１≦４．０の関係を有するようにして形成すると、制作し易くなる上に、ボルト４の緩みの発生を十分防止できる。

【0034】

つまり、Ｄ２／Ｄ１を１．４より小さくすると、受圧面２２が小さくなり、ボルト４の締結力を十分に受けることができなくなり、３．０より大きくすると受圧面２２が不必要に大きくなり、その分重くなるので、合成樹脂２５との一体化するメリットが低下する。

【0035】

また、Ｄ３／Ｄ１を１．８より小さくすると、合成樹脂２５によるインサート用ナット部材２０の保持力が低下し、インサート用ナット部材２０が合成樹脂２５から外れ易くなり、４．０より大きくすると保持部２５が不必要に大きくなり、その分重くなり、合成樹脂２５との一体化するメリットが低下する。

【0036】

そして、更に、図３に示すように、受圧面２２を有する部分の厚みをｔ１、前記保持部の厚みをｔ２としたときに、０．２≦ｔ２／ｔ１≦０．７の関係を有するようにして形成する。ｔ２／ｔ１を０．２より小さくすると、受圧面２２を有する部分と保持部２４との間の強度が不足し、取り扱いに注意が必要になり、０．７より大きくすると、保持部２４を支える合成樹脂２５の部分の厚さが不十分になり、インサート用ナット部材２０を保持する合成樹脂２５の部分が破損し易くなる。

【0037】

このインサート用ナット部材２０は、インサート用ナット部材２０の厚みｔ１が雌ネジ穴２１の直径Ｄ１の０．５倍から２倍程度のときに効果がある。つまり、厚みｔ１が小さいと、雌ネジ穴２１の深さが浅く、ネジ部の長さが短くなり、雄ネジと雌ネジの当接する部分で締結力の多くを吸収できないので、受圧面２２で締結力（押圧力）に抵抗する必要があるからである。

【0038】

なお、保持部２４の多角形としては、通常正六角形が用いられるが、これに限定することなく、インサート用ナット部材２０を保持する接合部材２の形状に合わせて適宜多角形の形状を変化させても良い。

【0039】

あるいは、図５に示すように、接合構造２において、押圧面４ａと受圧面２２と間に配置される第２接合部材３の厚みをｔ３とし、受圧面２２の外周部分２２ａと押圧面４ａの外周部とを結ぶ直線がボルト４の軸方向となす角度をθとしたときに、θの角度が、５度（ｄｅｇｒｅｅ）以上５０度以下、より好ましくは、１０．５度以上１２度以下となるように構成する。

【0040】

言い換えれば、θ１を５度（ｄｅｇｒｅｅ）（より好ましくは１０．５度）、θ２を５０度（より好ましくは１２度）としたときに、ボルト４の軸方向（矢印Ａ方向）から見て、受圧面２２の外周部分２２ａを、押圧面４ａよりも雌ネジ穴２１の中心から放射方向に、ｔ３×ｓｉｎ（θ１）以上かつｔ３×ｓｉｎ（θ２）以下の距離ｄの分だけ拡大して形成する。

【0041】

このθ１とθ２の範囲に関しては、θ１を５度よりも小さくすると、受圧面２２が小さくなり、ボルト４の締結力を十分に受けることができなくなり、θ２を５０度より大きくすると受圧面２２が必要以上に大きくなり、その分重くなるので、合成樹脂２５との一体化するメリットが低下する。なお、より好ましくは、θ１を１０．５度、θ２を１２度とする。これにより、ボルト４の締結力を受けるのに十分で、かつ、大き過ぎず、軽量化と緩み防止の適切なバランスが取れた大きさの受圧面２２とすることができる。

【0042】

この構成によれば、雌ネジ穴２１にボルト４をネジ込んだときに発生する締結力（軸力）の多くを、金属製のインサート用ナット部材２０の受圧面２２で確実に受けることができるので、受圧面２２の周囲の合成樹脂２５の部分による影響を少なくすることができ、ボルト４の緩みの発生を防止できる。

【0043】

また、図６に示すように、接合構造１を更に発展させた接合構造１Ａとして、受圧面２２の周囲の合成樹脂２５Ａの部分に深さｔ４の段落ち部２５ａを設ける。図６に示す構成では、受圧面２２の外側全部を段落ちさせているが、受圧面２２の外周部分２２ａから予め設定した幅の範囲のみを段落ちさせる構造、つまり、受圧面２２の外周部分２２ａの外側に凹部を巡らせる構成であってもよい。

【0044】

この段落ち部２５ａの大きさは、円形で形成する場合には、その段落ち部２５ａの外周部分の直径Ｄ４を、受圧面２２の外周部分２２ａの直径Ｄ２の１．２倍から３．０倍にする。また、深さｔ４は０．０５ｍｍ〜２．０ｍｍ程度、より好ましくは０．１ｍｍ〜０．５ｍｍとする。０．０５ｍｍより小さいと、熱変形等をして合成樹脂２５Ａが反り返ったときに第２接合部材３が第１接合部材２の受圧面２２の周囲の合成樹脂２５Ａに接触していまい、２．０ｍｍより大きいと、合成樹脂２５Ａによる保持部２４の保持機能が低下してしまう。

【0045】

これらの構成によれば、第２接合部材３が第１接合部材２の受圧面２２の周囲の合成樹脂２５Ａに接触することを防止できるので、より確実に、締結力（軸力）の多くを受圧面２２で確実に受けることができ、受圧面２２の周囲の合成樹脂２５Ａの部分による影響を少なくすることができ、ボルト４の緩みの発生を防止できる。なお、合成樹脂２５Ａの部分による影響が少ないと判断される場合には、凹部を断続的に設けてもよい。

【0046】

更に、図６の接合構造２Ａに加えて、図７に示すように、段落ち部２５ａの外周側の合成樹脂２５Ｂの部分２５ｂを更に深さｔ５だけ段落ちさせて構成する。この深さｔ５は０．０５ｍｍ〜２．０ｍｍ程度、より好ましくは０．１ｍｍ〜０．５ｍｍとする。０．０５ｍｍより小さいと、熱変形等をして合成樹脂２５Ｂが反り返ったときに第２接合部材３が第１接合部材２の受圧面２２の周囲の合成樹脂２５Ｂに接触していまい、２．０ｍｍより大きいと、合成樹脂２５Ｂによる保持部２４の保持機能が低下してしまう。

【0047】

この構成によれば、図８に示すように、受圧面２２の外側の合成樹脂２５Ｂの部分が熱変形等により矢印Ｂ方向に反り返っても、合成樹脂２５Ｂが第２接合部材３に接触することを防止できるので、より確実に、締結力（軸力）の多くを受圧面２２で確実に受けることができ、受圧面２２の周囲の合成樹脂２５Ｂの部分による影響を少なくすることができ、ボルト４の緩みの発生を防止できる。

【0048】

上記の構成のインサート用ナット部材２０、接合部材２、２Ａ、２Ｂ、接合構造１、１Ａ、１Ｂ、及び自動車用部品によれば、合成樹脂２５、２５Ａ、２５Ｂに一体的に鋳込まれ、雌ネジ穴２１と、この雌ネジ穴２１にボルト４をネジ込んだときに面圧を受ける受圧面２２と、合成樹脂２５、２５Ａ、２５Ｂに保持される保持部２４を備えた金属製のインサート用ナット部材２０において、雌ネジ穴２１にボルト４をネジ込んだときに発生する締結力（軸力）の多くを、金属製のインサート用ナット部材２０の受圧面２２で受けることができるので、受圧面２２の周囲の合成樹脂２５、２５Ａ、２５Ｂの部分による影響を少なくすることができ、ボルト４の緩みの発生を防止できる。

【産業上の利用可能性】

【0049】

本発明の接合構造によれば、樹脂部材に一体的に鋳込まれ、雌ネジ穴と、該雌ネジ穴にボルトをネジ込んだときに面圧を受ける受圧面と、樹脂部材に保持される保持部と、を備えた金属製のインサート用ナット部材の受圧面で、ボルトの締結力を十分に支持でき、ボルトの緩みの発生を防止できて、ボルトの脱落、接合部材の破損、接合部材間の接合不良などを回避することができるので、多くの自動車等における部品の接合に利用できる。

【符号の説明】

【0050】

１、１Ａ、１Ｂ、１Ｘ 接合構造
２、２Ａ、２Ｂ、２Ｘ 第１接合部材（接合部材）
３ 第２接合部材
４ ボルト
４ａ ボルトの押圧面
２０、２０Ｘ インサート用ナット部材
２１、２１Ｘ 雌ネジ穴
２２、２２Ｘ 受圧面
２２ａ 受圧面の外周部分
２３、２３Ｘ 円筒体
２４、２４Ｘ 保持部
２５、２５Ａ、２５Ｂ、２５Ｘ 合成樹脂
２５ａ 段落ち部
２５ｂ ２番目の段落ち部
Ｄ１ 雌ネジ穴のネジ径
Ｄ２ 受圧面の直径
Ｄ３ 保持部の多角形の外接円の直径
Ｄ４ 段落ち部の外周部分の直径
Ｄｐ 押圧面の直径
ｔ１ 受圧面を有する部分の厚み
ｔ２ 保持部の厚み
ｔ３ 第２接合部材の厚み
ｔ４ 段落ち部分の深さ
ｔ５ 二番目の段落ち部分の深さ
θ、θ１、θ２ 受圧面の外周部分と押圧面の外周部とを結ぶ直線がボルトの軸方向となす角度

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】