特許 5980186 バーナー、および、石炭改質プラント

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】5980186

(24)【登録日】2016年8月5日

(45)【発行日】2016年8月31日

(54)【発明の名称】バーナー、および、石炭改質プラント

(51)【国際特許分類】

   F23D 17/00 20060101AFI20160818BHJP

   F23D 14/22 20060101ALI20160818BHJP

【ＦＩ】

   F23D17/00 A

   F23D14/22 Z

【請求項の数】8

【全頁数】14

(21)【出願番号】特願2013-199699(P2013-199699)

(22)【出願日】2013年9月26日

(65)【公開番号】特開2015-64186(P2015-64186A)

(43)【公開日】2015年4月9日

【審査請求日】2015年11月5日

(73)【特許権者】

【識別番号】000006208

【氏名又は名称】三菱重工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100134544

【弁理士】

【氏名又は名称】森 隆一郎

(74)【代理人】

【識別番号】100064908

【弁理士】

【氏名又は名称】志賀 正武

(74)【代理人】

【識別番号】100108578

【弁理士】

【氏名又は名称】高橋 詔男

(74)【代理人】

【識別番号】100126893

【弁理士】

【氏名又は名称】山崎 哲男

(74)【代理人】

【識別番号】100149548

【弁理士】

【氏名又は名称】松沼 泰史

(72)【発明者】

【氏名】横濱 克彦

(72)【発明者】

【氏名】濱田 務

(72)【発明者】

【氏名】新屋 謙治

(72)【発明者】

【氏名】岡元 章泰

(72)【発明者】

【氏名】内村 博輝

(72)【発明者】

【氏名】武野 計二

【審査官】 黒石 孝志

(56)【参考文献】

【文献】 特開平４−３６６３０６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００４−９１９２２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平４−２２５７０１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００１−９０９１２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開昭５９−４９４１９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 実開平１−１２９５１１（ＪＰ，Ｕ）

【文献】 特開２００２−１６２００７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１１−１１２３４４（ＪＰ，Ａ）

【文献】 実公昭６０−３０５６７（ＪＰ，Ｙ２）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｆ２３Ｄ １７／００

Ｆ２３Ｄ １４／２０ − １４／２４

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

第一のガスと、前記第一のガスよりも熱量の高い第二のガスとを同時に燃焼させるバーナーであって、
第一方向に一次空気を供給する開口部を有した筒状の第一外筒と、
前記第一外筒の内側に配され、前記第一方向に向かって漸次拡径する内周面を有するディフューザと、
前記第一外筒の内側に配され、前記ディフューザの径方向外側の領域に前記第一方向に向かって前記第一のガスを供給する第一ガスノズルと、
前記第一外筒の周方向で前記第一ガスノズルと隣り合うように配され、前記ディフューザの径方向外側の領域に前記第一方向に向かって前記第二のガスを供給する第二ガスノズルと、
前記第一外筒の内側に配され、前記第二のガスと前記第一のガスとの少なくとも一方に点火する点火トーチと、
を備えることを特徴とするバーナー。

【請求項2】

前記第一方向における前記第一ガスノズルの開口端部は、前記ディフューザの最外周部に沿って接する接触部を備える請求項１に記載のバーナー。

【請求項3】

前記第一ガスノズルを複数備え、
前記第一ガスノズルの各接触部が前記ディフューザに当接する周方向の角度範囲の合計は、９０度から２００度とされている請求項２に記載のバーナー。

【請求項4】

前記第二ガスノズルは、その第一方向の開口端部に、前記第二のガスに渦流を発生させる保炎パッドを備える請求項１から３の何れか一項に記載のバーナー。

【請求項5】

前記第一外筒の外側に配され、前記第一外筒との間に二次空気が流れる流路を形成する第二外筒を備える請求項１から４の何れか一項に記載のバーナー。

【請求項6】

前記第一外筒と前記第二外筒との間に配され、前記二次空気を周方向に旋回させるスワラーを備える請求項５に記載のバーナー。

【請求項7】

前記第一ガスノズルの外周面のうち少なくとも一部を覆い、前記第一のガスの温度低下を防止する温度低下低減部を備える請求項１から６の何れか一項に記載のバーナー。

【請求項8】

前記請求項１から７の何れか一項に記載のバーナーを具備した燃焼炉を備える石炭改質プラント。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

この発明は、バーナー、および、石炭改質プラントに関する。

【背景技術】

【0002】

低品位炭を高品位化する石炭改質プラントにおいては、低品位炭に含まれる水銀などの不純物を除去するために熱分解処理を行う場合がある。この熱分解処理を行う際に、低品位炭から可燃性のガスが分離される。この可燃性のガスは、燃焼炉で燃焼され高温のガスとして再利用される場合がある。この高温のガスは、例えば、低品位炭を熱分解するための熱源としてロータリーキルンなどのジャケットに送られ、その後、排気浄化装置などを介して外部に排出される。

【0003】

低品位炭から得られる可燃性のガスは、一般に低熱量ガスである。そのため、燃焼炉で燃焼させる際に、熱量不足により安定的に燃焼できない場合、天然ガスなど高熱量ガスを一部燃焼炉に入れて、低熱量ガスと高熱量ガスとを同時に燃焼させる場合がある。上記石炭改質プラントにおいては、高熱量ガスから低熱量ガスへの火移りをよくするために、低熱量ガス用バーナーの近傍に助燃バーナーである高熱量ガス用バーナーを配置している。また、高熱量ガス用バーナーの近傍には、点火トーチが配置されている。
しかしながら、低熱量ガス用バーナーや高熱量ガス用バーナーなど、各バーナーに空気を個別に供給する必要があるため、配管が複雑化してしまう。また、各バーナーは、専用の管台を介して燃焼炉壁面などに個別に取り付けられているため、管台数が増加して装置の小型化が困難となっていた。

【0004】

特許文献１には、低熱量ガスを供給する低熱量ガス用ノズルと、低熱量ガス用ノズルの内側中央に高熱量ガスを供給する高熱量ガス用ノズルとを備え、低熱量ガスと高熱量ガスとを同時に燃焼させる燃焼器が記載されている。
特許文献２には、補助バーナーにより天然ガスなどの高熱量の燃料を燃焼させ、その炎を用いて排気ガスの燃焼を補助する混焼式のバーナーが記載されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0005】

【特許文献1】米国特許第８２２０２７２号明細書

【特許文献2】米国特許第４１５４５６７号明細書

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0006】

ところで、石炭改質プラントにおいては、プラント起動時に、昇温の目的で高熱量ガスに点火する。しかし、プラント起動時には、低品位炭を熱分解するキルンに対して不活性ガス（例えば、窒素）をパージする。そのため、低熱量ガス用のノズルを介して高熱量ガス用ノズルの近傍に不活性ガスが供給されてしまい、低熱量ガス用ノズルの近傍に配された高熱量ガス用ノズルの火炎が失火してしまう場合があるという課題がある。
この発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、低熱量ガス用ノズルの近傍に高熱量ガス用ノズルが配されている場合に低熱量ガス用ノズルから噴出される不活性ガスにより高熱量ガスの火炎が失火することを低減できるバーナー、および、石炭改質プラントを提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0007】

上記の課題を解決するために以下の構成を採用する。
この発明に係るバーナーは、第一のガスと、前記第一のガスよりも熱量の高い第二のガスとを同時に燃焼させるバーナーであって、第一方向に一次空気を供給する開口部を有した筒状の第一外筒と、前記第一外筒の内側に配され、前記第一方向に向かって漸次拡径する内周面を有するディフューザと、を備えている。さらにこの発明に係るバーナーは、前記第一外筒の内側に配され、前記ディフューザの径方向外側の領域に前記第一方向に向かって前記第一のガスを供給する第一ガスノズルと、前記第一外筒の周方向で前記第一ガスノズルと隣り合うように配され、前記ディフューザの径方向外側の領域に前記第一方向に向かって前記第二のガスを供給する第二ガスノズルと、を備えている。またこの発明に係るバーナーは、前記第一外筒の内側に配され、前記第二のガスと前記第一のガスとの少なくとも一方に点火する点火トーチと、を備えている。
このように構成することで、ディフューザの外側を第一方向に向かって流れる一次空気が、ディフューザの内周面側に渦を巻くように引き込まれる。さらに、この渦に第二ガスノズルから供給される第二のガスを引き込んで、ディフューザ内に小さい火の玉を作ることができる。そのため、一次空気と第二のガスとを確実に混合して、第一ガスノズルから供給される不活性ガスの影響を低減することができる。また、第一ガスノズルから第一のガスが供給された場合には、第一のガスをディフューザに引き込み、第一ガスを確実に燃焼させることができる。

【0008】

さらに、この発明に係るバーナーは、上記バーナーにおいて、前記第一方向における前記第一ガスノズルの開口端部は、前記ディフューザの最外周部に沿って接する接触部を備えていてもよい。
このように構成することで、第一ガスノズルから供給される第一のガスを、接触部を介して円滑にディフューザに引き込ませることができる。

【0009】

さらに、この発明に係るバーナーは、上記バーナーにおいて、前記第一ガスノズルを複数備え、前記第一ガスノズルの各接触部が前記ディフューザに当接する周方向の角度範囲の合計は、９０度から２００度とされている。
例えば、接触部とディフューザとの当接する周方向の角度範囲の合計が９０度を下回る場合には、第一のガスをディフューザ内に適正に供給することができず、安定燃焼できない可能性がある。また、接触部とディフューザとの当接する周方向の角度範囲の合計が２００度を上回る場合には、ディフューザへの第一のガスの引き込まれる範囲が広すぎて、第二のガスや一次空気などがディフューザへ引き込まれることを阻害してしまう可能性がある。しかし、上記のように接触部とディフューザとの当接する周方向の角度範囲の合計を９０度から２００度の角度範囲とすることで、第一のガスをディフューザによって引き込ませる範囲を、第一のガスが燃焼するために最適な範囲にすることができる。

【0010】

さらに、この発明に係るバーナーは、上記バーナーにおいて、前記第二ガスノズルは、その第一方向の開口端部に、前記第二のガスに渦流を発生させる保炎パッドを備えていてもよい。
このように構成することで、第二ガスノズルの開口端部の周囲に第二のガスによる渦流を形成することができる。そのため、渦流に点火することによって第二ガスノズルで発生する火炎を保炎して、ディフューザ内の火炎が失火することを更に低減できる。

【0011】

さらに、この発明に係るバーナーは、上記バーナーにおいて、前記第一外筒の外側に配され、前記第一外筒との間に二次空気が流れる流路を形成する第二外筒を備えていてもよい。
このように構成することで、第一外筒から下流側の空間を二次空気によって外側から囲むことができる。そのため、より多くの一次空気、第一のガス、および、第二のガスをディフューザ内へ導くことができる。

【0012】

さらに、この発明に係るバーナーは、上記バーナーにおいて、前記第一外筒と前記第二外筒との間に配され、前記二次空気を周方向に旋回させるスワラーを備えていてもよい。
このように構成することで、二次空気の内側の空間が二次空気の旋回により負圧となるため、一次空気、第一のガス、および、第二のガスをディフューザ内へより効率よく導くことができる。

【0013】

さらに、この発明に係るバーナーは、上記バーナーにおいて、前記第一ガスノズルの外周面のうち少なくとも一部を覆い、前記第一のガスの温度低下を低減する温度低下低減部を備えていてもよい。
このように構成することで、第一のガスは比較的高温であるため、第一ガスノズルの周囲を流れる一次空気により第一のガスが冷されて、第一のガスに含まれるタールなどの成分が凝結することを低減できる。

【0014】

この発明に係る石炭改質プラントは、上記バーナーのうち何れか一つのバーナーを具備した燃焼炉を備えている。
このように構成することで、バーナーの火炎が失火することを低減できるため、石炭改質過程における熱分解処理を安定的に行うことができる。

【発明の効果】

【0015】

この発明に係るバーナーおよび石炭改質プラントによれば、低熱量ガス用ノズルの近傍に高熱量ガス用ノズルが配されている場合に低熱量ガス用ノズルから噴出される不活性ガスにより高熱量ガスの火炎が失火することを低減できる。

【図面の簡単な説明】

【0016】

【図1】この実施形態における石炭改質プラント１の概略構成図である。

【図2】この発明の燃焼炉のバーナー周囲の概略構成を示す断面図である。

【図3】図２のＩＩＩ方向から見たバーナー１０の正面図である。

【図4】図３のＶＩ−ＶＩ線に沿う断面図である。

【図5】上記バーナーの第一ガスノズルに温度低下低減部を装着した状態を示す斜視図である。

【図6】第二ガスノズル２３の入熱比（％）に対する安定燃焼可能な１次空気比を示すマップである。

【図7】一次空気比に対する安定燃焼可能な一次混合酸素濃度（ｖｏｌ％）を示すマップである。

【発明を実施するための形態】

【0017】

以下、この発明の一実施形態に係る石炭改質プラントについて説明する。
図１は、この実施形態における石炭改質プラント１の概略構成図である。
この実施形態における石炭改質プラント１は、低品位炭に含まれる水分や不純物などを除去して成形することで低品位炭の高品位化を図るプラントである。
図１に示すように、石炭改質プラント１は、クラッシャー２、ドライヤー３、パイロライザー４、燃焼炉５、クエンチャー６、フィニッシャー７、ニーダー８、及び、ブリケッティング装置９を主に備えている。

【0018】

クラッシャー２は、原炭Ｌを粉砕することで、後工程で処理し易い大きさに原炭Ｌの大きさを整える装置である。クラッシャー２で大きさを整えられた原炭Ｌは、ドライヤー３に送られる。
ドライヤー３は、クラッシャー２で大きさを整えられた原炭Ｌを乾燥させる装置である。このドライヤー３としては、例えば、蒸気を用いて原炭Ｌを間接加熱するスチームチューブドライヤーなどを用いることができる。このドライヤー３により乾燥させた石炭は、パイロライザー４に送られる。

【0019】

パイロライザー４は、ドライヤー３で乾燥させた石炭を僅かに熱分解する装置である。より具体的には、パイロライザー４は、石炭に含まれる揮発分や、水銀など種々の不純物をガス化して抽出する。このパイロライザー４により分離されたガスは、低熱量ガス（第一のガス）として燃焼炉５に送られる。また、パイロライザー４により熱分解された後の改質炭は、クエンチャー６に送られる。

【0020】

燃焼炉５は、パイロライザー４により分離された低熱量ガスを、一次空気などと共に燃焼させて高温ガスを生成する。この高温ガスは、パイロライザー４のジャケット４ａに供給されて、パイロライザー４の熱源として用いられる。このパイロライザー４により原炭Ｌの加熱に用いられた高温ガスは、例えば、排気クリーンシステム（ＡＱＣＳ）Ｃｓにより浄化された後、大気中に排出される。図１中、符号「Ｆ」は風量調整ファン、符号「Ｂ」はブロアである。ジャケット４ａと排気クリーンシステムＣｓとの間の配管に設置される風量調整ファンＦとブロアＢとは共に、使用済みの高温ガスを排気クリーンシステムＣｓに送り込む。

【0021】

クエンチャー６は、パイロライザー４によって熱分解処理を行った改質炭を冷却する装置である。このクエンチャー６により、４００℃程度あった改質炭の温度が、７０℃前後まで冷却される。クエンチャー６により冷却された改質炭は、フィニッシャー７へ送られる。
フィニッシャー７は、クエンチャー６によりある程度冷却された改質炭を、更に大気などによって緩やかに温度調整する装置である。フィニッシャー７は、例えば、改質炭を５０℃以下となるように温度調整する。このフィニッシャー７により温度調整された改質炭は、ニーダー８へ送られる。

【0022】

ニーダー８は、フィニッシャー７で温度調整された改質炭を粉砕し更に細かい粒子状にする。また、ニーダー８は、粉砕と同時に改質炭を成形するためにバインダ等の添加物が必要な場合には、改質炭にバインダを投入して撹拌する。ニーダー８で粉砕および撹拌された改質炭は、ブリケッティング装置９へ送られる。
ブリケッティング装置９は、改質炭を所定のブリケット状に成形する装置である。ブリケッティング装置９は、例えば、圧縮成形などにより、改質炭をブリケット状に成形する。このブリケッティング装置９により成形された改質炭のブリケットＢｒは、車両や船舶などの搬送手段により仕向地へ搬送される。

【0023】

次に、上述した燃焼炉５のバーナー１０について図面に基づき説明する。
図２は、燃焼炉５のバーナー１０周囲の概略構成を示す断面図である。
図２に示すように、燃焼炉５は、燃焼用の空間Ｋを形成する容器１１を備えている。この容器１１には、一つの管台１１ａを介してバーナー１０が取り付けられている。バーナー１０は、熱量の異なる２種類のガスを混焼させる装置である。バーナー１０の空間Ｋ側の端部１０ａの位置は、バーナー１０の軸線Ｏ方向で容器１１の内側面１１ｂと同一位置とされている。バーナー１０には、低カロリー燃料、高カロリー燃料、点火トーチ燃料、および、空気を供給するための配管１２ａ〜１２ｄが接続されている。これら配管１２ａ〜１２ｄには、それぞれ流量調整弁１３ａ〜１３ｄが取り付けられている。この実施形態の一例においては、バーナー１０には、低カロリー燃料として、パイロライザー４で発生する低熱量ガスが供給される。また、この実施形態の一例におけるバーナー１０には、高カロリー燃料として、低熱量ガスよりも熱量が高い天然ガスなどの高熱量ガス（第二のガス）が供給される。また、バーナー１０に供給される空気は、後述する一次空気および二次空気として用いられる。

【0024】

図３は、図２のＩＩＩ方向から見たバーナー１０の正面図である。図４は、図３のＶＩ−ＶＩ線に沿う断面図である。
図３、図４に示すように、バーナー１０は、第一外筒２０、ディフューザ２１、第一ガスノズル２２、第二ガスノズル２３、点火トーチ２４、および、第二外筒２５を備えている。

【0025】

第一外筒２０は、内部空間Ｋに向けて一次空気を供給する流路を形成する。第一外筒２０は、筒状より具体的には円筒状に形成されている。第一外筒２０は、その軸線Ｏ方向における内部空間Ｋ側（以下、単に第一方向と称する）に開口部２７を有している。

【0026】

ディフューザ２１は、第一外筒２０の内側に配され、第一方向に向かって漸次拡径する内周面２８を有している。このディフューザ２１の径方向の内側には、円錐状の空間が形成される。ディフューザ２１は、内部空間Ｋ側から見て、第一外筒２０と同心の円形に形成されている。また、ディフューザ２１は、第一方向の端部である最外周部２９の位置が、第一外筒２０の第一方向の端部３０の位置と軸線Ｏ方向で同じ位置に配されている。ここで、ディフューザ２１の内周面２８と軸線との角度θ０は、５０〜７０度とするのが好ましい。

【0027】

第一ガスノズル２２は、第一外筒２０の径方向内側に配されている。この第一ガスノズル２２は、ディフューザ２１の径方向外側の領域に第一方向に向かって低熱量ガスを供給する。この実施形態におけるバーナー１０には、複数、より具体的には２つの第一ガスノズル２２が設けられている。これら第一ガスノズル２２の開口部３１は、それぞれ軸線Ｏを挟んで対称位置に配されている。

【0028】

第一方向における第一ガスノズル２２の開口端部３２は、ディフューザ２１に接触する接触部３３を有している。この接触部３３は、最外周部２９に沿う断面円弧状に形成されている。接触部３３は、その周方向の全域に渡って、ディフューザ２１の最外周部２９に接している。これにより第一ガスノズル２２の接触部３３とディフューザ２１の最外周部２９との間には、第一外筒２０の内側を流れる一次空気が第一方向に向かって流れないようになっている。２つの接触部３３がディフューザ２１の最外周部２９に当接する周方向の角度範囲θ１，θ２とすると、これら角度範囲θ１，θ２の合計は、９０度から２００度の範囲とされている。

【0029】

第一ガスノズル２２の開口端部３２は、接触部３３の周方向両側から第一外筒２０に向かって平行に延びる２つの側壁部３４を備えている。また、開口端部３２は、平行な側壁部３４の第一外筒２０側の端部同士をつなぐ外側壁部３４ａを備えている。外側壁部３４ａは、第一外筒２０の内側面に沿うように、第一外筒２０側に向かって凸となる断面円弧状に形成されている。

【0030】

第二ガスノズル２３は、ディフューザ２１の径方向外側の領域に第一方向に向かって高熱量ガスを供給する。この実施形態におけるバーナー１０には、複数、より具体的には２つの第二ガスノズル２３が設けられている。これら第二ガスノズル２３は、第一外筒２０の周方向で第一ガスノズル２２と隣り合うように配されている。また、２つの第二ガスノズル２３は、軸線Ｏを挟んで対称位置に配されている。

【0031】

第二ガスノズル２３は、その第一方向の開口端部３５が、ディフューザ２１の最外周部２９よりも、第一方向で上流側に配されている。つまり、第二ガスノズル２３の開口端部３５は、内部空間Ｋ側から見て、ディフューザ２１よりも後側に配されている。ディフューザ２１の最外周部２９と第二ガスノズル２３の開口端部３５との軸線Ｏ方向における距離ｄは、０〜３０ｍｍとしてもよい。また、距離ｄは、０ｍｍとするのがより好ましい。

【0032】

第二ガスノズル２３は、その開口端部３５に保炎パッド３６を備えている。保炎パッド３６は、第二ガスノズル２３から供給される高熱量ガスが点火された際に、その火炎を保持する機能を有している。具体的には、保炎パッド３６は、第一方向の開口端部３５を塞ぐように第一方向に直交する方向に延びる平面３７を有している。また保炎パッド３６は、開口端部３５における第二ガスノズル２３の流路よりも断面積の小さい複数の貫通孔３８を有している。これら貫通孔３８は、第二ガスノズル２３の内部空間と、ディフューザ２１の最外周部２９の径方向外側の領域との間を連通している。第二ガスノズル２３を流れる高熱量ガスは、貫通孔３８を通過して第二ガスノズル２３の外部に流出する際に、貫通孔３８の周囲に小さな渦流（図示せず）を形成する。この小さな渦流により、高熱量ガスの火炎の失火が低減される。

【0033】

ここで、この実施形態における保炎パッド３６は、第二ガスノズル２３の火炎を保つために、第二ガスノズル２３からディフューザ２１に向かう方向の幅ｗを５〜２０ｍｍとすることで効率よく保炎することができる。さらに、幅ｗは、１０ｍｍとするのがより好ましい。つまり、保炎パッド３６と、ディフューザ２１との間には、一次空気が流れる場合がある。

【0034】

点火トーチ２４は、上述した高熱量ガスと低熱量ガスとの少なくとも一方に点火する火種を形成する。点火トーチ２４には、上述した点火トーチ燃料が供給される。点火トーチ２４は、第一外筒２０の内側における第一ガスノズル２２と第二ガスノズル２３との間に配置されている。ここで、この実施形態においては、点火トーチ２４を２つ設ける場合を例示しているが、１つであってもよい。

【0035】

第二外筒２５は、第一外筒２０との間に二次空気が流れる流路を形成する。第二外筒２５は、所定の間隔を空けて第一外筒２０の外側を覆うように配置されている。第二外筒２５は、第一外筒２０と軸線Ｏが重なり第一外筒２０よりも大径な円筒状に形成されている。すなわち、二次空気が流れる流路は、第一外筒２０の全周において径方向の寸法が等しく形成される。

【0036】

第一外筒２０と第二外筒２５との間には、複数のスワラー３９が周方向に所定の等間隔で配されている。スワラー３９は、二次空気を軸線Ｏ回りに旋回させる偏向板として機能する。つまり、第一外筒２０と第二外筒２５との間の流路から内部空間Ｋに流出する二次空気の流れは、円筒らせん状の旋回流となる。この二次空気の旋回流によって、その径方向内側の開口部２７の近傍の領域が負圧となる。そのため、この負圧により、二次空気は、開口部２７から軸線Ｏ方向で離間するに従い、徐々に縮径される。これにより、二次空気の内側に流出する一次空気、低熱量ガス、高熱量ガスが軸線Ｏ側に集まるため、火炎の失火を更に低減することが可能となっている。ここで、この実施形態におけるスワラー３９は、二次空気に旋回を与えるための翼角度が０〜４５度とすることで効果的に失火を低減できる。さらに、翼角度は３０度とするのがより好ましい。

【0037】

図５は、第一ガスノズル２２に温度低下低減部４０を装着した状態を示す斜視図である。
図５に示すように、バーナー１０は、第一ガスノズル２２の温度低下を低減する温度低下低減部４０を備えている。この温度低下低減部４０は、第一ガスノズル２２の外周面４１の少なくとも一部を覆っている。温度低下低減部４０は、第一ガスノズル２２を加熱可能な加熱器と断熱材とのうち少なくとも一方を備えている。このようにすることで、パイロライザー４から送られてくる高温の低熱量ガスに含まれるタールなどが凝縮温度以下になり凝結することを低減できる。

【0038】

この実施形態におけるバーナー１０は、上述した構成を備えている。
図６は、第二ガスノズル２３の入熱比（％）に対して安定燃焼すなわち、安定した着火、および、安定した保炎が可能な１次空気比を示すマップである。ここで、一次空気比とは、一次空気の全流量と、高熱量ガスの全流量との理論上の空気量の比で定義される。また、第二ガスノズル２３の入熱比とは、低熱量ガスと高熱量ガスとの全流量のうち高熱量ガスがどれだけ含まれているかを示す値であって、高熱量ガスの入熱／（低熱量ガスの入熱＋高熱量ガスの入熱）×１００（％）で定義される。

【0039】

上記バーナー１０は、第二ガスノズル２３の入熱比に応じて、図６中実線で示す下限値よりも大きい一次空気比となるように調整される。図６中、「○」は、実験により安定燃焼（安定着火および安定保炎含む）が確認された第二ガスノズル２３の入熱比に対する一次空気比を示している。また図４中、「×」は、実験により不安定燃焼が確認された第二ガスノズル２３の入熱比に対する一次空気比を示している。

【0040】

この図６に示すように、一次空気比の下限値は、第二ガスノズル２３の入熱比が減少するにつれて、その上昇率が急激に増加して一次空気の流量調整だけでは安定燃焼させることが困難となってしまう。そのため、入熱比が１０％よりも大きくなるように高熱量ガスの流量を調整することが望ましいが、省エネルギーの観点から、できるだけ高熱量ガスの流量は少なくなるように調整される。

【0041】

図７は、一次空気比に対して、安定燃焼すなわち安定した着火、および、安定した保炎が可能な一次混合酸素濃度（ｖｏｌ％）を示すマップである。ここで、一次空気混合酸素濃度は、一次空気と不活性ガス（例えば、窒素）との全流量のうち、一次空気の酸素がどれだけ含まれているかを示す値であって、一次空気中酸素堆積流量／（一次空気流量+不活性ガス流量）×１００（％）で定義される。

【0042】

パイロライザー４に不活性ガスがパージされる場合、その不活性ガスが第一ガスノズル２２から流出する。この場合、上記バーナー１０は、一次空気比に応じて、図７中実線で示す下限値よりも大きい一次混合酸素濃度とすることで、安定燃焼すなわち、安定した着火、および、安定した保炎が可能となる。図７中、「○」は、実験により安定燃焼（安定着火および安定保炎含む）が確認された一次空気比に対する一次混合酸素濃度を示している。また図４中、「×」は、実験により不安定燃焼が確認された一次空気比に対する一次混合酸素濃度を示している。

【0043】

図７に示すように、一次混合酸素濃度の下限値は、一次空気比が「２」程度の場合に最も低くなる。そして、一次混合酸素濃度が最も低くなる値から、一次空気比が増加するにつれて、緩やかに一次混合酸素濃度の下限値が増加する。一方で、一次混合酸素濃度が最も低くなる値から一次空気比が減少するにつれて、一次混合酸素濃度の下限値は急激に増加してしまう。そのため、一次空気比が「１」よりも大きくなるように一次空気の流量が調整されることが望ましい。

【0044】

上述した一次空気比の調整、及び、一次混合酸素濃度の調整は、予め記憶されたプログラムをコンピュータに実行させることで、自動的に行うようにしても良い。
一次空気比および一次混合酸素濃度を自動的に調整する場合、例えば、流量調整弁１３ａ〜１３ｃを個別に駆動するアクチュエータ（図示せず）と、高熱量ガスの流量、低熱量ガスの流量、および、一次空気の流量をそれぞれ計測する流量計（図示せず）とを設ける。そして、各流量計の計測結果に基づいて、コンピュータにより第二ガスノズル２３の入熱比を算出するとともに、上記マップを参照して安定燃焼が得られる一次空気比および一次混合酸素濃度を求める。さらに、求めた一次空気比となるように一次空気の流量を制御する。なお、一次空気比の調整は、自動的に制御するものに限られず、流量計の計測結果や、上記図６、図７に示すマップをディスプレイに表示することで、上記コンピュータによる制御処理を適宜作業者が行うようにしてもよい。

【0045】

したがって、上述した実施形態のバーナー１０によれば、ディフューザ２１の外側を第一方向に向かって流れる一次空気が、図４に示すように、ディフューザ２１の内周面側に渦を巻くように引き込まれ、さらに、この渦に第二ガスノズル２３から供給される高熱量ガスを引き込んで、ディフューザ２１内に小さい火の玉を作ることができる。そのため、一次空気と高熱量ガスとを確実に混合して、第一ガスノズル２２から供給される不活性ガスの影響を低減することができる。また、第一ガスノズル２２から低熱量ガスが供給された場合には、低熱量ガスをディフューザ２１に引き込み、低熱量ガスを確実に燃焼させることができる。
したがって、低熱量ガス用ノズルの近傍に高熱量ガス用ノズルが配されている場合に低熱量ガス用ノズルから噴出される不活性ガスにより高熱量ガスの火炎が失火することを低減できる。

【0046】

また、第一ガスノズル２２の開口端部３２が接触部３３を有することで、第一ガスノズル２２から供給される低熱量ガスを、接触部３３を介して円滑にディフューザ２１に引き込ませることができる。
さらに、接触部３３がディフューザ２１に当接する周方向の角度範囲の合計が、９０度から２００度とされることで、低熱量ガスがディフューザ２１へ巻き込まれる範囲を、低熱量ガスが燃焼するために最適な範囲にすることができる。

【0047】

一方で、接触部３３とディフューザ２１との当接する周方向の角度範囲の合計が９０度を下回る場合には、低熱量ガスをディフューザ２１内に適正に供給することができず、安定燃焼できない可能性がある。また、接触部３３とディフューザ２１との当接する周方向の角度範囲の合計が２００度を上回る場合には、ディフューザ２１への低熱量ガスの引き込まれる範囲が広すぎて、高熱量ガスや一次空気がディフューザ２１へ引き込まれることを阻害する可能性がある。

【0048】

さらに、第二ガスノズル２３の第一方向の開口端部３５が、ディフューザ２１の最外周部２９よりも、軸線Ｏ方向における上流側に配されている場合には、第一ガスノズル２２から不活性ガスが噴出されたとしても、第一ガスノズル２２の開口端部３２よりも上流側に配される第一ガスノズル２２の開口端部３２に向かって不活性ガスが向かって流れることがない。そのため、不活性ガスにより第二ガスノズル２３の火炎が失火することを低減できる。

【0049】

また、保炎パッド３６を備えていることで、第二ガスノズル２３の開口端部３５の周囲に高熱量ガスによる渦流を形成することができる。そのため、渦流に点火することによって第二ガスノズル２３で発生する火炎を保炎して、ディフューザ２１内の火炎が失火することを更に低減できる。

【0050】

さらに、第二外筒２５を備えていることで、第一外筒２０の下流側の空間を二次空気によって外側から囲むことができる。そのため、より多くの一次空気、低熱量ガス、および、高熱量ガスをディフューザ内へより確実に導くことができる。
また、スワラー３９を備えていることで、二次空気の内側の空間が二次空気の旋回により負圧となるため、一次空気、低熱量ガス、および、高熱量ガスをディフューザ２１内へより効率よく導くことができる。

【0051】

また、上述した実施形態における石炭改質プラント１によれば、バーナー１０の火炎が失火することを低減できるため、石炭改質過程における熱分解処理を安定的に行うことができる。
なお、この発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、この発明の趣旨を逸脱しない範囲において、上述した実施形態に種々の変更を加えたものを含む。すなわち、実施形態で挙げた具体的な形状や構成等は一例にすぎず、適宜変更が可能である。

【0052】

例えば、上述した実施形態においては、第一ガスノズル２２と第二ガスノズル２３と点火トーチ２４とをそれぞれ２つずつ設ける場合を一例に説明したが、１つ以上であれば良い。
さらに、上述した実施形態のディフューザ２１は、その内部空間が円錐状に形成される場合について説明したが、軸線Ｏ方向に貫通する取付用の貫通孔や、熱変形による割れを防止するために空間Ｋ側から見て径方向に延びるスリットをディフューザ２１に設けるようにしても良い。
また、上述した実施形態においては、石炭改質プラント１の燃焼炉５に設けられたバーナー１０を一例にして説明したが、石炭改質プラント１以外の燃焼炉に適用しても良い。

【符号の説明】

【0053】

１ 石炭改質プラント
２ クラッシャー
３ ドライヤー
４ パイロライザー
４ａ ジャケット
５ 燃焼炉
６ クエンチャー
７ フィニッシャー
８ ニーダー
９ ブリケッティング装置
１０ バーナー
１０ａ 端部
１１ 容器
１１ａ 管台
１１ｂ 内側面
１２ａ〜１２ｄ 配管
１３ａ〜１３ｄ 流量調整弁
２０ 第一外筒
２１ ディフューザ
２２ 第一ガスノズル
２３ 第二ガスノズル
２４ 点火トーチ
２５ 第二外筒
２６ 流路
２７ 開口部
２８ 内周面
２９ 最外周部
３０ 端部
３１ 開口部
３２ 開口端部
３３ 接触部
３４ 壁部
３４ａ 外側壁部
３５ 開口端部
３６ 保炎パッド
３７ 平面
３８ 貫通孔
３９ スワラー
４０ 温度低下低減部
４１ 外周面
Ｂ ブロア
Ｂｒ ブリケット
Ｃｓ 排気クリーンシステム
Ｆ 風量調整ファン
Ｋ 空間
Ｌ 原炭

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】