特許 5997445 改質多燃料予混合低エミッション燃焼器及び関連する方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】5997445

(24)【登録日】2016年9月2日

(45)【発行日】2016年9月28日

(54)【発明の名称】改質多燃料予混合低エミッション燃焼器及び関連する方法

(51)【国際特許分類】

   C01B 3/38 20060101AFI20160915BHJP

   F02C 7/22 20060101ALI20160915BHJP

【ＦＩ】

   C01B3/38

   F02C7/22 D

【請求項の数】9

【全頁数】17

(21)【出願番号】特願2012-8543(P2012-8543)

(22)【出願日】2012年1月19日

(65)【公開番号】特開2012-153597(P2012-153597A)

(43)【公開日】2012年8月16日

【審査請求日】2015年1月7日

(31)【優先権主張番号】13/010,828

(32)【優先日】2011年1月21日

(33)【優先権主張国】US

(73)【特許権者】

【識別番号】390041542

【氏名又は名称】ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ

(74)【代理人】

【識別番号】100137545

【弁理士】

【氏名又は名称】荒川 聡志

(74)【代理人】

【識別番号】100105588

【弁理士】

【氏名又は名称】小倉 博

(74)【代理人】

【識別番号】100129779

【弁理士】

【氏名又は名称】黒川 俊久

(74)【代理人】

【識別番号】100113974

【弁理士】

【氏名又は名称】田中 拓人

(72)【発明者】

【氏名】アブドウル・ラフィー・カーン

(72)【発明者】

【氏名】ハサン・カリム

(72)【発明者】

【氏名】ジョナサン・ドワイト・ベリー

【審査官】 村岡 一磨

(56)【参考文献】

【文献】 特開平０７−３３２６１１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０８−１８９３８０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特表平１０−５０２０４７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００６−０１７３２４（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ０１Ｂ ３／００−３／５８

Ｆ０２Ｃ ７／２２

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

ガスタービンエンジン燃焼器（５８）に送られる燃料混合物を処理するよう構成されたガスタービンエンジン（１６）用の改質器（６０）であって、当該改質器（６０）が、
触媒（６５）と複数の流路（６３、６４）とを有する改質器コア組立体（６２）であって、前記改質器（６０）内部に配置される改質器コア組立体（６２）と、
改質器コア組立体（６２）の入口にあり、改質器燃料混合物（６１）及び酸素含有ストリームが前記流路（６３、６４）に流入して前記触媒（６５）と相互作用するように改質器燃料混合物（６１）及び酸素含有ストリームを前記改質器コア組立体（６２）に輸送するように構成された入口流れチャンネルと、
前記改質器コア組立体（６２）の出口にあり、改質器コア組立体（６２）から吐出される改質炭化水素及び自由水素を含有する改質油生成物ストリームを受けるように構成された改質油チャネル（７７、８１）であって、前記改質器（６０）内部に配置され、改質器コア組立体（６２）の周りの環状チャンネル（７７）を含む改質油チャンネル（７７、８１）と、
前記改質油チャンネル（７７、８１）と連通し、前記改質油チャネル（７７、８１）を通って流れる改質油生成物ストリームの中にガスタービン燃料フィード（６８）を吐出するように構成された出口を有するガスタービン燃料フィードチャンネルであって、前記環状チャンネル（７７）の周りの環状壁によって前記環状チャンネル（７７）と隔てられているガスタービン燃料フィードチャンネルと
を備えており、
前記環状壁が、前記改質器燃料混合物（６１）と前記触媒（６５）との発熱反応によって発生する熱を用いて、前記ガスタービン燃料フィードを加熱し熱的に分解する熱交換器として構成されている、ガスタービンエンジン（１６）用の改質器（６０）。

【請求項2】

前記改質器燃料混合物（６１）が、ガス燃料、液体炭化水素燃料、希釈材ストリーム、二酸化炭素、窒素及び蒸気のうちの１以上を含む、請求項１記載のガスタービンエンジン（１６）用の改質器（６０）。

【請求項3】

前記改質器（６０）の下流側で且つ前記燃焼器（５８）の上流側にある追加のガスタービンエンジン燃料フィード（５０）を更に備える、請求項１又は請求項２記載のガスタービンエンジン（１６）用の改質器（６０）。

【請求項4】

前記ガスタービンエンジン燃料フィード（６８）が、ガス燃料（４１）、液体炭化水素燃料（４３）及び希釈材ストリーム（４２）のうちの１以上を含む、請求項１乃至請求項３のいずれか１項記載のガスタービンエンジン（１６）用の改質器（６０）。

【請求項5】

前記触媒（６５）が、前記発熱反応によって前記改質器燃料混合物（６１）を改質し自由水素を生成できる、請求項１乃至請求項４のいずれか１項記載のガスタービンエンジン（１６）用の改質器（６０）。

【請求項6】

前記追加のガスタービンエンジン燃料フィード（５０）が、液体燃料（５１）と高分子量炭化水素油（５２）とを含む、請求項３記載のガスタービンエンジン（１６）用の改質器（６０）。

【請求項7】

前記改質油生成物ストリームが、前記ガスタービンエンジン（１６）に対する組み合わせたフィードの一部として残留液体燃料成分を気化するのに十分な発熱量を有するキャリア流体として機能する、請求項１乃至請求項６のいずれか１項記載のガスタービンエンジン（１６）用の改質器（６０）。

【請求項8】

水素富化の改質燃料を用いるガスタービンエンジンシステム（３０）であって、
圧縮機（１２）と、
ガスタービン（１６）と、
前記圧縮機（１２）に接続され、且つ前記ガスタービン（１６）に高温ガスを輸送するよう構成された１以上の燃焼器（１１）と、
改質器燃料混合物（６１）を供給するための改質器燃料源と、
ガスタービン燃料フィード（６８）を供給するためのガスタービン燃料源と、
前記燃焼器（１１）の上流側に配置された請求項１乃至請求項７のいずれか１項記載の改質器（６０）であって、前記入口流れチャンネルで改質器燃料混合物（６１）を受け取り、かつ前記ガスタービン燃料フィードチャンネルでガスタービン燃料フィード（６８）を受け取るように前記改質器燃料源及びガスタービン燃料源と接続された改質器（６０）と
を備える、ガスタービンエンジンシステム（３０）。

【請求項9】

ガスタービンエンジン（１６）用の炭化水素燃料を改質する方法であって、
炭化水素ガス（３３）及び酸素含有ストリームの混合気を含む改質器燃料を触媒（６５）を含有する改質器コア（６２）に供給する段階と、
前記炭化水素ガス（３３）及び酸素含有ストリームの混合気を前記触媒（６５）に通して、自由水素と、発熱反応から生じる熱とを生成する段階と、
前記触媒（６５）の下流側で前記自由水素を含有する加熱改質油生成物ストリームを形成する段階と、
前記発熱反応中に発生した熱の一部をガスタービン燃料フィード（６８）に移送し、補完燃料フィードを形成する段階と、
前記ガスタービンエンジン（１６）の燃焼器（５８）の上流側の位置にて前記改質油生成物ストリームと前記補完燃料フィードとを組み合わせる段階と
を含む方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、燃焼システムに関し、より詳細には、燃料改質器及び改質プロセス中に生成される熱の熱集積化を利用して、低エミッション及びより効率的な炭化水素燃料をガスタービン燃焼器への補完的フィードとして生成するための燃焼システムに関する。

【背景技術】

【0002】

ガスタービンエンジンは通常、圧縮機セクションと、燃焼器セクションと、回転して電力を発生させるようにする少なくとも１つのタービンとを含む。圧縮機は、燃焼器セクションに直接フィードを吐出し、ここでは炭化水素燃料が噴射されて、混合及び燃焼される。次いで、燃焼ガスがタービンの１以上の段に送られてこれらを通過し、該タービンが燃焼ガスから回転エネルギーを抽出する。

【0003】

最大動作効率を得るために、ガスタービン燃焼システムは、様々な燃料組成、圧力、温度、及び燃料／空気比条件の幅広い範囲で稼働しなければならず、液体又はガス燃料、或いは両方の組み合わせ（「二元燃焼」システムと呼ばれる）を利用できることが好ましい。しかしながら、ガスタービン燃焼器で使用するための多くの炭化水素燃料候補は、不要な汚染物質及び／又は他のプロセスの副生成物を含有し、これらは、燃焼を妨げ、及び／又はガスタービンシステムの能力及び効率を低下させる傾向がある。多くの燃料候補はまた、環境汚染制御問題、詳細には望ましくないＮＯｘ成分の形成を生じさせる。

【0004】

結果として、従来の種々の燃焼器設計は、液体燃料組成を用いて高レベルのタービンエンジン性能を維持しながら、エミッションレベル、詳細には燃焼によって生じるＮＯｘ及びＣＯの量の許容可能な範囲を達成しようと試みているが、限定的にしか成功していない。低ＮＯｘエミッション（「乾式低ＮＯｘ」（ＤＬＮ）と呼ばれる）を達成できるほとんどのガスタービン燃焼器は、ＮＯｘ生成を制御及び制限するために低重量の炭化水素燃料及び過剰な量の空気を含む、希薄予混合燃焼混合気を必要とする。通常、このような燃焼器は、重量で９０から９８％のメタン（ＣＨ₄）とそれよりも少ない量のＣＯ₂、Ｏ₂、Ｎ₂、並びにエタン、エチレン、及びアセチレンなどのごく僅かな割合の短鎖炭化水素からなる加圧天然ガスの混合気を使用する。これらの希薄混合気は、従来の火炎燃焼器よりも低温で燃焼する傾向があり、これにより、窒素酸化物を含む低レベルの汚染物質を生成する。

【0005】

これまでに、単独で又は他のガス状燃料成分と組み合わせて石油及びディーゼル油などの液体炭化水素燃料を含む、天然ガスに対する代替物を用いて燃焼器を作動させる多くの試みがなされている。液体燃料を用いて希薄予混合及び予蒸発火炎を生成するために、燃料は、最初に蒸発させ、可能であれば、燃焼器にて点火する前に空気と混合して許容可能な燃料蒸気を生成できる、より可燃性が高く且つ熱効率のよいガスに改質する必要がある。この場合でも、他のガス燃料元素（低重量の脂肪族炭化水素を含む）と組み合わせて高分子量の炭化水素成分を含有する液体燃料を使用することは、問題があることが分かっている。

【0006】

高分子量燃料を用いる１つの認識されている手法は、詳細には重質の油又はナフサなどの燃料を軽質の炭化水素成分に改質するプロセスを伴う。しかしながら、公知の改質プロセスは、可能性のある熱効率損失を含む、複雑で高価なプロセス制御問題を伴う。例えば、１つの燃料成分として石油を用いるガスタービン設計は、より有用な燃料に容易には改質できない汚染物質からの高温腐食を受けやすい。結果として、液体燃料を用いるほとんどのガスタービンエンジンは、小さな炭化水素成分に容易に分解され、及び／又は効率的に蒸発させることができる液体天然ガス（ＬＮＧ）又は超軽量油の何れかを燃料として稼働する。公知の転化プロセスは、触媒蒸気改質、自己熱触媒改質、触媒部分酸化及び非触媒部分酸化を含み、その各々が利点と欠点を有し、水素と一酸化炭素の種々の比率（「合成ガス」）をもたらす。

【0007】

既知の触媒システム（特に水素）からの反応生成物が燃料成分として極めて望ましいものであっても、場合によっては、触媒反応の結果として生じる高いガス温度に起因して触媒反応に大きな損傷を生じる可能性がある。すなわち、改質生成物の温度は、ガスタービン用の配管を形成するのに使用される材料の許容可能な閾値を超過することが多い。従って、加熱された改質ストリームを燃焼器に直接供給できるようにするために、下流側の配管に高い温度流体伝達材料が必要となり、システム材料コストが有意に増大する。加えて、改質器構成要素に対する過熱及び損傷を防ぐために、何らかの方式で触媒改質器を冷却しなければならず、これにより、従来の熱交換器の場合でも、システムに対する複雑さ及びコストが大幅に追加される。

【0008】

既存の改質プロセスに伴う高温を考慮すると、ガスタービンエンジン用に追加の水素を生成するために燃料改質触媒システムを使用することが極めて制限されてきた。公知の従来技術の触媒システムは、改質操作によって発生する反応の発熱を効果的に制御及び利用しながら、重質の液体及び／又はガス燃料成分を改質する許容可能な方法を提供するものではない。

【0009】

従って、公知の従来技術のシステムに対して種々の熱効率の問題が依然として存在する。例えば、Ｍｕｅｎｂｅｒｇｅｒによる米国特許第３７９６５４７号は、触媒床内に埋め込まれた１以上の熱交換器を備えて密封円筒容器内に収容される発熱触媒を用いて、冷却材（通常は水）が外部供給源から導入され、後で熱交換器から除去されることで、フィードストリームの触媒反応により発生する熱を制御するのを助ける熱交換装置を開示している。Ｍｕｅｎｂｅｒｇｅｒでは、処理されたプロセスストリームを用いて改質成分に冷却を加えること、或いは、熱的に集積化されたプロセスを維持することを企図又は教示していない。

【0010】

Ｓｅｄｅｒｑｕｉｓｔによる米国特許第６４４４１７９号は、過熱蒸気を用いた触媒反応により燃料を転化し自由水素を発生させる、「自己熱」燃料電池型の改質器を記載している。燃料電池改質器は、触媒反応から生成された熱を用いて反応で使用される過熱蒸気を生成できるように構成された複数の混合管体から各々がなる、第１及び第２の反応物マニホルドを備えた閉鎖圧力容器を含む。Ｓｅｄｅｒｑｕｉｓｔは、追加の熱を用いて燃料源を処理することを企図していない。

【0011】

Ｃｌａｗｓｏｎ他による米国特許第６０８３４２５号は、改質触媒を含有する部分酸化反応ゾーンに導入される酸素富化ガスフィード及び蒸気を用いて「改質器」内で炭化水素燃料を水素と二酸化炭素に転化する従来の方法を示している。Ｃｌａｗｓｏｎ他は、処理済み燃料ストリームを用いて改質成分に冷却を加えることを企図していない。

【0012】

Ｈｏｋａｒｉ他による米国特許公開番号２００５／００７２１３７は、重質油を「臨界超過」の高温高圧水及び酸化バナジウムに対する酸化剤と混合し、次いで、結果として得られる酸化バナジウムを分離することにより重質油を処理するプロセスを開示している。この場合も同様に、Ｈｏｋａｒｉ他は、触媒と生成熱の熱集積化を使用してはいない。

【0013】

同一出願人による米国特許第５１１３４７８号では、管状本体内に配置された熱プラグを用いて、燃焼室温度が特定の閾値を超えたときに燃焼室及び管状部材の外側の「受熱」フィンからの放射熱の結果として液体燃料が気化される液体燃料気化器を記載している。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0014】

【特許文献1】米国特許第６４５８３３４号明細書

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0015】

従って、反応熱を効率的に用いて液体及び／又は「廃ガス」成分を処理し、これらを補完燃料成分として化学的及び熱的に実施可能にしながら、相当量の自由水素を生成できる改質システムに対する必要性が依然としてある。

【課題を解決するための手段】

【0016】

本発明は、燃焼器に対する少なくとも２つ、場合によっては３つの補完燃料フィードを処理して、組み合わされた燃焼器フォードの化学的及び物理的特性を改善するよう構成されたガスタービンエンジンにおいて使用するための新規の改質器設計を提供する。例示的な実施形態において、改質器は、触媒部分酸化プロセス（ＣＰＯＸ）触媒組成及び複数の半径方向又は軸方向流れ通路を包含する改質器コア組立体用のハウジングを含む。改質器はまた、第１の燃料混合気、空気、及び場合によっては蒸気（好ましくは過熱されている）を改質器コアに輸送するための入口流れチャンネルを含む。外側流れチャンネルは、改質され熱的に分解された炭化水素、並びに改質器コアにより生成された相当量の自由水素を含有する結果として得られる改質油生成物ストリームを輸送する。

【0017】

ＣＰＯＸ反応が高い発熱を伴うので、改質器により発生する追加の熱は、１以上の熱交換ユニットを用いて第１及び／又は第２の補完ガスタービン燃料ストリーム（
ガス及び／又は液体燃料を含有する）に伝達することができ、該燃料ストリームは、追加の燃料ストリームの一方又は両方が、水素を含有する元の改質油と組み合わされる前に熱分解され気化される。次いで、組み合わされた蒸気は、ガスタービンエンジン燃焼器に供給され、その性能を改善し、不要なエミッションを更に低減する。１つの例示的な実施形態は、第１の補完燃料ストリームを処理するための１以上のアトマイザと、並びにアトマイザの上流側の燃料フィードのための冷却サブステーションとを含む。本発明はまた、水素富化及び改質燃料を用いることができる完全なガスタービンエンジンシステム（燃焼器を含む）と、全体のガスタービンエンジン性能を改善するための新規の改質器設計を用いて１以上の炭化水素燃料ストリームを改質する関連の方法を含む。

【図面の簡単な説明】

【0018】

【図1】本発明を利用するのに有用なタイプの例示的なガスタービンエンジンの概略図。

【図2】希薄予気化予混合燃焼器フィードを利用する従来技術のシステムに伴う基本プロセスステップを示すブロック流れ図。

【図3】本発明の第１の実施形態による、ガスタービンエンジンの燃焼器に予混合多燃料フィードを改質するプロセスの例示的な実施形態（機器の主要な要素を示している）の概略図。

【図4】本発明による、燃焼器に水素富化改質炭化水素フィードストリームを生成するのに使用される改質器の例示的な実施形態の側断面図。

【図5】図４に示す例示的な改質器設計を斜視図で示した側断面図。

【図6】軸方向に整列したＣＰＯＸ触媒床内を通って直接噴射される多燃料フィードと、触媒床の直ぐ下流側で高温改質油ストリーム内に追加のガスタービン燃料成分を噴射するための１以上の噴射ノズルとを備えた、本発明の代替の実施形態を示す側断面図。

【図7】同様に軸方向に整列した触媒床内を通る直接燃料噴射と、１以上の補完燃料噴射ノズルとを利用するが、噴射は高温改質油ストリームへの触媒床の更に下流側で行う、本発明の別の代替の実施形態を示す側断面図。

【図8】１以上の補完燃料噴射ノズルによる噴射が触媒床に直ぐ隣接して行われる、軸流触媒床内を通る直接燃料噴射を利用した、本発明の更に別の代替の実施形態を示す側断面図。

【図9】図４に示すものと類似した半径方向流れ（軸方向ではない）触媒床構成を通る直接燃料噴射を利用し、高温改質油ストリームへの補完燃料噴射が触媒床の出口又はその付近で生じている、本発明の更に別の代替の実施形態を示す側断面図。

【発明を実施するための形態】

【0019】

本発明は、改質器が、触媒改質段階中に発生する熱の集積化を行うと同時に、改質された燃料蒸気の品質を向上させた後に燃焼器への主燃料フィードと組み合わされる、ガスタービンエンジンで使用するための新規の燃料改質器設計を提供する。改質器は、完全に気化された燃料、或いは、別の方法では、複合（及び改質された）液体及びガスフィードを用いた二元燃焼器用の燃料成分を生成することができる。

【0020】

現在では、液体燃料及び／又はガス燃料を単独で又は組み合わせて用いる燃焼器の効率は、燃焼器に供給される空気／燃料混合気中に存在する自由水素の量を増大させ、その結果、不要なエミッションレベルを低減しながら、燃焼安定性及びターンダウンが増大する傾向になるような、本明細書で説明される方式でＣＰＯＸを用いて有意に改善できることが分かっている。

【0021】

１つの例示的な実施形態において、本発明は、触媒部分酸化（ＣＰＯＸ）プロセスを利用して、ガスタービンエンジンの燃焼器に供給される燃料の一部を改質する。ＣＰＯＸ反応は、本質的に高い発熱を伴うので、炭化水素燃料源及び空気などの酸素含有ガスは、高温で触媒と組み合わされて接触され、高濃度の水素及び改質した（）炭化水素成分を含有する反応生成物を生成する。従って、改質器は、補完空気及び燃料混合物（通常は、天然ガスと重質の炭化水素ガス成分を含む）を触媒と接触させることにより、該補完燃料混合物を水素富化補完燃料に転化させ、結果として、自由水素及び／又は合成ガス状反応生成物（通常は、追加の二酸化炭素及び未反応の自由窒素を備えて水素富化である）を生成する発熱反応をもたらす。自由窒素及び／又は合成ガス状反応生成物の生成は、燃料源としての水素及び短鎖脂肪族炭化水素の使用に際しての固有の熱的及び環境的利点に起因して、燃焼器及びタービン効率の改善に役立つ。

【0022】

上記で特定されたものを含めて、公知の従来技術のシステムとは異なり、改質ステップ中に発生した熱は、主として重質油から構成される１以上の別個の液体「廃棄」燃料フィード、又は代替として、長鎖脂肪族炭化水素などの残存する重質の炭化水素成分量を含有する高分子量燃料ガスを気化する（及び場合によっては分解する）のに用いられる。結果として組み合わされる補完燃料源は、最終燃焼器燃焼において、他の場合に実施可能であるよりも更に「希薄」な作動条件によって燃焼器動作全体を改善する。特に、本発明に従って処理される改質器燃料は、ディーゼル燃料、ガソリン燃料、及びより高い平均分子量油のような、炭化水素液体燃料の混合物を含む、ほとんどのあらゆる炭化水素ガス燃料を含む点に留意されたい。

【0023】

加えて、改質器触媒の反応生成物は、ＣＰＯＸ触媒を用いた発熱反応により遙かに高い温度で排出される。次いで、反応中に発生する追加の熱は、別個の「廃棄」液体及び／又はガスフィードストリーム内の高分子量の炭化水素成分を加熱（及び好ましくは気化及び／又は分解）することによって、改質器システム全体の熱集積化を達成するのに用いられる。触媒改質反応はまた、改質の生成物が主燃料源と組み合わされると、燃焼器フィードの有意な水素富化をもたらす。

【0024】

本発明の例示的な実施形態において、燃焼器に供給される燃料のおよそ８０から９０％は、１次燃料源、通常はガス燃料／空気混合気からなる。残りの１０から２０％は、改質操作に直接的に関与する３つの追加の燃料ストリーム、すなわち、触媒により処理された第１の改質燃料ストリーム（自由水素及び短鎖脂肪族化合物を生成する）と、場合によっては重質油を含む１以上の液体「廃棄」燃料成分を含む２つの補完燃料ストリームとを備える。両方の補完燃料ストリームは、改質油用冷却媒体としての機能を果たしながら、物理的及び化学的変化（重質成分の幾らかの熱分解を含む）を受ける。

【0025】

事実上、改質中に発生する発熱は、両方のストリームにおいてガス及び液体燃料中の重質成分の気化及び／又は熱的に分解する役割を果たす。第２の補完燃料ストリームは、また、改質器から出る高温の反応生成物に対する任意選択の冷却媒体として役割を果たすことができる。全ての３つの燃料ストリーム（主改質燃料と、第１及び第２の補完燃料ストリーム）は、共に合流されて、水素が有意に富化され且つ低級の脂肪族化合物である最終燃焼フィードを形成する。

【0026】

従って、本発明は、改善されたガス改質器設計、及び改質器により生成される高温反応生成物ストリームを冷却する、すなわち熱集積化するための関連する方法を提供する。従来技術のシステムとは異なり、冷却改質器は、あまり望ましくない燃料ストリームの一部を利用して、改質器用の圧力容器ハウジングを含む反応器組立体を冷却する。すなわち、ストリームの一部が反応器組立体を覆って、その周りに、及び隣接して配向されて反応器構成要素を冷却し、これにより過熱に起因した燃料改質器及び下流側配管への損傷を防ぐ。従って、本発明の１つの利点は、補完「廃棄」型燃料を用いて反応器によって生成される加熱改質油を許容可能レベルにまで冷却し、組み合わされた燃料／改質油混合気を低コスト、低温の配管材料を用いて下流側に輸送できるようにすることである。

【0027】

加えて、燃焼器端部において、水素レベルの増大は、低ＮＯｘ運転中の火炎安定性を向上させ、結果としてエミッション低減及びターンダウンの増大をもたらす。インライン燃料改質器設計はまた、燃料反応性を正確に監視及び制御可能にし、燃料融通性及び効率の向上につながる。

【0028】

任意選択の実施形態において、蒸気（改質器燃料フィード組成に応じて飽和又は過熱された）は、改質器に直接配向されて触媒反応を促進する。蒸気はまた、改質器の下流側の反応器組立体への別個のフィードとして含まれ、改質油の追加の温度制御を提供するようにすることができる。別の実施形態において、窒素又は二酸化炭素などの希釈ストリームは、反応器組立体及び改質ストリームのための補完冷却として改質器内又はその周囲に配向される。

【0029】

各図面を参照すると、図１は、本発明による改質方法及び装置を組み込んだ例示的なガスタービンエンジンの概略フロー図である。ガスタービンエンジン１０は、圧縮機１２、燃焼器１１を形成する複数の燃焼器、及びガスタービン１６を含む。圧縮機１２及びガスタービン１６は、回転シャフト１５（単一のシャフト又は複数のシャフトセグメントを含む）により共に結合される。作動中、圧縮機１２は、加圧空気を燃焼器１１に供給し、主燃料源１３は、１次燃料ストリームを燃焼器１１に提供する。空気及び燃料が混合されて燃焼され、燃焼の高温ガスが圧縮機１１からガスタービン１６に直接流れて、ここで燃焼ガスからエネルギーが抽出されて仕事を産出する。

【0030】

本発明の第１の実施形態によれば、改質器（参照符号１４にて破線構成で図示される）は、燃焼器１１の上流側に位置付けられる。上述のように、改質器の主要目的は、燃焼器への水素富化フィードストリームを生成すること（これにより、燃焼器に供給される複合燃料の全体の品質及び効率を改善し、不要なエミッションを低減すること）であると共に、熱集積化を利用して２次補完燃料ストリームを処理することである。

【0031】

図２は、熱集積化又は基本燃料成分の変更なしで、予混合燃焼器燃料フィードに依存する従来技術のシステムで使用される基本プロセスステップを描いた流れブロック図である。通常、液体燃料２０は、参照符号２２で示すように１以上の熱交換ユニットに供給される。次いで、液体燃料の温度は、加熱媒体２３を用いて上昇され、好ましくは、不活性ガスキャリアストリーム２４と組み合わされる気化燃料ストリームを生じる。追加の希薄予混合予気化燃料ガス２５が既に気化された混合気に添加され、結果として得られる燃料混合気が従来の燃焼装置２６に供給されて、比較的「清浄」な燃焼及び燃焼生成物２７がもたらされる。

【0032】

図２に描いた従来技術のプロセス、詳細には希薄予気化予混合ガスフィード（「ＬＰＰ」）の使用は、本発明の２つの重要な態様、すなわち、（１）重質のガス燃料成分から自由水素への転化、又は（２）低発熱量を有するいわゆる「廃棄」燃料を含む、前処理補完液体燃料成分に対して反応中に生成される発熱を使用すること、を達成することができない。その代わりに、図１のシステムの液体成分を気化するために、外部供給源から相当量の追加の熱を加えなければならない。また、図示の従来技術では通常、改質器フィード自体を用いて本発明により達成される機能は、別個のキャリア流体として不活性ガスを用いる必要がある。

【0033】

図３は、本発明の第１の実施形態による、ガスタービンエンジンの燃焼器に対する予混合多燃料フィードを改質する主要なプロセスステップ、及びその例示的なプロセスのための機器要素を描いた概略流れ図である。改質器３１（好ましくは、ガス、液体、又は液体／ガスフィードの組み合わせを処理できる）は、符号５８で識別される燃焼器セクションの上流側、すなわち、燃料マニホルド（図示せず）の上流側に位置付けられ、主燃焼燃料の少なくとも一部を改質して水素富化改質油を生成する。

【0034】

図３に示すように、改質器３１に供給される燃料は、任意選択的に、１以上の炭化水素ガス３３を、単独で、或いは、任意選択の液体燃料フィード３４（すなわち、名目上高い平均分子量燃料成分を含む液体燃料）と組み合わせて含む。改質器フィードはまた、改質される補完燃料源内の化学成分に応じて、本質的に飽和又は過熱された任意選択の蒸気フィード３５を含む。場合によっては蒸気の使用は、結果として得られる合成ガス生成物を修正し、改質器により生成される二酸化炭素に対する水素の比を調整する助けとなる。

【0035】

改質器に供給される１次燃料はまた、周囲空気３７と、改質器コアに供給される選択燃料成分の改質反応を促進する役割を果たす第２の任意選択蒸気フィード３８（この場合も飽和又は過熱されたもの）とを含む。２つの混合フィードストリームは、組み合わされた改質器フィード３２及び３６として図３に描かれている。改質器コア内の発熱触媒反応から生じる極めて高温の改質最終生成物燃料フィード５５は、相当量の自由水素を含む。圧縮最終生成物燃料フィード５５の追加の熱含量を用いて、以下で詳細に説明するように別個の補完燃料ストリームを処理することができる。

【0036】

図３は、ガス燃料４１を含む第１の補完ガスストリーム４０と、希釈ストリーム４２（例えば、窒素又は水）と液体燃料フィード４３との使用を示しており、液体燃料フィード４３は通常、１次改質器フィードストリーム３２及び３６と比べて高い分子量の炭化水素を含む。この第１の補完ガスストリーム４０は、改質器コアにおいて発生した反応熱を用いた熱処理ステップを受ける。名目上、反応中に発生する追加の熱は、液体フィード４３を気化するのに十分なものである。従って、反応により発生する追加の熱を用いて、改質器コア３１の周りの異なる周辺位置にて第１の補完燃料ストリーム４０の一部を加熱（及び、場合によっては分解）することができる。

【0037】

図３はまた、追加の液体炭化水素燃料５１及び場合によっては、燃焼器への最終フィードの一部となる重質燃料５２を含む、任意選択の第２の補完燃料ストリーム５０の使用を描いている。同様に、第２の補完燃料ストリーム５０は、触媒反応による改質器コア内に発生した発熱の一部を用いる。好ましくは、改質反応からの発熱は、液体フィード５０及び４０両方を気化するのに十分なものであり、これら液体フィードは、組み合わされて圧縮最終生成物燃料フィード５５になる。

【0038】

図３の第２の補完燃料ストリーム５０は、液体燃料成分を気化しながら改質器のシェル側を冷却し、すなわち改質器温度を低下させる。顕著なことに、第１及び第２の補完燃料の両方からのフィードの一部は、例えば、比較的低い熱含量を有する溶鉱炉型構成要素を含む、本質的に「低グレード」とすることができる。それでも尚、これらの燃焼がより困難な燃料は、気化されて、改質プロセスから結果として生じる自由水素と組み合わされたときに、燃料成分として有用になる。

【0039】

図３の実施形態において、初期改質フィード（ここでは追加の水素で富化されている）は、第１及び第２の補完燃料ストリーム４０及び５０と共に組み合わされて、圧縮燃焼器燃料フィードを形成する。組み合わされ改質された気化燃料フィード５５は、従来の燃料清浄化工程５６を進み、あらゆる不要な残留重質燃料油を除去する。次いで、最終炭化水素及び水素富化燃料フィード５７が、燃焼器５８に供給され、使用済み（酸化された）ガスエミッション５９を生じる。

【0040】

図４は、燃焼器への水素富化改質炭化水素フィードストリームを生成すると同時に、改質中に発生した熱を熱的に集積化するのに用いられる、本発明による改質器（全体的に符号６０で示される）の例示的な実施形態の側断面図である。上述のように、改質器への第１の燃料フィード６１は、燃料ガス（天然ガスなど）と、１以上の任意選択の液体燃料成分又は不活性ガスストリームとの混合気を含むことができる。改質器へのガス状フィードは、空気、二酸化炭素、及び場合によっては蒸気（好ましくは過熱された）を含み、触媒反応（例えば、ＣＰＯＸを用いて）において加えられて、自由水素と、並びに反応の発熱特性に起因した相当量の熱を生成する。窒素又は他の希釈材を用いて、過渡状態又は他の不安定な動作モード中に反応速度を制御することができる。改質器コアへの未改質フィード全体が、図示のように触媒床を通って改質器コア６２から外部に、及び改質器吐出開口８２の外に流れて、接続フランジ８０を介して改質器に接続される下流側機器に流入する。

【0041】

作動時には、改質器フィード６１は、高圧下で改質器コア６２内に入り、次いで、触媒床６５内の複数の等間隔に配置された半径方向開口に入って通過し、該開口は、この実施形態では直線的に離間し且つ改質器コア６２を囲んで描かれている。これらを統合すると、改質器コア６２、複数の燃料噴射開口６３、６４、及び触媒床６５は、例示的な改質器コア組立体を定める。触媒床６５における燃料噴射開口６３及び６４の数及び間隔は、利用される触媒のタイプ並びに改質器フィードの流れ特性及び組成に応じて変わることができる。例えば、改質器コアのハブの周りの種々の半径方向位置にて一連の線形的に離間した開口は、触媒床に入り通過する流れが均一なままであり且つ触媒床にわたり許容可能な圧力低下を有することを確保するために用いることができる。結果として得られる改質触媒反応生成物（相当量の自由水素を含む）は、改質器コアを囲む触媒床６５から流出して改質油チャンネル７７を流れ、更に、改質器コアの直ぐ下流側に出口流れチャンネル６６を定める改質生成物収集ゾーン上に流れる。

【0042】

水素及び気化燃料を含有する組み合わされた改質燃料、並びに熱処理された２次燃料ストリーム７９（以下で説明する）は、図４に流れ矢印で示すように組み合わされて、組み合わされた改質器か燃料混合気を生成し、これが改質流チャンネル８１に入り、次いで、フレアスロート６７により定められる拡大流れチャンネルに流入する。改質器８２の出口における組み合わされた燃料ストリームは、接続フランジ８０を介して主燃焼器フィードに直接接続する。図３に関連して上記で説明したように、この組み合わされた流れは、第２の熱交換工程を受け、燃焼器に到達する前に組み合わされたガスフィードを更に冷却することができる。

【0043】

図４はまた、圧力アトマイザ６９及び７０により図示される、複数のアトマイザステーションの例示的な実施形態を示しており、ここでアトマイザは、システムに対する第１の補完ガスタービン燃料フィード６８を霧化（気化）する。上述のように、符号７１において結果として得られる霧化ストリームは、改質器コア内で触媒改質中に発生した発熱を利用して、液体成分を噴霧状態に気化して、霧化ストリーム中に存在する高分子量の炭化水素成分の少なくとも一部を熱的に分解する。霧化プロセスはまた、改質器内又はその付近での高い燃料温度に起因した重質金属堆積及び汚損物の形成を阻止するのを助ける。図４に示すようにアトマイザに供給される補完燃料成分は、種々のガス燃料、希釈材（又は水）、及び液体炭化水素燃料を含むことができる。

【0044】

一定の条件下では、補完燃料成分６８は、圧力アトマイザ６９、７０により霧化される前に僅かに冷却され且つ圧力を増大させることが必要となる場合がある。図４の実施形態において、冷却は、図示のように、冷却水入口７３及び出口７４と共にウォータジャケットを用いて達成することができる。必要であれば、追加のキャリアガス（窒素など）も用いて、補完燃料輸送管７２から主改質燃料混合気内に霧化ストリームを輸送する（キャリアガス７５と、アトマイザに隣接し且つ符号７８で示されるように更に下流側の複数のキャリアガス入口ポートを参照）のを支援することができる。

【0045】

図４はまた、実施形態においてＣＨ₄燃料と周囲空気がどのようにして改質器に同時に供給されて触媒床６５内を半径方向に通過するかを示している。改質器フィードとの発熱触媒反応によって発生する熱により、補完燃料輸送管７２の壁（並びに燃料管により定められる管状スペース全体）が極めて高温になり、反応からの伝導熱及び放射熱が、霧化されている液体ストリーム内の少なくとも一部の高分子量炭化水素成分を気化及び／又は熱的に分解できるようになる。次いで、気化／分解されたストリーム及び当初の改質生成物（水素を含む）の両方は、改質油流れチャンネル８１内で改質器の下流側部分において組み合わされる。

【0046】

或いは、少量の液体燃料を高温の改質器ストリーム内（補完燃料輸送管内にではなく）に直接噴射してもよい。この両方の噴射方法は、液体燃料のタイプ及び物理的特性に応じて、本発明と共に利用することができる。また、追加の「残留」改質及び熱分解は、通常は、高温の水素富化改質ストリームの結果として、改質流れチャンネル自体内で触媒床６５の下流側で生じることが分かっている。

【0047】

図３に関連して上述されたように、図４の改質装置及び方法は、改質器への任意選択の別個の蒸気フィードを含む（成分が受けている改質に応じて、飽和又は過熱される）。蒸気フィードの量及び熱特性は、改質されている補完燃料源を含む化学成分に部分的に依存する。蒸気はまた、燃料ストリームにおける選択炭化水素化合物の少なくともある程度の部分酸化により改質反応の制御を助ける。

【0048】

改質器で起こる基本ＣＰＯＸ触媒反応は、本質的に高い発熱を伴うので、触媒に対する損傷を防ぎ、経時的な自由水素の生成を最大限にするのを確保するために反応熱を制御しなくてはならない。幾つかの許容可能な触媒は、所望のＣＰＯＸ反応を達成することが知られており、典型的には、入口と出口ストリーム間に位置付けられる密閉触媒反応チャンバでの使用が容易な適切な指示構造体上に載置された、プラチナ又はロジウムもしくは他の貴金属など、従来の金属を含む。当業者には理解されるように、改質工程での使用に選択された特定の触媒（種々のＣＰＯＸ触媒を含む）は、燃焼器の上流側の正確な作動条件、フィード組成、その他に部分的に依存することになる。

【0049】

図４の装置及びプロセスにおいて、改質器フィードは名目上、天然ガス、メタン、寝房、ブタン、プロパン、ディーゼル、ケロシン、航空燃料、石炭由来の燃料、バイオ燃料、含酸素炭化水素原料、及びこれらの組み合わせを含む、ガス成分又はガス及び液状成分の組み合わせからなる。好ましいガス成分は、触媒改質反応を抑制する傾向のある硫黄化合物又は他の無機化合物を含有することが多い液体燃料に比べて、より少ない「汚染物質」（例えば、非炭化水素化合物）を含有する。何れにしても、本発明は、「二元燃料」容量、すなわち、液体フィードとガスフィードの両方で使用することができる。

【0050】

改質されることになるガスは、また、超「清浄」（天然ガス及び自由水素と同様の組成）なものからより長鎖の炭化水素を有する「汚れた」ものまで、その組成を大きく変えることができる。好ましくは、自由水素が存在すると、改質動作の全体効率が低下する傾向があり、すなわち、改質器反応自体が主生成物として自由水素を生成するので、ガスは、水素濃度が比較的低いことになる。「改質」されることになるＣＨ₄燃料／空気と比べて、システムに対する重質油フィードの量は、重量で約１０から２０％にすべきであることが分かっている。加えて、燃料改質器及び燃焼器に対する主燃料は、同じ又は異なる燃料成分からなることができ、これによりシステムは同時燃焼モードで作動することが可能になる。

【0051】

図５は、図４で描かれた例示的な改質器設計の斜視側断面図である。参照を容易にするために、図５の斜視図においては、図４に関して上記で説明された同じ要素の参照符号が示されている。

【0052】

図６から９は、本発明の代替の実施形態を描いているが、図３、４、及び５に関連して上記で説明された様態でガスタービン燃料を別個のキャリアガスフィードと組み合わせるシステムではなく、補完燃料が（ＣＰＯＸ触媒床に直ぐ隣接した位置か、又は主改質燃料の下流側の位置において）改質器に直接噴射される。図６はまた、燃料が触媒床に軸方向に噴射され、次いで、触媒床を通って高温改質油として軸方向で流出するのを示している。参照を容易にするために図４と比較して、図６の実施形態の同じ構成要素は、図４で使用した同じ参照符号で識別される。

【0053】

図４の実施形態と同様に、図６において全体的に符号６１で示される改質器に対する未改質の第１の燃料フィードは、通常、燃料ガス（天然ガス）と、１以上の液体燃料成分との混合物を含む。未改質の燃料フィード６１は、空気、一酸化炭素、及び場合によっては蒸気（好ましくは過熱されたもの）を含むことができ、該蒸気は、（例えば、ＣＰＯＸを用いて）触媒反応に加わり、自由水素と、触媒反応の発熱特性に起因して相当量の熱とを生成する。図６に示すように、未改質フィードは、軸流パターンで（図４で示される半径方向流フィードとは対照的に）触媒床９０内に直接に通り、従って、直接触媒床内に進む。結果として得られる改質油は、改質生成物収集ゾーン９１及び主改質油流れチャンネル８１を通過する。

【0054】

作動時には、未改質の燃料フィード６１は、触媒チャンバ９０内で改質器コアの周りに軸方向に整列された複数の等間隔配置の燃料噴射開口を高圧下で直接通過する。図４の実施形態と同様に、触媒床内の燃料噴射開口の数及び間隔は、利用されるＣＰＯＸ触媒のタイプ並びに改質器フィードの流れ特性及び組成に応じて変わることができる。触媒反応の結果として改質された生成物（自由水素を含む）は、触媒床９０を出て、改質生成物収集ゾーン９１に流れ、最終的には主改質油流れチャンネル８１に入る。

【0055】

図６はまた、圧力アトマイザにより例示された複数のアトマイザステーションの使用を示しており、ここでアトマイザは、第２の燃料フィード６８を霧化（気化）し、該フィードがアトマイザ９２を介して改質生成物収集ゾーン９１に直接に供給される。
上述のように、結果として得られる霧化ストリームは、触媒改質中に発生した発熱を利用して、液体成分を噴霧状態に気化して、霧化ストリーム中に存在する高分子量の炭化水素成分の少なくとも一部を熱的に分解する。アトマイザに対する第２のガスタービン燃料フィード６８は、種々のガス燃料、希釈材（又は水）、並びに液体炭化水素燃料を含むことができる。

【0056】

次いで、水素及び気化燃料を含有する触媒反応の改質生成物は、図示のように、収集ゾーン９１において霧化燃料と組み合わされて、組み合わされた改質気化燃料混合物を生成し、符号８２において、改質器から接続フランジ８０を介して主燃焼フィードに直接に流出する。図４の実施形態と同様に、第２の燃料フィード６８は、圧力アトマイザ９２により霧化される前に僅かに冷却され且つ圧力を増大させることが必要となる場合がある。冷却は、図示のように、冷却水入口７３及び出口７４と共にウォータジャケットを用いて達成される。

【0057】

図６の実施形態は、どのような追加のフィードもなく、補完燃料を改質器に直接に供給することを企図しているが、図６はまた、圧力アトマイザ９２から各アトマイザノズルと改質油チャンネルとの間の小環状スペース９３を通って主改質燃料混合気内に霧化ストリームを輸送するのを支援するために、少なくとも一部の追加のキャリアガス（窒素、ＣＯ₂蒸気、酸素枯渇ＥＧＲ、又は追加のガス燃料）の可能性のある使用（破線形式で示す）、或いは、任意選択のキャリアガス７５と関連するキャリアガス入口ポート７８を用いること（破線形式で示す）を示している。キャリアガスはまた、小環状スペース９３にも流入することができる。

【0058】

図７は、本発明の別の代替の実施形態を示す側断面図であり、この場合も同様に、１以上の燃料噴射ノズル及びアトマイザを用いて軸方向に整列した触媒床９０内に通過する直接燃料噴射を利用している。図６の実施形態とは対照的に、燃料噴射は、ＣＰＯＸ触媒床の更に下流側で高温改質油ストリーム内に直接的に行う。この場合も同様に、参照を容易にするために、図７の実施形態の同じ構成要素は、図６に使用される同じ数字で識別される。

【0059】

加えて、図６の実施形態と同様にして、改質器に対する主未改質燃料フィード６１は、触媒床９０内を軸方向（半径方向ではなく）流れパターンで直接的に通過し、触媒床から出て改質生成物収集ゾーン９１に入る。次いで、改質油生成物は、主改質油チャンネル８１に下向し、接続フランジ８０を介して下流側触媒反応に接続された改質器出口８２から出る。作動時には、改質器フィードは、高圧下で改質器コアに入り、改質器コアの周りに軸方向に整列し一定の間隔を置いて配置される開口として描かれた、触媒チャンバ９０内の複数の開口を直接通過する。

【0060】

図７の実施形態はまた、残存するガスタービン燃料６８を気化する役割を果たす圧力アトマイザ１００によって示される複数の液体燃料アトマイザを含む。気化燃料は、図示のように改質生成物収集ゾーン９１内に直接供給される。上述のように、触媒改質中に発生する発熱は、霧化ストリーム中の液体成分を気化し、霧化ストリーム中に存在する高分子量の炭化水素成分の少なくとも一部を熱的に分解する。加えて、上記で検討した他の実施形態と同様に、改質生成物収集ゾーン９１における改質油生成物は、ガスタービンエンジンに対する組み合わせたフィードの一部として何らかの残留液体燃料成分を気化するのに十分な発熱量を有するキャリア流体として機能する。

【0061】

次いで、水素、追加の気化燃料、及びあらゆる残留霧化燃料を含有する組み合わされた改質燃料が組み合わされて、改質器から主燃焼フィードに直接流出する燃料混合気を形成する。図６の実施形態と同様に、追加の（補完的）ガスタービン燃料６８は、圧力アトマイザ１００により霧化される前に僅かに冷却され且つ圧力を増大させることが必要となる場合がある。この場合も同様に、冷却は、図示のように、冷却水入口７３及び出口７４と共にウォータジャケット１０２を用いて達成することができる。

【0062】

図６の実施形態と同様に、図７はまた、どのような追加のガスフィードも必要とすることなく、残りのガスタービン燃料６８を改質器に直接供給する可能性を企図している。しかしながら、図７はまた、各アトマイザノズルと改質油チャンネル８１との間の小環状スペースを通って主改質燃料混合気内に霧化ストリームを輸送するのを支援するために、追加のキャリアガス７５の任意選択的な使用（破線形式で示す）、或いは、符号７８の任意選択のキャリアガス入口ポートを用いること（同様に破線形式で示す）を示している。

【0063】

更に別の代替の実施形態において、図８は、１以上の補完燃料噴射ノズル９５による噴射が触媒床９０に近接して行われている、軸流触媒床９０内を通る直接燃料噴射の使用を示す側断面図である。参照を容易にするために、図８の実施形態の同じ要素は、図６及び７に示す同じ参照符号で識別されている。図８の実施形態は、１つの主要な態様、明確には、改質生成物収集ゾーン９１内に噴射される追加のガスタービン燃料７０のための噴射ノズルの位置、すなわち、触媒床と改質壁部との間の小環状スペース内の触媒床９０に直ぐ隣接した位置の点で図７とは異なる。図８はまた、任意選択のキャリアガス入口ポート７８通って主改質燃料混合気内に霧化ストリームを輸送するのを支援するために、必要に応じて、キャリアガス７５の任意選択的な使用を（破線形態で）示している。

【0064】

最後に、図９は、本発明の更に別の代替の実施形態を示す側断面図であり、ここでは、図４に示すものと類似した半径方向流れ触媒床を通る直接燃料噴射を用いており、高温改質油ストリームへの噴射が触媒床９０の出口又はその付近で生じている。図９の実施形態は、触媒床９０内を通る軸方向ではなく半径方向の燃料フィードを用いており、この場合も残りのガスタービン燃料６８の直接噴射は図示の１以上の燃料噴射ノズル９２によるものである。

【0065】

上述の図の全ては、従来の天然ガス運転と共に、本発明による燃料改質器を用いることにより、ＮＯｘ及び他の不要な燃焼副生成物のエミッション低減を依然として達成しながら、最終の燃焼器燃料品質を有意に高める結果となる。新規の方法及び改質器設計はまた、上述の熱交換ユニットを用いて燃料成分を気化及び／又は熱的に分解するための追加のエネルギーを提供する際の熱効率が改善されることにより、熱集積化がもたらされる。

【0066】

現時点で最も実用的且つ好ましい実施形態であると考えられるものに関して本発明を説明してきたが、本発明は、開示した実施形態に限定されるものではなく、逆に添付の請求項の技術的思想及び範囲内に含まれる様々な修正形態及び均等な構成を保護するものであることを理解されたい。

【符号の説明】

【0067】

１２ 圧縮機
１１ 燃焼器
１６ ガスタービン
１５ 回転シャフト
１３ 主燃料源
１４ 改質器
２０ 液体燃料
２２ 熱交換ユニット
２３ 加熱媒体
２４ 不活性ガスキャリアストリーム
２５ 希薄予混合予気化燃料ガス
２６ 燃焼装置
２７ 燃焼副生成物
３０ 主プロセスステップ及び機器
３１ 改質器
３３ 炭化水素ガス
３４ 液体燃料フィード
３５ 蒸気フィード
３７ 周囲空気
３８ 蒸気フィード
３２，３６ フィードストリームs
５４ 最終生成物
５３ 熱交換器
４０ 第１の補完ガスストリーム
４１ ガス燃料
４２ 希釈材ストリーム
４３ 液体燃料フィード
４４ 熱交換ステーション
４５ 加熱補完ストリーム
５０ 第２の補完ガスストリーム
５１ 追加の液体炭化水素燃料
５２ 重質油
５３ 熱交換ステーション
５４ 改質器生成物
４０，５０ 第１及び第２の補完燃料ストリームs
５５ 最終生成物燃料フィード
５６ 燃料清浄化工程
５７ 水素富化燃料フィード
５８ 燃焼器
５９ ガスエミッション
６０ 改質器
６１ 改質器フィード
８１ 改質油流れチャンネル
６２ 改質器コア
６５ 触媒床
６３，６４ 燃料噴射工程
７７ 環状改質油チャンネル
６６ 改質生成物収集ゾーン
７９ 第１の補完燃料ストリーム
８１ 改質油チャンネル
６７ フレアスロート
８２ 改質器
８０ 接続フランジ
６９，７０ 圧力アトマイザ
７１ 霧化ストリーム
７３ 冷却水入口
７４ 冷却水出口
７２ 補完燃料輸送管
７５ キャリアガス
７８ キャリアガス入口ポート

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】