特許 6054910 空気入りタイヤ

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6054910

(24)【登録日】2016年12月9日

(45)【発行日】2016年12月27日

(54)【発明の名称】空気入りタイヤ

(51)【国際特許分類】

   B60C 11/03 20060101AFI20161219BHJP

   B60C 11/00 20060101ALI20161219BHJP

【ＦＩ】

   B60C11/03 Z

   B60C11/00 D

【請求項の数】3

【全頁数】10

(21)【出願番号】特願2014-118931(P2014-118931)

(22)【出願日】2014年6月9日

(62)【分割の表示】特願2012-148041(P2012-148041)の分割

【原出願日】2012年6月29日

(65)【公開番号】特開2014-159287(P2014-159287A)

(43)【公開日】2014年9月4日

【審査請求日】2014年6月18日

【審判番号】不服2015-6834(P2015-6834/J1)

【審判請求日】2015年4月10日

【早期審査対象出願】

(73)【特許権者】

【識別番号】000005278

【氏名又は名称】株式会社ブリヂストン

(74)【代理人】

【識別番号】100096714

【弁理士】

【氏名又は名称】本多 一郎

(72)【発明者】

【氏名】平石 朋大

(72)【発明者】

【氏名】川嶋 啓介

【合議体】

【審判長】 氏原 康宏

【審判官】 島田 信一

【審判官】 和田 雄二

(56)【参考文献】

【文献】 特開平７−８１３０３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２０１０／１４４８９０（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特開２００８−５０４０８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１０−２２１９１４（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００９−１６１１１２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 自動車用タイヤの基礎と実際 編著者：株式会社 ブリヂストン

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

B60C11/00,11/03,11/04

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

トレッドの接地面幅内に設けられた複数本の周方向主溝と、該周方向溝によって区画された陸部と、を有する空気入りタイヤにおいて、
前記トレッドを構成するトレッドゴムの０℃、周波数５２Ｈｚ、初期歪２．０％、動歪率１．０％の条件におけるｔａｎδが１．００以上であり、６０℃、周波数５２Ｈｚ、初期歪２．０％。動歪率１．０％の条件におけるｔａｎδが０．１２以下であり、かつ、
前記トレッドの接地幅内が、３本の周方向溝と、該３本の周方向溝によって区画された４列の陸部と、を有し、前記トレッドの接地幅内におけるネガティブ率が２０〜４０％であることを特徴とする空気入りタイヤ。

【請求項2】

トレッド幅方向両外側の２列の陸部をショルダー陸部、該ショルダー陸部に挟まれた２列の陸部をセンター陸部としたとき、全陸部に対する２列の前記ショルダー陸部の割合がそれぞれ２０〜３５％であり、全陸部に対する２列の前記センター陸部の割合がそれぞれ１５〜３０％である請求項１記載の空気入りタイヤ。

【請求項3】

前記トレッドの接地幅内におけるネガティブ率が２５〜３０％である請求項１または２記載の空気入りタイヤ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、空気入りタイヤ（以下、単に「タイヤ」とも称する）に関し、詳しくは、従来よりもウェットブレーキ性能を向上させ、かつ、転がり抵抗を低減させた空気入りタイヤに関する。

【背景技術】

【0002】

従来より、空気入りタイヤにおいては、安全性の向上を目的として、湿潤路面での駆動性および制動性であるウェット性能の向上させることができる種々のトレッドパターンが提案されている。例えば、特許文献１には、トレッドに第１周方向溝、およびトレッドが接地して圧縮変形した際に溝壁同士が接触する第１細溝を形成してセンターリブを区画し、第１細溝のタイヤ幅方向外側に第２周方向溝および、第１細溝から第２周方向溝に延びるセンターラグ溝をそれぞれ形成してセンターブロックを区画し、センターブロック表面に一方の壁面から他方の壁面に向かいタイヤ周方向に延びブロック内で終端する第１サイプ、および他方の壁面から一方の壁面に向かいタイヤ周方向に延び途中で曲がり壁面に開口し、平面視で第１サイプと交差しない第２サイプを有するタイヤが提案されている。

【0003】

また、昨今の環境問題への関心の高まりに伴う世界的な二酸化炭素排出規制の動きに関連して、自動車の低燃費化に対する要求も強まりつつある。このような要求に対応するため、転がり抵抗の低減が求められている。このような要求に応えるため、トレッドを構成するトレッドゴムの改良についても、検討が進められている。例えば、特許文献２には、トレッドゴムの０℃付近、３０℃付近、および６０℃付近におけるｔａｎδを所定の範囲に制御し、タイヤのウェット性能の向上、および転がり抵抗を低減を実現したゴム組成物が提案されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２０１０−２３５４９号公報

【特許文献2】特開２００６−２７４０４９号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

しかしながら、今日の市場においては、湿潤路面におけるブレーキ性能（安全性能）のさらなる向上や、転がり抵抗のさらなる低減（燃費性能の向上）が求められており、特許文献１で提案されているトレッドパターンや、および特許文献２で提案されているゴム組成物では、必ずしも満足できるものではなくなりつつあり、さらなる改良が求められているのが現状である。

【0006】

そこで本発明の目的は、従来よりもウェットブレーキ性能を向上させ、かつ、転がり抵抗を低減させた空気入りタイヤを提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本発明者らは、上記課題を解消するために鋭意検討した結果、所定のトレッドゴムを用いることにより、転がり抵抗の低減およびウェットブレーキ性能の向上を実現し、かつ、適切なトレッドパターンとすることにより、排水性能、接地面積、および接地状態を確保し、これにより、従来よりも高次元でウェットブレーキ性の向上および転がり抵抗の低減を両立させることができることを見出し、本発明を完成するに至った。

【0008】

すなわち、本発明の空気入りタイヤは、トレッドの接地面幅内に設けられた複数本の周方向主溝と、該周方向溝によって区画された陸部と、を有する空気入りタイヤにおいて、
前記トレッドを構成するトレッドゴムの０℃、周波数５２Ｈｚ、初期歪２．０％、動歪率１．０％の条件におけるｔａｎδが１．００以上であり、６０℃、周波数５２Ｈｚ、初期歪２．０％。動歪率１．０％の条件におけるｔａｎδが０．１２以下であり、かつ、
前記トレッドの接地幅内が、３本の周方向溝と、該３本の周方向溝によって区画された４列の陸部と、を有し、前記トレッドの接地幅内におけるネガティブ率が２０〜４０％であることを特徴とするものである。

【0009】

ここで、接地面幅とは、タイヤをＪＡＴＭＡ ＹＥＡＲ ＢＯＯＫ（２００８年度版、日本自動車タイヤ協会規格）に規定されている標準リムに装着し、ＪＡＴＭＡ ＹＥＡＲ ＢＯＯＫでの適用サイズ・プライレーティングにおける最大負荷能力（内圧−負荷能力対応表の太字荷重）に対応する空気圧（最大空気圧）の１００％の内圧を充填し、最大負荷能力の８０％を負荷したときのタイヤ幅方向最外の接地部分を指す。使用地又は製造地において、ＴＲＡ規格、ＥＴＲＴＯ規格が適用される場合は各々の規格に従う。また、ネガティブ率とは、接地面幅内の全面積に対する全溝面積の割合である。

【0010】

本発明の空気入りタイヤにおいては、トレッド幅方向両外側の２列の陸部をショルダー陸部、該ショルダー陸部に挟まれた２列の陸部をセンター陸部としたとき、全陸部に対する２列の前記ショルダー陸部の割合がそれぞれ２０〜３５％であり、全陸部に対する２列の前記センター陸部の割合がそれぞれ１５〜３０％であることが好ましい。また、本発明の空気入りタイヤにおいては、前記トレッドの接地幅内におけるネガティブ率が２５〜３０％であることが好ましい。

【発明の効果】

【0011】

本発明によれば、従来よりもウェットブレーキ性能を向上させ、かつ、転がり抵抗を低減させた空気入りタイヤを提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0012】

【図1】本発明の一好適な実施の形態に係る空気入りタイヤのトレッドパターンの部分展開図である。

【図2】本発明の一好適な実施の形態に係る空気入りタイヤの幅方向断面図である。

【発明を実施するための形態】

【0013】

以下、本発明の実施の形態を図面を用いて詳細に説明する。
図１は、本発明の一好適な実施の形態に係る空気入りタイヤのトレッドパターンの部分展開図であり、本発明の空気入りタイヤは、トレッドの接地面幅ｗ内に設けられた３本の周方向溝１と、周方向溝１によって区画された４列の陸部と、を有する。図示例においては、トレッド幅方向両外側の２列の陸部をショルダー陸部２ａ、２ｄ、ショルダー陸部２ａ、２ｄに挟まれた２列の陸部をセンター陸部２ｂ、２ｃとしたとき、各ショルダー陸部２ａ、２ｄには、それぞれトレッド幅方向に延びる幅方向溝３ａ、３ｂが設けられている。

【0014】

図示例においては、ショルダー陸部２ａに設けられた幅方向溝３ａは、緩やかな湾曲を有する曲線形状であり、ショルダー陸部２ｄに設けられた幅方向溝３ｂは、トレッド幅方向に対して傾斜を有する直線状の溝と略トレッド幅方向に延びる直線とが交わった形状を有しているが、本発明のタイヤにおいては、幅方向溝の形状はこれに限られるものではない。また、図示例においては、センター陸部２ｂには、両側部を結ぶ曲線状のサイプ４ａが、センター陸部２ｃには両側部を結ぶ直線状のサイプ４ｂが、それぞれ設けられている。

【0015】

本発明の空気入りタイヤにおいては、トレッドを構成するトレッドゴムの０℃、周波数５２Ｈｚ、初期歪２．０％、動歪率１．０％の条件におけるｔａｎδは０．９０以上である。０℃におけるｔａｎδが０．９以上のトレッドゴムを用いることで、優れたウェットブレーキ性能を得ることができる。好適には１．０以上である。また、本発明の空気入りタイヤにおいては、６０℃、周波数５２Ｈｚ、初期歪２．０％。動歪率１．０％の条件におけるｔａｎδが０．１２以下である。６０℃におけるｔａｎδが０．１２以下のトレッドゴムを用いることで、優れた転がり抵抗を得ることができる。好適には０．１０以下である。なお、トレッドゴムのｔａｎδは、常法に従い適宜調整することができ、例えば、ゴム組成物中の樹脂、カーボンブラック、シリカ等の量を増減させることにより適宜調整することができる。なお、トレッドゴムの組成については、後に説明する。

【0016】

また、本発明の空気入りタイヤにおいては、トレッドの接地面幅ｗ内の全面積に対する全溝面積（図示例においては、周方向溝１、および幅方向溝３ａ、３ｂの面積の合計）の割合であるネガティブ率が２０〜４０％、好適には２５〜３０％である。ネガティブ率を２０〜４０％の範囲とすることで、湿潤路面におけるブレーキ性能および転がり抵抗を維持しつつ、排水性能を確保することができる。すなわち、ネガティブ率が２０％未満になると、湿潤路面での排水性能を十分に得ることができず、ウェットブレーキ性能が低下してしまう。また、ネガティブ率が２０％未満であると、接地面幅ｗ内における陸部２の占める割合が多くなるため、転がり抵抗が大きくなってしまう。さらに、接地面幅ｗ内における陸部２の割合が多くなるとタイヤ重量が増加してしまい、これもまた、転がり抵抗を悪化させる要因となる。一方、ネガティブ率が４０％を超えると、接地面幅ｗ内における陸部２の割合が小さすぎるため、ウェットブレーキ性能が低下してしまう。

【0017】

本発明の空気入りタイヤにおいては、図示するように、周方向溝１を３本、陸部２を４列とし、トレッド幅方向両外側の２列の陸部２をショルダー陸部２ａ、２ｄ、ショルダー陸部２ａ、２ｄに挟まれた２列の陸部２をセンター陸部２ｂ、２ｃとしたとき、全陸部に対する２列のショルダー陸部２ａ、２ｄの割合がそれぞれ２０〜３５％であり、全陸部に対する２列のセンター陸部２ｂ、２ｃの割合がそれぞれ１５〜３０％であることが好ましい。

【0018】

２列のショルダー陸部２ａ、２ｄ、および２列のセンター陸部２ｂ、２ｃの割合を上記範囲とすることで、各陸部２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの剛性を均一化して、接地圧を均一にすることができ、また、ブレーキをかけずに転がすフリーロール時の局所的な抵抗を減らすことができるため、転がり抵抗をより小さくすることができる。さらに、ブレーキ力を各陸部で均等にすることができるため、ウェットブレーキ性能をより向上させることができる。かかる効果をより良好に得るためには、全陸部に対する２列のショルダー陸部２ａ、２ｄの割合がそれぞれ２６〜２７％であり、全陸部に対する２列のセンター陸部２ｂ、２ｃの割合がそれぞれ２３〜２４％であることが好ましい。

【0019】

また、本発明の空気入りタイヤにおいては、センター陸部２ｂ，２ｃの少なくとも一方に、両側部を結ぶサイプであって、このサイプの両端部を結ぶ直線とトレッド幅方向とがなす角をθとしたとき、θが１６〜２４°の範囲となるサイプ（図示例においてはサイプ４ｂ）を有することが好ましい。かかる構成とすることにより、蹴り出し時に、接地面幅ｗ内の水膜を掻き出すことができるため、湿潤路面走行時におけるウェットブレーキ性能を、良好に向上させることができる。なお、本発明のタイヤにおいては、ショルダー陸部２ａ、２ｄにもサイプを設けてもよく、この場合は、ショルダー陸部２ａ、２ｂの両側部に開口を有していてもよく、一方のみに開口を有していてもよい。

【0020】

次に、本発明の空気入りタイヤのトレッドゴムについて説明する。
上述の通り、本発明の空気入りタイヤのトレッドゴムは、トレッドを構成するトレッドゴムの０℃、周波数５２Ｈｚ、初期歪２．０％、動歪率１．０％の条件におけるｔａｎδが０．９０以上であり、６０℃、周波数５２Ｈｚ、初期歪２．０％、動歪率１．０％の条件におけるｔａｎδが０．１２以下である。かかる物性を満足することで、ウェットブレーキ性能の向上、および転がり抵抗の低減を実現することができる。前述のとおり、トレッドゴムのｔａｎδは、ゴム組成物中の樹脂、カーボンブラックおよびシリカ等の量を調整することにより適宜調整することができる。例えば、ｔａｎδの値を大きくしたい場合は、ゴム組成物中のカーボンブラックおよびシリカの量を多くすればよく、ｔａｎδの値を小さくしたい場合は、カーボンブラックおよびシリカの量を少なくすればよい。

【0021】

本発明の空気入りタイヤにおいては、トレッドゴムのゴム成分としては、具体的には、例えば、スチレン・ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）や、スチレン・イソプレン共重合体ゴム（ＳＩＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、およびエチレン・プロピレン共重合体等の合成ゴムを用いることができる。

【0022】

また、本発明の空気入りタイヤにおいては、カーボンブラックとしては、特に制限されるものではないが、ＦＥＦ、ＳＲＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦグレードのもの等を用いることができ、中でも特に、ヨウ素吸着量（ＩＡ）が６０ｍｇ／ｇ以上でかつ、ジブチルフタレート（ＤＢＰ）吸油量が８０ｍＬ／１００ｇ以上のものが好適である。カーボンブラックをトレッドゴムに配合することでゴム組成物の諸物性を改善することができるが、耐摩耗性の観点からはＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦグレードのものがより好ましい。本発明のタイヤにおいては、カーボンブラックの配合量としては、ゴム成分１００質量部に対して０〜５０質量部であることが好ましい。また、シリカとしては、特に限定されず、例えば、湿式シリカ（含水ケイ酸）、乾式シリカ（無水ケイ酸）、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム等が挙げられ、これらの中でも、破壊特性の改良効果とウェット性能及び転がり抵抗性との両立に優れる点で、湿式シリカが好ましい。なお、シリカを用いる場合、その補強性をさらに向上させる観点から、配合時にシランカップリング剤を添加することが好ましい。かかるシランカップリング剤としては、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−メルカプトメチルトリエトキシシラン、３−トリメトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリエトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、ビス（３−ジエトキシメチルシリルプロピル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルジメトキシメチルシラン、ジメトキシメチルシリルプロピル−Ｎ、Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、ジメトキシメチルシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド等が挙げられ、これらの中でも、補強性改善効果の観点から、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドおよび３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィドが好ましい。これらシランカップリング剤は１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。また、本発明のタイヤでは、シリカの配合量は、ゴム成分１００質量部に対して０〜５０質量部であることが好ましい。

【0023】

本発明の空気入りタイヤにおいては、トレッドゴムには、一般的なゴム用架橋系を用いることができ、架橋剤と加硫促進剤とを組み合わせて用いることが好ましい。また、上記のほか、例えば、軟化剤、老化防止剤、酸化亜鉛、ステアリン酸、酸化防止剤、オゾン劣化防止剤等のゴム業界で通常用いられる添加剤を、本発明の目的を害しない範囲で適宜選択して配合することができる。例えば、架橋剤は、ゴム成分１００質量部に対して硫黄分として０．１〜１０質量部の範囲が好ましく、１〜５質量部の範囲がより好ましい。また、加硫促進剤は、ゴム成分１００質量部に対して０．１〜５質量部の範囲が好ましく、０．２〜３質量部の範囲がより好ましい。軟化剤を添加する場合は、ゴム成分１００質量部に対して０〜３０質量部とすることができる。

【0024】

本発明の空気入りタイヤは、トレッドの接地幅ｗ内に設けられた複数本の周方向主溝１と、周方向溝１によって区画された陸部２と、を有し、トレッドの接地面幅ｗ内におけるネガティブ率が２０〜４０％であり、かつ、トレッドを構成するトレッドゴムの０℃、周波数５２Ｈｚ、初期歪２．０％、動歪率１．０％の条件におけるｔａｎδが０．９０以上であり、６０℃、周波数５２Ｈｚ、初期歪２．０％、動歪率１．０％の条件におけるｔａｎδが０．１２以下であることのみが重要であって、その他の部材の構造や材質については、特に制限されるものではない。

【0025】

図２は、本発明の一好適な実施の形態に係る空気入りタイヤの幅方向断面図である。図示するタイヤは、ビードコア１１が埋設された左右一対のビード部２１および一対のサイドウォール部２２と、両サイドウォール部２２に連なるトレッド部２３とを有し、左右一対のビードコア１１間にまたがってトロイド状に延在して、これら各部を補強する１枚のカーカスプライ１２を備えている。また、カーカスプライ１２のクラウン部のタイヤ径方向外側には、タイヤ周方向に対し傾斜して配列された補強コードのゴム引き層よりなる２層のベルト層１３ａ，１３ｂと、タイヤ周方向に対し実質的に平行に配列された有機繊維コードのゴム引き層よりなるベルト補強層であるキャップ層１４とレイヤー層１５と、が配置されている。

【0026】

なお、図２に示す例では、カーカスプライ１２は、１枚であるが、本発明において、カーカスプライ１２の枚数はこれに限られるものではなく、２枚以上であってもよい。また、その構造も特に限定されるものではない。ビード部２１におけるカーカスプライ１２の係止構造についても、図示するようにビードコア１１の周りに巻き上げて係止した構造に限られず、カーカスプライ１２の端部を２層のビードコア１１で挟み込んだ構造でもよい（図示せず）。

【0027】

また、ベルト層１３ａ，１３ｂは、タイヤ周方向に対し、例えば、±１５〜４０°で傾斜して延びるコードのゴム引き層、好ましくは、スチールコードのゴム引き層からなる。図示する例では、２層のベルト層１３ａ，１３ｂが、各ベルト層を構成するコード同士がタイヤ赤道面を挟んで互いに交差するように積層されて交錯層を構成しているが、本発明においては、少なくとも１層のベルト層が配置されているものであればよく、図示する例に限られるものではない。

【0028】

さらに、本発明に係るベルト補強層は、図示する例では、ベルト層１３ａ、１３ｂの全幅以上にわたり配置されるキャップ層１４と、ベルト層１３ａ、１３ｂの両端部を覆う領域に配置されるレイヤー層１５とからなるが、これには限られず、キャップ層１４またはレイヤー層１５のみ、または、２層以上のキャップ層１４および／または２層以上のレイヤー層１５の組み合わせであってもよい。かかるベルト補強層は、例えば、複数本の有機繊維コードを引き揃えてゴム被覆してなる一定幅のストリップを、タイヤ周方向に螺旋巻きすることで形成することができる。

【0029】

さらに、図示はしないが、本発明において、タイヤの最内層には通常インナーライナーが配置され、トレッド表面には、上記ネガティブ率の範囲を満足するトレッドパターンが適宜形成される。さらにまた、本発明の空気入りタイヤにおいて、タイヤ内に充填する気体としては、通常のあるいは酸素分圧を変えた空気、または、窒素等の不活性ガスを用いることができる。

【実施例】

【0030】

以下、本発明を、実施例を用いてより詳細に説明する。
＜実施例１〜７、参考例および比較例１〜５＞
図２に示すタイプの空気入りタイヤを、タイヤサイズ１９５／６５Ｒ１５にて作製した。タイヤのトレッドのパターンは図１に示すタイプである。トレッドゴムは、表１に示す配合に従い、０℃および６０℃におけるｔａｎδの値が表２、３に示す値となるように、カーボンブラック、シリカおよびシランカップリング剤の添加量を同表の範囲で適宜増減させて調整した。また、各供試タイヤのネガティブ率が、表２および３に示す値になるように、各供試タイヤの周方向溝１の幅を調整した。全陸部に占める両ショルダー陸部２ａ、２ｄの割合は、それぞれ２６．０％とし、２列のセンター陸部２ｂ、２ｃの割合はそれぞれ２４．０％とした。

【0031】

得られた各供試タイヤを、６．０Ｊ×１５のリムに組み付けて、内圧を１８０ｋＰａ、タイヤの最大負荷能力の０．８倍の荷重条件で、下記の手順に従い転がり抵抗およびウェットブレーキ性能について評価した。なお、センター陸部２ｃに設けられたサイプ４ｂのタイヤ幅方向に対する角度は２０°とした。

【0032】

【表1】

【0033】

＜ｔａｎδの測定＞
レオメトリックス社製の粘弾性測定装置を用いて、周波数５２Ｈｚ、初期歪２．０％、動歪率１．０％の条件で、０℃および６０℃におけるｔａｎδを測定した。

【0034】

＜転がり抵抗＞
リムに組み付けた上記タイヤを、外径１．７ｍのドラム上に設置してドラムを回転させ、回転速度を１２０ｋｍ／時まで上昇させた後、ドラムを惰行させて、回転速度８０ｋｍ／時のときの慣性モーメントを算出し、下記式に基づき評価した。結果は、比較例を１００とする指数にて示した。この指数値が大きいほど転がり抵抗が小さく、良好である。
指数値＝［（供試タイヤの慣性モーメント）／（実施例１のタイヤの慣性モーメント）］×１００
得られた結果を表２および表３に併記する。

【0035】

＜ウェットブレーキ性能＞
各供試タイヤを実車に装着して、実車走行を行い、ドライバーのフィーリングによるフィーリング試験にて湿潤路面でのブレーキ性能を評価した。得られた結果は実施例１を１００として指数にて表２および表３に併記した。この値が大きいほど、ウェットブレーキ性能が優れている。

【0036】

【表2】

【0037】

【表3】

【0038】

上記表２および３より、本発明の空気入りタイヤは、ウェットブレーキ性能が向上し、かつ、転がり抵抗が低下していることがわかる。

【符号の説明】

【0039】

１ 周方向溝
２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ 陸部
３ａ、３ｂ 幅方向溝
４ａ、４ｂ サイプ
１０ 空気入りタイヤ
１１ ビードコア
１２ カーカスプライ
１３ａ、１３ｂ ベルト層
１４ キャップ層
１５ レイヤー層
２１ ビード部
２２ サイドウォール部
２３ トレッド部

【図1】

【図2】