特許 6065429 空気調和機

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6065429

(24)【登録日】2017年1月6日

(45)【発行日】2017年1月25日

(54)【発明の名称】空気調和機

(51)【国際特許分類】

   F25B 1/00 20060101AFI20170116BHJP

【ＦＩ】

   F25B1/00 396Z

【請求項の数】10

【全頁数】10

(21)【出願番号】特願2012-155314(P2012-155314)

(22)【出願日】2012年7月11日

(65)【公開番号】特開2013-139990(P2013-139990A)

(43)【公開日】2013年7月18日

【審査請求日】2015年7月9日

(31)【優先権主張番号】特願2011-268851(P2011-268851)

(32)【優先日】2011年12月8日

(33)【優先権主張国】JP

(73)【特許権者】

【識別番号】000005821

【氏名又は名称】パナソニック株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100104732

【弁理士】

【氏名又は名称】徳田 佳昭

(74)【代理人】

【識別番号】100115554

【弁理士】

【氏名又は名称】野村 幸一

(72)【発明者】

【氏名】藤高 章

(72)【発明者】

【氏名】川邉 義和

(72)【発明者】

【氏名】丸本 一彦

【審査官】 安島 智也

(56)【参考文献】

【文献】 特開平０７−１９０５１７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００１−２４８９４１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００１−３０４１１６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００９−３００００１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１０−００２０７４（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１０−００２０９２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１０−００２１１１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１０−２６１６７９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１１−００２２１７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２０１１／０２３９２３（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 国際公開第２０１１／１４４９０９（ＷＯ，Ａ２）

【文献】 国際公開第２０１２／１６０５９８（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｆ２５Ｂ １／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

圧縮機、四方弁、室外熱交換器、減圧器それぞれを冷媒配管で接続して構成した室外機と室内熱交換器を有する室内機とを接続冷媒配管で接続して冷凍サイクルを構成した空気調和機であって、上記冷凍サイクルの冷媒は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの単一冷媒、または、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを主成分とし、Ｒ−３２を２２％未満含む混合冷媒とするとともに、冷房定格能力が４ｋＷ以下である前記空気調和機の前記冷媒配管および前記接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径は、前記空気調和機に対応するＲ−４１０Ａ用の４ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．２〜１．８倍で、９．５ｍｍ〜１４ｍｍの内径の配管としたことを特徴とする空気調和機。

【請求項2】

圧縮機、四方弁、室外熱交換器、減圧器それぞれを冷媒配管で接続して構成した室外機と室内熱交換器を有する室内機とを接続冷媒配管で接続して構成した冷凍サイクルを有する空気調和機であって、上記冷凍サイクルの冷媒は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの単一冷媒、または、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを主成分とし、Ｒ−３２を２２％未満含む混合冷媒とするとともに、冷房定格能力が４ｋＷを超え、６ｋＷ以下である前記空気調和機の前記冷媒配管および前記接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径は、前記空気調和機に対応するＲ−４１０Ａ用の４ｋＷを超え、６ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．２〜１．７倍で、１３ｍｍ〜１９ｍｍの内径の配管としたことを特徴とする空気調和機。

【請求項3】

圧縮機、四方弁、室外熱交換器、減圧器それぞれを冷媒配管で接続して構成した室外機と室内熱交換器を有する室内機とを接続冷媒配管で接続して構成した冷凍サイクルを有する空気調和機であって、上記冷凍サイクルの冷媒は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの単一冷媒、または、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを主成分とし、Ｒ−３２を２２％未満含む混合冷媒とするとともに、冷房定格能力が６ｋＷを超え、８ｋＷ以下である前記空気調和機の前記冷媒配管および前記接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径は、前記空気調和機に対応するＲ−４１０Ａ用の６ｋＷを超え、８ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．５〜２．１倍で、１６ｍｍ〜２３ｍｍの内径の配管としたことを特徴とする空気調和機。

【請求項4】

圧縮機、四方弁、室外熱交換器、減圧器それぞれを冷媒配管で接続して構成した室外機と室内熱交換器を有する室内機とを接続冷媒配管で接続して構成した冷凍サイクルを有する
空気調和機であって、上記冷凍サイクルの冷媒は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの単一冷媒、または、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを主成分とし、Ｒ−３２を２２％未満含む混合冷媒とするとともに、冷房定格能力が８ｋＷを超え、２４ｋＷ以下である前記空気調和機の前記冷媒配管および前記接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径は、前記空気調和機に対応するＲ−４１０Ａ用の８ｋＷを超え、２４ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．５〜２．１倍で、１６ｍｍ〜２３ｍｍの内径の配管としたことを特徴とする空気調和機。

【請求項5】

圧縮機、四方弁、室外熱交換器、減圧器それぞれを冷媒配管で接続して構成した室外機と室内熱交換器を有する室内機とを接続冷媒配管で接続して冷凍サイクルを構成した空気調和機であって、上記冷凍サイクルの冷媒は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを主成分とし、Ｒ−３２を２２％以上５０％以下含む混合冷媒とするとともに、冷房定格能力が４ｋＷ以下である前記空気調和機の前記冷媒配管および前記接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径をＲ−４１０Ａ用の４ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１〜１．２倍で、７．９ｍｍ〜１０ｍｍの内径の配管としたことを特徴とする空気調和機。

【請求項6】

圧縮機、四方弁、室外熱交換器、減圧器それぞれを冷媒配管で接続して構成した室外機と室内熱交換器を有する室内機とを接続冷媒配管で接続して冷凍サイクルを構成した空気調和機であって、上記冷凍サイクルの冷媒は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを主成分とし、Ｒ−３２を２２％以上５０％以下含む混合冷媒とするとともに、冷房定格能力が４ｋＷを超え、６ｋＷ以下である前記空気調和機の前記冷媒配管および前記接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径をＲ−４１０Ａ用の４ｋＷを超え、６ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１〜１．２５倍で、１１ｍｍ〜１４ｍｍの内径の配管としたことを特徴とする空気調和機。

【請求項7】

圧縮機、四方弁、室外熱交換器、減圧器それぞれを冷媒配管で接続して構成した室外機と室内熱交換器を有する室内機とを接続冷媒配管で接続して冷凍サイクルを構成した空気調和機であって、上記冷凍サイクルの冷媒は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを主成分とし、Ｒ−３２を２２％以上５０％以下含む混合冷媒とするとともに、冷房定格能力が６ｋＷを超え、８ｋＷ以下である前記空気調和機の前記冷媒配管および前記接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径をＲ−４１０Ａ用の６ｋＷを超え、８ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．２〜１．５倍で、１３ｍｍ〜１７ｍｍの内径の配管としたことを特徴とする空気調和機。

【請求項8】

圧縮機、四方弁、室外熱交換器、減圧器それぞれを冷媒配管で接続して構成した室外機と室内熱交換器を有する室内機とを接続冷媒配管で接続して冷凍サイクルを構成した空気調和機であって、上記冷凍サイクルの冷媒は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを主成分とし、Ｒ−３２を２２％以上５０％以下含む混合冷媒とするとともに、冷房定格能力が８ｋＷを超え、２４ｋＷ以下である前記空気調和機の前記冷媒配管および接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径は、前記空気調和機に対応するＲ−４１０Ａ用の８ｋＷを超え、２４ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．２〜１．５倍で、１３ｍｍ〜１７ｍｍの内径の配管としたことを特徴とする空気調和機。

【請求項9】

冷媒は、地球温暖化係数が３以上で７５０以下、望ましくは３５０以下、更に望ましくは１５０以下となるように、単一冷媒または２成分混合した冷媒を用いたことを特徴とする請求項１から８のいずれか１項に記載の空気調和機。

【請求項10】

圧縮機に用いる冷凍機油として、ポリオキシアルキレングリコール類、ポリビニルエーテル類、ポリ（オキシ）アルキレングリコールまたはそのモノエーテルとポリビニルエーテルの共重合体、ポリオールエステル類、及びポリカーボネート類のいずれかの含酸素化合物を主成分とする合成油か、アルキルベンゼン類やΑオレフィン類を主成分とする合成油
、または鉱油を用いたことを特徴とする請求項１から９のいずれか１項に記載の空気調和機。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は温暖化係数の低い冷媒を用いた空気調和機に関する。

【背景技術】

【0002】

現在、空気調和機などの冷媒には、オゾン層を破壊しないＨＦＣ系フロン冷媒が使用されている。しかしこのＨＦＣ系冷媒は、温暖化係数が非常に高く、温暖化防止のため、排出規制の対象となっている。そのため、温暖化係数の低い冷媒の使用が検討されている。特にカーエアコンではＲ−１３４ａの代替冷媒として、温暖化係数が４で、圧力がＲ−１３４Ａとほぼ同等のＨＦＯ−１２３４ｙｆが提案されている（特許文献１）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特許第４５７１１８３号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

しかしながら、ＨＦＯ−１２３４ｙｆは従来の空気調和機に使用されているＲ−４１０Ａと比較して、同じ温度に対する飽和ガスの比容積が大きく、同じ冷房能力、または暖房能力を得るためには、冷媒の体積循環量を増加させる必要があり、その結果、配管の冷媒流速が増加して、冷媒の圧力損失が大きくなるという課題があった。

【0005】

そこで、本発明は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆやその混合冷媒を空気調和機に使用する場合に、冷凍サイクルのガス冷媒が流れる配管の管径を大きくして、エネルギー効率の高い空気調和機を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0006】

本発明の空気調和機は、圧縮機、四方弁、室外熱交換器、減圧器それぞれを冷媒配管で接続して構成した室外機と室内熱交換器を有する室内機とを接続冷媒配管で接続して冷凍サイクルを構成した空気調和機であって、上記冷凍サイクルの冷媒は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの単一冷媒、または、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを主成分とし、Ｒ−３２を２２％未満含む混合冷媒とするとともに、冷房定格能力が４ｋＷ以下である前記空気調和機の前記冷媒配管および前記接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径は、前記空気調和機に対応するＲ−４１０Ａ用の４ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．２〜１．８倍で、９．５ｍｍ〜１４ｍｍの内径の配管としたものである。

【0007】

これにより、温暖化係数の低い冷媒を使用しても、圧力損失を低減させ、従来のＲ−４１０Ａを用いた空気調和機と同等の性能を得ることができる。

【発明の効果】

【0008】

本発明によれば、空気調和機に温暖化係数の低い冷媒を使用しても、圧力損失を低減させ、エネルギー効率を向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【0009】

【図1】本発明の実施の形態１における空気調和機の冷凍サイクル図

【図2】同実施の形態１における空気調和機の冷媒配管径と圧力損失の関係図

【図3】同実施の形態１における他の空気調和機の冷媒配管径と圧力損失の関係図

【図4】同実施の形態１における他の空気調和機の冷媒配管径と圧力損失の関係図

【発明を実施するための形態】

【0010】

第１の発明は、冷房定格能力が４ｋＷ以下である空気調和機の冷媒配管および接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径が、Ｒ−４１０Ａ用の４ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．２〜１．８倍で、９．５ｍｍ〜１４ｍｍの内径の配管としたものであり、Ｒ−４１０Ａを用いた空気調和機と同等の性能を得ることができる。

【0011】

第２の発明は、冷房定格能力が４ｋＷを超え、６ｋＷ以下である空気調和機の冷媒配管および接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径が、Ｒ−４１０Ａ用の４ｋＷを超え、６ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．２〜１．７倍で、１３ｍｍ〜１９ｍｍの内径の配管としたものであり、Ｒ−４１０Ａを用いた空気調和機と同等の性能を得ることができる。

【0012】

第３の発明は、冷房定格能力が６ｋＷを超え、８ｋＷ以下である空気調和機の冷媒配管および接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径が、Ｒ−４１０Ａ用の６ｋＷを超え、８ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．５〜２．１倍で、１６ｍｍ〜２３ｍｍの内径の配管としたものであり、Ｒ−４１０Ａを用いた空気調和機と同等の性能を得ることができる。

【0013】

第４の発明は、冷房定格能力が８ｋＷを超え、２４ｋＷ以下である空気調和機の冷媒配管および接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径が、Ｒ−４１０Ａ用の８ｋＷを超え、２４ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．５〜２．１倍で、１６ｍｍ〜２３ｍｍの内径の配管としたものであり、Ｒ−４１０Ａを用いた空気調和機と同等の性能を得ることができる。

【0014】

第５の発明は、冷房定格能力が４ｋＷ以下である空気調和機の冷媒配管および接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径を、前記空気調和機に対応するＲ−４１０Ａ用の４ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１〜１．２倍で、７．９ｍｍ〜１０ｍｍの内径の配管としたものであり、Ｒ−４１０Ａを用いた空気調和機と同等の性能を得ることができる。

【0015】

第６の発明は、冷房定格能力が４ｋＷを超え、６ｋＷ以下である空気調和機の冷媒配管および接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径を、Ｒ−４１０Ａ用の４ｋＷを超え、６ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１〜１．２５倍で、１１ｍｍ〜１４ｍｍの内径の配管としたものであり、Ｒ−４１０Ａを用いた空気調和機と同等の性能を得ることができる。

【0016】

第７の発明は、冷房定格能力が６ｋＷを超え、８ｋＷ以下である空気調和機の冷媒配管および接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径を、Ｒ−４１０Ａ用の６ｋＷを超え、８ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．２〜１．５倍で、１３ｍｍ〜１７ｍｍの内径の配管としたものであり、Ｒ−４１０Ａと同等の性能を得ることができる。

【0017】

第８の発明は、冷房定格能力が８ｋＷを超え、２４ｋＷ以下である空気調和機の冷媒配管および接続冷媒配管のガス側冷媒配管の内径を、Ｒ−４１０Ａ用の８ｋＷを超え、２４ｋＷ以下である空気調和機のガス側冷媒配管の１．２〜１．５倍で、１３ｍｍ〜１７ｍｍの内径の配管としたものであり、Ｒ−４１０Ａと同等の性能を得ることができる。

【0018】

第９の発明は、第１から第８の発明の空気調和機において、地球温暖化係数が、３以上で７５０以下、望ましくは３５０以下、更に望ましくは１５０以下となるように、単一冷媒または２成分混合した冷媒を用いたもので、地球温暖化防止に貢献することができる。

【0019】

第１０の発明は、第１から第９の発明の空気調和機において、圧縮機に用いる冷凍機油として、ポリオキシアルキレングリコール類、ポリビニルエーテル類、ポリ（オキシ）アルキレングリコールまたはそのモノエーテルとポリビニルエーテルの共重合体、ポリオールエステル類、及びポリカーボネート類のいずれかの含酸素化合物を主成分とする合成油か、アルキルベンゼン類やΑオレフィン類を主成分とする合成油、または鉱油を用いたもので、温暖化防止に貢献するとともに、空気調和機の信頼性の向上に貢献することができる。

【0020】

以下、本発明の実施の形態について説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。

【0021】

（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における空気調和機の冷凍サイクル図である。

【0022】

図１において、この空気調和は、冷媒を圧縮する圧縮機１、冷房暖房運転時の冷媒回路を切り替える四方弁２、冷媒と外気の熱を交換する室外熱交換器３、冷媒を減圧する減圧器４、を冷媒配管１０で接続して室外機５を構成し、冷媒と室内空気の熱を交換する室内熱交換器６を有す室内機７と、前記室外機５とを液側接続冷媒配管８、ガス側接続冷媒配管９で環状に接続して構成してある。

【0023】

本実施の形態による空気調和機を構成する冷媒回路には温暖化係数の低い冷媒が封入してあり、この温暖化係数の低い冷媒の一例としてのハイドロフルオロオレフィンはテトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ、ＨＦＯ−１２４３ｚｆ）またはトリフルオロプロペンをベース成分とし、ジフルオロメタン（Ｒ−３２）を２２％未満含む混合冷媒を使用し、空気調和機の冷房定格能力が４ｋＷ以下であるガス側接続冷媒配管９の内径は、９．５ｍｍ〜１４ｍｍとしてある。

【0024】

冷房運転時には、圧縮機１によって圧縮された冷媒は高温高圧の冷媒となって四方弁２を通って室外熱交換器３に送られる。そして、外気と熱交換して放熱し、高圧の液冷媒となり、減圧器４に送られる。減圧器４では減圧されて低温低圧の二相冷媒となり、液側接続冷媒配管８を通って室内機７に送られる。室内機７では、冷媒は室内熱交換器６に入り室内空気と熱交換して吸熱し、蒸発気化して低温のガス冷媒となる。この時室内空気は冷却されて室内を冷房する。さらに冷媒はガス側接続冷媒配管９を通って、室外機５に戻り、四方弁２を経由して圧縮機１に戻される。

【0025】

暖房運転時には、圧縮機１によって圧縮された冷媒は高温高圧の冷媒となって四方弁２、ガス側接続冷媒配管９を通り、室内機７に送られる。高温高圧の冷媒は室内熱交換器６に入り、室内空気と熱交換して放熱し、冷却され高圧の液冷媒となる。この時、室内空気は加熱されて室内を暖房する。その後、冷媒は液側接続冷媒配管８を通って、減圧器４に送られ、減圧器４において減圧されて低温低圧の二相冷媒となり、室外熱交換器３に送られて外気と熱交換して蒸発気化し、四方弁２を経由して圧縮機１へ戻される。

【0026】

次に、本実施の形態による空気調和機の配管径による作用について説明する。

【0027】

空気調和機のガス側接続冷媒配管９内の冷媒の流れが層流状態とすると、ガス側接続冷媒配管９を流れる冷媒の圧力損失は下記の式１であらわされる。

【0028】

【数1】

【0029】

ここで、ΔＰ ： 圧力損失
Ｆ ： 摩擦係数
Ｌ ： 配管長
Ｄ ： 配管内直径
Ρ ： 密度
Ｕ ： 流速
Ｖ ： 動粘性係数
Ν ： 比容積
Η ： 粘性係数
Φ ： 体積冷凍能力
ΔＨ ： 冷凍効果
Ａ ： 配管断面積
この式に対して、図２に、配管長：５ｍ、冷房定格能力：４ｋＷ、冷媒Ｒ−４１０Ａ、Ｒ−３２／１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％、５０／５０ｗｔ％の飽和ガス冷媒の圧力損失を算出し、配管径を横軸に、Ｒ−４１０Ａの配管外径９．５２ｍｍ、配管内径７．９３ｍｍの圧力損失を１００として表している。

【0030】

図２より、Ｒ−１２３４ｙｆは、配管内径が１２ｍｍ以上で、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％は、配管内径が１０ｍｍ以上で、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％は、配管内径が８．９ｍｍ以上で、Ｒ−４１０Ａの圧力損失と同等となる。

【0031】

また、通常、空気調和機に使用される冷媒配管は、２５．４ｍｍ（１インチ）を８または１６で除した値の整数倍の配管外径が使用されるため、Ｒ−１２３４ｙｆおよびＲ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｙ％は、配管外径が１１．１ｍｍ以上（配管肉厚を０．８ｍｍとすると、内径９．５ｍｍ）で、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％は、配管外径が９．５ｍｍ以上（配管肉厚を０．８ｍｍとすると、内径７．９ｍｍ）の配管を使用すれば、圧力損失がＲ−４１０Ａとほぼ同等以下となり、性能低下を防止することができる。

【0032】

ここで、上記「Ｒ−４１０Ａの圧力損失とほぼ同等以下」とは、本発明においては前記条件でのＲ−４１０Ａの圧力損失を１００とした場合の±２０％と見做し、前記各値、すなわちＲ−１２３４ｙｆ、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％と、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％の各配管内径は、Ｒ−４１０Ａの配管内径７．９ｍｍの圧力損失を１００とした場合、それぞれ前者は１．２〜１．８倍で、９．５ｍｍ〜１４ｍｍの内径（Ｒ−１２３４ｙｆ、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％の場合）、後者は１〜１．２倍で、７．９ｍｍ〜１０ｍｍの内径（Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％の場合）となる。

【0033】

さらに、図３に、配管長：５ｍ、冷房定格能力：６ｋＷ、冷媒Ｒ−４１０Ａ、Ｒ−３２／１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％、５０／５０ｗｔ％の飽和ガス冷媒の圧力損失を算出し、配管径を横軸に、Ｒ−４１０Ａの配管外径１２．７ｍｍ、配管内径１１．１ｍｍの圧力損失を１００として表している。

【0034】

図３より、Ｒ−１２３４ｙｆは、配管内径が１７ｍｍ以上で、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２０／８０ｗｔ％は、配管内径が１５ｍｍ以上で、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％は、配管内径が１２ｍｍ以上で、Ｒ−４１０Ａの圧力損失と同等となる。

【0035】

また、通常使用される冷媒配管は、２５．４ｍｍを８で除した値の整数倍の配管外径が使用されるため、Ｒ−１２３４ｙｆは、配管外径が１５．５ｍｍ以上（配管肉厚を１ｍｍとすると、内径１７．５ｍｍ）で、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％は、配管外径が１３．９ｍｍ以上（配管肉厚を１ｍｍとすると、内径１５．９ｍｍ）で、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％は、配管外径が１１．１ｍｍ以上（配管肉厚を０．８ｍｍとすると、内径１２．７ｍｍ）の配管を使用すれば、圧力損失がＲ−４１０Ａとほぼ同等以下となり、性能低下を防止することができる。

【0036】

ここで、前記の場合と同様、「Ｒ−４１０Ａの圧力損失とほぼ同等以下」とは、本発明においては前記条件でのＲ−４１０Ａの圧力損失を１００とした場合の±２０％と見做し、前記各値、すなわちＲ−１２３４ｙｆ、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％と、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％の各配管内径は、Ｒ−４１０Ａの配管内径１１．１ｍｍの圧力損失を１００とした場合、それぞれ前者は１．２〜１．７倍で、１３ｍｍ〜１９ｍｍの内径（Ｒ−１２３４ｙｆ、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％の場合）、後者は１〜１．２５倍で、１１ｍｍ〜１４ｍｍの内径（Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％の場合）となる。

【0037】

さらに、図４に、配管長：５ｍ、冷房定格能力：８ｋＷ、冷媒Ｒ−４１０Ａ、Ｒ−３２／１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％、５０／５０ｗｔ％の飽和ガス冷媒の圧力損失を算出し、配管径を横軸に、Ｒ−４１０Ａの配管外径１５．９ｍｍ、配管内径１３．９ｍｍの圧力損失を１００として表している。

【0038】

図４より、Ｒ−１２３４ｙｆは、配管内径が２１ｍｍ以上で、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％は、配管内径が１８ｍｍ以上で、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％は、配管内径が１５ｍｍ以上で、Ｒ−４１０Ａの圧力損失と同等以下となる。

【0039】

通常使用される冷媒配管は、２５．４ｍｍを８で除した値の整数倍の配管外径が使用されるため、Ｒ−１２３４ｙｆは、配管外径が１９．１ｍｍ以上で、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％は、配管外径が１６．７ｍｍ以上で、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％は、配管外径が１３．９ｍｍ以上の配管を使用すれば、圧力損失がＲ−４１０Ａと同等またはそれ以下となり、性能低下を防止することができる。

【0040】

ここで、前記の場合と同様、「Ｒ−４１０Ａの圧力損失とほぼ同等以下」とは、本発明においては前記条件でのＲ−４１０Ａの圧力損失を１００とした場合の±２０％と見做し、前記各値、すなわちＲ−１２３４ｙｆ、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％と、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％の各配管内径は、Ｒ−４１０Ａの配管内径１３．９ｍｍの圧力損失を１００とした場合、それぞれ前者は１．５〜２．１倍で、１６ｍｍ〜２３ｍｍの内径（Ｒ−１２３４ｙｆ、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％の場合）、後者は１．２〜１．５で、１３ｍｍ〜１７ｍｍの内径（Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％の場合）となる。

【0041】

また、配管長：５ｍ、冷房定格能力：８ｋＷ以上、２４ｋＷ以下の場合においても、前記式１による計算の結果から、Ｒ−４１０Ａの圧力損失を１００とした場合の±２０％と見做し、Ｒ−１２３４ｙｆ、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％と、Ｒ−３
２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％の各配管内径は、それぞれ前者は１．５〜２．１倍で、１６ｍｍ〜２３ｍｍの内径（Ｒ−１２３４ｙｆ、Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝２２／７８ｗｔ％の場合）、後者は１．２〜１．５倍で、１３ｍｍ〜１７ｍｍ以上の内径（Ｒ−３２／Ｒ−１２３４ｙｆ＝５０／５０ｗｔ％の場合）となる。

【0042】

なお、室外機５、室内機７のガス冷媒が流れる配管も、上記と同様の配管径の配管を用いても同様の効果を奏す。

【0043】

また、この実施の形態の空気調和機に使用する混合冷媒は、そのＧＷＰが、３以上で７５０以下、望ましくは３５０以下、更に望ましくは１５０以下となるように、先に述べたそれぞれの成分の２成分混合もしくは３成分混合で作成してある。これによって、万一回収されない冷媒が大気に放出されても地球温暖化に対しその影響を極少に保つことができる。

【0044】

また、圧縮機に用いる冷凍機油として、ポリオキシアルキレングリコール類、ポリビニルエーテル類、ポリ（オキシ）アルキレングリコールまたはそのモノエーテルとポリビニルエーテルの共重合体、ポリオールエステル類、及びポリカーボネート類のいずれかの含酸素化合物を主成分とする合成油か、アルキルベンゼン類やΑオレフィン類を主成分とする合成油、または鉱油を用いており、空気調和機の信頼性の向上に貢献することができる。

【産業上の利用可能性】

【0045】

本発明によれば、低ＧＷＰ冷媒を使用する冷凍サイクルの高効率を図ることができ、ヒートポンプ温水暖房器等のさまざまな機器に搭載可能であり、温暖化防止に貢献することができる。

【符号の説明】

【0046】

１ 圧縮機
２ 四方弁
３ 室外熱交換器
４ 減圧器
５ 室外機
６ 室内熱交換器
７ 室内機
８ 液側接続冷媒配管
９ ガス側接続冷媒配管

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】