特許 6070494 インパクト工具

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6070494

(24)【登録日】2017年1月13日

(45)【発行日】2017年2月1日

(54)【発明の名称】インパクト工具

(51)【国際特許分類】

   B25B 21/02 20060101AFI20170123BHJP

【ＦＩ】

   B25B21/02 Z

【請求項の数】5

【全頁数】19

(21)【出願番号】特願2013-204134(P2013-204134)

(22)【出願日】2013年9月30日

(65)【公開番号】特開2014-176952(P2014-176952A)

(43)【公開日】2014年9月25日

【審査請求日】2015年12月25日

(31)【優先権主張番号】特願2013-25470(P2013-25470)

(32)【優先日】2013年2月13日

(33)【優先権主張国】JP

(73)【特許権者】

【識別番号】000005094

【氏名又は名称】日立工機株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100097113

【弁理士】

【氏名又は名称】堀 城之

(74)【代理人】

【識別番号】100162363

【弁理士】

【氏名又は名称】前島 幸彦

(72)【発明者】

【氏名】内田 洋樹

(72)【発明者】

【氏名】仲野 義博

(72)【発明者】

【氏名】小室 義広

(72)【発明者】

【氏名】原田 哲祐

(72)【発明者】

【氏名】谷本 英之

(72)【発明者】

【氏名】西河 智雅

【審査官】 小川 真

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００９−２１４２２６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００４−１７４６５６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１３−０１９４５０（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｂ２５Ｂ ２１／０２

ＷＰＩ

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

駆動源によって回転するスピンドルと、
前記スピンドルによって同軸回転可能に支承されていると共に、ハウジングに嵌合された軸受けであるメタルによって回転可能に支承されている、前端に先端工具が装着される装着穴が形成されたアンビルと、
前記スピンドルの回転を回転打撃力として前記アンビルに伝達する打撃機構とを備えたインパクト工具であって、
前記スピンドルの前端に形成された嵌合穴と、前記アンビルの後端に突出して形成された嵌合軸との嵌合により、前記アンビルが前記スピンドルによって同軸回転可能に支承され、
前記メタルには、前記メタルの後端側から前記メタルと前記アンビルの摺動面に油を供給する油供給通路が形成され、
前記油供給通路は、前記メタルと前記ハウジングとの間に形成された第１油供給通路と、
前記メタルの胴体に形成された第２油供給通路とで構成されていることを特徴とするインパクト工具。

【請求項2】

前記メタルの後端に形成されたフランジと当接することで、前記メタルを軸方向で位置決めする前記ハウジングの額部に、前記第１油供給通路として、軸方向と直交する方向に延びる額部油溝が形成されていることを特徴とする請求項１記載のインパクト工具。

【請求項3】

前記ハウジングとの嵌合面である前記メタルの外周面に、前記第１油供給通路として、軸方向に延びる外周油溝が形成されていることを特徴とする請求項２記載のインパクト工具。

【請求項4】

前記ハウジングには、前記メタルとの嵌合面と前記額部との間に傾斜面が形成されており、
前記額部油溝と前記外周油溝とは、前記傾斜面と前記メタルとの間に形成された油だまりとなる間隙を介して連通していることを特徴とする請求項３記載のインパクト工具。

【請求項5】

駆動源によって回転するスピンドルと、
前記スピンドルによって同軸回転可能に支承されていると共に、ハウジングに嵌合された軸受けであるメタルによって回転可能に支承されている、前端に先端工具が装着される装着穴が形成されたアンビルと、
前記スピンドルの回転を回転打撃力として前記アンビルに伝達する打撃機構とを備えたインパクト工具であって、
前記メタルと前記アンビルとの摺動面には、後端側から前方に向けて油を供給する油供給通路が形成され、
前記油供給通路は、前記メタルと前記ハウジングとの間に形成された第１油供給通路と、
前記メタルの胴体に形成された第２油供給通路とで構成されていることを特徴とするインパクト工具。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、モータ等の駆動源の回転を回転打撃力に変換して先端工具に伝達するインパクト工具に関する。

【背景技術】

【0002】

インパクトドライバ等のインパクト工具においては、モータ等の駆動源によって回転するスピンドルと、スピンドルの前方でメタルを介して同軸で軸支され、ビットやソケット等の先端工具の装着穴が前端に形成されたアンビルと、スピンドルの回転を回転打撃力としてアンビルに伝達する打撃機構とを備え、スピンドルの回転に伴う打撃機構の動作で、アンビルに回転打撃力を付与可能としている（例えば、特許文献１参照）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００４−１７４６５６号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

以前から、建築現場等ではインパクト工具を狭所で使う機会があり、より小型であることが望まれていたが、従来技術では、アンビルの全長を短くすることが困難であり、このことが小型化の妨げになっていた。
すなわち、メタルによるアンビルの軸支には、アンビルとメタルとが摺動する軸方向の長さを一定長確保する必要があり、アンビルとメタルとの間の摺動面全域の潤滑を十分に図るために、メタル内周の軸方向中央に形成されているリング状の油溝に潤滑油であるグリスを供給する必要がある。従来技術では、アンビルの後端側に形成されたスピンドルとの嵌合穴と、油溝とを連通する油穴をアンビルに形成することで、油溝にグリスを供給している。そして、スピンドルによるアンビルの軸支にも、嵌合箇所の軸方向の長さを一定長確保する必要がある。従って、アンビルにおいては、先端工具の装着穴の深さと、スピンドルとの嵌合穴の深さとを確保する必要があるため、全長を短くすることが困難である。

【0005】

本発明は以上のような状況に鑑みなされたものであって、上記課題を解決し、アンビルの全長を短くすることができ、小型化することができるインパクト工具を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0006】

本発明のインパクト工具は、駆動源によって回転するスピンドルと、前記スピンドルによって同軸回転可能に支承されていると共に、ハウジングに嵌合された軸受けであるメタルによって回転可能に支承されている、前端に先端工具が装着される装着穴が形成されたアンビルと、前記スピンドルの回転を回転打撃力として前記アンビルに伝達する打撃機構とを備えたインパクト工具であって、前記スピンドルの前端に形成された嵌合穴と、前記アンビルの後端に突出して形成された嵌合軸との嵌合により、前記アンビルが前記スピンドルによって同軸回転可能に支承され、前記メタルには、前記メタルの後端側から前記メタルと前記アンビルの摺動面に油を供給する油供給通路が形成され、前記油供給通路は、前記メタルと前記ハウジングとの間に形成された第１油供給通路と、前記メタルの胴体に形成された第２油供給通路とで構成されていることを特徴とする。
さらに、本発明のインパクト工具おいて、前記メタルの後端に形成されたフランジと当接することで、前記メタルを軸方向で位置決めする前記ハウジングの額部に、前記第１油供給通路として、軸方向と直交する方向に延びる額部油溝が形成されていても良い。
さらに、本発明のインパクト工具おいて、前記ハウジングとの嵌合面である前記メタルの外周面に、前記第１油供給通路として、軸方向に延びる外周油溝が形成されていても良い。
さらに、本発明のインパクト工具おいて、前記ハウジングには、前記メタルとの嵌合面と前記額部との間に傾斜面が形成されており、前記額部油溝と前記外周油溝とは、前記傾斜面と前記メタルとの間に形成された油だまりとなる間隙を介して連通しても良い。
また、本発明のインパクト工具は、駆動源によって回転するスピンドルと、前記スピンドルによって同軸回転可能に支承されていると共に、ハウジングに嵌合された軸受けであるメタルによって回転可能に支承されている、前端に先端工具が装着される装着穴が形成されたアンビルと、前記スピンドルの回転を回転打撃力として前記アンビルに伝達する打撃機構とを備えたインパクト工具であって、前記メタルと前記アンビルとの摺動面には、後端側から前方に向けて油を供給する油供給通路が形成され、前記油供給通路は、前記メタルと前記ハウジングとの間に形成された第１油供給通路と、前記メタルの胴体に形成された第２油供給通路とで構成されていることを特徴とする。

【発明の効果】

【0007】

本発明によれば、メタルとアンビルとの摺動面を潤滑するグリスの供給経路として、アンビルにスピンドルとの嵌合穴を形成する必要がないため、アンビルの全長を短くすることができ、小型化することができるという効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【0008】

【図1】本発明に係るインパクト工具の第１の実施の形態の内部構造を示す側断面図である。

【図2】図１に示すハンマケースの構成を示す図である。

【図3】図１に示すメタルの構成を示す図である。

【図4】本発明に係るインパクト工具の第１の実施の形態におけるグリス経路を説明するための側断面図である。

【図5】本発明に係るインパクト工具の第２の実施の形態の内部構造を示す側断面図及びメタルの正面図である。

【図6】本発明に係るインパクト工具の第３の実施の形態の内部構造を示す側断面図及びメタルの正面図である。

【図7】本発明に係るインパクト工具の第４の実施の形態の内部構造を示す側断面図及びアンビルの正面図である。

【図8】本発明に係るインパクト工具の第５の実施の形態の内部構造を示す側断面図及びアンビルの正面図である。

【図9】本発明に係るインパクト工具の第６の実施の形態の内部構造を示す側断面図及びアンビルの正面図である。

【図10】図１に示すメタルの第７の実施の形態の構成例を示す図である。

【図11】図１に示すメタルの第８の実施の形態の構成例を示す図である。

【図12】図１に示すメタルの第９の実施の形態の構成例を示す図である。

【図13】第９の実施の形態のメタルに形成された内周斜め油溝の形状を示す内周面展開図である。

【図14】第９の実施の形態のメタルに形成された内周斜め油溝の形状を示す内周面展開図である。

【図15】図１に示すアンビルの第１０の実施の形態の構成例を示す図である。

【図16】第１０の実施の形態のアンビルの外周斜め油溝の形状を示す外周面展開図である。

【図17】第１０の実施の形態のアンビルの外周斜め油溝の形状を示す外周面展開図である。

【図18】本発明に係るインパクト工具の第１１の実施の形態の内部構造を示す側断面図である。

【発明を実施するための形態】

【0009】

次に、本発明の実施の形態を、図面を参照して具体的に説明する。
（第１の実施の形態）
第１の実施の形態のインパクト工具は、ビットやソケット等の先端工具により、ボルトやナット、ねじを締結するインパクトドライバ１である。インパクトドライバ１は、図１を参照すると、外形を形成する外枠であるハウジングを備えている。ハウジングは、前後方向に延びる略円筒形の胴体部２ａと、胴体部２ａに側面視略Ｔ字状を成すように連接されたハンドル部２ｂと、ハンマケース５３とで構成されている。ハウジングの胴体部２ａの内部には、駆動源であるモータ３と、モータ３の回転を減速させる減速機構部として機能する遊星歯車機構４が収容され、ハンマケース５３には、遊星歯車機構４によって減速させたモータ３の回転を回転打撃力に変換して不図示の先端工具に伝達する打撃機構５が収容されている。モータ３と、遊星歯車機構４と、打撃機構５とは、同軸上に並んで配置されており、本実施の形態では、モータ３、遊星歯車機構４及び打撃機構５が並んでいる軸方向においてモータ３側を後側として前後方向と定義する。

【0010】

ハウジングのハンドル部２ｂには、上部にトリガ６を有するスイッチ７が、下部にバッテリ受け部８がそれぞれ設けられている。ハンドル部２ｂの下端には、充電可能な電源であるバッテリＢＴがバッテリ受け部８に着脱可能に装着される。

【0011】

インパクトドライバ１において、作業者がトリガ６をＯＮ操作すると、スイッチ７がＯＮされ、モータ３が起動する。モータ３が起動すると、モータ３の出力軸３ａの回転は、遊星歯車機構４によって減速される。

【0012】

遊星歯車機構４は、スピンドル４１と、リングギヤ４２と、複数の遊星ギヤ４３とから構成されている。スピンドル４１は、遊星ギヤ４３を複数支承する遊星キャリアであり、ベアリングを介して回転可能に支承されている。またスピンドル４１には、ハンマ５１が前後方向へと移動可能に環装されていると共に、スピンドル４１とハンマ５１とは、カム機構により連結されている。スピンドル４１とハンマ５１とを連結するカム機構は、スピンドル４１の外周面に軸方向に対して斜めに形成された一対のスピンドルカム溝４１ａと、一対のスピンドルカム溝４１ａ内にそれぞれ挿入されたボール４１ｂとで構成されている。

【0013】

スピンドル４１の前端には、前方に向けて開口する嵌合穴４１ｃが形成されている。また、アンビル５２の前端には、先端工具が着脱可能に装着される装着穴５２ａが形成されていると共に、アンビル５２の後端には、嵌合軸５２ｂが突出して形成されている。そして、スピンドル４１の嵌合穴４１ｃにアンビル５２の嵌合軸５２ｂが嵌合され、アンビル５２がスピンドル４１によって同軸回転可能に支承されている。

【0014】

打撃機構５は、前述のハンマ５１及びアンビル５２と、メタル５４と、スプリング５５とを備え、ハウジングの一部であるハンマケース５３に収納されている。ハンマケース５３は、図２に示すように、前端が窄まった円筒状を成しており、後端部分でハウジングの胴体部２ａにモータ３と同軸的に接続されている。なお、図２において、（ａ）は、ハンマケース５３を後端側から見た図であり、（ｂ）は、（ａ）に示すＸ−Ｘ断面図であり、（ｃ）は、（ａ）に示すＹ−Ｙ部分断面図である。

【0015】

メタル５４は、図３に示すように、後端にフランジ５４ａが形成された円筒状を成しており、窄まったハンマケース５３の前端部分の内周面５３ａに嵌合されている。そして、アンビル５２は、メタル５４の内周に嵌合され、回転可能に支承されている。なお、図３において、（ａ）は、メタル５４の側面図であり、（ｂ）は、（ａ）に示すＸ−Ｘ断面図であり、（ｃ）は、（ｂ）に示すＹ−Ｙ断面図であり、（ｄ）は、（ｂ）に示すＺ−Ｚ断面図である。

【0016】

ハンマ５１は、スプリング５５によって常に先端方向（前方）に付勢されており、最も先端側に位置する静止時には、ボール４１ｂとスピンドルカム溝４１ａとの係合によって、アンビル５２の後端面と所定の隙間を隔てた位置にある。そして、ハンマ５１とアンビル５２との相対向する回転平面上の２箇所には、爪部５１ａと羽根部５２ｃとそれぞれ対称位置に形成されている。

【0017】

スピンドル４１が所定の速度で回転駆動されると、スピンドル４１の回転は、カム機構を介してハンマ５１に伝達され、ハンマ５１が半回転しないうちに、ハンマ５１の爪部５１ａがアンビル５２の羽根部５２ｃに係合して、アンビル５２が回転されるが、そのときの係合反力によってハンマ５１とスプリング５５との間に相対回転が生じると、ハンマ５１は、カム機構のスピンドルカム溝４１ａに沿ってスプリング５５を圧縮しながらモータ３側へと後退動を始める。

【0018】

ハンマ５１の後退動によって、ハンマ５１の爪部５１ａがアンビル５２の羽根部５２ｃを乗り越えて両者の係合が解除される。すると、ハンマ５１は、スピンドル４１の回転力に加えて、スリング５５に蓄積された弾性エネルギーとカム機構の作用とによって回転方向及び前方に急速に加速されつつ、スプリング５５の付勢力によって前方、すなわちアンビル５２側へと移動され、ハンマ５１の爪部５１ａがアンビル５２の羽根部５２ｃに再び係合して一体的に回転し始める。このとき、強力な回転打撃力がアンビル５２に加えられ
るため、アンビル５２に装着された先端工具を介して不図示のねじ等に回転打撃力が伝達される。以後、同様の動作が繰り返されて先端工具からねじ等に回転打撃力が間欠的に繰返し伝達され、ねじ等が木材等の不図示の被締付材にねじ込まれる。

【0019】

インパクトドライバ１では、上述のように、スピンドル４１の嵌合穴４１ｃと、アンビル５２の嵌合軸５２ｂとの嵌合により、アンビル５２がスピンドル４１によって同軸回転可能に支承されている。従って、アンビル５２側にスピンドル４１と嵌合する嵌合穴が形成されていないため、アンビルとメタルとが摺動面に潤滑油であるグリスを供給する、アンビル５２の嵌合穴を経由しない油供給通路が形成されている。

【0020】

図２を参照すると、ハンマケース５３における内周面５３ａの後端側には、全周に亘って額部５３ｂが形成され、額部５３ｂと内周面５３ａとは、傾斜面５３ｃによって接続されている。また、図３を参照すると、メタル５４の後端側には、フランジ５４ａが形成されており、ハンマケース５３の額部５３ｂにメタル５４のフランジ５４ａの前面側が当接することで、ハンマケース５３の内周面５３ａにメタル５４が軸方向に位置決めされて嵌合される。また、額部５３ｂと内周面５３ａとの間に傾斜面５３ｃを形成することで、傾斜面５３ｃと、メタル５４におけるフランジ５４ａの前面側の付け根部分との間に油だまりとなる間隙が形成される。

【0021】

ハンマケース５３の額部５３ｂには、軸方向の直交する方向に２本の額部油溝５３ｄが形成されていると共に、フランジ５４ａの直径は、ハンマケース５３における額部５３ｂの直径よりも小さく設定されている。これにより、図４に示すように、ハンマケース５３とメタル５４におけるフランジ５４ａの外周との間隙と、ハンマケース５３の額部５３ｂに形成された額部油溝５３ｄとが油供給通路となり、遊星歯車機構４及び打撃機構５に充填されているグリスが、ハンマケース５３の傾斜面５３ｃと、メタル５４におけるフランジ５４ａの前面側の付け根部分との間隙に供給される。

【0022】

さらに、図３を参照すると、アンビル５２と摺動面であるメタル５４の内周面５４ｂの軸方向のほぼ中央には、リング状の内周油溝５４ｃが形成されていると共に、メタル５４の外周面５４ｄには、フランジ５４ａの前面側の付け根部分から軸方向前方に向けて２本の外周油溝５４ｅが形成されている。そして、メタル５４の胴体部には、内周油溝５４ｃと、２本の外周油溝５４ｅをそれぞれ連通する２本の油穴５４ｆが軸方向の直交する方向に形成されている。これにより、図４に示すように、外周油溝５４ｅと、油穴５４ｆとが油供給通路となり、ハンマケース５３の傾斜面５３ｃと、メタル５４におけるフランジ５４ａの前面側の付け根部分との間隙に供給されたグリスが、さらに内周油溝５４ｃに供給され、アンビル５２とメタル５４との摺動面の潤滑が確保される。第１の実施の形態では、外周油溝５４ｅを軸方向に形成することで、油穴５４ｆを軸方向の直交する方向にすることができ、油穴５４ｆの穴あけ加工を容易に行うことが可能になっている。なお、油穴５４ｆを斜めに形成しても良い場合には、外周油溝５４ｅを形成することなく、ハンマケース５３の傾斜面５３ｃとメタル５４におけるフランジ５４ａの前面側の付け根部分との間隙と、内周油溝５４ｃとを油穴５４ｆで直接連通するように構成しても良い。

【0023】

なお、第１の実施の形態では、ハンマケース５３の額部５３ｂに形成された額部油溝５３ｄと、メタル５４の外周油溝５４ｃ及び油穴５４ｆの本数や断面積は、メタル５４の内周油溝５４ｃへの必要とするグリスの供給量に応じて適宜設定することができる。

【0024】

また、第１の実施の形態では、油供給通路として、ハンマケース５３の額部５３ｂに額部油溝５３ｄを形成するように構成したが、ハンマケース５３とメタル５４におけるフランジ５４ａの外周との間隙と、メタル５４の外周油溝５４ｃとを連通する油供給通路として、メタル５４のフランジ５４ａ前面にメタル５４の外周油溝５４ｃと連通する油溝を形成するようにしても良い。

【0025】

以上説明したように、第１の実施の形態は、モータ３によって回転するスピンドル４１と、スピンドル４１によって同軸回転可能に支承されていると共に、ハンマケース５３に嵌合された軸受けであるメタル５４によって回転可能に支承されている、前端に先端工具が装着される装着穴５２ａが形成されたアンビル５２と、スピンドル４１の回転を回転打撃力としてアンビル５２に伝達する打撃機構５とを備えたインパクトドライバ１であって、スピンドル４１の前端に形成された嵌合穴４１ｃと、アンビル５２の後端に突出して形成された嵌合軸５２ｂとの嵌合により、アンビル５２がスピンドル４１によって同軸回転可能に支承され、メタル５４には、アンビル５２との摺動面にリング状の内周油溝５４ｅが形成されていると共に、メタル５４の後端側から内周油溝５４ｃにグリスを供給する油供給通路が形成されている。
この構成により、メタル５４とアンビル５２との摺動面を潤滑するグリスの供給経路として、アンビル５２にスピンドル４１との嵌合穴を形成する必要がなく、アンビルの全長を短くすることができ、小型化することができる。また、アンビル５２にグリスの供給経路を形成する必要がないため、回転部品であるアンビル５２へ加工を最小限に留めることができ、部品精度を向上させることができる。

【0026】

さらに、第１の実施の形態によれば、油供給通路は、メタル５４とハンマケース５３との間に形成された第１油供給通路（ハンマケース５３の額部油溝５３ｄ、メタル５４の外周油溝５４ｅ）と、メタル５４の胴体に形成された第２油供給通路（油穴５４ｆ）とで構成されている。
この構成により、メタル５４の外周面５４ｄから内周油溝５４ｃにグリスが直接供給されるため、メタル５４とアンビル５２との摺動面の軸方向に油供給通路を形成する必要がなく、油供給通路の角部によってメタル５４とアンビル５２との摺動面が傷つくことを防止することができる。

【0027】

さらに、第１の実施の形態によれば、第１油供給通路であるハンマケース５３の額部油溝５３ｄは、メタル５４の後端に形成されたフランジ５４ａと当接することで、メタル５４を軸方向で位置決めするハンマケース５３の額部５３ｂに、軸方向と直交する方向に延びて形成されている。
この構成により、メタル５４のフランジ５４ａに加工を施すことなく、グリスをメタル５４の外周面５４ｄまで供給することができる。

【0028】

さらに、第１の実施の形態によれば、第１油供給通路であるメタル５４の外周油溝５４ｅは、ハンマケース５３との嵌合面であるメタル５４の外周面５４ｄに、軸方向に延びて形成されている。
この構成により、外周面５４ｄに供給されたグリスを内周油溝５４ｃと対向する位置まで軸方向に運ぶことができ、メタル５４の胴体に形成する油穴５４ｆを軸方向と直交させることができる。これにより、油穴５４ｆの穴あけ加工を容易に行うことが可能になる。

【0029】

さらに、第１の実施の形態によれば、ハンマケース５３には、メタル５４との嵌合面（内周面５３ａ）と額部５３ｂとの間に傾斜面５３ｃが形成されており、額部油溝５３ｄと外周油溝５４ｅとは、傾斜面５３ｃとメタル５４との間に形成された油だまりとなる間隙を介して連通している。
この構成により、ハンマケース５３とメタル５４との嵌合において、ハンマケース５３の額部油溝５３ｄとメタル５４の外周油溝５４ｅとがずれていても、内周油溝５４ｃに至る油供給通路が確保されるため、ハンマケース５３とメタル５４との嵌合作業を容易に行うことができる。

【0030】

（第２の実施の形態）
第２の実施の形態のインパクトドライバ１１では、図５を参照すると、メタル５４１のみに油供給通路が形成されている点で第１の実施の形態と異なっている。なお、図５（ａ）は、インパクトドライバ１１の内部構造を示す側断面図であり、（ｂ）は、メタル５４１を後方から見た正面図である。インパクトドライバ１１では、メタル５４１のみに油供給通路が形成されているため、額部５３ｂに額部油溝５３ｄが形成されていないハンマケース５３１が用いられる。

【0031】

メタル５４１のフランジ５４ａの後面側には、外周から内側に向かって延びるフランジ油溝５４ｇが形成されていると共に、メタル５４１の胴体部には、フランジ油溝５４ｇと、内周の内周油溝５４ｃとを連通する油穴５４ｈが形成されている。これにより、フランジ油溝５４ｇと、油穴５４ｈとが油供給通路となり、遊星歯車機構４及び打撃機構５に充填されているグリスが、内周油溝５４ｃに供給される。なお、第２の実施の形態では、油穴５４ｈが軸方向に延びる穴と軸方向と直交する方向に延びる穴とで構成され、油穴５４ｈの穴あけ加工を容易に行うことが可能になっている。

【0032】

以上説明したように、第２の実施の形態によれば、油供給通路は、メタル５４の後端側から内周油溝５４ｃに向けて、メタル５４の胴体に形成された油穴５４ｆで構成されている。
この構成により、ハンマケース５３とメタル５４との嵌合面にグリスがもれないため、メタル５４の供回りを確実に防止することができる。

【0033】

（第３の実施の形態）
第３の実施の形態のインパクトドライバ１２では、図６を参照すると、メタル５４２の内周面５４ｂに油供給通路が形成されている点で第２の実施の形態と異なっている。なお、図６（ａ）は、インパクトドライバ１２の内部構造を示す側断面図であり、（ｂ）は、メタル５４２を後方から見た正面図である。

【0034】

メタル５４２の内周面５４ｂには、後端側から軸方向前方に向けて延びる内周縦油溝５４ｉが形成されている。内周縦油溝５４ｉは、少なくとも内周油溝５４ｃまで到達しており、これにより、内周縦油溝５４ｉが油供給通路となり、遊星歯車機構４及び打撃機構５に充填されているグリスが、内周油溝５４ｃに供給される。なお、第３の実施の形態では、アンビル５２とメタル５４２との間の摺動面に油供給通路が形成されているため、アンビル５２とメタル５４２との間の摺動面へのグリスの供給効率が優れている。また、図６に示すように、内周縦油溝５４ｉをアンビルとメタルとの間の摺動面の軸方向全域（後端から前端近傍まで）にわたって形成することもでき、この場合には、内周縦油溝５４ｉから摺動面全域にグリスを供給することが可能になり、内周油溝５４ｃを廃することも可能である。

【0035】

以上説明したように、第３の実施の形態によれば、油供給通路は、メタル５４のアンビル５２との摺動面である内周面５４ｂに、後端側から軸方向前方に向けて延びる内周縦油溝５４ｉで構成されている。
この構成により、内周縦油溝５４ｉからも、メタル５４とアンビル５２との摺動面にグリスが供給されるため、メタル５４とアンビル５２との摺動面全域の潤滑を容易に行うことができる。

【0036】

（第４の実施の形態）
第４の実施の形態のインパクトドライバ１３では、図７を参照すると、アンビル５２１に油供給通路が形成されている点でこれまでの実施の形態と異なっている。なお、図６（ａ）は、インパクトドライバ１３の内部構造を示す側断面図であり、（ｂ）は、アンビル５２１を後方から見た正面図である。インパクトドライバ１３では、アンビル５２１に油供給通路が形成されているため、額部５３ｂに額部油溝５３ｄが形成されていないハンマケース５３１が用いられると共に、油供給通路が形成されていないメタル５４３が用いられる。

【0037】

アンビル５２１には、嵌合軸５２ｂの後端面から軸方向前方に延びる油穴５２ｄがアンビル５２１の軸心に形成されていると共に、油穴５２ｄからメタル５４３の内周油溝５４ｃに対向するアンビル５２１の摺動面に向かって斜めに延びる油穴５２ｅとが形成されている。これにより、油穴５２ｄと油穴５２ｅとが油供給通路となり、油だまり室として機能する嵌合軸５２ｂとスピンドル４１の嵌合穴との間隙に充填されているグリスが、メタル５４３の内周油溝５４ｃに供給される。

【0038】

以上説明したように、第４の実施の形態によれば、アンビル５２に、嵌合軸５２ｂの後端側からメタル５４の内周油溝５４ｃに油を供給する油供給通路が形成されている。油供給通路は、嵌合軸５２ｂの後端面から軸方向前方に延びる油穴５２ｄと、油穴５２ｄからメタル５４の内周油溝５４ｃに向かって斜めに延びる油穴５２ｅとで構成されている。
この構成により、アンビル５２の回転に伴う遠心力を用いて、メタル５４とアンビル５２との摺動面にグリスを効率良く供給することができる。

【0039】

（第５の実施の形態）
第５の実施の形態のインパクトドライバ１４では、図８を参照すると、アンビル５２２に大径の油だまり穴５２ｆが第４の実施の形態の油穴５２ｄの代わりに形成されている。油だまり穴５２ｆは、アンビル５２１の軸心に形成され、嵌合軸５２ｂの後端面から軸方向前方に延び、メタル５４３の内周油溝５４ｃに対向するアンビル５２１の摺動面に向かって斜めに延びる油穴５２ｅと連通している。これにより、油穴５２ｅとが油供給通路となり、油だまり穴５２ｆに充填されたグリスが、メタル５４３の内周油溝５４ｃに供給される。

【0040】

さらに、第５の実施の形態によれば、嵌合軸５２ｂの後端面から軸方向前方に延びる油だまり穴５２ｆは、油穴５２ｄからメタル５４の内周油溝５４ｃに向かって斜めに延びる第２の油穴５２ｅより大径である。
この構成により、グリスだまりの体積を確保することができ、メタル５４とアンビル５２との摺動面への供給に用いるグリス量を増加させることができ、耐久性を向上させることができる。

【0041】

（第６の実施の形態）
第６の実施の形態のインパクトドライバ１５では、図９を参照すると、油だまり室として機能する嵌合軸５２ｂとスピンドル４１の嵌合穴との間隙と、メタル５４３の内周油溝５４ｃとを直線で連通する油穴５２ｇがアンビル５２３に形成されている点で第４の実施の形態と異なっている。油穴５２ｇは、嵌合軸５２ｂの後端面から前方に向けて、軸方向に対して斜めに、アンビル５２３の軸心と交差するように形成されている。これにより、油穴５２ｇによって、嵌合軸５２ｂの後端面とメタル５４３の内周油溝５４ｃとを直線で連通することができる。

【0042】

さらに、第４の実施の形態によれば、油供給通路は、嵌合軸５２ｄの後端面からメタル５４の内周油溝５４ｃに向かって直線状にアンビル５２の軸心と交差して延びる油穴５２ｇである。
この構成により、嵌合軸５２ｄの直径を最大限に活用することができるため、油穴５２ｇを直線状に形成することが可能になり、油穴５２ｇの穴あけ加工を一工程にすることが可能になる。

【0043】

（第７の実施の形態）
第７の実施の形態では、図１０を参照すると、メタル５４４の内周面５４ｂに複数本の油供給通路が形成されている点で第３の実施の形態と異なっている。なお、図１０（ａ）は、メタル５４４を後方から見た正面図であり、（ｂ）は、（ａ）に示すＺ−Ｚ断面図である。

【0044】

メタル５４４の内周面５４ｂには、後端側から軸方向前方に向けて延びる４本の内周縦油溝５４ｉが形成されている。４本の内周縦油溝５４ｉは、全てが少なくとも内周油溝５４ｃまで到達しており、これにより、４本の内周縦油溝５４ｉが油供給通路となり、遊星歯車機構４及び打撃機構５に充填されているグリスが、内周油溝５４ｃに供給される。第７の実施の形態では、アンビル５２とメタル５４４との間の摺動面に複数本の油供給通路が形成されているため、アンビル５２とメタル５４４との間の摺動面へのグリスの供給量を増加させることができる。また、４本の内周縦油溝５４ｉを全てもしくは一部をアンビル５２とメタル５４４との間の摺動面の軸方向全域（後端から前端近傍まで）にわたって形成することもでき、この場合には、内周縦油溝５４ｉから摺動面全域にグリスを供給することが可能になり、内周油溝５４ｃを廃することも可能である。

【0045】

以上説明したように、第７の実施の形態によれば、油供給通路は、メタル５４４のアンビル５２との摺動面である内周面５４ｂに、後端側から軸方向前方に向けて延びる複数本の内周縦油溝５４ｉで構成されている。
この構成により、アンビル５２とメタル５４４との間の摺動面へのグリスの供給量を増加させることができる。

【0046】

（第８の実施の形態）
第８の実施の形態では、図１１を参照すると、メタル５４５の内周面５４ｂ全域に亘って複数本の油供給通路が形成されている点で第７の実施の形態と異なっている。なお、図１１（ａ）は、メタル５４５を後方から見た正面図であり、（ｂ）は、（ａ）に示すＺ−Ｚ断面図である。

【0047】

メタル５４５において、内周油溝５４ｃよりも後側の内周面には、後端側から軸方向前方に向けて延びる複数の内周縦油溝５４ｉが全周に亘って連続的に形成されている。第８の実施の形態では、２０本の内周縦油溝５４ｉが形成され、全てが少なくとも内周油溝５４ｃまで到達している。これにより、２０本の内周縦油溝５４ｉが油供給通路となり、遊星歯車機構４及び打撃機構５に充填されているグリスが、内周油溝５４ｃに供給される。第８の実施の形態では、メタル５４５の内周面５４ｂ全域に亘って２０本の内周縦油溝５４ｉが形成されているため、内周縦油溝５４ｉの１本当たりの断面積を小さくすることができる共に、内周縦油溝５４ｉの形成箇所に偏りがないため、内周縦油溝５４ｉを形成しても十分なメタル５４５の強度を確保することができる。

【0048】

（第９の実施の形態）
第９の実施の形態では、図１２を参照すると、メタル５４６の内周面５４ｂに形成されている油供給通路が軸方向に対して斜め、すなわち渦巻き状である点で第３の実施の形態と異なっている。なお、図１２（ａ）は、メタル５４６を後方から見た正面図であり、（ｂ）は、（ａ）に示すＺ−Ｚ断面図である。

【0049】

メタル５４６の内周面５４ｂには、内周斜め油溝５４ｊが後端側から軸方向に対して斜めに、すなわち渦巻き状に形成されている。内周斜め油溝５４ｊは、内周油溝５４ｃまで到達しており、これにより、内周斜め油溝５４ｊが油供給通路となり、遊星歯車機構４及び打撃機構５に充填されているグリスが、内周油溝５４ｃに供給される。図１３（ａ）は、メタル５４６の内周面展開図である。内周斜め油溝５４ｊは軸方向に対して斜めに形成されているため、アンビル５２の回転方向が、図１３（ａ）に矢印で示すアンビル回転方向である場合に、内周斜め油溝５４ｊ内のグリスを前方に向けて搬送する力が作用する。これにより、内周油溝５４ｃへのグリスの供給を効率良く行うことができる。また、内周斜め油溝５４ｊに代えて、図１３（ｂ）に示すように、階段状の内周斜め油溝５４ｋを形成するようにしても良い。さらに、図１３（ｃ）に示すように、アンビル５２とメタル５４６との間の摺動面の軸方向全域（後端から前端近傍まで）にわたって内周斜め油溝５４ｌを形成するようにしても良い。この場合には、内周斜め油溝５４ｌから摺動面全域にグリスを供給することが可能になり、内周油溝５４ｃを廃することも可能である。すなわち、内周斜め油溝５４ｊ、５４ｋ、５４ｌは、グリスの入口（内周油溝５４ｃ側と反対側の部分）と出口（内周油溝５４ｃ側）が周方向においてずれており、特に、出口を入口よりも周方向の前方（回転方向における前側）に配置することにより、内周斜め油溝内のグリスを前方に向けて搬送する力が作用する。これにより、内周油溝５４ｃへのグリスの供給を効率良く行うことができる。なお、内周斜め油溝５４ｊや５４ｌは直線ではなく湾曲していても良い。

【0050】

また、図１４（ａ）に示すように、内周斜め油溝５４ｊに加えて、内周斜め油溝５４ｊとは異なる向きに傾いて、後端側から内周油溝５４ｃまで到達している内周斜め油溝５４ｊ’をメタル５４６の内周面５４ｂに形成しても良い。異なる方向に傾いている一対の内周斜め油溝５４ｊと内周斜め油溝５４ｊ’とを形成することで、アンビル５２がいずれの方向に回転しても、内周斜め油溝５４ｊと内周斜め油溝５４ｊ’とのいずれか一方内のグリスが前方側に搬送され、他方内のグリスが後方側に搬送される。また、内周斜め油溝５４ｊと内周斜め油溝５４ｊ’とは、内周油溝５４ｃを介して前方側で接続されている。従って、内周斜め油溝５４ｊと内周斜め油溝５４ｊ’とを通るグリスの流れが形成され、アンビル５２とメタル５４６との間の摺動面にグリスが潤沢に供給される。

【0051】

また、図１４（ａ）に示す例では、内周斜め油溝５４ｊと内周斜め油溝５４ｊ’とを内周油溝５４ｃを介して前方側で接続するように構成したが、図１４（ｂ）に示すように、内周油溝５４ｃを廃して、後端側から前端近傍に向けて軸方向に対して斜めに形成された内周斜め油溝５４ｍと、内周斜め油溝５４ｍとは異なる向きに傾いて、後端側から前端近傍に向けて軸方向に対して斜めに形成された内周斜め油溝５４ｍ’とを前方側で直接接続するようにしても良い。さらに、図１４（ｃ）、（ｄ）に示すように、内周斜め油溝５４ｍと内周斜め油溝５４ｍ’とを前方側で接続する接続油溝５４ｎをメタル５４６の内周面５４ｂに形成するようにしても良い。接続油溝５４ｎは、任意の形状に形成することができる。すなわち、内周斜め油溝におけるグリスの入口と出口を周方向にずらして形成するようにすれば良い。

【0052】

（第１０の実施の形態）
第１０の実施の形態では、図１５を参照すると、メタル５４と摺動するアンビル５２４の外周面５２ｈに油供給通路が形成されている。

【0053】

アンビル５２４の外周面５２ｈには、外周斜め油溝５２ｉが後端側から軸方向に対して斜めに、すなわち渦巻き状に形成されている。外周斜め油溝５２ｉは、メタル５４の内周面５４ｂに形成されている内周油溝５４ｃの位置まで到達しており、これにより、外周斜め油溝５２ｉが油供給通路となり、遊星歯車機構４及び打撃機構５に充填されているグリスが、内周油溝５４ｃに供給される。図１６（ａ）は、アンビル５２４の外周面展開図である。外周斜め油溝５２ｉは軸方向に対して斜めに形成されているため、アンビル５２の回転方向が、図１６（ａ）に矢印で示すアンビル回転方向である場合に、外周斜め油溝５２ｉ内のグリスを前方に向けて搬送する力が作用する。これにより、内周油溝５４ｃへのグリスの供給を効率良く行うことができる。また、外周斜め油溝５２ｉに代えて、図１６（ｂ）に示すように、階段状の外周斜め油溝５２ｊを形成するようにしても良い。さらに、図１６（ｃ）に示すように、アンビル５２４とメタル５４との間の摺動面の軸方向全域（後端から前端近傍まで）にわたって外周斜め油溝５２ｋを形成するようにしても良い。この場合には、外周斜め油溝５２ｋから摺動面全域にグリスを供給することが可能になり、メタル５４の内周油溝５４ｃを廃することも可能である。すなわち、外周斜め油溝におけるグリスの入口と出口を周方向にずらして形成するようにすれば良い。

【0054】

また、図１７（ａ）に示すように、外周斜め油溝５２ｉに加えて、外周斜め油溝５２ｉとは異なる向きに傾いて、後端側から内周油溝５４ｃの位置まで到達している外周斜め油溝５２ｉ’をアンビル５２４の外周面５２ｈに形成しても良い。異なる方向に傾いている一対の外周斜め油溝５２ｉと外周斜め油溝５２ｉ’とを形成することで、アンビル５２４がいずれの方向に回転しても、外周斜め油溝５２ｉと外周斜め油溝５２ｉ’とのいずれか一方内のグリスが前方側に搬送され、他方内のグリスが後方側に搬送される。また、外周斜め油溝５２ｉと外周斜め油溝５２ｉ’とは、内周油溝５４ｃを介して前方側で接続されている。従って、外周斜め油溝５２ｉと外周斜め油溝５２ｉ’とを通るグリスの流れが形成され、アンビル５２４とメタル５４との間の摺動面にグリスが潤沢に供給される。

【0055】

また、図１７（ａ）に示す例では、外周斜め油溝５２ｉと外周斜め油溝５２ｉ’とを内周油溝５４ｃを介して前方側で接続するように構成したが、図１７（ｂ）に示すように、内周油溝５４ｃを廃して、後端側から前端近傍に向けて軸方向に対して斜めに形成された外周斜め油溝５２ｌと、外周斜め油溝５２ｌとは異なる向きに傾いて、後端側から前端近傍に向けて軸方向に対して斜めに形成された外周斜め油溝５２ｌ’とを前方側で直接接続するようにしても良い。さらに、図１７（ｃ）、（ｄ）に示すように、外周斜め油溝５２ｌと外周斜め油溝５２ｌ’とを前方側で接続する接続油溝５２ｍをアンビル５２４の外周面５２ｈに形成するようにしても良い。接続油溝５２ｍは、任意の形状に形成することができる。

【0056】

（第１１の実施の形態）
第１１の実施の形態は、図１８を参照すると、スピンドル４１１の前端に形成された嵌合軸４１ｄと、アンビル５２５の後端に形成された嵌合穴５２ｏとの嵌合により、アンビル５２５がスピンドル４１１によって同軸回転可能に支承されているタイプのインパクトドライバ１６であり、第３の実施の形態のメタル５４２によってアンビル５２５が回転可能に支承されている。

【0057】

第３の実施の形態のメタル５４２の内周縦油溝５４ｉのように、メタル５４２とアンビル５２５との摺動面に後端側から前方に向けて油供給通路が形成されている実施の形態（第７〜第１０の実施の形態）は、スピンドル４１１の嵌合軸４１ｄとアンビル５２５の嵌合穴５２ｏとを嵌合するタイプのインパクトドライバ１６に適用しても、メタル５４２とアンビル５２５との摺動面に対してグリスを好適に供給することができる。

【0058】

以上、本発明を実施の形態をもとに説明した。本実施の形態は例示であり、それらの各構成要素の組み合わせ等にいろいろな変形例が可能なこと、またそうした変形例も本発明の範囲にあることは当業者に理解されるところである。

【符号の説明】

【0059】

１ インパクトドライバ（第１の実施の形態）
２ａ 胴体部
２ｂ ハンドル部
３ モータ
３ａ 出力軸
４ 遊星歯車機構
５ 打撃機構
６ トリガ
７ スイッチ
８ バッテリ受け部
１１ インパクトドライバ（第２の実施の形態）
１２ インパクトドライバ（第３の実施の形態）
１３ インパクトドライバ（第４の実施の形態）
１４ インパクトドライバ（第５の実施の形態）
１５ インパクトドライバ（第６の実施の形態）
１６ インパクトドライバ（第１１の実施の形態）
４１ スピンドル
４１ａ スピンドルカム溝
４１ｂ ボール
４１ｃ 嵌合穴
４１ｄ 嵌合軸（第１１の実施の形態）
４２ リングギヤ
４３ 遊星ギヤ
５１ ハンマ
５１ａ 爪部
５２ アンビル
５２ａ 装着穴
５２ｂ 嵌合軸
５２ｃ 羽根部
５２ｄ 油穴
５２ｅ 油穴
５２ｆ 油だまり穴
５２ｇ 油穴
５２ｈ 外周面
５２ｉ、５２ｉ’、５２ｊ、５２ｋ、５２ｌ、５２ｌ’ 外周斜め油溝
５２ｍ 接続油溝
５２ｏ 嵌合穴（第１１の実施の形態）
５３ ハンマケース（第１の実施の形態）
５３ａ 内周面
５３ｂ 額部
５３ｃ 傾斜面
５３ｄ 額部油溝
５４ メタル（第１の実施の形態）
５４ａ フランジ
５４ｂ 内周面
５４ｃ 内周油溝
５４ｄ 外周面
５４ｅ 外周油溝
５４ｆ 油穴
５４ｇ フランジ油溝
５４ｈ 油穴
５４ｉ 内周縦油溝
５４ｊ、５４ｊ’、５４ｋ、５４ｌ、５４ｍ、５４ｍ’ 内周斜め縦油溝
５４ｎ 接続油溝
５５ スプリング
ＢＴ バッテリ
４１１ スピンドル（第１１の実施の形態）
５２１ アンビル（第４の実施の形態）
５２２ アンビル（第５の実施の形態）
５２３ アンビル（第６の実施の形態）
５２４ アンビル（第１０の実施の形態）
５２５ アンビル（第１１の実施の形態）
５３１ ハンマケース（第２〜６の実施の形態）
５４１ メタル（第２の実施の形態）
５４２ メタル（第３の実施の形態）
５４３ メタル（第４〜６の実施の形態）
５４４ メタル（第７の実施の形態）
５４５ メタル（第８の実施の形態）
５４６ メタル（第９の実施の形態）

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】

【図15】

【図16】

【図17】

【図18】