特許 6094717 圧縮機

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B1)

(11)【特許番号】6094717

(24)【登録日】2017年2月24日

(45)【発行日】2017年3月15日

(54)【発明の名称】圧縮機

(51)【国際特許分類】

   H02K 1/18 20060101AFI20170306BHJP

   F04B 39/00 20060101ALI20170306BHJP

【ＦＩ】

   H02K1/18 C

   F04B39/00 106E

【請求項の数】4

【全頁数】14

(21)【出願番号】特願2016-207885(P2016-207885)

(22)【出願日】2016年10月24日

【審査請求日】2016年10月24日

(31)【優先権主張番号】特願2015-219489(P2015-219489)

(32)【優先日】2015年11月9日

(33)【優先権主張国】JP

(73)【特許権者】

【識別番号】000002853

【氏名又は名称】ダイキン工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100081422

【弁理士】

【氏名又は名称】田中 光雄

(74)【代理人】

【識別番号】100084146

【弁理士】

【氏名又は名称】山崎 宏

(74)【代理人】

【識別番号】100176463

【弁理士】

【氏名又は名称】磯江 悦子

(74)【代理人】

【識別番号】100183232

【弁理士】

【氏名又は名称】山崎 敏行

(72)【発明者】

【氏名】青田 桂治

(72)【発明者】

【氏名】藤井 秀樹

【審査官】 小林 紀和

(56)【参考文献】

【文献】 国際公開第２０１２／１０５２６１（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特開２０１３−１３２１２７（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｈ０２Ｋ １／１８

Ｆ０４Ｂ ３９／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

圧縮機構部(２)と、
上記圧縮機構部(２)を駆動するモータ(３,２０３)と
を備え、
上記モータ(３,２０３)は、複数のコア片(１１１ａ〜１１１ｆ)が環状に連結されたステータコア(１０５,３０５)を有し、
上記ステータコア(１０５,３０５)は、上記モータ(３,２０３)の負荷の脈動がピークであるときの上記ステータコア(１０５,３０５)全体の平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域内において、上記複数のコア片(１１１ａ〜１１１ｆ)が連結された箇所のうちの少なくとも１箇所が溶接された溶接部(１１４,３１４)を有する一方、上記平均の磁束密度よりも磁束密度が高い領域内に溶接された箇所がない構成としていることを特徴とする圧縮機。

【請求項2】

請求項１に記載の圧縮機において、
上記ステータコア(１０５,３０５)は、上記モータ(３,２０３)の負荷の脈動がピークでかつ上記モータ(３,２０３)のトルクリップルがピークであるときの上記平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域内において、上記溶接部(１１４,３１４)を有することを特徴とする圧縮機。

【請求項3】

請求項１または２に記載の圧縮機において、
上記ステータコア(１０５,３０５)の上記溶接部(１１４,３１４)は１つであることを特徴とする圧縮機。

【請求項4】

請求項１から３までのいずれか１つに記載の圧縮機において、
上記モータ(３,２０３)の負荷の脈動のピークは、上記モータ(３,２０３)のロータ(６,２０６)の１回転あたり１つであることを特徴とする圧縮機。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

この発明は、圧縮機に関する。

【背景技術】

【0002】

従来、圧縮機としては、圧縮機構部とその圧縮機構部を駆動するモータとを備え、モータのステータコアが、連結部を介して連結された複数のコア片を環状に折り曲げて両端同士を突き合わせて形成されたものがある(例えば、特開２００２−９５１９３号公報(特許文献１)参照)。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００２−９５１９３号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

ところで、上記圧縮機のステータコアでは、複数のコア片の各連結部を折り曲げて環状にした後、最終的に両端のつなぎ目の部分を溶接している。

【0005】

このため、上記圧縮機では、ステータコアの溶接部において磁束が妨げられ、モータ駆動時に効率低下や振動による異音の発生という問題があり、特に、モータ負荷の脈動が大きいロータリ圧縮機や揺動型圧縮機では、ステータコアの溶接部の箇所が適切でないと、モータ駆動時の効率低下や異音発生の問題が顕著になる。

【0006】

そこで、この発明の課題は、モータ駆動時の効率低下や異音の発生を抑制できる圧縮機を提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0007】

上記課題を解決するため、この発明の圧縮機は、
圧縮機構部と、
上記圧縮機構部を駆動するモータと
を備え、
上記モータは、複数のコア片が環状に連結されたステータコアを有し、
上記ステータコアは、上記モータの負荷の脈動がピークであるときの上記ステータコア全体の平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域内において、上記複数のコア片が連結された箇所のうちの少なくとも１箇所が溶接された溶接部を有する一方、上記平均の磁束密度よりも磁束密度が高い領域内に溶接された箇所がない構成としていることを特徴とする。

【0008】

ここで、「モータの負荷の脈動のピーク」は、定格出力におけるモータの負荷のピークである。

【0009】

上記構成によれば、複数のコア片が環状に連結されたステータコアにおいて、モータの負荷の脈動がピークのときのステータコア全体の平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域内に溶接部を設けることにより、ステータコアの溶接部において磁束に対する影響が少なくなる一方で、溶接部があると影響の大きいステータコアの磁束密度の高い領域には溶接部を設けていないので、モータ駆動時に効率低下や異音が発生を効果的に抑制できる。

【0010】

また、一実施形態の圧縮機では、
上記ステータコアは、上記モータの負荷の脈動がピークでかつ上記モータのトルクリップルがピークであるときの上記平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域内において、上記溶接部を有する。

【0011】

上記実施形態によれば、ステータコアにおいて、モータの負荷の脈動がピークでかつモータのトルクリップルがピークであるときの上記平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域内に溶接部を設けることによって、ステータコアの溶接部において磁束に対する影響をさらに少なくできる。

【0012】

また、一実施形態の圧縮機では、
上記ステータコアの上記溶接部は１つである。

【0013】

上記実施形態によれば、ステータコアの溶接部を１つにすることによって、溶接工程を少なくできると共に、磁束に対する影響をより確実に低減できる。

【0014】

また、一実施形態の圧縮機では、
上記モータの負荷の脈動のピークは、上記モータのロータの１回転あたり１つである。

【0015】

上記実施形態によれば、モータの負荷の脈動のピークが、モータのロータの１回転あたり１つであるので、モータのトルクリップルがピークでかつモータの負荷の脈動がピークのとき(またはモータのトルクリップルがピークでそのトルクリップルのピークがモータの負荷の脈動のピークに隣接するとき)に形成されるステータコアの磁束密度が低い領域と磁束密度が高い領域のパターンが１つに特定され、そのときの磁束密度が低い領域内において溶接部を設けることが容易にできる。すなわち、モータの負荷の脈動のピークが、ロータの１回転あたり複数ある場合に比べ、溶接部を設ける箇所を容易に設定できる。

【発明の効果】

【0016】

以上より明らかなように、この発明によれば、モータのトルクリップルがピークでかつモータ負荷の脈動がピークのとき(またはモータのトルクリップルがピークでそのトルクリップルのピークがモータの負荷の脈動のピークに隣接するとき)にステータコアの磁束密度が低い領域内において溶接部を設け、磁束密度が高い領域に溶接部を設けないことにより、モータ駆動時の効率低下や異音の発生を抑制できる圧縮機を実現することができる。

【図面の簡単な説明】

【0017】

【図1】図１はこの発明の第１実施形態の圧縮機の縦断面図である。

【図2】図２は帯状のステータコアの平面図である。

【図3】図３は環状に形成されたステータコアの平面図である。

【図4】図４はモータの磁束分布とトルクリップルおよびモータ相電流の関係を示す図である。

【図5】図５はモータ負荷の脈動がピークのときのモータの磁束分布を示す図である。

【図6】図６はこの発明の第２実施形態の圧縮機の縦断面図である。

【図7】図７は上記圧縮機のモータのステータコアとロータの平面図である。

【図8】図８は上記モータの回転機械角度とモータ軸のトルクの関係を示す図である。

【図9】図９はモータ負荷の脈動がピークのときのステータコアの磁束分布を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0018】

以下、この発明の圧縮機を図示の実施の形態により詳細に説明する。

【0019】

〔第１実施形態〕
図１はこの発明の第１実施形態の圧縮機の縦断面図を示している。

【0020】

この第１実施形態の圧縮機は、図１に示すように、密閉容器１と、この密閉容器１内に配置された圧縮機構部２と、密閉容器１内に配置され、圧縮機構部２を駆動軸１２を介して駆動するモータ３とを備えている。この第１実施形態の圧縮機は、１シリンダ構成のロータリ圧縮機である。

【0021】

この圧縮機は、密閉容器１内の下側に、圧縮機構部２を配置し、その圧縮機構部２の上側にモータ３を配置している。このモータ３のロータ６によって、駆動軸１２を介して、圧縮機構部２を駆動するようにしている。

【0022】

上記圧縮機構部２は、アキュームレータ１０から吸入管１１を通して冷媒ガスを吸入する。この冷媒ガスは、この圧縮機とともに、冷凍システムの一例としての空気調和機を構成する図示しない凝縮器、膨張機構、蒸発器を制御することによって得られる。

【0023】

上記圧縮機は、圧縮した高温高圧の冷媒ガスを、圧縮機構部２から吐出して密閉容器１の内部に満たすと共に、モータ３のステータ５とロータ６との間の隙間を通して、モータ３を冷却した後、モータ３の上側に設けられた吐出管１３から外部に吐出するようにしている。

【0024】

上記密閉容器１内の高圧領域の下部には、潤滑油が溜められた油溜まり部９が形成されている。この潤滑油は、油溜まり部９から、駆動軸１２に設けられた油通路(図示せず)を通って、圧縮機構部２等の摺動部に移動して、この摺動部を潤滑する。

【0025】

上記圧縮機構部２は、密閉容器１の内面に取り付けられるシリンダ２１と、このシリンダ２１の上下の開口端のそれぞれに取り付けられている上側の端板部材５０(フロントヘッド)および下側の端板部材６０(リアヘッド)とを備える。上記シリンダ２１と上側の端板部材５０と下側の端板部材６０によって、シリンダ室２２を形成する。上記上側の端板部材５０は、第１ヘッドの一例であり、下側の端板部材６０は、第２ヘッドの一例である。

【0026】

上記上側の端板部材５０は、円板状の本体部５１と、この本体部５１の中央に上方へ設けられたボス部５２とを有する。本体部５１およびボス部５２は、駆動軸１２が挿通されている。

【0027】

上記本体部５１には、シリンダ室２２に連通する吐出口５１ａが設けられている。上記本体部５１に関してシリンダ２１と反対側に位置するように、本体部５１に吐出弁３１が取り付けられている。この吐出弁３１は、例えば、リード弁であり、吐出口５１ａを開閉する。

【0028】

上記本体部５１には、シリンダ２１と反対側に、吐出弁３１を覆うようにカップ型のマフラカバー４０が取り付けられている。このマフラカバー４０は、ボルト３５などによって本体部５１に固定されている。上記マフラカバー４０は、ボス部５２が挿通されている。

【0029】

上記マフラカバー４０および上側の端板部材５０によって、マフラ室４２を形成する。上記マフラ室４２とシリンダ室２２とは、吐出口５１ａを介して連通されている。

【0030】

上記マフラカバー４０は、マフラ室４２とマフラカバー４０の外側とを連通する孔部４３を有する。

【0031】

上記下側の端板部材６０は、円板状の本体部６１と、この本体部６１の中央に下方へ設けられたボス部６２とを有する。上記本体部６１およびボス部６２は、駆動軸１２が挿通されている。

【0032】

このように、駆動軸１２の一端部は、上側の端板部材５０および下側の端板部材６０に支持されている。上記駆動軸１２の一端部(支持端側)は、シリンダ室２２の内部に進入している。

【0033】

上記駆動軸１２の支持端側には、圧縮機構部２側のシリンダ室２２内に位置するように、偏心軸部２６を設けている。この偏心軸部２６は、ピストン２８のローラ２７に嵌合している。このピストン２８は、シリンダ室２２内で、公転可能に配置され、このピストン２８の公転運動で圧縮作用を行うようにしている。

【0034】

言い換えると、駆動軸１２の一端部は、偏心軸部２６の両側において、圧縮機構部２のハウジング７で支持されている。このハウジング７は、上側の端板部材５０および下側の端板部材６０を含む。

【0035】

図２はステータ５のステータコア１０５に用いられる帯状のステータ板１１０の平面図を示し、図３はステータコア１０５に用いられる環状に形成されたステータ板１１０の平面図を示している。このステータ板１１０は、厚さ０．２ｍｍ〜０．５ｍｍ程度の電磁鋼板を打ち抜いて製作される。

【0036】

このステータ板１１０は、図２に示すように、６つのコア片１１１ａ〜１１１ｆが連結部１１３を介して直線状に展開されている。このコア片１１１ａ〜１１１ｆは、ティース部１１２ａ〜１１２ｆを有する。

【0037】

そして、図３に示すように、コア片１１１ａ〜１１１ｆが直線状に展開されたステータ板１１０を積層した後、環状に変形させて、つき合わせた端部を溶接することにより溶接部１１４を設けている。これにより、環状のステータコア１０５が形成される。ここで、この第１実施形態では、溶接部１１４の溶接にレーザー溶接やスポット溶接などを用いているが、溶接方法はこれに限らない。

【0038】

次に、環状に変形されたステータコア１０５のティース１０５ａにコイル(図５に示す)を巻回する。

【0039】

なお、図２に示すコア片１１１ａ〜１１１ｆが直線状に展開されたステータ板１１０を積層した後、ティース１０５ａにコイル(図示せず)を巻回してもよい。

【0040】

また、この発明の圧縮機構部を駆動するモータのステータコアは、図２,図３に示すステータ板１１０を積層したものに限らず、複数のコア片が環状に連結されたものであればよい。

【0041】

図４はモータ３の磁束分布とトルクリップルおよびモータ相電流の関係を示している。

【0042】

図４の上側には、反時計方向に回転するロータ６の３０度毎の回転位置(a)〜(k),(m)において、ロータ６およびステータ５の磁束分布を示している。

【0043】

また、ロータ６およびステータ５の磁束分布を示す図の下側には、３０度間隔で周期的に変動するモータ３のトルクリップルの変化を示すグラフを示している。

【0044】

また、このトルクリップルに重ねてモータ負荷の脈動を太い点線で示している。このモータ負荷の脈動は、ロータ６の１回転あたり１つのピークを有する。ここで、モータ負荷は、圧縮機構部２(図１に示す)である。詳しくは、モータ３(図１に示す)のロータ６の回転に伴って駆動軸１２(図１に示す)を介して圧縮機構部２内のピストン２８(図１に示す)が公転運動し、冷媒の圧縮が進むにつれてモータ負荷が徐々に大きくなり、シリンダ室２２内の圧力が一定以上になると吐出弁３１(図１に示す)が開いて高圧冷媒がシリンダ室２２内から吐出されて、シリンダ室２２内の圧力が下がり、モータ負荷が小さくなる。

【0045】

さらに、図４の下側には、ステータ５のコイル１２０(図５に示す)に流れるモータ相電流(三相)を示している。上記トルクリップルとモータ相電流のグラフの横軸は、回転角度[ｄｅｇ]を表し、縦軸は任意目盛である。

【0046】

図４に示すように、モータ相電流における回転角度が１８０ｄｅｇのとき、トルクリップルのピークおよびモータ負荷のピークが重なる。

【0047】

例えば、ロータ６の回転位置(a)では、モータ相電流の三相のうちの一相が最大電流のとき、ロータ６のＮ極側に発生するトルクが大きくなり、ロータ６のＳ極側に発生するトルクが小さくなる。ここで、ステータ５(図１に示す)の最大電流が流れる極とその極に隣接する極間で磁束密度が高くなり、他の極および他の極間の磁束密度は低くなる。

【0048】

次に、ロータ６の回転位置(b)では、モータ相電流の三相のうちの他の一相が最大電流のとき、ロータ６のＳ極側に発生するトルクが大きくなり、ロータ６のＮ極側に発生するトルクが小さくなる。同様に、ステータ５の最大電流が流れる極とその極に隣接する極間で磁束密度が高くなり、他の極および他の極間の磁束密度は低くなる。

【0049】

図５はトルクリップルがピークでかつモータ負荷の脈動がピークのときのモータ３の磁束分布(ロータ６の回転位置(f))を示している。なお、図５において、図を見やすくするため、図３に示したコア片１１１ａ〜１１１ｆの境界や連結部１１３を省略している。また、１０６ａ〜１０６ｄは、ロータ６に間隔をあけて軸方向に挿入された磁石である。

【0050】

ここで、磁石１０６ａ,１０６ｃの外側がＳ極、磁石１０６ｂ,１０６ｄの外側がＮ極である。このモータ３は、４極のロータ６と三相６スロットルのステータ５で構成されている。

【0051】

図５に示す領域Ｓ１,Ｓ１は、駆動中のロータ６の回転位置(f)においてステータコア１０５の磁束密度が最大となる領域である。これに対して、図５に示す領域Ｓ２,Ｓ２は、ステータコア１０５の磁束密度が低い領域である。

【0052】

上記構成の圧縮機によれば、複数のコア片１１１ａ〜１１１ｆが環状に連結されたステータコア１０５において、モータ負荷の脈動がピークであるときのステータコア１０５全体の平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域内に溶接部１１４を設けることにより、ステータコア１０５の溶接部１１４において磁束に対する影響が少なくなる。

【0053】

一方で、ステータコア１０５全体の平均の磁束密度よりも磁束密度の高い領域に溶接部を設けると、積層鋼板を積層方向に溶接された溶接部内には交番磁束により渦電流が発生するため、磁束が妨げられる。これに対して、この第１実施形態では、ステータコア１０５全体の平均の磁束密度よりも磁束密度の高い領域には溶接部を設けていないので、モータ３の駆動時に効率低下や異音が発生を効果的に抑制することができる。

【0054】

また、上記ステータコア１０５において、モータ３の負荷の脈動がピークでかつモータ３のトルクリップルがピークであるときの上記平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域内に溶接部１１４を設けることによって、ステータコア１０５の溶接部１１４において磁束に対する影響をさらに少なくできる。

【0055】

また、上記ステータコア１０５の溶接部１１４を１つにすることによって、溶接工程を少なくできると共に、磁束に対する影響をより確実に低減できる。

【0056】

また、上記モータ負荷の脈動のピークが、モータ３のロータ６の１回転あたり１つであるので、モータ負荷の脈動がピークのときに形成されるステータコア１０５の磁束密度が低い領域と磁束密度が高い領域のパターンが１つに特定され、そのときの磁束密度が低い領域内において溶接部１１４を設けることが容易にできる。すなわち、モータ負荷の脈動の１回転あたりのピーク数が複数である場合に比べ、溶接部１１４を設ける箇所を容易に設定できる。

【0057】

上記第１実施形態では、モータ３のトルクリップルがピークでかつモータ負荷の脈動がピークであるときのステータコア１０５全体の平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域内において溶接部１１４を設けたが、モータ３のトルクリップルがピークでそのトルクリップルのピークがモータ負荷の脈動のピークに隣接するときのステータコア１０５の磁束密度が低い領域内において溶接部１１４を設けてもよい。この場合も、上記第１実施形態と同様の効果を有する。

【0058】

ここで、「モータ３のトルクリップルがピークでそのトルクリップルがピークがモータ負荷の脈動のピークに隣接するとき」とは、モータ３のトルクリップルのピークにおいて、前後の互いに隣接するトルクリップルのピーク間の中間点よりも内側にモータ負荷の脈動のピークがあるときである。

【0059】

〔第２実施形態〕
図６はこの発明の第２実施形態の圧縮機の縦断面図を示している。この第２実施形態の圧縮機は、モータ２０３を除いて第１実施形態の圧縮機と同一の構成をしており、同一構成部には同一参照番号を付している。

【0060】

この第２実施形態の圧縮機に用いられるモータ２０３は、図６に示すように、環状のステータ２０５と、ステータ２０５の内周に配置された円筒状のロータ２０６を備える。

【0061】

また、図７は上記圧縮機のモータ２０３のステータコア３０５とロータ２０６の平面図を示している。図７に示すように、ステータコア３０５は、環状のバックヨーク３０５ａと、そのバックヨーク３０５ａの内周側に径方向内側に向かって突出する複数のティース３０５ｂとを有する。また、上記モータ２０３は、円筒状のロータ２０６と、そのロータ２０６に間隔をあけて軸方向に挿入された８つの磁石２０６ａを備えている。

【0062】

ここで、複数の磁石２０６ａは、外側がＳ極の磁石と外側がＮ極の磁石を周方向に交互に配置している。このモータ２０３は、８極のロータ２０６と三相１２スロットルのステータ２０５で構成されている。

【0063】

上記ステータコア３０５は、第１実施形態のステータコア１０５と同様にして、複数のコア片(図示せず)を環状に連結することにより環状のステータコア３０５を形成する(図２,図３参照)。

【0064】

まず、厚さ０．２ｍｍ〜０．５ｍｍ程度の電磁鋼板を打ち抜いて、１２のコア片(図示せず)が連結部を介して直線状に展開された帯状のステータ板を製作する。

【0065】

そして、上記コア片が直線状に展開されたステータ板を積層した後、環状に変形させて、つき合わせた端部を溶接することにより溶接部３１４を設けている。これにより、環状のステータコア３０５が形成される。ここで、溶接部３１４の溶接にレーザー溶接やスポット溶接などを用いているが、溶接方法はこれに限らない。

【0066】

次に、環状に変形されたステータコア３０５のティース３０５ａにコイル(図示せず)を巻回する。

【0067】

図８は上記モータ２０３の回転機械角度[ｄｅｇ]とモータ軸のトルク[任意目盛]の関係を示している。図８に示すように、モータ軸のトルク(モータ負荷に相当)は、回転機械角度が０ｄｅｇ付近から略１８０ｄｅｇまで上昇してピークに達した後、ピークから３６０ｄｅｇ付近まで下降して、１回転周期で脈動している。

【0068】

図９は上記モータ軸のトルク(モータ負荷)の脈動がピークのときのステータコア３０５の磁束分布を示している。

【0069】

図９に示す領域Ｓ２０１は、駆動中のロータ２０６の負荷の脈動がピークのときのステータコア３０５全体の平均の磁束密度よりも磁束密度が高い領域である。これに対して、図９に示す領域Ｓ２０２は、ステータコア３０５全体の平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域である。

【0070】

ここで、ステータ２０５の回転磁界は、図７に示すように、回転機械角度が領域Ａ(１５０ｄｅｇ〜１７０ｄｅｇ)と領域Ｂ(１７０ｄｅｇ〜１９０ｄｅｇ)と領域Ｃ(１９０ｄｅｇ〜２１０ｄｅｇ)の順に反時計方向に回転する。この場合、モータ軸のトルク(モータ負荷)の脈動がピークのときのステータコア３０５全体の平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域Ｂにおいて溶接部３１４を設けることになる。

【0071】

上記構成の圧縮機によれば、複数のコア片が環状に連結されたステータコア３０５において、モータ負荷の脈動がピークであるときのステータコア３０５全体の平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域内に溶接部３１４を設けることにより、ステータコア３０５の溶接部３１４において磁束に対する影響が少なくなる。

【0072】

一方で、ステータコア３０５全体の平均の磁束密度よりも磁束密度の高い領域に溶接部を設けると、積層鋼板を積層方向に溶接された溶接部内には交番磁束により渦電流が発生するため、磁束が妨げられる。これに対して、この実施形態では、ステータコア３０５全体の平均の磁束密度よりも磁束密度の高い領域には溶接部を設けていないので、モータ２０３の駆動時に効率低下や異音が発生を効果的に抑制することができる。

【0073】

また、上記ステータコア３０５の溶接部３１４を１つにすることによって、溶接工程を少なくできると共に、磁束に対する影響をより確実に低減できる。

【0074】

また、上記モータ負荷の脈動のピークが、モータ２０３のロータ２０６の１回転あたり１つであるので、モータ負荷の脈動がピークのときに形成されるステータコア３０５の磁束密度が低い領域と磁束密度が高い領域のパターンが１つに特定され、そのときの磁束密度が低い領域内において溶接部３１４を設けることが容易にできる。すなわち、モータ負荷の脈動の１回転あたりのピーク数が複数である場合に比べ、溶接部３１４を設ける箇所を容易に設定できる。

【0075】

上記第１,第２実施形態では、１シリンダ構造の圧縮機について説明したが、２シリンダ構造の圧縮機にこの発明を適用してもよい。

【0076】

また、上記第１,第２実施形態では、ロータリ圧縮機について説明したが、揺動型圧縮機やスクロール圧縮機などのモータ負荷が脈動する圧縮機にこの発明を適用してもよい。

【0077】

また、上記第１実施形態では、溶接部を除いてコア片１１１ａ〜１１１ｆが連結部１１３を介して連結された帯状のステータ板１１０をステータコア１０５に用いた圧縮機について説明したが、ステータコアはこれに限らず、溶接部を除いて複数のコア片が蝶番などを介して連結されたステータ板を用いてもよい。このことは、上記第２実施形態においても同様である。

【0078】

また、上記第１,第２実施形態では、永久磁石埋め込み型のモータを備えた圧縮機について説明したが、リラクタンスモータなどの他の構成のモータでもよい。

【0079】

この発明の具体的な実施の形態について説明したが、この発明は上記第１,第２実施形態に限定されるものではなく、この発明の範囲内で種々変更して実施することができる。例えば、上記第１,第２実施形態で記載した内容を適宜組み合わせたものを、この発明の一実施形態としてもよい。

【0080】

また、この発明の圧縮機は、
圧縮機構部と、
上記圧縮機構部を駆動するモータと
を備え、
上記モータは、複数のコア片が環状に連結されたステータコアを有し、
上記モータのトルクリップルがピークのときに上記ステータコアに磁束密度が低い領域と磁束密度が高い領域が形成され、
上記ステータコアは、上記モータのトルクリップルがピークでかつ上記モータの負荷の脈動がピークであるときの上記磁束密度が低い領域内において、または、上記モータのトルクリップルがピークでそのトルクリップルのピークが上記モータの負荷の脈動のピークに隣接するときの上記磁束密度が低い領域内において、上記複数のコア片が連結された箇所のうちの少なくとも１箇所が溶接された溶接部を有する一方、上記磁束密度が高い領域内に溶接された箇所がない構成としていることを特徴とする。

【0081】

上記構成によれば、モータのトルクリップルがピークでかつモータの負荷の脈動がピークのときにステータコアの磁束密度が低い領域内において溶接部を設けるか、または、モータのトルクリップルがピークでそのトルクリップルのピークがモータの負荷の脈動のピークに隣接するときにステータコアの磁束密度が低い領域内において溶接部を設けることにより、ステータコアの溶接部において磁束に対する影響が少なくなる一方で、溶接部があると影響の大きいステータコアの磁束密度の高い領域には溶接部を設けていないので、モータ駆動時に効率低下や異音が発生を効果的に抑制できる。

【0082】

また、一実施形態の圧縮機では、
上記ステータコアの上記溶接部は１つである。

【0083】

上記実施形態によれば、ステータコアの溶接部を１つにすることによって、溶接工程を少なくできると共に、磁束に対する影響をより確実に低減できる。

【0084】

また、一実施形態の圧縮機では、
上記モータの負荷の脈動のピークは、上記モータのロータの１回転あたり１つである。

【0085】

上記実施形態によれば、モータの負荷の脈動のピークが、モータのロータの１回転あたり１つであるので、モータのトルクリップルがピークでかつモータの負荷の脈動がピークのとき(またはモータのトルクリップルがピークでそのトルクリップルのピークがモータの負荷の脈動のピークに隣接するとき)に形成されるステータコアの磁束密度が低い領域と磁束密度が高い領域のパターンが１つに特定され、そのときの磁束密度が低い領域内において溶接部を設けることが容易にできる。すなわち、モータの負荷の脈動のピークが、ロータの１回転あたり複数ある場合に比べ、溶接部を設ける箇所を容易に設定できる。

【符号の説明】

【0086】

１…密閉容器
２…圧縮機構部
３,２０３…モータ
５,２０５…ステータ
６,２０６…ロータ
７…ハウジング
９…油溜まり部
１０…アキュームレータ
１１…吸入管
１２…駆動軸
１３…吐出管
２１…シリンダ
２２…シリンダ室
２２ａ…吸入室(低圧室)
２２ｂ…吐出室(高圧室)
２５…ブッシュ
２６…偏心軸部
２７…ローラ
２８…ピストン
３１…吐出弁
３５…ボルト
４０…マフラカバー
４２…マフラ室
４３…孔部
５０…端板部材
５１…本体部
５１ａ…吐出口
５２…ボス部
６０…端板部材
６１…本体部
６２…ボス部
１０５,３０５…ステータコア
１０５ａ,３０５ｂ…ティース
１１０…ステータ板
１１１ａ〜１１１ｆ…複数のコア片
１１２ａ〜１１２ｆ…ティース部
１１３…連結部
１１４,３１４…溶接部
１２０…コイル

【要約】

【課題】モータ駆動時の効率低下や異音の発生を抑制できる圧縮機を提供する。
【解決手段】圧縮機は、圧縮機構部と、圧縮機構部を駆動するモータを備える。モータは、複数のコア片が環状に連結されたステータコア(１０５)を有する。ステータコア(１０５)は、モータ負荷の脈動がピークであるときのステータコア(１０５)全体の平均の磁束密度よりも磁束密度が低い領域(Ｓ２)内において、複数のコア片が連結された箇所のうちの１箇所が溶接された溶接部(１１４)を有する一方、上記平均の磁束密度よりも磁束密度が高い領域(Ｓ１,Ｓ１)内に溶接された箇所がない。
【選択図】図５

【図1】

【図2】

【図3】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図4】