特許 6145514 光学装置、望遠鏡および双眼鏡

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6145514

(24)【登録日】2017年5月19日

(45)【発行日】2017年6月14日

(54)【発明の名称】光学装置、望遠鏡および双眼鏡

(51)【国際特許分類】

   G02B 23/02 20060101AFI20170607BHJP

   G02B 13/02 20060101ALI20170607BHJP

   G02B 25/00 20060101ALI20170607BHJP

   G03B 5/00 20060101ALI20170607BHJP

【ＦＩ】

   G02B23/02

   G02B13/02

   G02B25/00 A

   G03B5/00 J

【請求項の数】10

【全頁数】21

(21)【出願番号】特願2015-543708(P2015-543708)

(86)(22)【出願日】2014年10月20日

(86)【国際出願番号】JP2014005292

(87)【国際公開番号】WO2015059910

(87)【国際公開日】20150430

【審査請求日】2016年4月22日

(31)【優先権主張番号】特願2013-219235(P2013-219235)

(32)【優先日】2013年10月22日

(33)【優先権主張国】JP

(73)【特許権者】

【識別番号】501439264

【氏名又は名称】株式会社 ニコンビジョン

(74)【代理人】

【識別番号】100092897

【弁理士】

【氏名又は名称】大西 正悟

(74)【代理人】

【識別番号】100097984

【弁理士】

【氏名又は名称】川野 宏

(74)【代理人】

【識別番号】100157417

【弁理士】

【氏名又は名称】並木 敏章

(72)【発明者】

【氏名】新井 聡

【審査官】 堀井 康司

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００８−０４００６５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特許第５０２８００９（ＪＰ，Ｂ２）

【文献】 特開２００７−１５６２５２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０２−２３４１１５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０９−２５１１２７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１３−０２５２７８（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｇ０２Ｂ ９／００−１７／０８

Ｇ０２Ｂ ２１／０２−２１／０４

Ｇ０２Ｂ ２５／００−２５／０４

Ｇ０２Ｂ ２３／００−２３／２２

Ｇ０３Ｂ ５／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

対物光学系と、前記対物光学系により形成される像を観察するための接眼光学系とを備えた光学装置において、
前記対物光学系は、物体側から順に並んだ、第１レンズ群と、回転中心位置よりも物体側に備えられ前記回転中心位置を中心として回転することにより前記第１レンズ群に対して相対的に移動可能な正の屈折力を有する第２レンズ群と、前記回転中心位置よりも像側に備えられ前記回転中心位置を中心として回転することにより前記第１レンズ群に対して相対的に移動可能な負の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、
前記第２レンズ群および前記第３レンズ群は、前記回転中心位置を中心として回転することにより像ブレによる前記像の補正を行う光学装置。

【請求項2】

請求項１に記載された光学装置であって、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とを駆動する駆動部を有し、
前記駆動部により前記第２レンズ群に作用するトルクと、前記駆動部により前記第３レンズ群に作用するトルクとは等しい光学装置。

【請求項3】

請求項１又は請求項２に記載された光学装置であって、
前記対物光学系は、以下の条件式を満足する光学装置。
０．００＜｜（Ｄｍ／ｆ１）×θｍ｜＜０．０７
但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
Ｄｍ：前記第１レンズ群の有効径、
θｍ：前記第２レンズ群および前記第３レンズ群の最大回転角度。

【請求項4】

請求項１から請求項３の何れか１項に記載された光学装置であって、
前記対物光学系は、以下の条件式を満足する光学装置。
０．０＜｜ｆｖ１／ｆ｜＜１．２
０．０＜｜ｆｖ２／ｆ｜＜１．２
但し、
ｆ：前記対物光学系の焦点距離、
ｆｖ１：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆｖ２：前記第３レンズ群の焦点距離。

【請求項5】

請求項１から請求項４の何れか１項に記載された光学装置であって、
前記対物光学系は、以下の条件式を満足する光学装置。
０．５＜｜β１２｜＜１．５
但し、
β１２：前記第２レンズ群および前記第３レンズ群からなるレンズ系の無限遠物体に対する結像倍率。

【請求項6】

請求項１から請求項５の何れか１項に記載された光学装置であって、
前記第２レンズ群および前記第３レンズ群は、それぞれ接合レンズから構成される光学装置。

【請求項7】

請求項１から請求項６の何れか１項に記載された光学装置であって、
前記対物光学系と前記接眼光学系との間に備えられた正立光学系を有する光学装置。

【請求項8】

請求項１から請求項７の何れか１項に記載された光学装置であって、
前記対物光学系と前記接眼光学系とを保持する鏡筒を備え、
前記第１レンズ群は、前記鏡筒に固定されている光学装置。

【請求項9】

対物光学系と、前記対物光学系により形成される像を正立化するための正立光学系と、前記正立光学系によって正立化された前記対物光学系により形成される像を観察するための接眼光学系とを備える２つの観察光学系を有した双眼鏡において、
前記対物光学系は、物体側から順に並んだ、第１レンズ群と、回転中心位置よりも物体側に備えられ前記回転中心位置を中心として回転することにより前記第１レンズ群に対して相対的に移動可能な正の屈折力を有する第２レンズ群と、前記回転中心位置よりも像側に備えられ前記回転中心位置を中心として回転することにより前記第１レンズ群に対して相対的に移動可能な負の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、
前記第２レンズ群および前記第３レンズ群は、前記回転中心位置を中心として回転することにより像ブレによる前記像の補正を行う双眼鏡。

【請求項10】

対物光学系と、前記対物光学系により形成される像を正立化するための正立光学系と、前記正立光学系によって正立化された前記対物光学系により形成される像を観察するための接眼光学系とを備えた望遠鏡において、
前記対物光学系は、物体側から順に並んだ、第１レンズ群と、回転中心位置よりも物体側に備えられ前記回転中心位置を中心として回転することにより前記第１レンズ群に対して相対的に移動可能な正の屈折力を有する第２レンズ群と、前記回転中心位置よりも像側に備えられ前記回転中心位置を中心として回転することにより前記第１レンズ群に対して相対的に移動可能な負の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、
前記第２レンズ群および前記第３レンズ群は、前記回転中心位置を中心として回転することにより像ブレによる前記像の補正を行う望遠鏡。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、望遠鏡および双眼鏡等の光学装置に関し、さらに詳しくは、手振れまたは装置の振動に応じて像を補正し、安定した観察を可能とする光学装置の防振機能に関する。

【背景技術】

【0002】

従来、手振れ等の振動による像への影響を低減するために、補正光学系をシフトまたはチルトさせる対応が行われてきた。例えば、補正光学系をシフトまたはチルトさせる第１の方法として、補正光学系を対物光学系の光軸に対して垂直な方向にシフトさせる方法がある（例えば、特許文献１を参照）。この方法では、防振機構を単純にすることはできるが、補正光学系のシフトによる像の変動・劣化が大きいため、良好な光学性能を保つには小さな補正角度に設定しなければならない。なお、補正角度を大きくするのであれば、補正光学系のシフトによる像の大きな変動を許容しなければならない。

【0003】

また例えば、補正光学系をシフトまたはチルトさせる第２の方法として、補正光学系を対物光学系の光軸に対して垂直な方向に揺動させる方法がある（例えば、特許文献２を参照）。この方法では、補正光学系の揺動による像の変動を抑えることはできても、対物光学系の構成上、補正光学系の揺動により光学性能が本来の光学性能から低下するため、大口径化が困難である。

【0004】

また例えば、補正光学系をシフトまたはチルトさせる第３の方法として、補正光学系を回動させる方法がある（例えば、特許文献３を参照）。この方法では、補正光学系の回動による像の変動を抑えることはできるが、補正角度が小さくなる。補正角度を大きくするには、補正光学系をより大きく回動させる必要があり、そうすると、望遠鏡および双眼鏡等の光学装置の大型化を招く。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0005】

【特許文献1】特開２００３−５７５３７号公報

【特許文献2】特許第３５４８５３９号公報

【特許文献3】特許第５０２８００９号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0006】

大きな手振れ等に対応するには、補正光学系を大きく変動させて補正角度を大きくする必要がある。しかしながら、従来の方法では、補正光学系を大きく変動させると、上述したように像の変動・劣化も大きくなる。

【0007】

本発明の態様は、このような問題に鑑みてなされたものであり、大きな手振れ等にも対応できる防振機能を有しながら、良好な光学性能を有した光学装置を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0008】

このような目的達成のため、本発明の態様に係る光学装置は、対物光学系と、前記対物光学系により形成される像を観察するための接眼光学系とを備えた光学装置において、前記対物光学系は、物体側から順に並んだ、第１レンズ群と、回転中心位置よりも物体側に備えられ前記回転中心位置を中心として回転することにより前記第１レンズ群に対して相対的に移動可能な正の屈折力を有する第２レンズ群と、前記回転中心位置よりも像側に備えられ前記回転中心位置を中心として回転することにより前記第１レンズ群に対して相対的に移動可能な負の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、前記第２レンズ群および前記第３レンズ群は、前記回転中心位置を中心として回転することにより像ブレによる前記像の補正を行うようになっている。

【0009】

また、本発明の態様に係る双眼鏡は、対物光学系と、前記対物光学系により形成される像を正立化するための正立光学系と、前記正立光学系によって正立化された前記対物光学系により形成される像を観察するための接眼光学系とを備える２つの観察光学系を有した双眼鏡において、前記対物光学系は、物体側から順に並んだ、第１レンズ群と、回転中心位置よりも物体側に備えられ前記回転中心位置を中心として回転することにより前記第１レンズ群に対して相対的に移動可能な正の屈折力を有する第２レンズ群と、前記回転中心位置よりも像側に備えられ前記回転中心位置を中心として回転することにより前記第１レンズ群に対して相対的に移動可能な負の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、前記第２レンズ群および前記第３レンズ群は、前記回転中心位置を中心として回転することにより像ブレによる前記像の補正を行うようになっている。

【0010】

また、本発明の態様に係る望遠鏡は、対物光学系と、前記対物光学系により形成される像を正立化するための正立光学系と、前記正立光学系によって正立化された前記対物光学系により形成される像を観察するための接眼光学系とを備えた望遠鏡において、前記対物光学系は、物体側から順に並んだ、第１レンズ群と、回転中心位置よりも物体側に備えられ前記回転中心位置を中心として回転することにより前記第１レンズ群に対して相対的に移動可能な正の屈折力を有する第２レンズ群と、前記回転中心位置よりも像側に備えられ前記回転中心位置を中心として回転することにより前記第１レンズ群に対して相対的に移動可能な負の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、前記第２レンズ群および前記第３レンズ群は、前記回転中心位置を中心として回転することにより像ブレによる前記像の補正を行うようになっている。

【発明の効果】

【0011】

本発明の態様によれば、大きな手振れ等にも対応できる防振機能を有しながら、良好な光学性能を有した光学装置を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【0012】

【図1】（ａ）は第１実施例に係る観察光学系のレンズ構成図であり、（ｂ）は手振れ補正時の主光線の変化を示す光路図である。

【図2】第１実施例に係る観察光学系の諸収差図である。

【図3】（ａ）は第２実施例に係る観察光学系のレンズ構成図であり、（ｂ）は手振れ補正時の主光線の変化を示す光路図である。

【図4】第２実施例に係る観察光学系の諸収差図である。

【図5】（ａ）は第３実施例に係る観察光学系のレンズ構成図であり、（ｂ）は手振れ補正時の主光線の変化を示す光路図である。

【図6】第３実施例に係る観察光学系の諸収差図である。

【図7】（ａ）は参考例に係る観察光学系のレンズ構成図であり、（ｂ）は手振れ補正時の主光線の変化を示す光路図である。

【図8】参考例に係る観察光学系の諸収差図である。

【図9】第２レンズ群および第３レンズ群の回転角度を示す図である。

【図10】望遠鏡の断面図である。

【図11】双眼鏡の断面図である。

【発明を実施するための形態】

【0013】

以下、本発明の態様に係る好ましい実施形態について図を参照しながら説明する。第１実施形態に係る光学装置として望遠鏡ＴＳＣが図１０に示されている。図１０に示す望遠鏡ＴＳＣは、物体を観察するための観察光学系ＬＳと、観察光学系ＬＳを保持する鏡筒ＢＲとを主体に構成される。観察光学系ＬＳは、物体側から順に並んだ、入射する光束を集光して像を形成する対物光学系ＯＢと、対物光学系ＯＢにより形成される像を正立化するための正立光学系ＰＲと、対物光学系ＯＢにより形成される像を観察するための接眼光学系ＥＰとを備えている。このような望遠鏡ＴＳＣにおいて、不図示の物体からの光は、対物光学系ＯＢで集光されて正立光学系ＰＲに達する。正立光学系ＰＲに達した光は、正立光学系ＰＲで複数回反射されて接眼レンズＥＰへと導かれる。これにより、観察者は、接眼レンズＥＰを介して物体の像を正立像として観察することができる。

【0014】

対物光学系ＯＢは、物体側から順に並んだ、正または負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は、対物光学系ＯＢの光軸上の点を中心として一体的に回転して、対物光学系ＯＢにより形成される像の補正を行うようになっている。例えば、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は、ステッピングモータ、ロータリーアクチュエータ等から構成される不図示の回転装置により回転駆動される。なお、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３を保持する部分鏡筒を備え、部分鏡筒を可動することにより、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３を一体的に回転駆動しても良い。

【0015】

これにより、大きな手振れ等にも対応できる防振機能を有しながら、良好な光学性能を有した望遠鏡ＴＳＣを得ることができる。なお、対物光学系ＯＢの光軸上の点（以降、回転中心点Ｏと称する）を中心として一体的に回転することには、回転中心点Ｏを中心として第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが対称となるように回転すること、および、回転中心点Ｏを中心として第２レンズ群Ｇ２の位置と第３レンズ群Ｇ３の位置とが点対称な位置関係となるように回転することを含む。また、本実施形態において、図１０等に示した矢印ｘ，ｙ，ｚの方向をそれぞれ、ｘ軸方向、ｙ軸方向、ｚ軸方向として説明する。

【0016】

なお、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は、第１レンズ群Ｇ１の光軸に対して所定の角度範囲で一体的に回転して、対物光学系ＯＢにより形成される像の補正を行うことが好ましい。ここで、所定の角度範囲とは、装置の大型化を防ぎ、収差を抑えて高い結像特性で像を観察することが可能な角度範囲である。第１レンズ群Ｇ１の光軸に対する第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の回転角度をθ（図９を参照）とすると、所定の角度範囲は、−１０°≦θ≦１０°の角度範囲であることが好ましい。

【0017】

また、対物光学系ＯＢは、次の条件式（１）を満足することが好ましい。

【0018】

０．００＜｜（Ｄｍ／ｆ１）×θｍ｜＜０．０７ …（１）
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
Ｄｍ：第１レンズ群Ｇ１の有効径、
θｍ：第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の最大回転角度（単位：ｒａｄ）。

【0019】

条件式（１）は、望遠鏡ＴＳＣの対物光学系ＯＢを構成する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と有効径、及び、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の最大回転角度に関する条件式である。なお、第１レンズ群Ｇ１の有効径Ｄｍは、対物光学系ＯＢの入射瞳径、すなわち口径（有効径）に相当する。条件式（１）の上限値を上回る条件である場合、対物光学系が大きくなり過ぎる。また、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の回転角度が大きくなりすぎて駆動機構が複雑化してしまう。例えば、望遠鏡の対物光学系のＦ値は２．５以上であり、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は１０°（０．１７［ｒａｄ］）程度の回転角度で駆動することができるため、条件式（１）の上限値は０．０７程度である。また、光学性能の面から鑑みても、条件式（１）の上限値を上回る条件である場合、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の回転に伴う像の変動が大きくなり、良好な像を観察することができない。一方、条件式（１）の下限値を下回る条件である場合、言い換えると、条件式（１）の値が０（ゼロ）の場合、手振れ等に対して防振することができない。すなわち、条件式（１）が０（ゼロ）よりも大きな値を有することで、手振れ等に対して防振することができる。したがって、本実施形態の望遠鏡ＴＳＣが条件式（１）を満たすことによって、大きな手振れ等にも対応できる防振機能を有しながら、良好な光学性能を有した望遠鏡（および双眼鏡）を得ることができる。また、望遠鏡を小型化でき、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の回転に伴う像の変動を抑えて、良好な像を観察することができる。

【0020】

なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の上限値を０．０３とすることが望ましい。これによって、望遠鏡をより小型化でき、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の回転に伴う像の変動を抑えて、より良好な像を観察することができる。

【0021】

また、対物光学系ＯＢは、次の条件式（２）および条件式（３）を満足することが好ましい。

【0022】

０．０＜｜ｆｖ１／ｆ｜＜１．２ …（２）
０．０＜｜ｆｖ２／ｆ｜＜１．２ …（３）
但し、
ｆ：対物光学系ＯＢの焦点距離、
ｆｖ１：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
ｆｖ２：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離。

【0023】

条件式（２）および条件式（３）は、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の適切な焦点距離の範囲を規定する条件式である。条件式（２）の下限値を下回る条件、または、条件式（３）の下限値を下回る条件である場合、補正角度が不足して大きな手振れ等に対応することができず、良好な像を観察することができない。一方、条件式（２）の上限値を上回る条件、または、条件式（３）の上限値を上回る条件である場合、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の回転に伴う像の変動が大きくなり、良好な像を観察することができない。したがって、本実施形態の望遠鏡ＴＳＣが条件式（２）および条件式（３）を満たすことによって、大きな手振れ等にも対応できる防振機能を有しながら、良好な光学性能を有した望遠鏡を得ることができる。

【0024】

なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の上限値を０．７とすることが望ましい。これによって、大きな手振れ等があってもより良好な像を観察することができる。一方、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の下限値を０．４とすることが望ましい。これによって、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の回転に伴う像の変動を抑えて、より良好な像を観察することができる。

【0025】

また、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の上限値を０．４とすることが望ましい。これによって、大きな手振れ等があってもより良好な像を観察することができる。一方、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の下限値を０．２とすることが望ましい。これによって、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の回転に伴う像の変動を抑えて、より良好な像を観察することができる。

【0026】

また、対物光学系ＯＢは、次の条件式（４）を満足することが好ましい。

【0027】

０．５＜｜β１２｜＜１．５ …（４）
但し、
β１２：第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３からなるレンズ系の無限遠物体に対する結像倍率（対物光学系における無限遠物体との結像倍率）。

【0028】

条件式（４）は、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３からなるレンズ系（以降、防振光学系と称する場合がある）の適切な結像倍率の範囲を規定する条件式である。防振光学系が条件式（４）の条件を満足することで、防振光学系の非回転時（通常時）における光学性能と、防振光学系の回転時（防振時）における光学性能との両方を、良好に保つことができる。

【0029】

なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（４）の上限値を１．２とすることが望ましい。これによって、防振光学系の回転時（防振時）における光学性能をより満足することができる。一方、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（４）の下限値を０．８とすることが望ましい。これによって、防振光学系の非回転時（通常時）における光学性能をより良好なものとすることができる。

【0030】

また、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は、それぞれ接合レンズから構成されることが好ましい。これにより、収差の補正を良好に行うことができる。

【0031】

また、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間における光軸上の点を中心として一体的に回転することが好ましい。これにより、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３を回転させる際、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３に作用するトルクの大きさを等しくすることが可能となり、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３をスムーズに一体的に回転させることができる。

【0032】

回転中心点Ｏの位置は、防振光学系の回転に伴う光学性能の変動が小さい位置に設定してもよい。例えば、回転中心点Ｏの位置は、第１レンズ群Ｇ１と正立光学系ＰＲとの間の光路上に設けられる。また、回転中心点Ｏの位置は、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３に作用するトルクの大きさに基づいて設定してもよい。例えば、後述の第１実施例における第２レンズ群Ｇ２について、外径をΦ３１mmとし、比重を３．２５ｇ／cm³とする。また、後述の第１実施例における第３レンズ群Ｇ３について、外径をΦ２２mmとし、比重を３．２５ｇ／cm³とする。このとき、第２レンズ群Ｇ２の質量は９．９ｇとなり、第３レンズ群Ｇ３の質量は４．６ｇとなる。防振光学系をスムーズに一体的に回転させるには、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３に作用するトルクの大きさが等しい方が望ましい。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３に作用するトルクの大きさが等しくなる回転中心点Ｏの位置は、上述の例の場合、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面から４．８mm、第３レンズ群Ｇ３の最もアイポイント側の面から１０．２mmの位置となる。

【0033】

なお、防振光学系の回転は、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に存在する光軸上の一点（回転中心点Ｏ）を中心に、あらゆる方向に回転することが望ましい。後述する双眼鏡ＢＦＧ等の手持ちの観察光学系ＬＳの場合、ピッチ方向（ｘ軸と平行な軸回りの回転方向）の振れが重要なため、防振光学系は、ｘ軸と平行な軸回りにのみ回転可能に構成されてもよい。さらに、ピッチ方向に加えヨウ方向（ｙ軸と平行な軸回りの回転方向）の回転機構を設けた２軸の回転装置の場合でも、ヨウ方向の回転軸とピッチ方向の回転軸は、必ずしも、光軸上の一点で交わる必要はない。

【0034】

また、第１レンズ群Ｇ１は、鏡筒ＢＲに固定されていることが好ましい。これにより、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３が回転駆動されても、第１レンズ群Ｇ１の変動が抑えられるため、光学性能を良好に保つことができる。

【0035】

次に、本発明の態様に係る第２実施形態について説明する。第２実施形態に係る光学装置として双眼鏡ＢＦＧが図１０に示されている。図１０に示す双眼鏡ＢＦＧは、物体を観察するための２つの観察光学系ＬＳ，ＬＳと、左右に並列に並んだ２つの観察光学系ＬＳ，ＬＳを保持する鏡体ＢＤとを主体に構成される。２つの観察光学系ＬＳ，ＬＳはそれぞれ、入射する光束を集光して像を形成する対物光学系ＯＢと、対物光学系ＯＢにより形成される像を正立化するための正立光学系ＰＲと、対物光学系ＯＢにより形成される像を観察するための接眼光学系ＥＰとを備えている。このような双眼鏡ＢＦＧにおいて、不図示の物体からの光は、対物光学系ＯＢで集光されて正立光学系ＰＲに達する。正立光学系ＰＲに達した光は、正立光学系ＰＲで複数回反射されて接眼レンズＥＰへと導かれる。これにより、観察者は、接眼レンズＥＰを介して物体の像を正立像として観察することができる。

【0036】

第２実施形態の観察光学系ＬＳは、第１実施形態の観察光学系ＬＳと同様の構成であり、観察光学系ＬＳの各部に第１実施形態の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。第２実施形態によれば、第１実施形態と同様に、大きな手振れ等にも対応できる防振機能を有しながら、良好な光学性能を有した双眼鏡ＢＦＧを得ることができる。

【実施例】

【0037】

（第１実施例）
以下、本発明の態様に係る各実施例を添付図面に基づいて説明する。まず、本発明の態様に係る第１実施例について図１〜図２および表１を用いて説明する。図１（ａ）は、望遠鏡ＴＳＣおよび双眼鏡ＢＦＧに用いられる観察光学系ＬＳ（ＬＳ１）の第１実施例（３２口径）を示している。第１実施例に係る観察光学系ＬＳ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、対物光学系ＯＢと、対物光学系ＯＢにより形成される像を正立化するための正立光学系ＰＲと、対物光学系ＯＢにより形成される像を観察するための接眼光学系ＥＰとを備えている。

【0038】

対物光学系ＯＢは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第１レンズ群Ｇ１は、正レンズと負レンズの接合正レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２は、１枚の正レンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、１枚の負レンズから構成される。

【0039】

第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は、防振光学系として回転中心点Ｏを中心に（ｘ軸と平行な軸回りに）一体的に回転し、手振れ等による像の補正を行うようになっている。回転中心点Ｏは、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面と第３レンズ群Ｇ３の最もアイポイント側の面との中間の光軸上に配置される。図１（ｂ）は、手振れ補正時（防振光学系を回転させた時）における、０割（軸上）、５割、１０割（最大画角）の主光線の変化を示している。

【0040】

正立光学系ＰＲは、補助プリズムＰ１とダハプリズムＰ２とを用いた正立プリズムから構成される。接眼光学系ＥＰは、単レンズである第１接眼レンズＥ１と、単レンズである第２接眼レンズＥ２と、接合レンズである第３接眼レンズＥ３と、単レンズである第４接眼レンズＥ４とから構成される。なお、説明容易化のため、図１において、補助プリズムＰ１およびダハプリズムＰ２を模式的に記載している。

【0041】

以下に、表１〜表４を示すが、これらは第１〜第３実施例及び参考例に係る観察光学系ＬＳの諸元の値をそれぞれ掲げた表である。各表の［諸元データ］において、ｆは対物光学系ＯＢ全系の焦点距離を、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を、ｆｖ１は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を、ｆｖ２は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を、それぞれ示す。また、［諸元データ］において、β１は第２レンズ群Ｇ２の無限遠物体に対する結像倍率を、β２は第３レンズ群Ｇ３の無限遠物体に対する結像倍率を、β１２は防振光学系の無限遠物体に対する結像倍率を、Ｏｄは第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面から回転中心点Ｏまでの距離を、それぞれ示す。

【0042】

［レンズデータ］において、面番号は物体側から数えた各レンズ面の番号を、Ｒは各レンズ面の曲率半径を、Ｄは各レンズ面の間隔を、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数を、それぞれ示す。なお、曲率半径「∞」は平面を示し、空気の屈折率ｎｄ＝1.0000はその記載を省略している。また、［回転変位データ］において、Δｙ（θ）は防振光学系の光軸を対物光学系ＯＢの光軸に対してθだけ回転させたときの各面の頂点のｙ軸方向の変位を、Δｚ（θ）は防振光学系の光軸を対物光学系ＯＢの光軸に対してθだけ回転させたときの各面の頂点のｚ軸方向の変位を、それぞれ示す。［条件式対応値］には、各条件式の対応値をそれぞれ示す。

【0043】

なお、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、その他の長さの単位は一般に「mm」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、後述の第２〜第３実施例及び参考例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用いる。

【0044】

下の表１に、第１実施例における各諸元を示す。なお、表１における第１面〜第２１面の曲率半径Ｒは、図１における第１面〜第２１面に付した符号Ｒ１〜Ｒ２１に対応している。また、第１４面は仮想面であり、図１において図示を省略している。また、第２２面からの面間隔は最終レンズ面（第２１面）からアイポイントＥｙｅまでの距離（アイレリーフ）である。

【0045】

（表１）
［諸元データ］
口径（Ｄｍ）：32
倍率：12
実視界（単位：°）：5
ｆ＝160
ｆ１＝177.7778
ｆｖ１＝78.50461
ｆｖ２＝-51.5842
β１＝0.321429
β２＝2.8
β１２＝0.9
Ｏｄ＝11.25
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 123.8952 5 1.58913 61.25
2 -52.4236 1.7 1.63980 34.57
3 -344.505 9.200012
4 42.01402 5 1.62041 60.34
5 291.8954 15
6 -5000 2.5 1.62041 60.34
7 32.21564 15
8 ∞ 50 1.56883 56.04
9 ∞ 1.2
10 ∞ 41 1.56883 56.04
11 ∞ 10
12 -90 1.5 1.51680 64.20
13 36.45254 9.148863
14 ∞ 8.312495
15 -90 4 1.51680 64.20
16 -20.3404 0.2
17 2496.21 1.5 1.84666 23.78
18 18.6 8 1.69680 55.46
19 -31.9715 0.2
20 17.5 5 1.62041 60.34
21 176.9582 0
22 ― 15.56361
［回転変位データ］
面番号 Δｙ（４°） Δｚ（４°）
4 -0.78476 0.027404
5 -0.43598 0.015225
6 0.610369 -0.02131
7 0.78476 -0.0274
［条件式対応値］
条件式（１） ｜（Ｄｍ／ｆ１）×θｍ｜＝0.012566
条件式（２） ｜ｆｖ１／ｆ｜＝0.4907
条件式（３） ｜ｆｖ２／ｆ｜＝0.3224
条件式（４） ｜β１２｜＝0.9

【0046】

このように本実施例では、上記条件式（１）〜（４）が全て満たされていることが分かる。

【0047】

図２は、第１実施例における防振光学系を０°、２°、４°だけ回転させたときの０割（軸上）と５割（画角：±１．２５°）の横収差を表している（単位は′）。なお、防振光学系の回転角度θが２°（０．０３５［ｒａｄ］）の場合、物体側における防振補正角度は０．６４°に相当する。また、防振光学系の回転角度θが４°（０．０７０［ｒａｄ］）の場合、物体側における防振補正角度は１．０７°に相当する。各収差図より、第１実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。その結果、第１実施例の観察光学系ＬＳ１を搭載することにより、望遠鏡ＴＳＣおよび双眼鏡ＢＦＧにおいても、優れた光学性能を確保することができる。

【0048】

（第２実施例）
以下、本発明の態様に係る第２実施例について図３〜図４および表２を用いて説明する。図３（ａ）は、望遠鏡ＴＳＣおよび双眼鏡ＢＦＧに用いられる観察光学系ＬＳ（ＬＳ２）の第２実施例（３２口径）を示している。第２実施例に係る観察光学系ＬＳ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、対物光学系ＯＢと、対物光学系ＯＢにより形成される像を正立化するための正立光学系ＰＲと、対物光学系ＯＢにより形成される像を観察するための接眼光学系ＥＰとを備えている。

【0049】

対物光学系ＯＢは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第１レンズ群Ｇ１は、正レンズと負レンズの接合正レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２は、負レンズと正レンズの接合正レンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、正レンズと負レンズの接合負レンズから構成される。

【0050】

第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は、防振光学系として回転中心点Ｏを中心に（ｘ軸と平行な軸回りに）一体的に回転し、手振れ等による像の補正を行うようになっている。回転中心点Ｏは、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面と第３レンズ群Ｇ３の最もアイポイント側の面との中間の光軸上に配置される。図３（ｂ）は、手振れ補正時（防振光学系を回転させた時）における、０割（軸上）、５割、１０割（最大画角）の主光線の変化を示している。

【0051】

正立光学系ＰＲは、補助プリズムＰ１とダハプリズムＰ２とを用いた正立プリズムから構成される。接眼光学系ＥＰは、単レンズである第１接眼レンズＥ１と、単レンズである第２接眼レンズＥ２と、接合レンズである第３接眼レンズＥ３と、単レンズである第４接眼レンズＥ４とから構成される。なお、説明容易化のため、図３において、補助プリズムＰ１およびダハプリズムＰ２を模式的に記載している。

【0052】

下の表２に、第２実施例における各諸元を示す。なお、表２における第１面〜第２３面の曲率半径Ｒは、図３における第１面〜第２３面に付した符号Ｒ１〜Ｒ２３に対応している。また、第１６面は仮想面であり、図３において図示を省略している。また、第２４面からの面間隔は最終レンズ面（第２３面）からアイポイントＥｙｅまでの距離（アイレリーフ）である。

【0053】

（表２）
［諸元データ］
口径（Ｄｍ）：32
倍率：12
実視界（単位：°）：5
ｆ＝159.9954
ｆ１＝177.7766
ｆｖ１＝81.40568
ｆｖ２＝-52.6745
β１＝0.321429
β２＝2.8
β１２＝0.900002
Ｏｄ＝12
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 117.7685 5 1.58913 61.25
2 -54.8811 1.7 1.63980 34.57
3 -409.448 3.20003
4 45.11286 1 1.64769 33.84
5 30.2561 5 1.67000 57.35
6 226.0765 15
7 334.1271 2 1.64769 33.84
8 -52.278 1 1.67000 57.35
9 32.58083 18
10 ∞ 50 1.56883 56.04
11 ∞ 1.2
12 ∞ 41 1.56883 56.04
13 ∞ 10
14 -90 1.5 1.51680 64.20
15 36.45254 7.958721
16 ∞ 8.11424
17 -90 4 1.51680 64.20
18 -19.63 0.2
19 3147.821 1.5 1.84666 23.78
20 18.64506 8 1.69680 55.46
21 -32.7346 0.2
22 17.5 5 1.62041 60.34
23 237.0839 0
24 ― 15.12728
［回転変位データ］
面番号 Δｙ（５．５°） Δｚ（５．５°）
4 -1.1501 -11.9448
5 -1.0543 -10.9494
6 -0.5751 -5.9724
7 0.8626 8.9586
8 1.0543 10.9494
9 1.1501 11.9448
［条件式対応値］
条件式（１） ｜（Ｄｍ／ｆ１）×θｍ｜＝0.017279
条件式（２） ｜ｆｖ１／ｆ｜＝0.5088
条件式（３） ｜ｆｖ２／ｆ｜＝0.3292
条件式（４） ｜β１２｜＝0.900002

【0054】

このように本実施例では、上記条件式（１）〜（４）が全て満たされていることが分かる。

【0055】

図４は、第２実施例における防振光学系を０°、３°、５．５°だけ回転させたときの０割（軸上）と５割（画角：±１．２５°）の横収差を表している（単位は′）。なお、防振光学系の回転角度θが３°（０．０５２［ｒａｄ］）の場合、物体側における防振補正角度は０．４２°に相当する。また、防振光学系の回転角度θが５．５°（０．０９６［ｒａｄ］）の場合、物体側における防振補正角度は１．０３°に相当する。各収差図より、第２実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。その結果、第２実施例の観察光学系ＬＳ２を搭載することにより、望遠鏡ＴＳＣおよび双眼鏡ＢＦＧにおいても、優れた光学性能を確保することができる。

【0056】

（第３実施例）
以下、本発明の態様に係る第３実施例について図５〜図６および表３を用いて説明する。図５（ａ）は、望遠鏡ＴＳＣおよび双眼鏡ＢＦＧに用いられる観察光学系ＬＳ（ＬＳ３）の第３実施例（４２口径）を示している。第３実施例に係る観察光学系ＬＳ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、対物光学系ＯＢと、対物光学系ＯＢにより形成される像を正立化するための正立光学系ＰＲと、対物光学系ＯＢにより形成される像を観察するための接眼光学系ＥＰとを備えている。

【0057】

対物光学系ＯＢは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第１レンズ群Ｇ１は、正レンズと負レンズの接合正レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２は、負レンズと正レンズの接合正レンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、正レンズと負レンズの接合負レンズから構成される。

【0058】

第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は、防振光学系として回転中心点Ｏを中心に（ｘ軸と平行な軸回りに）一体的に回転し、手振れ等による像の補正を行うようになっている。回転中心点Ｏは、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面と第３レンズ群Ｇ３の最もアイポイント側の面との中間の光軸上に配置される。図５（ｂ）は、手振れ補正時（防振光学系を回転させた時）における、０割（軸上）、５割、１０割（最大画角）の主光線の変化を示している。

【0059】

正立光学系ＰＲは、補助プリズムＰ１とダハプリズムＰ２とを用いた正立プリズムから構成される。接眼光学系ＥＰは、単レンズである第１接眼レンズＥ１と、単レンズである第２接眼レンズＥ２と、接合レンズである第３接眼レンズＥ３と、単レンズである第４接眼レンズＥ４とから構成される。なお、説明容易化のため、図５において、補助プリズムＰ１およびダハプリズムＰ２を模式的に記載している。

【0060】

下の表３に、第３実施例における各諸元を示す。なお、表３における第１面〜第２３面の曲率半径Ｒは、図５における第１面〜第２３面に付した符号Ｒ１〜Ｒ２３に対応している。また、第１６面は仮想面であり、図５において図示を省略している。また、第２４面からの面間隔は最終レンズ面（第２３面）からアイポイントＥｙｅまでの距離（アイレリーフ）である。

【0061】

（表３）
［諸元データ］
口径（Ｄｍ）：42
倍率：12
実視界（単位：°）：5
ｆ＝180
ｆ１＝200
ｆｖ１＝96.47317
ｆｖ２＝-57.021
β１＝0.360005
β２＝2.5
β１２＝0.900013
Ｏｄ＝15.76046
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 111.3414 6.5 1.58913 61.25
2 -94.7215 2 1.63980 34.57
3 -2680 24.33875
4 47.69163 2 1.66755 41.93
5 29.61308 7 1.61800 63.34
6 289.2566 18.02091
7 -2184.3 3 1.62004 36.30
8 -87.1396 1.5 1.61800 63.34
9 35.7976 7.6517
10 ∞ 50 1.56883 56.04
11 ∞ 1.2
12 ∞ 41 1.56883 56.04
13 ∞ 10
14 -90 1.5 1.51680 64.20
15 41.78046 8.99949
16 ∞ 9.087886
17 -90 6 1.51680 64.20
18 -20.0545 0.2
19 369.963 1.5 1.84666 23.78
20 20.49168 8 1.69680 55.46
21 -44.9397 0.2
22 18.93301 5 1.62041 60.34
23 150 0
24 ― 17.46637
［回転変位データ］
面番号 Δｙ（４°） Δｚ（４°）
4 -1.0994 0.0384
5 -0.9599 0.0335
6 -0.4716 0.0165
7 0.7855 -0.0274
8 0.9948 -0.0347
9 1.0994 -0.0384
［条件式対応値］
条件式（１） ｜（Ｄｍ／ｆ１）×θｍ｜＝0.014661
条件式（２） ｜ｆｖ１／ｆ｜＝0.5360
条件式（３） ｜ｆｖ２／ｆ｜＝0.3168
条件式（４） ｜β１２｜＝0.900013

【0062】

このように本実施例では、上記条件式（１）〜（４）が全て満たされていることが分かる。

【0063】

図６は、第３実施例における防振光学系を０°、２°、４°だけ回転させたときの０割（軸上）と５割（画角：±１．２５°）の横収差を表している（単位は′）。なお、防振光学系の回転角度θが２°（０．０３５［ｒａｄ］）の場合、物体側における防振補正角度は０．６３°に相当する。また、防振光学系の回転角度θが４°（０．０７０［ｒａｄ］）の場合、物体側における防振補正角度は１．０５°に相当する。各収差図より、第３実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。その結果、第３実施例の観察光学系ＬＳ３を搭載することにより、望遠鏡ＴＳＣおよび双眼鏡ＢＦＧにおいても、優れた光学性能を確保することができる。

【0064】

（参考例）
以下、参考例について図７〜図８および表４を用いて説明する。図７（ａ）は、望遠鏡ＴＳＣおよび双眼鏡ＢＦＧに用いられる観察光学系ＬＳ（ＬＳ４）の参考例（２０口径）を示している。参考例に係る観察光学系ＬＳ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、対物光学系ＯＢと、対物光学系ＯＢにより形成される像を正立化するための正立光学系ＰＲと、対物光学系ＯＢにより形成される像を観察するための接眼光学系ＥＰとを備えている。

【0065】

対物光学系ＯＢは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成される。第１レンズ群Ｇ１は、正レンズと負レンズの接合正レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２は、負レンズと正レンズの接合正レンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、正レンズと負レンズの接合負レンズから構成される。

【0066】

第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は、防振光学系として回転中心点Ｏを中心に（ｘ軸と平行な軸回りに）一体的に回転し、手振れ等による像の補正を行うようになっている。回転中心点Ｏは、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面の頂点（光軸）上に配置される。図７（ｂ）は、手振れ補正時（防振光学系を回転させた時）における、０割（軸上）、５割、１０割（最大画角）の主光線の変化を示している。

【0067】

正立光学系ＰＲは、補助プリズムＰ１とダハプリズムＰ２とを用いた正立プリズムから構成される。接眼光学系ＥＰは、単レンズである第１接眼レンズＥ１と、単レンズである第２接眼レンズＥ２と、接合レンズである第３接眼レンズＥ３と、単レンズである第４接眼レンズＥ４とから構成される。なお、説明容易化のため、図５において、補助プリズムＰ１およびダハプリズムＰ２を模式的に記載している。

【0068】

下の表４に、参考例における各諸元を示す。なお、表４における第１面〜第２３面の曲率半径Ｒは、図７における第１面〜第２３面に付した符号Ｒ１〜Ｒ２３に対応している。また、第１６面は仮想面であり、図７において図示を省略している。また、第２４面からの面間隔は最終レンズ面（第２３面）からアイポイントＥｙｅまでの距離（アイレリーフ）である。

【0069】

（表４）
［諸元データ］
口径（Ｄｍ）：20
倍率：12
実視界（単位：°）：5
ｆ＝150.0053
ｆ１＝166.6661
ｆｖ１＝72.36753
ｆｖ２＝-50.5549
β１＝0.321433
β２＝2.80007
β１２＝0.900035
Ｏｄ＝0
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 108.6172 3 1.58913 61.25
2 -46.2598 1 1.62004 36.40
3 -494.442 11.97135
4 43.62804 1 1.67270 32.18
5 27.08974 3 1.67000 57.35
6 429.718 12.22934
7 -800 2 1.67270 32.18
8 -33.3302 1 1.67000 57.35
9 35.27626 15
10 ∞ 50 1.56883 56.04
11 ∞ 1.2
12 ∞ 41 1.56883 56.04
13 ∞ 10
14 -90 1.5 1.51680 64.20
15 31.53715 6.65991
16 ∞ 8.011748
17 -90 4 1.51680 64.20
18 -18.8259 0.2
19 193.0207 1.5 1.84666 23.78
20 18.62844 6 1.69680 55.46
21 -35.0506 0.2
22 17.5 4 1.62041 60.34
23 133403 0
24 ― 13.97049
［回転変位データ］
面番号 Δｙ（５°） Δｚ（５°）
4 0.0000 0.0000
5 0.0872 -0.0038
6 0.3486 -0.0152
7 1.4145 -0.0618
8 1.5888 -0.0694
9 1.6759 -0.0732
［条件式対応値］
条件式（１） ｜（Ｄｍ／ｆ１）×θｍ｜＝0.010472
条件式（２） ｜ｆｖ１／ｆ｜＝0.5088
条件式（３） ｜ｆｖ２／ｆ｜＝0.3292
条件式（４） ｜β１２｜＝0.900035

【0070】

このように本実施例では、上記条件式（１）〜（４）が全て満たされていることが分かる。

【0071】

図８は、参考例における防振光学系を０°、３°、５°だけ回転させたときの０割（軸上）と５割（画角：±１．２５°）の横収差を表している（単位は′）。なお、防振光学系の回転角度θが３°（０．０５２［ｒａｄ］）の場合、物体側における防振補正角度は０．７５°に相当する。また、防振光学系の回転角度θが５°（０．０８７［ｒａｄ］）の場合、物体側における防振補正角度は１．１３°に相当する。各収差図より、参考例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。その結果、参考例の観察光学系ＬＳ４を搭載することにより、望遠鏡ＴＳＣおよび双眼鏡ＢＦＧにおいても、優れた光学性能を確保することができる。

【0072】

以上、各実施例によれば、大きな手振れ等にも対応できる防振機能を有しながら、良好な光学性能を有した望遠鏡ＴＳＣ双眼鏡ＢＦＧを実現することができる。

【0073】

なお、上述の各実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。

【0074】

各実施形態の実施例において、３つのレンズ群で構成される対物光学系を示したが、４つのレンズ群、５つのレンズ群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最もアイポイント側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。

【0075】

上述の各実施形態において、レンズ面が球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。

【0076】

上述の各実施形態において、開口絞りは、対物光学系ＯＢ内に設けられる。例えば、開口絞りは、第１レンズ群Ｇ１の入射面に配置される。なお、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。

【0077】

上述の各実施形態において、各レンズ面に、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。

【0078】

上述の各実施形態において、ズームレンズ（変倍光学系）を備えてもよい。例えば、各実施形態の接眼光学系に代えて、接眼ズーム光学系を設けても良い。接眼ズーム光学系は、３つのレンズ群で構成され、第３レンズ群が、正レンズ成分を２つと、負レンズ成分を１つ有し、物体側から順に、凹凸凸の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。

【0079】

上述の各実施形態において、対物光学系ＯＢの光軸は、第１レンズ群Ｇ１の光軸と第２レンズ群Ｇ２の光軸と第３レンズ群Ｇ３の光軸とに共通する軸である。なお、第１レンズ群Ｇ１の光軸と第２レンズ群Ｇ２の光軸と第３レンズ群Ｇ３の光軸との少なくとも１つの光軸が異なる軸上に存在する場合、第１レンズ群Ｇ１の光軸と第２レンズ群Ｇ２の光軸と第３レンズ群Ｇ３の光軸とのうちの一つの光軸を、対物光学系ＯＢの光軸とみなしても良い。

【符号の説明】

【0080】

ＴＳＣ 望遠鏡 ＢＦＧ 双眼鏡
ＬＳ 観察光学系
ＯＢ 対物光学系 Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群
ＰＲ 正立光学系 ＥＰ 接眼光学系

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】