特許 6170341 再生型ガスタービン燃焼器

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6170341

(24)【登録日】2017年7月7日

(45)【発行日】2017年7月26日

(54)【発明の名称】再生型ガスタービン燃焼器

(51)【国際特許分類】

   F02C 7/28 20060101AFI20170713BHJP

   F23R 3/10 20060101ALI20170713BHJP

   F23R 3/42 20060101ALI20170713BHJP

   F02C 3/34 20060101ALI20170713BHJP

   F02C 7/08 20060101ALI20170713BHJP

   F01D 25/00 20060101ALI20170713BHJP

   F16J 15/18 20060101ALI20170713BHJP

【ＦＩ】

   F02C7/28 C

   F23R3/10

   F23R3/42 A

   F23R3/42 D

   F02C3/34

   F02C7/08 Z

   F01D25/00 M

   F16J15/18 C

【請求項の数】3

【全頁数】11

(21)【出願番号】特願2013-107252(P2013-107252)

(22)【出願日】2013年5月21日

(65)【公開番号】特開2014-227885(P2014-227885A)

(43)【公開日】2014年12月8日

【審査請求日】2016年4月13日

(73)【特許権者】

【識別番号】514030104

【氏名又は名称】三菱日立パワーシステムズ株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001829

【氏名又は名称】特許業務法人開知国際特許事務所

(74)【代理人】

【識別番号】110000350

【氏名又は名称】ポレール特許業務法人

(72)【発明者】

【氏名】福田 竜也

(72)【発明者】

【氏名】渡邊 泰行

(72)【発明者】

【氏名】槻館 裕紀

【審査官】 稲葉 大紀

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００６−２２０３５０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００４−１７６９１１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特公昭５４−０３８２５８（ＪＰ，Ｂ２）

【文献】 特表２００７−５２５６２５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０２−０５５８３９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００２−３２７６２６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 西独国特許出願公開第０１４２６３２５（ＤＥ，Ａ）

【文献】 特開平０９−３２４７９３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開昭４９−０４３２１６（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｆ０２Ｃ ７／２８

Ｆ０２Ｃ ７／０８

Ｆ０２Ｃ ３／３４

Ｆ２３Ｒ ３／１０

Ｆ２３Ｒ ３／４２

Ｆ０１Ｄ ２５／００

Ｆ１６Ｊ １５／１８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

内部に燃焼室を形成する燃焼器内筒と、
前記燃焼器内筒とタービンとを接続する尾筒と、
前記燃焼器内筒及び尾筒を包囲する燃焼器外筒と、
前記燃焼室に燃料供給する燃料ノズルと、
前記燃焼器外筒に設けた抽気ポートと、
前記抽気ポートから抽気した圧縮空気をタービンの排気ガスで予熱する再生器と、
前記再生器で予熱した圧縮空気を前記燃焼器外筒の内部に注入する注入ポートと、
前記燃焼器内筒及び前記尾筒と前記燃焼器外筒との間の圧縮空気流路を前記抽気ポート及び前記注入ポートの間で遮断する隔壁と、
前記尾筒又は前記燃焼器内筒と前記隔壁との間の隙間をシールするシール機構とを備え、
前記シール機構は、
シールリングと、
前記隔壁の内周部に設けられ、前記シールリングを保持するリング溝を有するホルダと、
前記リング溝の内周面と前記シールリングの外周面との間に設けたギャップとを備え、
前記シールリングは、前記尾筒の外周面に接し周方向に一箇所の切れ目を有し、
前記シールリングが前記尾筒の軸方向に複数枚設けられていて、隣接するシールリング同士の切れ目の位置をずらしてあり、
前記ホルダは、
ホルダ本体と、
隣接するシールリング間に介設され、前記リング溝を確定するスペーサと、
前記シールリング及び前記スペーサの前記ホルダ本体に対する押し付け力を調整する押し付け力調整機構と
を備えていることを特徴とする再生型ガスタービン燃焼器。

【請求項2】

請求項１の再生型ガスタービン燃焼器において、
前記ホルダは、前記隔壁から前記抽気ポート側に突出した受圧面としての外周面を備えていることを特徴とする再生型ガスタービン燃焼器。

【請求項3】

請求項１の再生型ガスタービン燃焼器と、
前記再生型ガスタービン燃焼器に圧縮空気を供給する圧縮機と、
前記再生型ガスタービン燃焼器からの燃焼ガスで駆動するタービンと
を備えたことを特徴とするガスタービン。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は再生型ガスタービン燃焼器に関する。

【背景技術】

【0002】

圧縮機で生成された圧縮空気をタービンの排気ガスで予熱してから燃料とともに燃焼することにより、投入する燃料を減らして熱効率を向上させる燃焼器（以下、再生型ガスタービン燃焼器という）が知られている。再生型ガスタービン燃焼器では、予熱前の圧縮空気が燃焼室に流入すると燃焼効率が低下するため、燃焼器外筒（ケーシング）と燃焼器内筒（ライナ）との間の圧縮空気が流れる環状流路を隔壁で遮断し、予熱前の圧縮空気と予熱後の圧縮空気とを隔てている。通常、この隔壁は燃焼器外筒の内周面に設置されていて、燃焼器内筒からタービンに燃焼ガスを導く尾筒に向かって延びている。隔壁と尾筒との間の間隙は、例えば板バネ型を用いたシール機構でシールされる（特許文献１等参照）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００６−２２０３５０号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

しかしながら、板バネ型を用いたシール機構では、燃焼器の組立上の事情もあって必ずしもシール効果が十分でなく、予熱後の圧縮空気に対する予熱前の圧縮空気の漏洩を十分に抑制できない場合があった。

【0005】

本発明は、予熱後の圧縮空気に対する予熱前の圧縮空気の漏洩量を低減することができる再生型ガスタービン燃焼器を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0006】

上記目的を達成するために、本発明は、内部に燃焼室を形成する燃焼器内筒と、前記燃焼器内筒とタービンとを接続する尾筒と、前記燃焼器内筒及び尾筒を包囲する燃焼器外筒と、前記燃焼室に燃料供給する燃料ノズルと、前記燃焼器外筒に設けた抽気ポートと、前記抽気ポートから抽気した圧縮空気をタービンの排気ガスで予熱する再生器と、前記再生器で予熱した圧縮空気を前記燃焼器外筒の内部に注入する注入ポートと、前記燃焼器内筒及び前記尾筒と前記燃焼器外筒との間の圧縮空気流路を前記抽気ポート及び前記注入ポートの間で遮断する隔壁と、前記尾筒又は前記燃焼器内筒と前記隔壁との間の隙間をシールするシール機構とを備え、前記シール機構は、シールリングと、前記隔壁の内周部に設けられ、前記シールリングを保持するリング溝を有するホルダと、前記リング溝の内周面と前記シールリングの外周面との間に設けたギャップとを備え、前記シールリングは、前記尾筒の外周面に接し周方向に一箇所の切れ目を有し、前記シールリングが前記尾筒の軸方向に複数枚設けられていて、隣接するシールリング同士の切れ目の位置をずらしてあり、前記ホルダは、ホルダ本体と、隣接するシールリング間に介設され、前記リング溝を確定するスペーサと、前記シールリング及び前記スペーサの前記ホルダ本体に対する押し付け力を調整する押し付け力調整機構とを備えていることを特徴とする。

【発明の効果】

【0007】

本発明によれば、予熱後の圧縮空気に対する予熱前の圧縮空気の漏洩量を低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【0008】

【図1】本発明に係る再生型ガスタービン燃焼器を適用したガスタービンの側断面図である。

【図2】図１のII部の拡大図であって本発明の第１の実施の形態に係るシール機構の構造を表す側断面図である。

【図3】図２のシール機構に備えられたシールリングを構成図である。

【図4】本発明の第２の実施の形態に係るシール機構の構造を表す側断面図であって図２に対応する図である。

【図5】一比較例に係る燃焼器の隔壁のシール機構を表した図であって図２に対応する図である。

【図6】他の比較例に係る燃焼器の隔壁のシール機構を表した図であって図２に対応する図である。

【図7】他の比較例に係る燃焼器の組立時の様子を表した図である。

【図8】他の比較例に係る燃焼器の組立時の様子を表した図である。

【発明を実施するための形態】

【0009】

以下に図面を用いて本発明の実施の形態を説明する。

【0010】

（第１の実施の形態）
１．ガスタービン
図１は本発明に係る再生型ガスタービン燃焼器を適用したガスタービンの側断面図である。

【0011】

同図に示したガスタービンは、圧縮機１、燃焼器２及びタービン３を備えている。このガスタービンにおいては、圧縮機１で空気１００を圧縮して圧縮空気１０１が生成され、燃焼器２で圧縮空気１０３とともに燃料２００が燃焼され、燃焼器２からの燃焼ガス１０５でタービン３が駆動する。圧縮機１及びタービン３は発電機５と同軸上に連結されていて、タービン３の出力によって発電機５が回転して電力が得られる。図１では発電機５を圧縮機１側に連結してあるが、タービン３側に連結する場合もある。

【0012】

２．燃焼器
燃焼器２は、圧縮機１からの圧縮空気１０２を予熱してから燃料とともに燃焼する再生型のガスタービン燃焼器であり、図１では１つのみを図示しているが、ガスタービンの本体ケーシング６の外周部に周方向に複数設けられている（多缶型の燃焼器である）。各燃焼器２は、燃焼器内筒（燃焼器ライナ）１０、尾筒（インピンジメントスリーブ）１２、燃焼器外筒（燃焼器ケーシング）７、隔壁１５、抽気ポート１３、再熱器４、注入ポート１４、及び燃料ノズル９を備えている。

【0013】

燃焼器内筒１０は、内部に燃焼室を形成する円筒状の部材であり、高温の圧縮空気１０３（後述）と燃焼ガス１０５とを隔てる役割を果たす。

【0014】

尾筒１２は、燃焼器内筒１０とタービン３とを接続し、燃焼ガス１０５をタービン３のガスパスに導く役割を果たす。尾筒１２はタービン３に向かって断面積が小さくなる円筒状の部材である。

【0015】

燃焼器外筒７は、燃焼器内筒１０及び尾筒１２を包囲する円筒状の部材であり、燃焼器内筒１０の外周部を覆うライナ収容部７ａ、及び尾筒１２の外周部を覆う尾筒収容部７ｂを備えている。尾筒収容部７ｂの一端は上記本体ケーシング６に対して連結されていて、ライナ収容部７ａの一端は尾筒収容部７ｂの他端に連結されている。尾筒収容部７ｂは隣接する燃焼器２のものと一体に成形され、通常はガスタービンの上半側と下半側に二分割できる構造が採用される。一方のライナ収容部７ａの他端は燃焼器カバー８で塞がれている。

【0016】

燃焼ノズル９は、燃焼器内筒１０内の燃焼室に燃料を噴射するものであり、燃焼噴射孔が燃焼室の上流側端部に臨むように燃焼器カバー８に取り付けられている。ここで言う上流とは、燃焼ガス１０５の流れ方向の上流を意味する。以下の説明において特に説明なく上流、下流といった場合には、燃焼ガス１０５の流れ方向の上流、下流を指すこととする。

【0017】

上記抽気ポート１３は、燃焼器外筒７の尾筒収容部７ｂに各１つ設けられている。注入ポート１４は、燃焼器外筒７のライナ収容部７ａに各１つ設けられている。抽気ポート１３及び注入ポート１４は再生器４に接続していて、抽気ポート１３を介して尾筒収容部７ｂから抽気された圧縮空気１０２が再生器４に供給される。再生器４にはタービン３の排気ガスが導かれていて、排気ガスとの熱交換によって予熱（加熱）された圧縮空気１０３が注入ポート１４を介してライナ収容部７ａに注入される。

【0018】

隔壁１５は、燃焼器内筒１０及び尾筒１２と燃焼器外筒７（ライナ収容部７ａ及び尾筒収容部７ｂ）との間の円筒状の圧縮空気流路２１を抽気ポート１３及び注入ポート１４の間の位置で遮断する板状のリングである。この隔壁１５によって、抽気ポート１３を介して再生器４に接続する空気流路２２、及び注入ポート１４を介して再生器４に接続する空気流路２３の２つの流路に圧縮空気流路２１が隔てられる。言い換えれば、再生器４で予熱される前の圧縮空気１０２と予熱後の圧縮空気１０３とが隔壁１５によって隔てられる。隔壁１５自体は外周部が燃焼器外筒７に固定されていて、内周部と対向部材（本例では尾筒１２）との間の隙間はシール機構（後述）によってシールされている。隔壁１５は、ライナ収容部７ａと尾筒収容部７ｂとの境界部に位置していて、ライナ収容部７ａに取り付けられた状態で、ライナ収容部７ａとともに尾筒収容部７ｂに組み付けられる。または、アック壁１５をライナ収容部７ａと一体に成形することも考えられる。再熱器４については各燃焼器２に個別に用意する構成としても良いが、複数又は全ての燃焼器２で共用する構成とすることもできる。

【0019】

また、燃焼器外筒７のライナ収容部７ａと燃焼器内筒１０との間には、圧縮空気１０３の流れを制御するための円筒状のフローガイド１１が設けられている。このフローガイド１１は燃焼器内筒１０と同心状の部材であり、ライナ収容部７ａに取り付けられていて、直径が燃焼器内筒１０よりも大きく燃焼器外筒７（ライナ収容部７ａ）よりも小さい。フローガイド１１の上流側の一端は燃焼器カバー８に接触し燃焼器カバー８で塞がれていて、下流側の他端が開口している。これによって、再生器４から注入された圧縮空気１０３が燃焼器内筒１０の外周面に沿って下流側から上流側に向かって（燃焼ガス１０５の流れと逆方向に）流れるようになっている。燃焼器内筒１０の下流側が開口部となるように燃焼器外筒７に取付けられている。

【0020】

３．シール機構
図２は図１のII部の拡大図であって本発明の第１の実施の形態に係るシール機構の構造を表す側断面図、図３は図２のシール機構に備えられたシールリングの構成図である。説明済みのものについてはこれらの図において既出図面と同符号を付して説明を省略する。

【0021】

図２及び図３に示したシール機構は、シールリング１７ａ−１７ｃ及びホルダ１６を備えている。このシール機構は、ガスタービン運転時に上流側に大きく熱伸びする尾筒１２の隔壁１５に対する移動を許容する。

【0022】

シールリング１７ａ−１７ｃは、尾筒の外周面に接し周方向に一箇所の切れ目２４（図３参照）を有している。本実施の形態では３枚のシールリング１７ａ−１７ｃを尾筒の軸方向（燃焼ガスの流れ方向）に並べて設けた場合を例示している。これら３枚のシールリング１７ａ−１７ｃは、図３に示したように隣接するもの同士の切れ目２４の位置を周方向にずらした状態でホルダ１６に取り付けてある。切れ目２４のずれ量は必ずしも限定されないが、軸方向に隣接するもの同士で切れ目２４の位置が１８０度ずれていることが望ましい。なお、シールリング１７ａ−１７ｃの断面の尾筒１２に接する先端部の両角は面取りしてあって、組立時に尾筒１２の先端部が引っ掛かり難いようになっている。

【0023】

ホルダ１６は、ホルダ本体２６、スペーサ１８ａ，１８ｂ及び押し付け力調整機構２７を備えている。ホルダ本体２６は、隔壁１５の内周部に設けた断面がＬ字型のリング状の部材であり、断面が尾筒１２の径方向に延びる前壁部２６ａ、及び前壁部２６ａの外周部から下流側に延びる外周壁部２６ｂを備えている。押し付け力調整機構２７は、ホルダ本体２６の外周壁部２６ｂの下流側端部に溶接等によって固定したブラケット２８、ブラケット２８に螺合した押し付け力調整ボルト１９、及びシールリング１７ｃを押える押えリング２９を備えている。押し付け力調整ボルト１９は尾筒１２の軸方向に延在している。スペーサ１８ａ，１８ｂはリング状の部材であり、尾筒１２の軸線方向に隣接するシールリング間（シールリング１７ａ，１７ｂ間、及びシールリング１７ｂ，１７ｃ間）に介在している。シールリング１７ａ−１７ｃにスペーサ１８ａ，１８ｂを挟んでシールリング１７ｃに押えリング２９を当てた状態で、押し付け力調整ボルト１９を締め込むことによって押え板２９と前壁部２６ａの間にシールリング１７ａ−１７ｃ及びスペーサ１８ａ，１８ｂが挟み込まれている。シールリング１７ａ−１７ｃ及びスペーサ１８ａ，１８ｂの前壁部２６ａに対する押し付け力は、押し付け力調整ボルト１９を回すことによって調整される。

【0024】

このとき、ホルダ本体２６の前壁部２６ａ及びスペーサ１８ａの間、スペーサ１８ａ，１８ｂの間、スペーサ１８ｂ及び押えリング２９の間には、シールリング１７ａ−１７ｃをそれぞれ保持するリング溝２５ａ−２５ｃが確定される。シールリング１７ａ−１７ｃの外径はホルダ本体２６の外周壁部２６ｂの内径よりも小さく設定されていて、リング溝２５ａ−２５ｃの内周面すなわち外周壁部２６ｂの内周面とシールリング１７ａ−１７ｃの外周面との間にはそれぞれギャップ２０が確保されている。また、外周壁部２６ｂは隔壁１５から下流側（抽気ポート１３側）に突出していて、主に外周面で圧縮空気１０１の圧力を受けるようになっている。外周壁部２６ｂの外周面は受圧面としての役割を果たす。

【0025】

なお、燃焼器内筒１０の下流側端部（出口）は尾筒１２の上流側端部（入口）に比べて径が小さく、組立時には燃焼器内筒１０の下流側端部が尾筒１２の上流側端部に挿し込まれる。このとき、燃焼器内筒１０の外周面の下流側端部には板バネ３０が設けてあって、燃焼器内筒１０と尾筒１２との間の隙間を板バネ３０でシールしてある。

【0026】

４．動作
ガスタービンにおける作動媒体である空気の流れについて説明する。まず、大気１００が圧縮機１で圧縮されて高圧の圧縮空気１０１となり、この高圧空気１０１が抽気口１３を介して尾筒収容部７ｂから抽気される。抽気された圧縮空気１０２は再生器４でタービン３の排気ガス１０６との熱交換によって加熱され、高温の圧縮空気１０３となって注入ポート１４を介してライナ収容部７ａ内に注入される。高温の圧縮空気１０３はライナ収容部７ａ内に充満し、フローガイド１１と燃焼器内筒１０の間の略環状流路を通って燃焼器内筒１０の軸方向に下流側から上流側に流れる。

【0027】

フローガイド１１と燃焼器内筒１０の間の略環状流路を流れる高温の圧縮空気１０３の一部１０４は、燃焼器内筒１０の周胴部に設けた冷却孔から燃焼室に流入し、燃焼器内筒１０のフィルム冷却に使用される。残りの高温空気１０３は、燃焼器内筒１０に設けられた燃焼孔や燃料ノズル９に設けられた空気孔から燃焼室に流入し、燃料ノズル９から噴出される燃料２００とともに燃焼される。こうして燃焼室で発生した燃焼ガス１０５は尾筒１２を通ってタービン３へ送られ、タービン３に回転動力を与える。そして、タービン３に回転動力を与えた低圧の排気ガス１０６は再生器４に導かれ、再生器４で熱回収された排気ガス１０７は排気される。

【0028】

５．比較例
図５は一比較例に係る燃焼器の隔壁のシール機構を表した図であって図２に対応する図である。

【0029】

同図に例示した構成では、隔壁１１５の内周部にブラケット１１６が設けられており、ブラケット１１６と尾筒１１２との間の隙間が板バネ１１７でシールされている。板バネ１１７は、下流側の部分がブラケット１１６側に取り付けられていて、上流側の部分が尾筒１１２の外周面にばね力で押し付けられる。

【0030】

しかし、板バネ１１７の下流側の圧縮空気は上流側の圧縮空気よりも高圧であるため、圧力差が板バネ１１７のばね力に抗う方向に作用する。そのため、圧力差によって板バネ１１７が尾筒１１２から離れて（同図中の点線参照）圧縮空気が漏洩し得る。

【0031】

図６は他の比較例に係る燃焼器の隔壁のシール機構を表した図であって図２に対応する図である。

【0032】

同図に例示した構成では、板バネ１１７は、上流側の部分がブラケット１１６側に取り付けられていて、下流側の部分が尾筒１１２の外周面にばね力で押し付けられる。この場合、図５に示した比較例と異なり、タービン運転中には板バネ１１７を尾筒１１２に押し付ける方向に前後差圧が作用する。

【0033】

しかし、燃焼器の組立時には、図７に示したように、尾筒収容部とともに本体ケーシング側に組み付けられた尾筒１１２に対し、ライナ収容部に組み付けた燃焼器内筒１１０を挿し込むことになる。この場合、板バネ１１７と燃焼器内筒１１０の間に尾筒１１２が挿し込まれるようにしなければならない。ところが、図６の構成の場合、組立前の時点では燃焼器内筒１１０との間の間口を狭める方向に板バネ１１７が広がっていて、しかも板バネ１１７の先端が尾筒１１２に対向しているため、板バネ１１７の先端が尾筒１１２の端面に当たってしまって組立が難しい。そして、組立の際に図８に示したように板バネ１１７の先端が尾筒１１２の端面に引っかかったまま燃焼器内筒１１０の挿し込み作業が継続されれば板バネ１１７が損傷し得る。

【0034】

６．効果
それに対し、本実施の形態におけるシール機構では、組立前にシールリング１７ａ−１７ｃが燃焼器内筒１１０との間の間口を狭める方向に飛び出すことはなく、組立に際して例えばシールリング１７ａ−１７ｃが尾筒１２に引っかかってシールリング１７ａ−１７ｃが損傷するといったことは起こり難い。また、板バネと違って差圧を受けてシールリング１７ａ−１７ｃが弾性的に変形することによる圧縮空気のリークパス３１の拡大もない。このとき、シールリング１７ａ−１７ｃの外周側にギャップ２０を設けたことにより、運転中の尾筒１２の径方向への熱変形（膨張）に追従してギャップ２０に沿ってシールリング１７ａ−１７ｃの変形が許容される。勿論、尾筒１２の軸方向への熱伸びも許容される。したがって、予熱後の高温の圧縮空気１０３に対する予熱前の低温の圧縮空気１０２の漏洩量を低減することができ、再生型ガスタービン燃焼器の燃焼効率の向上に寄与することができる。

【0035】

また、本実施の形態の場合、シールリング１７ａ−１７ｃに切れ目２４があるので、運転中の尾筒１２の径方向への熱変形に追従してシールリング１７ａ−１７ｃが広がり易く、尾筒１２の熱伸びにより柔軟に対応できるように配慮されている。本実施の形態ではシールリング１７ａ−１７ｃにそれぞれリークパスとなり得る切れ目２４を設けてあるが、複数（３つ）のシールリング１７ａ−１７ｃを並べ、シールリング１７ａ−１７ｃの切れ目２４の位置が軸方向から見て重ならないように工夫したことにより、切れ目２４を介する圧縮空気１０１の漏洩を抑制することもできる。

【0036】

ここで、本シール機構における圧縮空気１０１のリークパスとしては、シールリング１７ａ−１７ｃの内周側（シールリング１７ａ−１７ｃと尾筒１２との間）のリークパス３１の他、シールリング１７ａ−１７ｃの外周側のリークパス３２が考えられる。圧縮空気１０１が圧縮空気１０２よりも高圧であるため、リークパス３１については、シールリング１７ａ−１７ｃを尾筒１２に押付けることでシール効果をより向上させることができる。これに対し、本実施の形態においては、ホルダ１６の外周壁部２６ｂがシールリング１７ａ−１７ｃよりも径方向外側の位置で径方向内側に向かう方向に圧縮空気１０１の圧力を受ける構成となっているので、尾筒１２に対するシールリング１７ａ−１７ｃの押し付け力を効果的に作用させることができる。

【0037】

一方、リークパス３２を介するリーク量には、ホルダ１６の前壁部２６ａとシールリング１７ａとの間のリークパス３３のギャップが大きく影響する。これに対して、本実施の形態では押付け力調整ボルト１９でシールリング１７ａ−１７ｃ及びスペーサ１８ａ，１８ｂをホルダ１６に押付けることによって、前壁部２６ａとシールリング１７ａとの間のギャップを小さくしリークパス３３を介したリーク量を抑制することができる。

【0038】

（第２の実施の形態）
図４は本発明の第２の実施の形態に係るシール機構の構造を表す側断面図であって図２に対応する図である。説明済みのものについては同図において既出図面と同符号を付して説明を省略する。

【0039】

同図に示したように、本実施の形態に係るシール機構が第１の実施の形態に係るシール機構と相違する点は、シールリング１７ａ−１７ｃを保持するホルダ１６’のホルタ本体２６’とスペーサ部１８ａ’，１８ｂ’とが一体に形成されている点である。ホルダ本体２６’、スペーサ部１８ａ’，１８ｂ’は第１の実施の形態のホルダ本体２６、スペーサ１８ａ，１８ｂにそれぞれ対応する。ホルダ本体２６’に押し付け力調整機構２７（図２参照）はなく、尾筒１２の中心軸を含む断面（図４の図示）で見て櫛歯状に形成されていて、前壁部２６ａ、スペーサ部１８ａ’，１８ｂ’、及び後壁部２６ｃの間にリング溝２５ａ−２５ｃが形成されている。他の構成は第１の実施の形態と同様である。

【0040】

第１の実施の形態では、スペーサ１８ａ，１８ｂをホルダ本体２６と別部材にした構成を例示したが、押し付け力調整機構２７（図２参照）によるシールリング１７ａ−１７ｃの押し付け力の調整機構２７を省略する場合には、本実施の形態のようにスペーサ部１８ａ’，１８ｂ’をホルダ本体２６と一体にした構成としても良い。本実施の形態の構成でも第１の実施の形態と実質同様の効果を得ることができる。また、押し付け力調整機構２７は省略されたが、スペーサ部１８ａ’，１８ｂ’をホルダ本体２６’と一体にしたことによってシールリング１７ａ−１７ｃの外周側のリークパスを介するリークは生じ難い。

【0041】

（その他）
図２や図４では隔壁１５と尾筒１２との間の隙間を本発明のシール機構でシールする場合を例示挙げて説明したが、例えば隔壁１５と燃焼器内筒１０との間の隙間をシールする構成とすることも考えられ得る。この場合、燃焼器内筒１０を尾筒１２に挿し込む際の作業性が向上し得る。また、隔壁１５はライナ収容部７ａに取り付けた構成を例示して説明したが、例えばライナ収容部７ａと尾筒収容部７ｂとで挟持する構成、又は尾筒収容部７ｂに取り付ける構成等も考えられ得る。

【0042】

また、シールリング１７ａ−１７ｃが切れ目２４を有する構成を例示して説明したが、切れ目２４がなくても材質や寸法（厚みや径等）、断面形状等によって尾筒１２の膨張に追従してシールリング１７ａ−１７ｃが柔軟に変形する場合には、シールリング１７ａ−１７ｃの切れ目２４は省略可能である。

【0043】

３枚のシールリング１７ａ−１７ｃを設置した場合を例示して説明したが、シールリングは２枚以下又は４枚以上でも良い。一般にシールリング数を増やすことによってシール効果の向上が期待される。

【0044】

また、本発明に係るシール機構を備えた再生型ガスタービン燃焼器を発電用ガスタービンに適用した場合を例に挙げて説明したが、例えば負荷機器として発電機５に代えてポンプ等を接続する場合もあり得る。

【符号の説明】

【0045】

１ 圧縮機
２ 燃焼器
３ タービン
４ 再生器
５ 発電機
６ 本体ケーシング
７ 燃焼器外筒
７ａ ライナ収容部
７ｂ 尾筒収容部
８ 燃焼器カバー
９ 燃料ノズル
１０ 燃焼器内筒
１１ フローガイド
１２ 尾筒
１３ 抽気ポート
１４ 注入ポート
１５ 隔壁
１６，１６’ ホルダ
１７ａ−１７ｃ シールリング
１８ａ，１８ｂ スペーサ
１８ａ’，１８ｂ’ スペーサ部
１９ 押付け力調整ボルト
２０ ギャップ
２１−２３ 空気流路
２４ 切れ目
２５ａ−２５ｃ リング溝
２６，２６’ ホルダ本体
２６ａ 前壁部
２６ｂ 外周壁部
２６ｃ 後壁部
２７ 押し付け力調整機構
３１−３３ リークパス
１０１−１０４ 圧縮空気
１０５ 燃焼ガス
１０６ タービン排ガス
１０７ 排気ガス
２００ 燃料

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】