特許 6180946 コンクリート組成物

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6180946

(24)【登録日】2017年7月28日

(45)【発行日】2017年8月16日

(54)【発明の名称】コンクリート組成物

(51)【国際特許分類】

   C04B 28/02 20060101AFI20170807BHJP

   C04B 18/14 20060101ALI20170807BHJP

   C04B 14/02 20060101ALI20170807BHJP

   C04B 22/14 20060101ALI20170807BHJP

【ＦＩ】

   C04B28/02

   C04B18/14 Z

   C04B14/02 B

   C04B18/14 A

   C04B22/14 B

【請求項の数】3

【全頁数】9

(21)【出願番号】特願2014-7212(P2014-7212)

(22)【出願日】2014年1月17日

(65)【公開番号】特開2015-134697(P2015-134697A)

(43)【公開日】2015年7月27日

【審査請求日】2016年8月23日

【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第２項適用 （１）２０１３年７月２０日に一般社団法人日本建築学会から発行された「２０１３年度大会（北海道）学術講演梗概集・建築デザイン発表梗概集」に収録 （２）２０１３年８月３１日に一般社団法人日本建築学会が開催した「２０１３年度日本建築学会大会（北海道）」にて発表 （３）２０１３年１２月１日に大成建設株式会社技術センターから発行された「大成建設技術センター報２０１３年 第４６号」に収録 （４）２０１４年１月に一般社団法人日本建築学会から発行された「日本建築学会構造系論文集 第７９巻 第６９５号」に収録

(73)【特許権者】

【識別番号】000206211

【氏名又は名称】大成建設株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001807

【氏名又は名称】特許業務法人磯野国際特許商標事務所

(74)【代理人】

【識別番号】100064414

【弁理士】

【氏名又は名称】磯野 道造

(74)【代理人】

【識別番号】100111545

【弁理士】

【氏名又は名称】多田 悦夫

(74)【代理人】

【識別番号】100129067

【弁理士】

【氏名又は名称】町田 能章

(72)【発明者】

【氏名】黒岩 秀介

(72)【発明者】

【氏名】並木 哲

(72)【発明者】

【氏名】松橋 俊一

【審査官】 末松 佳記

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００８−２６６１３０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平１１−０９２２００（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１２−１１１６４２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００１−２６１４１４（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００８−１８４３５３（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ０４Ｂ ７／００−２８／３６

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

少なくともセメントとシリカフュームとを含む結合材と、
前記結合材に対する重量比が１０〜２０％となるように添加された１４５〜１５５ｋｇ／ｍ^３の水と、
絶対容積が２７０〜３３０Ｌ／ｍ^３の粗骨材と、
絶対容積が８８〜１６８Ｌ／ｍ^３の人工軽量細骨材と、を含有することを特徴とする、コンクリート組成物。

【請求項2】

前記粗骨材の絶対容積が２９０〜３１０Ｌ／ｍ^３であり、
細骨材の絶対容積が２７０〜２９０Ｌ／ｍ^３であり、前記細骨材のうちの１３０〜１５０Ｌ／ｍ^３が前記人工軽量細骨材に置換されている、ことを特徴とする、請求項１に記載のコンクリート組成物。

【請求項3】

前記結合材が、スラグせっこう系混和材を含んでおり、
前記セメントが普通ポルトランドセメントであり、
前記普通ポルトランドセメント、前記スラグせっこう系混和材および前記シリカフュームの合計重量を１００としたとき、前記普通ポルトランドセメントの重量が６８〜７２であり、前記スラグせっこう系混和材の重量が１８〜２２であり、前記シリカフュームの重量が８〜１２であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のコンクリート組成物。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、コンクリート組成物に関する。

【背景技術】

【0002】

高強度コンクリートは、結合材に対する水の重量比（水結合材比）を低くして、硬化後のコンクリート組織を緻密にすることで圧縮強度を高めたものである。

【0003】

水結合材比が低い高強度コンクリートは、一般的に硬化時の自己収縮が大きくなる傾向にある。自己収縮が大きいと、ひびわれ発生の原因になるため、自己収縮の低減化を図る高強度コンクリートが開発されている。

【0004】

例えば、特許文献１には、設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ^２を超える高強度コンクリートの配合において、粗骨材の３０容積％以下を人工軽量粗骨材に置換し、コンクリート１ｍ^３当たり３０ｋｇ以下の膨張材を添加してなる高強度コンクリートが開示されている。
なお、人工軽量粗骨材には、吸水率が５〜２０％、圧壊荷重１０００〜２０００Ｎ、絶乾密度が１．４〜２．０ｇ／ｃｍ^３のものが使用されている。

【0005】

また、特許文献２には、４００〜６００ｋｇ／ｍ^３のセメントを含む結合材と、１０ｗｔ％以上の水を含有させた２８０〜４００Ｌ／ｍ^３の人工軽量粗骨材と、１５０〜１８５ｋｇ／ｍ^３の水とを含有するコンクリートが開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0006】

【特許文献1】特開２００５−０２２９３１号公報

【特許文献2】特開２００２−２６５２５１号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0007】

特許文献１および特許文献２に記載のコンクリートは、粗骨材の一部に人工軽量粗骨材を採用することで、人工軽量粗骨材が保有する水分によりコンクリートの自己収縮や乾燥収縮の低減化を図っている。

【0008】

ところが、人工軽量粗骨材を使用すると、人工軽量粗骨材を使用しない通常のコンクリートに比べて、圧縮強度が大きく低下する虞がある。
特許文献１では硬質な石炭灰系の人工軽量粗骨材を使用することで所望の圧縮強度を確保しているが、このような人工軽量粗骨材は入手が難しく、高価であった。

【0009】

本発明は、圧縮強度が１２０Ｎ／ｍｍ^２以上でありながら硬化時の自己収縮が小さいコンクリート組成物を提供することを課題とする。

【課題を解決するための手段】

【0010】

前記課題を解決するために、本発明のコンクリート組成物は、少なくともセメントとシリカフュームとを含む結合材と、前記結合材に対する重量比が１０〜２０％となるように添加された１４５〜１５５ｋｇ／ｍ^３の水と、絶対容積が２７０〜３３０Ｌ／ｍ^３の粗骨材と、絶対容積が８８〜１６８Ｌ／ｍ^３の人工軽量細骨材とを含有することを特徴としている。

【0011】

かかるコンクリート組成物によれば、自己収縮の低減化を図りながらも優れた強度発現性を有したコンクリート製品を提供することが可能となる。
なお、単位水量が１５５ｋｇ／ｍ^３を上回ると、強度を維持するために単位セメント量を増やす必要があり、自己収縮を増大させるおそれがある。一方、単位水量が１４５ｋｇ／ｍ^３を下回るとフレッシュコンクリートの流動性が悪化し、施工性が低下する。また、単位粗骨材量が絶対容積で３３０Ｌ／ｍ^３を上回るとフレッシュコンクリートの鉄筋間隙通過性が悪化し、施工性が低下する。一方、単位粗骨材量が絶対容積で２７０Ｌ／ｍ^３を下回ると、単位水量および単位結合材量を増やすことになり、自己収縮を増大させるおそれがある。

【0012】

なお、前記粗骨材の絶対容積が２９０〜３１０Ｌ／ｍ^３であれば、結合材量の増加（自己収縮量の増加）を抑えつつ良好な施工性を確保することができる。
さらに、細骨材の絶対容積が２７０〜２９０Ｌ／ｍ^３である場合には、前記細骨材のうちの１３０〜１５０Ｌ／ｍ^３を前記人工軽量細骨材に置換するとよい。すなわち、前記人工軽量細骨材の絶対容積が１３０〜１５０Ｌ／ｍ^３であり、前記人工軽量細骨材の絶対容積と前記人工軽量細骨材以外の細骨材の絶対容積の合計が２７０〜２９０Ｌ／ｍ^３であれば、材齢２００日におけるひずみが膨張側となるか、あるいは、収縮側となった場合でもゼロに近い値となる。

【0013】

前記結合材が、スラグせっこう系混和材を含んでおり、前記セメントが普通ポルトランドセメントである場合には、前記普通ポルトランドセメント、前記スラグせっこう系混和材および前記シリカフュームの合計重量を１００としたとき、前記普通ポルトランドセメントの重量を６８〜７２、前記スラグせっこう系混和材の重量を１８〜２２、前記シリカフュームの重量を８〜１２とするとよい。このような結合材は、強度の発現が早いという長所がある一方、自己収縮が大きいという短所を有しているが、本発明で規定した粗骨材と人工軽量細骨材を採用すれば、当該短所を改善することができる。

【発明の効果】

【0014】

本発明のコンクリート組成物によれば、圧縮強度が１２０Ｎ／ｍｍ^２以上でありながら硬化時の自己収縮が小さい高品質なコンクリート製品を製造することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【0015】

【図1】本実施形態に係るコンクリート組成物について実施した圧縮強度試験結果を示すグラフである。

【図2】本実施形態に係るコンクリート組成物の自己収縮ひずみの経時変化を示すグラフであって、（ａ）はコンクリート組成物の水結合材比を２０％にした場合、（ｂ）はコンクリート組成物の水結合材比を１５％にした場合である。

【図3】人工軽量細骨材の使用量と自己収縮ひずみの関係を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0016】

本実施形態のコンクリート組成物は、結合材と、水と、粗骨材と、細骨材と、を含むものであり、細骨材の一部が人工軽量細骨材に置換されている。収縮低減剤および膨張剤は含まれていない。
本実施形態では、コンクリート組成物を封緘養生する。

【0017】

結合材は、ポルトランドセメントとスラグせっこう系混和材とシリカフュームとを含んでいる。結合材は、予め所定の配合で混合されたプレミックス品を使用してもよいし、コンクリート製造時に混合してもよい。
なお、結合材は、少なくともセメントとシリカフュームとを含む超高強度コンクリート用セメントであれば限定されるものではない。

【0018】

本実施形態では、結合材として、普通ポルトランドセメントとスラグせっこう系混和材とシリカフュームを含む超高強度コンクリート用セメントであって、密度が２．９９ｇ／ｃｍ^３で、普通ポルトランドセメントとスラグせっこう系混和材とシリカフュームが重量比で概ね７０：２０：１０となるように配合された超高強度コンクリート用セメント（例えば、株式会社デイ・シイ社製ＶＫＣ１００ＳＦ）を使用する。なお、普通ポルトランドセメントの混合比率は、前記３成分の合計重量を１００としたときに、７０±２（６８〜７２）であればよく、同様に、スラグせっこう系混和材の混合比率は２０±２（１８〜２２）、シリカフュームの混合比率は１０±２（８〜１２）であればよい。
このような組成の超高強度コンクリート用セメントは、超高強度用（又は高強度用）コンクリートとして通常使用されるセメント（例えば、低熱ポルトランドセメント又は中庸熱ポルトランドセメントにシリカフュームを添過したセメント）と比較すると、強度の発現が早いという長所がある一方、自己収縮が大きいという短所を有している。また、粗骨材が多くなると、収縮は小さくなるが強度は低下する傾向がある。本実施形態では、粗骨材と人工軽量細骨材を後述の配合量としているが、かかる配合量を採用すれば、普通ポルトランドセメントとスラグせっこう系混和材とシリカフュームとを含む超高強度コンクリート用セメントの短所を改善することができる。

【0019】

水は、結合材に対する重量比が１０〜２０％、より好ましくは１５〜２０％となるように添加する。
なお、水結合材比が２０％を超えると圧縮強度１２０Ｎ／ｍｍ^２以上を得るのは困難になり、１０％を下回ると練り混ぜが困難になる。

【0020】

また、コンクリート組成物の単位水量が１５５ｋｇ／ｍ^３を超えると、強度を維持するために結合材量を増加させる必要が生じる。結合材の量を増加させると、自己収縮が増大するおそれがある。

【0021】

一方、単位水量が１４５ｋｇ／ｍ^３を下回ると、フレッシュコンクリートの流動性が悪化し、施工性が低下してしまう。
したがって、コンクリート組成物に添加する水の量は、１４５〜１５５ｋｇ／ｍ^３とする。

【0022】

粗骨材には、天然の砂利または砕石を使用する。なお、粗骨材を構成する材料は限定されない。本実施形態では、コンクリート組成物に対して、安山岩系砕石（表乾密度２．６０ｇ／ｃｍ^３、吸水率２．７８％、最大粒径２０ｍｍ）からなり絶対容積が２７０〜３３０Ｌ／ｍ^３の天然粗骨材（普通粗骨材）を添加する。

【0023】

ここで、粗骨材の絶対容積が３３０Ｌ／ｍ^３を超えるとフレッシュコンクリートの鉄筋間隙通過性を悪化させて、施工性が低下するおそれがある。
一方、粗骨材の絶対容積が２７０Ｌ／ｍ^３を下回ると結合材および水の量を増加させる必要が生じる。結合材量を増加させると自己収縮が増大するおそれがある。
なお、粗骨材の絶対容積が２９０〜３１０Ｌ／ｍ^３であれば、結合材量および水の増加を抑えつつ良好な施工性を確保することができる。

【0024】

本実施形態では、細骨材として安山岩系砕砂（表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ^３、吸水率２．８８％、粗粒率２．７２、微粒分量５．４％）を使用する。細骨材を構成する材料は、例えば、川砂、山砂等の天然細骨材（普通細骨材）のほか、高炉スラグ細骨材等も採用可能である。

【0025】

人工軽量細骨材には、ＪＩＳ Ａ ５００２（構造用軽量コンクリート骨材）に規定される「人工軽量細骨材ＭＡ−４１７」を使用する。本実施形態で用いた人工軽量細骨材は、膨張性頁岩を粉砕・焼成して製造する汎用品で、表乾密度１．８８ｇ／ｃｍ^３、吸水率１４．０％、粗粒率２．７６、微粒分量６．７％であり、表層に溶融ガラス質のシェルを有する全空隙率３０ｖｏｌ％程度の多孔質材料である。

【0026】

細骨材の量が多いと、強度が低下し、コンクリートの自己収縮が大きくなる傾向にある。そのため、本実施形態では、細骨材の一部を人工軽量細骨材に置換することで、人工軽量細骨材が含有する水分によりコンクリートの自己収縮の抑制を図っている。なお、置換前の細骨材の絶対容積（すなわち、人工軽量細骨材の絶対容積と人工軽量細骨材以外の細骨材の絶対容積の合計）は、３３６Ｌ／ｍ^３とする。

【0027】

なお、図３は、人工軽量細骨材の使用量と自己収縮ひずみの関係を示すグラフである。図中のプロットは、後記する表１のコンクリート組成物の硬化体（材齢２８日、９１日、１８２日）で実測した自己収縮ひずみである。図中に記載した回帰式によれば、コンクリート組成物に対する人工軽量細骨材の単位数量は、自己収縮又は膨張による長さの変化を±２００×１０^−６に収める場合には１６５〜３１５ｋｇ／ｍ^３（絶対容積に換算すると８８〜１６８Ｌ／ｍ^３）とし、自己収縮又は膨張による長さの変化を±１００×１０^−６に収める場合には２００〜２７０ｋｇ／ｍ^３（絶対容積に換算すると１０６〜１４３Ｌ／ｍ^３）とする。

【0028】

本実施形態のコンクリート組成物によれば、自己収縮の低減化を図りながらも優れた強度発現性を有したコンクリート製品を提供することが可能となる。
つまり、硬化時の自己収縮が小さく、かつ、圧縮強度が１２０Ｎ／ｍｍ^２以上（設計基準強度１００Ｎ／ｍｍ^２）のコンクリート組成物を提供することができる。これは、細骨材の一部として人工軽量細骨材を採用することで、人工軽量細骨材が有する細孔に含有されている水分がコンクリートの硬化時の自己収縮の軽減に寄与するためである。このように、人工軽量細骨材を採用すると、水結合材比が小さい場合であっても、自己収縮を小さくすることができる。

【0029】

また、水、結合材、粗骨材および人工軽量細骨材の単位量を適切に配合することにより、細骨材を人工軽量細骨材に置き換えることによる強度低下を最小限に抑制している。人工軽量細骨材が有する細孔に含有されている水分は、セメントペースト部分の水和反応にも寄与する。

【0030】

細骨材の全てを人工軽量細骨材に置換すると、人工軽量細骨材からの水の供給によってセメントペースト部分の強度は増大するが、人工軽量細骨材による空隙量（欠陥）の増加が大きいため、コンクリートとしての強度が低下する。一方、細骨材の半分を人工軽量細骨材に置換すると、セメントペースト部分の強度の増大と、空隙量の増加が相殺し、コンクリートとしての強度低下を抑えることができる。人工軽量粗骨材の場合は、コンクリート中に分散して配置される人工軽量細骨材に比べて、空隙欠陥の集中と水分供給の非効率さによって、強度低下が大きくなると考えられる。

【0031】

本実施形態では、細骨材の一部を人工軽量細骨材に置換しているが、天然細骨材と人工軽量細骨材の粗粒率および微粒分量をほぼ等しくしたので、フレッシュコンクリートの性状（スランプフローなど）は、人工軽量細骨材を使用しない場合と大きな違いはない。なお、細骨材の全部を人工軽量細骨材に置換した場合でも、天然細骨材と人工軽量細骨材の粗粒率および微粒分量をほぼ等しくしておけば、フレッシュコンクリートの性状（スランプフローなど）への影響を小さくすることができる。

【0032】

次に、本実施形態のコンクリート組成物について、圧縮強度試験を行った結果を示す。
本試験では、水結合材比が２０％と１５％のコンクリート組成物について、細骨材の絶対容積の０％、５０％、１００％を人工軽量細骨材量に置き換えて、圧縮強度試験を行った。

【0033】

コンクリート組成物の調合を表１に示す。
表１に示す調合のコンクリート組成物について、水中養生と封緘養生を行い、それぞれ圧縮強度試験を行った。圧縮強度試験の結果を図１に示す。なお、粗骨材の表乾密度は２．６０ｇ／ｃｍ^３であるので、粗骨材の単位量７８０ｋｇ／ｍ^３を絶対容積に換算すると、３００Ｌ／ｍ^３（＝７８０／２．６０）となる。また、人工軽量細骨材の表乾密度は１．８８ｇ／ｃｍ^３であるので、例えば人工軽量細骨材の単位量２６２ｋｇ／ｍ^３を絶対容積に換算すると、１３９Ｌ／ｍ^３（＝２６２／１．８８）となる。

【0034】

【表1】

【0035】

図１に示すように、本実施形態のコンクリート組成物によれば、水結合材比を２０％として細骨材の絶対容積の５０％を人工軽量細骨材に置き換えた場合には、圧縮強度が１３０Ｎ／ｍｍ^２以上となった。特に、封緘養生であれば、人工軽量細骨材を採用することによる圧縮強度の低下を３％以下とすることができる。

【0036】

また、水結合材比を１５％として細骨材の５０％を人工軽量細骨材に置き換えた場合には、水中養生と封緘養生とがいずれも人工軽量細骨材を使用しない場合と同等の強度が発現された。

【0037】

また、細骨材の全てを人工軽量細骨材に置き換えた場合であっても、水結合材比を１５％であれば圧縮強度が１３０Ｎ／ｍｍ^２以上となり、特に、封緘養生を採用すれば圧縮強度が１４０Ｎ／ｍｍ^２以上となる。

【0038】

さらに、水結合材比を２０％として、細骨材の全てを人工軽量細骨材に置き換えた場合であっても、水中養生であれば圧縮強度が１２０Ｎ／ｍｍ^２程度、封緘養生であれば１３０Ｎ／ｍｍ^２を超える強度となった。

【0039】

次に、本実施形態のコンクリート組成物について、自己収縮量の確認を行った結果を示す。
図２の（ａ）および（ｂ）に示すように、人工軽量細骨材を用いていない水結合材比２０％および１５％のコンクリートの自己収縮は、材齢２００日において各々−８３０×１０^−６、−８９０×１０^−６と大きな収縮ひずみを示した。

【0040】

また、細骨材の１００％を人工軽量細骨材に置換した水結合材比２０％および１５％のコンクリートでは、材齢２００日において各々＋５１０×１０^−６、＋３００×１０^−６の膨張ひずみを示した。

【0041】

一方、細骨材の５０％を人工軽量細骨材で置換した水結合材比２０％のコンクリート（すなわち、２７８Ｌ／ｍ^３の細骨材のうちの半分（＝１３９Ｌ／ｍ^３）を人工軽量細骨材に置換したコンクリート）では、材齢２００日において＋５０×１０^−６のやや膨張側のひずみを示した。なお、この結果を考慮すれば、細骨材の絶対容積が２７０〜２９０Ｌ／ｍ^３である場合において、そのうちの１３０〜１５０Ｌ／ｍ^３を人工軽量細骨材に置換したときは、材齢２００日におけるひずみが膨張側となるか、あるいは、収縮側となった場合でもゼロに近い値になると解される。また、細骨材の５０％を人工軽量細骨材で置換した水結合材比の１５％については、材齢２００日において−２００×１０^−６程度の収縮ひずみに抑制された。

【0042】

したがって、本実施形態のコンクリート組成物によれば、人工軽量細骨材を採用することによりコンクリートの自己収縮を低減させるとともに、高強度コンクリートとして十分な強度を発現することが可能である。

【0043】

以上、本発明の実施形態について説明した。しかし、本発明は、前述の実施形態に限られず、前記の各構成要素については、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、適宜変更が可能である。
例えば、前記実施形態では、細骨材を使用するものとしたが、人工軽量細骨材の量を増加することで細骨材を省略してもよい。

【0044】

また、コンクリート組成物の養生方法は封緘養生に限定されるものではなく、例えば水中養生であってもよい。

【図1】

【図2】

【図3】