特許 6203670 スプリンクラヘッド

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6203670

(24)【登録日】2017年9月8日

(45)【発行日】2017年9月27日

(54)【発明の名称】スプリンクラヘッド

(51)【国際特許分類】

   A62C 37/12 20060101AFI20170914BHJP

   C07C 31/20 20060101ALI20170914BHJP

   C07C 33/24 20060101ALI20170914BHJP

【ＦＩ】

   A62C37/12

   C07C31/20 Z

   C07C33/24

【請求項の数】4

【全頁数】11

(21)【出願番号】特願2014-62868(P2014-62868)

(22)【出願日】2014年3月26日

(65)【公開番号】特開2015-181852(P2015-181852A)

(43)【公開日】2015年10月22日

【審査請求日】2016年12月20日

(73)【特許権者】

【識別番号】000233826

【氏名又は名称】能美防災株式会社

(72)【発明者】

【氏名】松本 大志

【審査官】 二之湯 正俊

(56)【参考文献】

【文献】 特開２０１１−１１５６５０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００５−３０４８８７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００５−２３００２５（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ａ６２Ｃ ２／００−９９／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

放水口を塞ぐ弁体と、該弁体を支持するシリンダ及びピストンを有する感熱分解部と、該シリンダ内に収容され、ピストンによって押圧される感熱体とを備えたスプリンクラヘッドにおいて、
前記感熱体は、５０〜６０度の温度範囲の融点を持つ有機化合物の微粉末を硬度１．４ｋｇ以上に圧縮成型してなり、
前記有機化合物は、１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロールから選ばれることを特徴とするスプリンクラヘッド。

【請求項2】

前記ピストンと前記シリンダとの間に形成される隙間と、前記感熱体との間に、前記隙間を塞いで、前記感熱体を外気と接触させないように、平板状の半田を設けることを特徴とする請求項１記載のスプリンクラヘッド。

【請求項3】

前記感熱体は、半田で被覆されることを特徴とする請求項１記載のスプリンクラヘッド。

【請求項4】

前記有機化合物は、溶融開始点と一定溶融終了点とが３．５度の範囲内にあることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか記載のスプリンクラヘッド。

【発明の詳細な説明】

【背景技術】

【0001】

スプリンクラヘッドは、放水口を塞ぐ弁体と、弁体を支持する感熱分解部とを備えている。感熱分解部には火災時の熱によって溶融する感熱体が設置されており、感熱分解部は感熱体が溶融することで分解する機構で構成されている。

【0002】

そして、スプリンクラヘッドに用いられる感熱体である半田の作動温度は７２度が一般的で、それ以外には、例えば９６度、１３９度、１８３度等の高温で作動する感熱体を用いるスプリンクラヘッドが存在する。

【0003】

また、一般的には、感熱体には半田が使用されている。半田には、鉛（Ｐｂ）、インジウム（Ｉｎ）、カドミウム（Ｃｄ）といった環境にあまり相応しくない物質が使用されている。そこで、環境に悪影響を与えないスプリンクラヘッドの感熱体として、半田の代わりに無機化合物又は有機化合物を用いたものが提案されている（特許文献１参照）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２００５−２３００２５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

感熱体の材料として半田に代えて有機化合物を用いたとしても、半田と同等以上の応答性が要求されるのは言うまでもない。具体的には、目標温度に対して±３％以内の温度範囲でスプリンクラヘッドが作動する必要がある。また、スプリンクラヘッドは長期間にわたって建物等に設置されるため、材料自体の安定性も要求される。

【0006】

そのような要求を基に、発明者が鋭意検討をしたところ、７３度付近で溶融し、半田の代わりになる感熱体の材料としてはフタル酸ジフェニルが適しており、１０７度付近で溶融し、半田の代わりになる感熱体の材料としては安息香酸２−ナフチルが適していることをつきとめている。

【0007】

しかし、一般的に、スプリンクラヘッドは６０度で溶融する半田を用いることがなく、そのため、６０度付近で溶融し、応答性（感度）と安定性を兼ね備えたスプリンクラヘッドの感熱体の材料となりうる有機化合物については検討できていなかった。

【0008】

本発明は、６０度近辺で溶融し、環境に悪影響を与えることがなく、かつ応答性、安定性に優れた有機化合物を感熱体に用いるスプリンクラヘッドを得ることを目的としている。

【課題を解決するための手段】

【0009】

本発明は、放水口を塞ぐ弁体と、該弁体を支持するシリンダ及びピストンを有する感熱分解部と、該シリンダ内に収容され、ピストンによって押圧される感熱体とを備えたスプリンクラヘッドにおいて、前記感熱体は、５０〜６０度の温度範囲の融点を持つ有機化合物の微粉末を硬度１．４ｋｇ以上に圧縮成型してなり、前記有機化合物は、１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロールから選ばれることを特徴とするものである。

【発明の効果】

【0010】

本発明においては、感熱体として５０〜６０度の温度範囲の融点を持つ１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロールの微粉末を、硬度１．４ｋｇ以上に圧縮成型してなるものを用いたことにより、環境に悪影響を与えることがなく、かつ感度に優れたスプリンクラヘッドを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【0011】

【図1】本発明の第１の実施形態に係るスプリンクラヘッドの縦断面図である。

【図2】スプリンクラヘッドの感熱分解部の斜視図である。

【図3】本発明に係る感熱体の安定性（経時変化量）を確認した実験結果のグラフである。

【図4】本発明に係る１，８−オクタンジオールの応答性（感度）を確認した実験結果のグラフである。

【図5】本発明に係る４−クロロベンズヒドロールの応答性（感度）を確認した実験結果のグラフである。

【図6】半田の応答性（感度）を確認した実験結果のグラフである。

【図7】図７（ａ）（ｂ）共に、本発明の第２の実施形態に係るスプリンクラヘッドの感熱部の拡大図である。

【発明を実施するための形態】

【0012】

・第１の実施形態
本発明の第１の実施形態は、特に作動温度が６０度である低温タイプのスプリンクラヘッドの感熱体を有機化合物で構成することを目的とするものであり、本発明の実施の形態１に係るスプリンクラヘッドの感熱体は、５０〜６０度の温度範囲の融点を持つ有機化合物の微粉末を硬度１．４ｋｇ以上に圧縮成型してなり、その有機化合物は、１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロールであることを特徴とするものである。

【0013】

感熱体の特徴はスプリンクラヘッドの構造と密接に関連するので、以下においてはまずスプリンクラヘッドの構造を説明し、その後で感熱体について説明する。

【0014】

＜スプリンクラヘッドの構造＞
図１は本実施の形態１のスプリンクラヘッドの縦断面図、図２は感熱分解部の斜視図である。以下、図に基づいてスプリンクラヘッドの構造を説明する。

【0015】

１は本体で、中心部には放水口５が設けられている。そして、放水口５の下端周縁には弁座７が設けられ、弁体２０により放水口５は塞がれている。

【0016】

１０は円筒状のフレームで、外壁の上部には本体１のねじ部４に螺合されるめねじ１１が設けられ、めねじ１１の下方には係止段部１２が形成されている。

【0017】

３０はアームガイドで、断面がほぼコ字状に形成され、弁体２０の下部をかしめて、弁体２０と一体に結合されている。３５は板状のバランサで、スプリンクラヘッドが組立てられた際、弁体２０へ加わる所定の組立荷重を感熱分解部４０のアーム４１ａ，４１ｂに均等にかけるものである。

【0018】

４０は一対のアーム４１ａ，４１ｂ、アーム支持板４６、リンク押え坂５５等からなる感熱分解部で、弁体２０を支持するものである。６１は感熱板である。

【0019】

次に図２を用いて感熱分解部４０について詳しく説明する。図２において、アーム４１ａ，４１ｂはほぼ逆Ｊ字状に形成されており、第１の係止穴４４と第２の係止穴４５が設けられている。アーム支持板４６は、ほぼ四角形状に形成され、中心部に貫通穴４８を有する本体４７と、係止片４９ａ，４９ｂとからなり、アーム４１ａ，４１ｂの間に配設されて係止片４９ａ，４９ｂがアーム４１ａ，４１ｂの第１の係止穴４４に係止される。

【0020】

５０は金属製のシリンダで、外壁にはつば部５１が設けられている。シリンダ５０はアーム支持板４６の貫通穴４８に挿入され、つば部５１によってアーム支持板４６上に載置される。５３はシリンダ５０内に収容された感熱体である。シリンダ５０の下部には感熱板５３が螺合する。

【0021】

感熱体５３は、５０〜６０度の温度範囲の融点を持つ、例えば、１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロールが主成分である有機化合物の微粉末を硬度１．４ｋｇ以上に圧縮成型してなるものである。このような感熱体５３を用いた作用効果は後述する。なお、感熱体５３、感熱板６１で感熱部が構成される。

【0022】

５４はシリンダ５０内に摺動可能に収容され、感熱体５３を押圧する第１のピストンである。第１のピストン５４とシリンダ５０の間には隙間Ｓ（図７参照）があり、溶融した感熱体５３は、その隙間Ｓからスプリンクラヘッドの外部に流出する。

【0023】

５５はリンク押え板で、中心部にねじ穴５７を有する本体５６と、その両側に突設された嵌合片５８ａ，５８ｂからなり、アーム４１ａ，４１ｂの間に配設されて嵌合片５８ａ，５８ｂがアーム４１ａ，４１ｂの第２の係止穴４５に遊嵌する。

【0024】

５９は一端に設けたねじ部６０がリンク押え板５５のねじ穴５７に螺入され、他端が第１のピストン５４に当接する第２のピストンである。

【0025】

図１に戻って、感熱分解部４０のアーム４１ａ，４１ｂの先端部は、フレーム１０の壁面の横長開口穴からなる係止段部１２に係止し、フレーム１０の螺入によりその頭部がバランサ３５によって圧下されている。この時、アーム４１ａ，４１ｂは係止段部１２への係止部を支点として外方に開く方向（シリンダ５０から離れる方向）の回転力が付与され、この回転力はアーム４１ａ，４１ｂに係止したアーム支持板４６により規制されている。

【0026】

次に、上記のように構成されたスプリンクラヘッドの動作について説明する。
火災が発生して感熱板６１が加熱され、その熱及び周辺からの熱気流により感熱体５３が加熱されると、感熱体５３は軟化するため、第１のピストン５４が感熱体５３を押し潰して下方に下がる。更に、感熱体５３が溶融し始めると、溶融した感熱体５３の一部がシリンダ５０と第１のピストン５４の間の隙間Ｓから流出していき、それに伴って、シリンダ５０及びこれに固定されたアーム支持板４６が上昇し、両アーム４１ａ，４１ｂが、フレーム１０の係止段部１２との係止部を支点として外方に回動する。この結果、アーム４１ａ，４１ｂの係止穴４４と、アーム支持板４６の係止片４９ａ，４９ｂとの係合が外れ、感熱分解部４０は分解する。これにより、感熱板６１を含む感熱分解部４０及びバランサ３５は、フレーム１０の底面に設けた開口部から外部に落下する。

【0027】

同時に、ストッパリング３１がフレーム１０内壁を摺動して下降し、ストッパリング３１とガイドロッドによって接続されているデフレクタ３２がフレーム１０の下方に位置するように移動する。弁体２０と一体化されたアームガイド３０は、デフレクタ３２の中心部に設けられる開口部に嵌合されることで、弁体２０がデフレクタ３２に着座する。これにより、放水口５が開口され、消火水はフレーム１０内を通ってデフレクタ３２に衝突して、散水される。

【0028】

＜感熱体について＞
次に、本発明の特徴である感熱体５３について説明する。
感熱体５３は、５０〜６０度の温度範囲の融点を持つ有機化合物の微粉末を硬度１．４ｋｇ以上に圧縮成型してなるものである。本発明の実施の形態１では、感熱体５３として使用する有機化合物は１，８−オクタンジオール（融点５７−６１度）又は４−クロロベンズヒドロール（融点５８−６０度）であるとして説明するが、結晶性がある有機化合物であれば良い。結晶性がある有機化合物は硬度が高く、感熱体５３に適している。

【0029】

なお、有機化合物の微粉末を圧縮成型するに際して、事前に有機化合物の微粉末をふるいにかけて微粉末の粒子径をそろえておくのが好ましい。これによって、圧縮成型したときに密度の疎密ができず、硬度を安定させることができる。また、加熱せずに圧縮して成型することで、水分が蒸発せず、融点が変化しづらいため、設計通りの融点の圧縮成型体（ペレット）を得ることができる。

【0030】

感熱体５３は、上方から第１ピストン５４と第２ピストン５９に押圧され、５０〜１００ｋｇｆ程度の組立荷重が加えられている。そのため、長期間経過すると、感熱体５３は変形する（この変形を「クリープ」という）ことになるが、この変形が大きい場合にはスプリンクラヘッドが火災でないのに作動してしまうことになるため、クリープを所定の範囲内にする必要がある。本実施の形態の感熱体５３のクリープを確認するため、クリープ試験を行ったので、以下に説明する。

【0031】

クリープ試験は実験設備により実際のリンク荷重の１３倍程度の一定荷重Ｗを加えて、ある時間経過したときを初期状態として、その後の試料の高さを測定し、荷重によって試料が押し潰されて減じた高さｈの経時変化量を測定することによって行う。試料として、本発明の実施形態１にかかる有機化合物である１，８−オクタンジオール（融点５７−６１度）及び４−クロロベンズヒドロール（融点５８−６０度）の微粉末を硬度１．４ｋｇに圧縮成型してなるペレット各１種類と、融点が６０度の半田１種類の合計３種類について行った。試験条件として、試験温度は２０度、リンク荷重はスプリンクラヘッドの検定細則によって定められている組立荷重の１３倍の荷重とした。

【0032】

なお、ペレットの硬度とは、圧縮成型されたペレットに荷重を加え、その荷重を徐々に大きくしてペレットが崩れるときの荷重のピーク値で表したものである。

【0033】

クリープの試験結果が図３に示されている。図３において、縦軸が累積変位量（ｍｍ）、横軸が経過日数（日）である。

【0034】

図３のグラフに示されるように、半田を用いた試料は、最初の１日が経過するまでに、累積変位量が急増して約０．２ｍｍ〜０．２５ｍｍ程度になり、その後も経時変化量は増加していきして、１０日経過時点で累積変位量は約０．５５ｍｍ程度になっている。

【0035】

これに対して、本実施の形態のものは、最初の１日経過時点で累積変位量は半田の１／４以下である０．０５ｍｍ程度であり、その後も経時変化量はほとんど変化せず、１０日経過時点で累積変位量は０．０７〜０．０８ｍｍ程度である。しかも、１日経過以降、半田に比べて漸増の兆候がとても小さくなっている。

【0036】

有機化合物の微粉末を所定の硬度に圧縮成型するにあたっては、このクリープ試験において、１０日経過時点での累積変位量が半田より小さければ良いが、例えば、０．１ｍｍ以下、さらに好ましくは０．０８ｍｍ以下となるように、その硬度を設定することが望ましい。

【0037】

上記の試験結果から、本実施の形態の有機化合物（１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロール）の微粉末を硬度１．４ｋｇに圧縮成型して感熱体５３に用いることにより、クリープが半田の１／４以下になることが分かる。

【0038】

クリープではスプリンクラヘッドが作動しないようにしておく必要があるので、クリープの変形量を加味してスプリンクラヘッドにおける感熱分解部４０の作動条件を決める必要がある。そのため、クリープが大きいということはその分だけ感熱分解部４０の作動条件に余裕を持たせる必要があり、その結果、感度が悪くなる。

【0039】

他方、クリープが少ないということは、クリープによる変形を考慮する割合が少なくなるのでその分だけ感度を良くすることができる。

【0040】

つまり、有機化合物（１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロール）の微粉末を硬度１．４ｋｇに圧縮成型して感熱体５３に用いることにより、感熱体５３のクリープを小さくでき、高感度のスプリンクラヘッドを実現できる。

【0041】

また、感熱体５３はクリープによる変形量を考慮して厚みを設定する必要がある。したがって、クリープが大きいということは、それだけ感熱体５３の厚みを厚くする必要がある。感熱体５３の厚みを厚くすると、熱容量が大きくなり、感熱体５３が溶融するまでの時間が長くなるので、感度が悪くなる。

【0042】

他方、クリープが小さいということは、それだけ感熱体５３を薄くできるので、熱容量が小さくなり、この意味でも感度がよくなる。

【0043】

したがって、有機化合物（１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロール）の微粉末を硬度１．４ｋｇに圧縮成型して感熱体５３に用いることにより、感熱体５３の厚みを薄く設定することができ、こうすることで高感度のスプリンクラヘッドが実現できる。

【0044】

次に感熱体５３として１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロールの微粉末を圧縮成型したものを用いた場合の感度について、圧縮成型後のペレットの物質固有の熱特性による感度への影響について調べるため、感度試験を行ったので、この点について説明する。

【0045】

この実験では、感熱体５３として１，８−オクタンジオール及び又は４−クロロベンズヒドロールを用い、試料は硬度１．４ｋｇにして行った。実験は、１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロールのペレット試料を窒素雰囲気下で５００ｇの圧縮荷重をかけながら、温度を１℃／ｍｉｎで上昇させて、温度ごとのペレットの高さ（変化量）を見るものである。

【0046】

１，８−オクタンジオールの感度試験の試験結果は図４に示されており、４−クロロベンズヒドロールの感度試験の試験結果は図５に示されている。図４及び図５において、縦軸は変位量（μｍ）であり、横軸が感熱体５３の温度（℃）を示している。なお、図４及び５においては、温度が５５度近傍以降の状態を示している。

【0047】

図４に示されるように、１，８−オクタンジオールは、温度が約５３度から５５度にかけて、グラフの傾斜角度が急になっている。より詳細には、５３度付近までの傾き（図４における破線）と離れ始める溶融開始点ａと、１０００μｍ高さが減少する一定溶融終了点ｂとの間のグラフの傾きが、図４における破線より急激に下に傾いている。そして、溶融開始点ａの温度と一定溶融終了点ｂの温度は約２度の範囲内に収まっている。

【0048】

また、図５に示されるように、４−クロロベンズヒドロールは、温度が約５５度から５７度にかけて、グラフの傾斜角度が急になっている。より詳細には、５５度付近までの傾き（図５における破線）と離れ始める溶融開始点ａと、１０００μｍ高さが減少する一定溶融終了点ｂとの間のグラフの傾きが、図５における破線より急激に下に傾いている。そして、溶融開始点ａの温度と一定溶融終了点ｂの温度は約２度の範囲内に収まっている。

【0049】

これらのことは、１，８−オクタンジオール及び４−クロロベンズヒドロールのペレット試料が溶融を開始すると一気に溶融することを意味しており、スプリンクラヘッドとしての感度が良いことを意味している。このように、１，８−オクタンジオール及び４−クロロベンズヒドロールの微粉末を圧縮成型して感熱体５３に用いる場合には、感度が良いことが確認された。

【0050】

なお、硬度を低くしすぎると、感熱体は大きな温度幅の中でゆっくりと溶けることになるので、スプリンクラヘッドに使用すると感度が悪いものとなってしまう。

【0051】

図４及び図５においては、グラフの傾斜角度が急激、つまり、特定の温度において、変位量がほぼ垂直に落ちるような傾斜角度が９０度となるグラフになるのが一番理想であるが、少なくとも、スプリンクラヘッドに使用する感熱体としては、６０度で溶融する半田の傾斜角度と同程度か、それより急激になることが望ましい。

【0052】

なお、融点が６０度の半田の感度試験の試験結果は図６に示されている。図６に示されるように、半田は温度が約５７度から６０．５度にかけて、グラフの傾斜角度が急になっている。より詳細には、５７度付近までの傾き（図６における破線）と離れ始める溶融開始点ａと、１０００μｍ高さが減少する一定溶融終了点ｂとの間のグラフの傾きが、図６における破線より急激に下に傾いている。そして、溶融開始点ａの温度と一定溶融終了点ｂの温度は約３．５度の範囲内に収まっている。

【0053】

以上のように、１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロールの微粉末を硬度１．４ｋｇ以上の硬度になるように圧縮成型した感熱体５３に用いることにより、クリープを小さくして感度を高くできる。また、１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロールの微粉末を圧縮成型した感熱体５３に用いる場合には、感熱体５３の硬度が高い方が感度を高くできることも確認できている。

【0054】

これらのことから、１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロールの微粉末を圧縮成型した感熱体５３は一気に溶融するので感度が高く、また、スプリンクラヘッドの感熱体５３に用いる際の硬度としては、硬度１．４ｋｇ以上が好ましいことが確認できた。

【0055】

なお、微粉末を圧縮成型した場合の硬度は高いほど好ましいが、あまりに硬度を高くすると、圧縮成型する際に用いる金型等が破損してしまう虞があることから、硬度の上限値としては、そのような金型等が破損しない程度の値に設定され、例えば、硬度は、１．４〜４．０ｋｇに設定される。また、有機化合物の微粉末の圧縮成型時の荷重は、例えば５〜１０ｋＮであり、この荷重で有機化合物を圧縮成型したときの硬度は１．４ｋｇ以上となるため、この荷重が感熱体の圧縮成型に適した荷重と言うこともできる。

【0056】

なお、実施の形態１では、有機化合物として、１，８−オクタンジオール又は４−クロロベンズヒドロールを例示したが、５０〜６０度の温度範囲に融点を持つ有機化合物であって、その有機化合物の微粉末を硬度１．４ｋｇ以上に圧縮成型したときに、上述したクリープ試験の累積変位量が半田よりも小さく、かつ、図４で示した温度に対する変位量の曲線の傾斜角度が所定の角度内に収まるような、狭い温度範囲内において急激に溶融するものであれば、他の有機化合物を使用してもよい。急激な溶融とは、溶融開始点ａの温度と一定溶融終了点ｂの温度が、例えば６０度で溶融する半田と同等の３．５度の範囲内に収まっていることである。また、これらの有機化合物は、スプリンクラヘッドに使用される有機化合物なので、水に難溶性の有機化合物でなければならないことは言うまでもない。

【0057】

・実施の形態２
図７（ａ）を参照して、本発明の実施の形態２に係る発明について、以下に説明する。本発明の実施の形態２は、実施の形態１と比べて、感熱体５３の構成が異なり、それ以外のスプリンクラヘッドの基本構成及び火災時の動作は同じものである。従って、実施の形態２では、上述の実施の形態１との相違点である感熱体５３について詳細に説明するものとし、実施の形態１に対応している部材については同じ符号をつけて説明を省略する。

【0058】

本発明に係る実施の形態２は、スプリンクラヘッドの感熱部の拡大図である図７（ａ）に示されるように、感熱体５３の上面に平板状の半田からなる被覆部材５２を設ける。より詳細には、被覆部材５２は、外径がシリンダ５０の内径とほぼ等しく形成され、被覆部材５２の外周面がシリンダ５０の外周面と接している。即ち、シリンダ５０と第１ピストン５４との間に形成される隙間Ｓと、感熱体５３との間に、隙間Ｓを塞ぐように被覆部材５２が設けられ、有機化合物からなる感熱体５３が外気と接触しないように構成されている。

【0059】

半田には、有機化合物と比べて、感熱体として優れている性質があり、上記のような構成により、半田の優れた特性を有機化合物からなる感熱体５３の特性に組み合わせることができる。なお、半田が有機化合物より優れている感熱体としての特性とは、アルコール類、アセトン、ベンゼン、トルエン等の有機溶剤に溶けるにくい性質（耐薬品性）等が挙げられる。また、上記のような構成にすることで、被覆部材５２が有機化合物からなる感熱体５３をシリンダ５０内に密閉するため、有機化合物が昇華してしまうような不安定な物質であっても、感熱体５３として使用できる。

【0060】

また、半田の特性を感熱体５３に組み合わせるには、上述したような感熱体５３と隙間Ｓとの間に被覆部材５２を設けるという構成だけに限らない。例えば、図７（ｂ）に示すように、有機化合物からなる感熱体５３を半田からなる被覆部材５２で全面的に薄く被覆しても良い。この場合でも、上記と同様に、有機化合物の特性と半田の特性を組み合わせることができると共に、不安定な有機化合物でも感熱体５３として使用できるという効果がある。

【0061】

なお、本発明にかかる実施の形態では、感熱分解部４０がアーム４１ａ、４１ｂで構成されたスプリンクラヘッドで説明したが、シリンダとピストンで感熱体を押圧するスプリンクラヘッドであれば良く、感熱分解部が他の構成からなるスプリンクラヘッドであっても良い。例えば、感熱体を収容するシリンダがピストンの上部にあって、ピストンが感熱体を下部から押圧するタイプのスプリンクラヘッドでも良い。このタイプのスプリンクラヘッドの場合でも、シリンダとピストンとの間に感熱体５３が流出する隙間Ｓがあるので、上述のように、感熱体５３を被覆しても良いし、シリンダとピストンとの間の隙間Ｓと感熱体５３との間に、平板状の半田を設けても良い。このようにすることで、感熱体５３が外気と接触することなく、半田の有利な特性を感熱体５３と組み合わせることができる。

【符号の説明】

【0062】

１ 本体、４ ねじ部、５ 放水口、７ 弁座、１０ フレーム、１１ めねじ、１２ フランジ部、２０ 弁体、３０ アームガイド、３５ バランサ、４０ 感熱分解部、４１ａ，４１ｂ アーム、４４ 第１の係止穴、４５ 第２の係止穴、４６ アーム支持板、４７ 本体、４８ 貫通穴、４９ａ，４９ｂ 係止片、５０ シリンダ、５１ つば部、５２ 被覆部材、５３ 感熱体、５４ 第１のピストン、５５ リンク押え板、５６ 本体、５７ ねじ穴、６１ 感熱板、５８ａ，５８ｂ 嵌合片、５９ 第２のピストン、６０ ねじ部、ａ 溶融開始点、ｂ 一定溶融終了点、Ｓ 隙間。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】