特許 6205034 撮像レンズ系及びこれを備えた撮像装置

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6205034

(24)【登録日】2017年9月8日

(45)【発行日】2017年9月27日

(54)【発明の名称】撮像レンズ系及びこれを備えた撮像装置

(51)【国際特許分類】

   G02B 13/04 20060101AFI20170914BHJP

   G02B 13/18 20060101ALI20170914BHJP

【ＦＩ】

   G02B13/04 D

   G02B13/18

【請求項の数】3

【全頁数】47

(21)【出願番号】特願2016-165548(P2016-165548)

(22)【出願日】2016年8月26日

(62)【分割の表示】特願2016-120399(P2016-120399)の分割

【原出願日】2014年8月19日

(65)【公開番号】特開2016-218471(P2016-218471A)

(43)【公開日】2016年12月22日

【審査請求日】2016年8月26日

(31)【優先権主張番号】特願2013-169909(P2013-169909)

(32)【優先日】2013年8月19日

(33)【優先権主張国】JP

(73)【特許権者】

【識別番号】000005810

【氏名又は名称】日立マクセル株式会社

(72)【発明者】

【氏名】杉 靖幸

【審査官】 堀井 康司

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００７−２７９５４８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００７−２７９５４７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００７−０７１９７９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２０１３／０２１６５９（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｇ０２Ｂ ９／００−１７／０８

Ｇ０２Ｂ ２１／０２−２１／０４

Ｇ０２Ｂ ２５／００−２５／０４

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

撮像素子に被写体像を結像させるときの対角画角が１２０度以上である撮像レンズ系であって、物体側から順に、負のパワーを有する像側に凹形状の第１レンズと、開口絞りと、正のパワーを有する像側に凸形状の第２レンズと、正のパワーを有する像側に凸形状の第３レンズとからなり、前記第１レンズの物体側レンズ面は、光軸の物体側から像側へ向かう方向を正とした場合、光軸近傍で物体側に凹形状の極大値となり、変曲点を経て物体側に凸形状の極小値をとる形状であり、前記第１レンズの像側レンズ面の接線角の最大値をαとしたときに、４５°≦α≦７０° …（１）
を満足する撮像レンズ系。

【請求項2】

前記第１レンズは、プラスチックレンズであって、
前記第２レンズと前記第３レンズとは、一方がガラスレンズ、他方がプラスチックレンズであって、
前記第２レンズと前記第３レンズのうち、焦点距離の長い方のレンズがプラスチックレンズであり、焦点距離の短い方のレンズがガラスレンズであることを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ系。

【請求項3】

請求項１に記載の赤外線用の撮像レンズ系であって、近赤外光を選択して透過させるバンドパスフィルタを有することを特徴とする撮像レンズ系。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、撮像レンズ系に関し、特に車載カメラに好適な撮像レンズ系に関する。

【背景技術】

【0002】

自動車の周囲を撮像して車内のモニターで周囲の状況をドライバーに示すための車載カメラや、車内において運転手を監視する車載カメラが知られている。特許文献１には、レンズ３枚の構成でコンパクトであり、かつ、広角な範囲を撮像可能である、車載カメラに好適な撮像レンズ系が記載されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００８−１０２５００号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

特許文献１の段落００１３には、特許文献１に記載の撮像レンズ系は像側のテレセントリック性に考慮している旨記載されている。しかし、対角画角の広い第１実施例（２ω＝１２８度）と第６実施例（２ω＝１２６度）のレンズデータを用いて計算してみたところ、対角像高における固体撮像素子への主光線の入射角は、それぞれ２０．８度と、１８．３度であった。よって、主光線入射角として更に小さな値を要求する固体撮像素子を用いる場合や、撮像レンズ系と固体撮像素子との間に、主光線入射角として小さな値を要求するフィルタ等を配置する場合には、特許文献１に記載された撮像レンズ系のテレセントリック性では不十分な場合がある。具体的には、固体撮像素子では、主光線入射角として、例えば、７度以下、９度以下、又は１５度以下を要求しているものがある。

【0005】

また、特許文献１に記載の撮像レンズ系では、第２レンズと第３レンズとの間に開口絞りが位置する。そのため、第２レンズよりも物体側に開口絞りがある場合と比べると、射出瞳位置が像面に近くなるので、テレセントリック性が不十分になりやすい。

【0006】

さらにまた、特許文献１記載の撮像レンズ系では、全３枚中２枚に安価なプラスチックレンズが用いられている。しかし、温度変化時にピント位置の変化量を小さくして、解像性能を良好に保つことに関しては、考慮されていない。

【0007】

本発明は、上述の問題を解決するためなされたものであり、１２０度以上の広い画角を撮像可能で、テレセントリック性に優れ、かつ、良好な解像性能を有する、コンパクトかつ安価な撮像レンズ系を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0008】

上記課題を解決するために、本発明の撮像レンズ系は、撮像素子に被写体像を結像させるときの対角画角が１２０度以上である撮像レンズ系であって、物体側から順に、負のパワーを有する像側に凹形状の第１レンズと、開口絞りと、正のパワーを有する像側に凸形状の第２レンズと、正のパワーを有する像側に凸形状の第３レンズとからなり、前記第１レンズの物体側レンズ面は、光軸近傍で物体側に凹形状であり、かつ、変曲点を有し、前記第１レンズの像側レンズ面の接線角の最大値をαとしたときに、
４５°≦α≦７０° …（１）
を満足する。

【0009】

（１）式において、αが４５度未満であると、広角に対応する高い像高に結像する光線の収差補正が困難になる。一方、７０度を超えると、面形状の測定が困難となるので、製造上好ましくない。また、第１レンズがプラスチックレンズの場合には射出成形時に離型困難となり、ガラスモールドレンズの場合には成形時に材料が充填しにくくなり、ガラス研磨レンズの場合には研磨しにくくなるので、製造上好ましくない。

【0010】

本発明では、前記αが、
４８°≦α≦７０°…（２）
を満足することが好ましい。
（２）式において、αが４８度以上であると、広角に対応する高い像高に結像する光線の収差補正がより容易となり、収差を小さくできてＭＴＦ特性が向上する。

【0011】

また、本発明では、前記αが、
５２°≦α≦６２°…（３）
を満足することが好ましい。
（３）式において、αが５２度以上であると、広角に対応する高い像高に結像する光線の収差補正がさらに容易となり、収差を小さくできてＭＴＦ特性が向上する。更に、αが６２度以下であると、更に製造容易となるので、更に望ましい。また、αが６０度以上であると、更に収差を小さくできてＭＴＦ特性が良くなりやすいので、更に望ましい。

【0012】

本発明では、前記第２レンズの焦点距離をｆ２とし、レンズ系全体の焦点距離をｆとしたときに、
１．５＜ｆ２／ｆ＜５ …（４）
を満足することが好ましい。
（４）式の上限値を超えると、第２レンズのパワー（焦点距離の逆数）が弱くなり、高い像高に結像する光線の第３レンズでの光線高さが高くなりすぎる。これにより、第３レンズが大きくなりすぎて、撮像レンズ系の小型化が困難になる。（２）式の下限値を超えると、第２レンズのパワーが強くなりすぎて、高い像高に結像する光線の第３レンズでの光線高さが低くなりすぎる。これにより、テレセントリック性の確保が困難になる。

【0013】

また、本発明では、前記第２レンズと前記第３レンズのうち、焦点距離の長い方のレンズがプラスチックレンズであり、焦点距離の短い方のレンズがガラスレンズであることが好ましい。これは、上記の構成とすることにより、レンズ系全体の正のパワーのうちなるべく多くをガラスレンズにより負担することになる。これにより、プラスチックレンズによる正のパワーの負担割合が少なくなるので、温度変化時のピント位置の移動やＭＴＦの劣化が小さくなる。

【0014】

また、本発明では、前記第１レンズの物体側レンズ面は、光軸近傍で物体側に凹形状であり、かつ、変曲点を有することが好ましい。

【0015】

上記構成とすることにより、本発明の撮像レンズ系において第１レンズの物体側面の有効径端と前面カバーガラスとの距離を近づけることが可能になるので、前面カバーガラスの大きさを小さくできるという利点がある。なお、前述の前面カバーガラスは、レンズ保護やデザイン性を高めるためなどに設けられる場合がある。

【0016】

更に、本発明では、
−２．５＜ｆｐ／ｆ１＜−１．５ …（５）
を満足することが好ましい。
但し、ｆｐは前記第２レンズと前記第３レンズのうちプラスチックレンズである方のレンズの焦点距離であり、ｆ１は前記第１レンズの焦点距離である。

【0017】

上述の構成とすることによって、撮像レンズ系全体で必要な正のパワーの大半をガラスレンズに負担させることにより、プラスチックレンズの正のパワーの負担量を少なくする。また、２枚のプラスチックレンズ双方の物体側レンズ面と像側レンズ面の合計４面を用いて、温度変化時のプラスチックレンズの屈折率や寸法が変化した際のピント移動量をキャンセルすることができる。これにより、温度変化時のレンズ系全体のピント移動量を減少させることが可能となる。また、安価なプラスチックレンズを２枚使用しても、温度変化による解像性能の劣化の少ない撮像レンズ系を得ることができる。

【0018】

なお、第１レンズもプラスチックレンズであるから、（５）式はプラスチックレンズ同士のパワー（焦点距離の逆数）の比と等価である。（５）式の上限を超えると、第１レンズの負のパワーが小さくなり、温度変化時のレンズ系全体のピント移動量が増大する。他方、（５）式の下限を下回ると、プラスチックレンズの正のパワーが小さくなり、温度変化時のレンズ系全体のピント移動量が増大する。

【0019】

本発明のレンズ構成では、負のパワーを有する第１レンズで光線が跳ね上げられるために、第２レンズや第３レンズでの光線高さが、第１レンズでの光線高さに比べて高くなる。このため、負のプラスチックレンズと正のプラスチックレンズとで互いに焦点距離の絶対値が等しくならないポイントである（５）式を満足することにより、温度変化時のピント移動量や解像特性劣化を小さく抑えることが可能となる。

【0020】

また、第３レンズの焦点距離を第２レンズの焦点距離よりも長くし、第２レンズをガラスレンズとし、更に第２レンズを両面共に球面としてもよい。

【0021】

本発明では、前記第１レンズ及び前記第３レンズがプラスチックレンズであり、前記第２レンズがガラスレンズであることが好ましい。

【0022】

さらに、本発明では、前記第２レンズの物体側レンズ面及び像側レンズ面が、両方とも球面であることが好ましい。

【0023】

また、本発明では、前記第１レンズ及び前記第２レンズがプラスチックレンズであり、前記第３レンズがガラスレンズであることが好ましい。

【0024】

上述の構成とすることにより、正のパワーの多くをガラスレンズに負担させることで（５）式を満足させやすくなる。また、第２レンズを非球面ガラスモールドレンズよりも安価な球面ガラス研磨レンズとすることができる。

【0025】

本発明では、像面へ入射する主光線と光軸とがなす角度が１０度以下であることが好ましい。

【0026】

本発明では、像面へ入射する主光線と光軸とがなす角度が８度以下であることが好ましい。

【0027】

本発明では、近赤外光を選択して透過させるバンドパスフィルタを有することが好ましい。

【0028】

本発明の撮像装置は、前記撮像レンズ系の物体側に配置された平板状のカバーガラスと、前記撮像レンズ系の焦点に配置され、前記撮像レンズ系により結像された像を撮像する撮影素子と、を備える。

【0029】

本発明によれば、物体側に凸で、かつ、像側レンズ面の接線角度の最大値が４５度以上の負レンズを第１レンズとして配置することにより、対角画角１２０度以上の広い画角とすることを可能とする。第１レンズと第２レンズとの間に開口絞りを配置することにより、像側テレセントリック性を確保できる。

【0030】

また、特に広角側において、第１レンズと第２レンズの間では主光線と光軸のなす角度は大きくなっている。本発明では、正のパワーを有する第２レンズ及び第３レンズは、像側に凸の形状となっている。これにより、主光線と光軸のなす角度を、像面に近づくにつれて徐々に小さくしているので、像面においては十分なテレセントリック性を実現できる。

【0031】

本発明によれば、前面カバーガラスの有効径を小さくし、撮像装置の小型化を図ることが可能である。光軸の物体側から像側へ向かう方向を正とした場合、第１レンズの物体側面は、光軸近傍で物体側に凹形状の極大値となり、変曲点を経て物体側に凸形状の極小値をとるような形状である。前面カバーガラスの光軸に垂直な方向の有効径の大きさを決定づける要因の１つとして、図１に示す第１レンズの物体側面の有効径端におけるサグ量Ｂがある。サグ量Ｂの符号がプラスの場合には、サグ量Ｂは極力小さな値である方が、前面カバーガラスと第１レンズとの間の距離を小さくすることができるので、前面カバーガラスの有効径が小さくできて、撮像レンズ系を小型化できる。

【0032】

第１レンズがプラスチックレンズ、第２レンズがガラスレンズ、第３レンズがプラスチックレンズの構成の場合は、第１レンズの物体側面の有効径をＲ１として
０＜Ｂ／Ｒ１＜０．１０ …（６）
であることが望ましい。

【0033】

さらに、第１レンズ物体側の極小値におけるサグ量（負の値）Ｃの絶対値とサグ量Ｂ（正の値）の合算値ΔＴを小さくすることにより、前面カバーガラスは小径化できる。従って、
ΔＴ／Ｒ１＜０．１ …（７）
であるのが好ましい。
さらに好ましくは、
ΔＴ／Ｒ１＜０．０５ …（８）
であるのが望ましい。

【発明の効果】

【0034】

本発明によれば、１２０度以上の広い画角を撮像可能で、テレセントリック性に優れ、かつ、良好な解像性能を有する、コンパクトかつ安価な撮像レンズ系を提供できる。

【図面の簡単な説明】

【0035】

【図1】実施例１の撮像レンズ系の構成を示す断面図である。

【図2】実施例１の第１レンズを示す図である。

【図3】実施例１の球面収差図である。

【図4】実施例１の像面湾曲図と歪曲収差図である。

【図5】実施例１の横収差図である。

【図6】実施例１の２５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図7】実施例１の−４０℃時のＭＴＦを示す図である。

【図8】実施例１の１０５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図9】実施例１の１２５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図10】実施例１の波長ウエイトを５７５ｎｍ、５８８ｎｍ、６０４ｎｍで０．２５：０．５：０．２５とした時のＭＴＦを示す図である。

【図11】実施例２の撮像レンズ系の構成を示す断面図である。

【図12】実施例２の球面収差図である。

【図13】実施例２の像面湾曲図と歪曲収差図である。

【図14】実施例２の横収差図である。

【図15】実施例２の２５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図16】実施例２の−４０℃時のＭＴＦを示す図である。

【図17】実施例２の１０５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図18】実施例２の１２５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図19】実施例３の撮像レンズ系の構成を示す断面図である。

【図20】実施例３の球面収差図である。

【図21】実施例３の像面湾曲図と歪曲収差図である。

【図22】実施例３の横収差図である。

【図23】実施例３の２５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図24】実施例３の−４０℃時のＭＴＦを示す図である。

【図25】実施例３の１０５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図26】実施例３の１２５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図27】実施例４の撮像レンズ系の構成を示す断面図である。

【図28】実施例４の球面収差図である。

【図29】実施例４の像面湾曲図と歪曲収差図である。

【図30】実施例４の横収差図である。

【図31】実施例４の２５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図32】実施例４の−４０℃時のＭＴＦを示す図である。

【図33】実施例４の１０５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図34】実施例４の１２５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図35】実施例５の撮像レンズ系の構成を示す断面図である。

【図36】実施例５の球面収差図である。

【図37】実施例５の像面湾曲図と歪曲収差図である。

【図38】実施例５の横収差図である。

【図39】実施例５の２５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図40】実施例５の−４０℃時のＭＴＦを示す図である。

【図41】実施例５の１０５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図42】実施例５の１２５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図43】実施例６の撮像レンズ系の構成を示す断面図である。

【図44】実施例６の球面収差図である。

【図45】実施例６の像面湾曲図と歪曲収差図である。

【図46】実施例６の横収差図である。

【図47】実施例６の２５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図48】実施例６の−４０℃時のＭＴＦを示す図である。

【図49】実施例６の１０５℃時のＭＴＦを示す図である。

【図50】実施例６の１２５℃時のＭＴＦを示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0036】

以下に図面を参照しつつ、本発明の撮像レンズ系の実施の形態を説明する。

【0037】

[実施例１]
図１は、本発明を適用した撮像レンズ系の構成を示す図（光線図）である。レンズユニット１は、近赤外線を利用した撮像を行う撮像装置に搭載される広角レンズである。図１に示すように、レンズユニット１は、物体側（被写体側）から順に、第１レンズ２と、開口絞り３と、第２レンズ４と、第３レンズ５と、を備えている。なお、レンズユニット１の物体側には、レンズユニット１の保護用に前面カバーガラス６が配置されている。レンズユニット１の像側には、近赤外域の特定波長帯域の光線を透過させるバンドパスフィルタ７と、センサの保護用にセンサカバーガラス８と、が配置されている。

【0038】

第１レンズ２と、開口絞り３と、第２レンズ４と、第３レンズ５と、が撮像レンズ系を構成する。撮像レンズ系は、前面カバーガラス６、バンドパスフィルタ７、センサカバーガラス８を含んでもよい。なお、固体撮像素子などのセンサは像面９上に配置されるが、図１では省略されている。

【0039】

前面カバーガラス６は、レンズユニット１を保護するためのものであり、エンドユーザー等が第１レンズ２に直接触れてしまうことを防止する。

【0040】

バンドパスフィルタ７は、赤外線を透過可能な透明基板上に真空蒸着法、スパッタ法などにより高屈折率物質層と低屈折率物質層とを交互に積層して形成される干渉フィルタである。実施例１において、バンドパスフィルタ７は、近赤外線透過フィルタであり、８２０ｎｍ〜８８０ｎｍの特定波長帯域（近赤外域）の光線を透過させる。バンドパスフィル７は、光軸Ｌに対して垂直に配置されている。センサカバーガラス８はセンサ保護のためのものであり、光軸Ｌに対して垂直に配置されている。

【0041】

レンズユニット１は、物体側から像側に向かって順番に、負のパワーを持つ光軸近傍において両凹形状の第１レンズ２と、開口絞り３と、正のパワーを持ち像側に凸形状の第２レンズ４と、正のパワーを持ち光軸近傍において両凸形状の第３レンズ５と、を備えている。本実施例では、第１レンズ２および第３レンズ５は、いずれもプラスチックレンズであり、第２レンズ４はガラスレンズである。

【0042】

次に、レンズユニット１、前面カバーガラス６、バンドパスフィルタ７、及びセンサカバーガラス８の各レンズ面のレンズデータを表１に示す。各レンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を表２に示す。表１では物体側から数えた順番で各面を特定している。第５面が絞り面である。第１４面は像面である。本実施例において、第１レンズ２および第３レンズ５は、いずれも物体側および像側の双方のレンズ面が非球面であり、その他の面は、表２及び表３に示す非球面係数が０になっていることからもわかるように、球面または平面である。

【0043】

なお、レンズ面に採用する非球面形状は、Ｚをサグ量、Ｃを曲率（＝曲率半径の逆数）、Ｋを円錐係数、ｈを光軸からの高さ、４次、６次、８次、１０次、１２次、１４次、１６次の非球面係数をそれぞれＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２、Ａ１４、Ａ１６とすると、次式により表わされる。

【0044】

［数１］
Ｚ＝Ｃ×ｈ＾２／（１＋√（１−（Ｋ＋１）×Ｃ＾２×ｈ＾２））
＋Ａ４×ｈ＾４＋Ａ６×ｈ＾６＋Ａ８×ｈ＾８＋Ａ１０×ｈ＾１０＋
＋Ａ１２×ｈ＾１２＋Ａ１４×ｈ＾１４＋Ａ１６×ｈ＾１６
なお、上式において＾はべき乗を表し、例えばｈ＾１０はｈの１０乗を表わす。なお上式は、実施例１のみならず本明細書に記載の全ての実施例に適用されるものである。

【0045】

【表1】

【0046】

【表2】

【0047】

【表3】

【0048】

実施例１のレンズユニット１の基本データは次の通りである。

【0049】

主波長 ８５０ｎｍ
Ｆナンバー ： ２．４
ｆ（レンズ系全体の焦点距離）＝１．８８５ｍｍ
対角画角（全画角） ： １４７°
対角像高 ： ２．２５ｍｍ
光学全長（波長８５０ｎｍ時） ： １０．１１７ｍｍ
物体距離 ： ５００．３ｍｍ
ｆ１＝ −３．０１８ｍｍ
ｆ２＝３．７５６ｍｍ
ｆ３＝５．１１８ｍｍ
第１レンズ２：プラスチックレンズ
第２レンズ４：ガラスレンズであり、両面共に球面
第３レンズ５：プラスチックレンズ
α＝６０．３３度
ｆ２／ｆ＝１．９９３
ｆｐ／ｆ１＝ｆ３／ｆ１＝−１．６９６
射出瞳位置（波長８５０ｎｍ時）：像面から−１９．０１４ｍｍ（像面から物体側へ１９．０１４ｍｍ）但し、ｆはレンズ系全体の焦点距離、ｆ１は第１レンズ２の焦点距離、ｆ２は第２レンズ４の焦点距離、ｆ３は第３レンズ５の焦点距離である。第１レンズ２の物体側面の面頂点から像面までの距離を表すいわゆる光学全長は、０．３ｍｍ厚のバンドパスフィルタ７と０．４ｍｍ厚のセンサカバーガラス８が入っている状態で１０．１１７ｍｍである。バンドパスフィルタ７とセンサカバーガラス８の厚みを空気換算した場合の光学全長は９．８８０ｍｍである。上記の物体距離とは、物体の光軸上の点から第１レンズ２の物体側面の面頂点までの距離であり、前面カバーガラス２の厚さも含む値である。前面カバーガラス２の光軸上の厚み１．１ｍｍを空気換算した場合の物体距離は４９９．９３ｍｍである。なお、上記の対角画角は２ωで表される全画角であり、全画角の半分の半画角ωは７３．５°である。

【0050】

図２は、第１レンズ２の形状を説明する図である。図２に示すように、第１レンズ２の像側レンズ面では、有効径端においてその接線角度αは最大となる。なお、レンズ面の接線角度とは、レンズ面の有効径内において、レンズ面の接線と光軸の法線とが交差する角度である。本実施例において、接線角度αの最大値は、５０°を超えて６０．３°である。更に、第１レンズ２の両面共に非球面形状とすることにより、半画角ω＝７３．５°の広角な光線を通過可能とし、像面湾曲などの収差を抑制している。

【0051】

次に、図１に示す第１レンズ２は、光軸近傍では両凹形状であるが、物体側面は光軸から離れたところで凸形状となるような変曲点を持つ面形状としている。これにより、像面湾曲などの収差の発生を抑制することができる。また、サグ量Ｂを極力小さくすることにより、前面カバーガラス６と第１レンズ２の物体側面との距離をできるだけ小さくして、前面カバーガラス６の有効半径Ｄを小さくしている。

【0052】

なお、図１においてＱ１、Ｑ２、Ｑ３は、それぞれ対角像高に向かう主光線、下光線（下部マージナル光線）、上光線（上部マージナル光線）を表わしている。前面カバーガラス６の有効半径Ｄは、下光線Ｑ２の前面カバーガラス６を通過する位置によって決まる。このとき、図１のＡの距離が短いほどＤの値が小さくなる。図１のＡは、第１レンズ２の物体側面の有効径端と前面カバーガラス６との距離である。特に広角レンズであるほどωの値が大きくなり、ＤはＡ×ｔａｎωに比例して大きくなる。

【0053】

実施例１では、ω＝７３．５度なので、ｔａｎω＝ｔａｎ（７３．５°）＝３．３７６である。寸法Ａを０．１ｍｍ小さくすることができれば、半径Ｄを０．３３７６ｍｍ小さくでき、前面カバーガラス６の有効直径を更にその２倍の０．６７５２ｍｍ小さくすることができる。

【0054】

つまり寸法Ａをいかに小さくするかは、半画角ωの値が小さい望遠レンズや標準レンズではその必要性は小さいが、広角レンズで前面カバーガラス６を必要とする場合にはその必要性は大となる。そして、第１レンズ２の物体側面では、有効径の約半分の高さから有効径端（１００％の高さ）の間で、光軸からの高さが大きくなるほどサグ量Ｚが大きくなり、像面に近づいていくレンズ形状になっている。これにより、像面湾曲収差性能を良好に保てる。第１レンズの物体側面については、光軸近傍をできるだけ凹形状にして、有効径端に至る途中で変曲点を設け、変曲点から有効径端にかけてレンズ面を像側へ向かわせるので、有効径端のところでのサグ量Ｂを小さくできる。これにより、寸法Ａが小さくなり、有効半径Ｄも小さくすることが可能となるので、撮像装置全体を小型化するのに都合良くなる。

【0055】

次に、第２レンズ４については、焦点距離ｆ２＝３．７５６ｍｍであり、レンズ系全体の焦点距離ｆ＝１．８８５ｍｍの１．９９３倍となっており、正のパワーを第３レンズ５と分担して負担するようにしている。また、第２レンズ４のパワー（パワー：焦点距離の逆数）を強くしすぎると、最大像高に向かう光線が第２レンズで光軸に近い方向に強く曲げられるようになり、第３レンズ５においてより光軸により近いところを通過してしまう。これにより第３レンズ５の像側面で光軸により近いところを通過することになるので、テレセントリック性が悪くなる。

【0056】

また、第３レンズ５において、レンズ面の光軸に近い部分では主に低い像高に結像する光線の収差補正を行い、レンズ面の光軸から離れた部分では主に高い像高に結像する光線の収差補正を行うことが、球面収差や像面湾曲などの収差補正を行うのに望ましい。第２レンズ４のパワーを上記の値にすることにより、高い像高に結像する光線が、第３レンズにおいて収差補正をするのに望ましい光軸から離れた高さを通過することができる。

【0057】

本実施例１のレンズユニット１は、図１に示すように、第１レンズ２、開口絞り３、第２レンズ４、および第３レンズ５を備え、像側テレセントリックに近い主光線角度になり、レンズユニット１から出射される光線は光軸Ｌに対して平行又は平行に近いものとなる。この結果、レンズユニット１の像側に配置されたバンドパスフィルタ７への光線の入射角度が０°（垂直入射）或いは０°に近いものとなる。表４は、像高とバンドパスフィルタ（ＢＰＦ）７への光線の入射角度との関係を示している。なお、バンドパスフィルタ７への光線の入射角度とは、バンドパスフィルタ７へ入射する光線とレンズユニット１の光軸が交差する角度である。

【0058】

【表4】

【0059】

表４のとおり、本実施例では、レンズユニット１を通過してバンドパスフィルタ７及びセンサへ入射する光線の入射角度は１８°未満となる。主光線に限って言えば、表４では像高９０％の５．７６度が最大値であり、レンズユニット１を通過してバンドパスフィルタ７及びセンサへ入射する主光線の入射角度は６°未満であるといえる。

【0060】

従って、バンドパスフィルタ７において、光線入射角度が０度から大きくずれることによって発生する透過スペクトルのシフトが防止又は抑制される。よって、本実施例のレンズユニット１によれば、透過波長帯域としてバンドパスフィルタ７に予め設定されている８００〜９００ｎｍの波長帯域の光線を正確に透過させることができる。また、レンズ３枚のみからなるレンズユニット１によって像側テレセントリックに近い状態を実現しているので、レンズユニット１の全長が長くなることを抑制できる。

【0061】

さらに、本実施例のレンズユニット１の撮像レンズ系によれば、図３と図４に示すように、球面収差、像面湾曲、および、歪曲収差が良好に補正される。図３は、波長８５０ｎｍの光線を用いて計算した実施例１の撮像レンズ系の縦収差図である。図３では、横軸は光軸と光線の交わる位置を示し、縦軸は光線の開口絞り３に入射する高さを示している。図４は、波長８５０ｎｍの光線を用いて計算した実施例１の撮像レンズ系の像面湾曲図及び歪曲収差図である。図４の左側図では、横軸は光軸方向の距離を示し、縦軸は像高を示している。また、Ｓはサジタル面における像面湾曲収差を示し、Ｔはタンジェンシャル面における像面湾曲収差を示している。図４の右側図では、横軸は像の歪み量を示し、縦軸は像高を示している。また、図４において、像の歪み量は光学表示の歪曲収差である。

【0062】

図５に本実施例に係る撮像レンズ系の横収差図を示す。ここで、ＩＭＡ：０．００００ｍｍは像高０ｍｍを表わし、ＩＭＡ：１．３５００ｍｍは像高１．３５ｍｍを表わし、ＩＭＡ：１．８０００ｍｍは像高１．８ｍｍを表わし、ＩＭＡ：２．２５００ｍｍは像高２．２５ｍｍを表わす。

【0063】

図５中の各グラフの縦軸は横収差量（μｍ）を表わし、縦軸のスケールは±３０μｍである。ＩＭＡ：０．００００ｍｍは像高０ｍｍを表わし、ＩＭＡ：１．３５００ｍｍは像高１．３５ｍｍを表わし、ＩＭＡ：１．８０００ｍｍは像高１．８ｍｍを表わし、ＩＭＡ：２．２５００ｍｍは像高２．２５ｍｍを表わす。図５中の各グラフの横軸のうち、Ｐｘは相対瞳Ｘ座標を表わし、Ｐｙは相対瞳Ｙ座標を表す。Ｐｘ及びＰｙのスケールは±１．０である。

【0064】

なお、４００ｎｍ〜７００ｎｍの可視光線を利用した撮像を行うための撮像レンズ系であれば、色収差の補正のために、分散の小さい材料（アッベ数の大きい材料）からなるレンズと、分散の大きい材料（アッベ数の小さい材料）からなるレンズとを組み合わせる必要がある。しかし、本実施例のレンズユニット１は、近赤外域における近赤外域の特定波長帯域の光線下において撮像を行うものなので、色収差の増大を考慮する必要がない。なお、本実施例では、レンズユニット１を構成する３枚のレンズのうち最も像側の第３レンズ５を、物体側レンズ面よりも像側レンズ面の曲率が大きいレンズとしている。これにより、バックフォーカスを確保し、像面９とレンズユニット１との間にバンドパスフィルタ７を配置する空間を確保している。さらに、本実施例の撮像レンズ系では、第２レンズ４よりも物体側に開口絞り３を配置している。これにより、射出瞳位置は像面から−１９．０１４ｍｍとなり、第１レンズ２から像面９までの距離（＝光学全長）１０．１１７ｍｍの約１．９倍の比較的長い距離を確保し、像側テレセントリック性を確保しやすくしている。

【0065】

本実施例１では、表１および図１において、カメラ装置や車などに取り付けるときのレンズ保護やデザイン上、好都合な場合として、前面カバーガラス６有りの状態を記載している。しかし、前面カバーガラス６を設けなくても、実施例１のレンズユニット１は撮像レンズ系として機能していることはいうまでもない。また、実施例１の撮像レンズ系では、バンドパスフィルタ７を設けている。しかし、バンドパスフィルタ７を設けずに、レンズ前面に別なフィルタを設けてもよいし、前面カバーガラス６に、例えば、可視光を透過しない又は可視光の透過率が低い素材を用いてもよい。

【0066】

また、可視光を透過するようにして、本実施例１のレンズを使用しても構わない。その際には透過させる波長域によっては、色収差によりＭＴＦ（Modulation Transfer Function）性能が劣化する場合もあるが、許容値内の劣化であれば使用可能である。また、可視光でも狭い帯域の波長のみを透過させるようにすれば、ＭＴＦ性能の劣化を小さいレベルに抑えることもできる。

【0067】

図６に、実施例１に係る撮像レンズ系の赤外光の範囲でのＭＴＦを示す。ＭＴＦは、計算に用いる赤外光の波長範囲を８２０〜８８０ｎｍとし、波長８２０ｎｍ、８５０ｎｍ、及び８８０ｎｍの光のカラーウエイトを０．２５：０．５０：０．２５として計算した。

【0068】

また、図１０に、実施例１に係る撮像レンズ系の可視光の範囲でのＭＴＦを示す。ＭＴＦは、計算に用いる可視光の波長範囲を５７５〜６０４ｎｍとし、波長５７５ｎｍ、５８８ｎｍ、及び６０４ｎｍの光のカラーウエイトを０．２５：０．５０：０．２５として計算した。図１０に示すように、画面中央部の像高０ｍｍにおけるＭＴＦ値は、空間周波数６０本（cycles）／ｍｍで８８％と良好である。また、画面最周辺部の像高２．２５ｍｍでのタンジェンシャル方向のＭＴＦは、３０本／ｍｍで７０％であり、図６に示す赤外光の場合の８２％よりは若干劣化しているが、比較的良好な値をキープできている。

【0069】

なお、各レンズ面の接線角度の最大値は表５に示す値となっている。

【0070】

【表5】

【0071】

また、第２レンズ４をガラスレンズとし、第１レンズ２及び第３レンズ５をプラスチックレンズとして、表６に示すパワー配分とすることにより、温度変化した場合でも良好な解像性能及びＭＴＦ性能をキープできている。

【0072】

【表6】

【0073】

図６〜図９に、実施例１に係る撮像レンズ系のＭＴＦを、温度を変えて示す。図６は常温の２５℃のとき、図７は−４０℃のとき、図８は１０５℃のとき、図９は１２５℃のときのＭＴＦ値を示す。なお、図７〜図９においては、第１レンズ２、第２レンズ４、及び第３レンズ５の屈折率のみを、表１の屈折率の値から変化させている。これは、実際には膨張及び収縮によりレンズ形状及び面間隔が変化するのであるが、面間隔の変化量は鏡筒の材質によっても異なり、温度変化時においては屈折率の変化による性能変化が最も大きいので、ここでは屈折率のみ変化させた場合のＭＴＦ値を示している。

【0074】

なお、プラスチックレンズである第１レンズ２及び第３レンズ５の、主波長８５０ｎｍに対する屈折率の値は、次の通りである。
２５℃ １．５２７１８
−４０℃ １．５３２８２
１０５℃ １．５１９９４
１２５℃ １．５１８１２

【0075】

ガラスレンズである第２レンズ４の、主波長８５０ｎｍに対する屈折率は、次の通りである。
２５℃ １．７９００８
−４０℃ １．７８９８３
１０５℃ １．７９０４２
１２５℃ １．７９０５０

【0076】

なお、上記の屈折率の値からわかるように、第１レンズ２及び第３レンズ５は温度が上昇すると屈折率が低くなり、第２レンズ４は温度が上昇すると屈折率が高くなっている。ガラスレンズで凸レンズである第２レンズ４は、プラスチックレンズである第１レンズ２及び第３レンズ５の約１／２０程度の温度による屈折率変化量で逆方向に変化する。プラスチックレンズとは逆符号に屈折率が変化するガラスレンズを使用することにより、プラスチックレンズの温度変化時の屈折率変化を約１／２０程度やわらげることができる。

【0077】

画面中央の像高０ｍｍでは、図６の常温のＭＴＦ値は６０本／ｍｍで８２％である。図７〜図９と低温から高温に変化させると、ＭＴＦ値は８２％、８０％、７９％となり、３％以内の劣化にとどまっている。また、画面周辺の像高１．８ｍｍにおけるタンジェンシャル方向のＭＴＦ値では、図６の常温のＭＴＦ値は６０本／ｍｍで６３％である。図７〜図９と低温から高温に変化させると、ＭＴＦ値は６２％、５８％、５６％となり、７％以内の劣化にとどまっている。すなわち、−４０℃〜１２５℃と１６５℃ものワイドレンジの温度変化がおきてもＭＴＦ性能の変化が少ないレンズ系を、プラスチックレンズを２枚使用しても実現できている。

【0078】

この温度特性に関しては、表６に示すように、正のパワーを有する第２レンズ４及び第３レンズ５において、焦点距離の短い（パワーの大きい）第２レンズ４の方をガラスレンズとして大きい方のパワーをガラスレンズに負担させ、弱い方の正のパワーをプラスチックレンズが負担するようにしている。凹レンズである第１レンズ２及び凸レンズである第３レンズ５を両方ともプラスチックレンズにすることにより、温度変化した場合の負のパワーと正のパワーの変化量を互いに打ち消し合い、ピント位置移動を小さくする効果が生じる。

【0079】

なお、パワーとは、焦点距離の逆数である。更に詳述すると、画面中央に向かうマージナル光線（絞りの縁を通る光線）の各レンズにおける光線高さを考慮して、プラスチックレンズの凹面の負のパワーと凸面の正のパワーとをキャンセルしている。つまり、表７に示す、各レンズにおける物体側面及び像側面でのマージナル実光線高さの平均値が、第１レンズ２で０．４０４ｍｍ、第３レンズ５で０．６７６ｍｍであり、第１レンズ２と第３レンズ５とで、１：１．６７３の比率となっている。

【0080】

【表7】

【0081】

よって、プラスチックレンズのパワーを、第１レンズ２と第３レンズ５とで−１．６７３：１のパワー比とすることにより、第１レンズ２と第３レンズ５とで「光線高さ×パワー」の絶対値が等しくなる。つまり、近軸理論での近軸光線追跡の公式 ｕ’＝ｕ＋（ｈ×φ）のｈ×φの項に相当するところの絶対値が、第１レンズ２と第３レンズ５とで等しくなって、かつ、符号が逆になる。これにより、温度変化した際にプラスチックレンズ同士のパワーの変化がキャンセルし合って、レンズ系全体としてはピント位置、解像力、及びＭＴＦ性能の変化がおきにくくなると考えられる。
ここで、ｕ’＝ｕ＋（ｈ×φ）は、ある屈折面に対して入射角ｕで光線が入射したときの光線の振る舞いを表し、ｕは当該屈折面入射時の近軸理論における光線角度、ｕ’は当該屈折面通過後の近軸理論における光線角度、ｈは当該屈折面における近軸理論における光線高さ、φは当該屈折面のパワー（焦点距離の逆数）、である。

【0082】

そして、本実施例１では、第１レンズ２と第３レンズ５のパワー比は、焦点距離比の逆
数なので、
φ１／φ３＝ｆ３／ｆ１＝５．１１８／（−３．０１８）＝−１．６９６
となっており、第１レンズ２と第３レンズ５の光線高さ比の逆数に−１を乗じたものにほぼ近い値となっている。

【0083】

更に、表７には、開口絞りの縁を通って画面中央の像高０ｍｍに到達するマージナル光線の各レンズ面における光線高さを示している。各レンズについて、光線高さの物体側面及び像側面での平均値とレンズのパワー（焦点距離の逆数）とを乗じた値は、第１レンズ２で−０．１３４、第３レンズ５で＋０．１３２であり、その絶対値は０．００２しか違わない。この差分０．００２は、第１レンズ２における値の絶対値０．１３４と比べて６７分の１であり、第３レンズ５での値０．１３２と比べて６６分の１であり、小さな値である。よって、プラスチックレンズの負のパワーと正のパワーとを、光線高さも加味してキャンセルできていると言える。

【0084】

そのため、温度変化した場合に、例えば高温に変化した場合には、第３レンズ５の正のパワーの絶対値が小さくなり、焦点距離は長くなるので、ピント位置はレンズ系から遠ざかると考えられる。一方、第１レンズ２については負のパワーの絶対値が小さくなり、光線を広げる作用は弱くなるので、ピント位置はレンズ系に近づく。高温に変化した場合に、第３レンズ５のピント位置を遠ざける作用と第１レンズ２のピント位置を近づける作用とが、打ち消し合ってキャンセルするため、ピント位置の変化量が微小となる。これにより、図６〜図９に示すように、温度変化時の変化の小さいＭＴＦ特性が得られるものである。

【0085】

なお、ガラスレンズである第２レンズ４の屈折率の変化量はプラスチックレンズに比べて微小であるため、設計においてはプラスチックレンズ同士のパワーがキャンセルするかどうかを考慮していればよい。上述した屈折率の温度による変化の度合いについて、本実施例の撮像レンズ系では、ガラスレンズの屈折率変化はプラスチックレンズの約１／２０となっている。

【0086】

なお、図６〜図９において、ＭＴＦは、計算に用いる赤外光の波長範囲を８２０〜８８０ｎｍとし、波長８２０ｎｍ、８５０ｎｍ、及び８８０ｎｍの光のカラーウエイトを０．２５：０．５０：０．２５として計算した。しかし、異なる波長及びカラーウエイトでも、所望の、またはカメラや撮像装置にとって必要な、ＭＴＦ値を得られる場合は多々あり、そのような場合においても本発明は適用可能であることはいうまでもない。

【0087】

レンズユニット１を搭載する撮像モジュールの一例としては、レンズユニット１の像面（焦点位置）に撮像素子を備えるものである。撮像素子は、可視光域から１３００ｎｍ程度の近赤外域までの光線を受光可能なＣＣＤセンサ又はＣＭＯＳセンサ等である。本発明に係る撮像装置は、例えば、撮像モジュールと、バンドパスフィルタ７を透過する特定波長帯域を含む光線、すなわち、８００ｎｍ〜９００ｎｍの波長帯域の近赤外線を含む光線を照射する赤外線照明装置を備えていてもよい。本実施例の撮像モジュールおよび撮像装置によれば、近赤外域の特定波長帯域の光線を利用して対象物を撮像できる。

【0088】

なお、本実施例１での第１レンズ２の物体側面の有効径は直径５．５３０ｍｍであり、この有効径端における第１レンズ２の物体側面のサグ（図１のＢの値）は＋０．２３９ｍｍである。また、第１レンズ２の物体側面において、サグがマイナスでありサグの絶対値が最大となる光軸からの光線高さは１．２２４ｍｍであり、そのときのサグは−０．０５４ｍｍである。ここでサグとは、レンズ面がレンズ面頂点に対して光軸平行方向に変位している変位量のことを言い、レンズ面頂点よりも像側に変位している場合にはその符号はプラス、物体側に変位している場合にはマイナスである。

【0089】

本実施例において、（６）式の値は下記の通りである。
Ｂ／Ｒ１＝０．０４３２
また、（７）式の値は下記の通りである。
ΔＴ／Ｒ１＝０．０５３０

【0090】

[実施例２]
図１１に、実施例２に係る撮像レンズ系の構成を示す図（光線図）を示す。実施例２の撮像レンズ系の収差図を図１２〜図１４に示す。

【0091】

実施例２の撮像レンズ系のレンズデータを表８に、各レンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を表９及び表１０に示す。表８〜表１０に記載されている項目は実施例１の表１〜表３と同様である。

【0092】

【表8】

【0093】

【表9】

【0094】

【表10】

【0095】

実施例２のレンズユニット１の基本データは次の通りである。

【0096】

主波長 ８５０ｎｍ
Ｆナンバー ： ２．４
ｆ（レンズ系全体の焦点距離）＝１．８７２ｍｍ
対角画角（全画角） ： １４７°
対角像高：２．２５ｍｍ
光学全長：１０．０５４ｍｍ
物体距離：５００ｍｍ
ｆ１＝−２．９７２ｍｍ
ｆ２＝３．６８３ｍｍ
ｆ３＝５．３５０ｍｍ
第１レンズ２：プラスチックレンズであり、両面共に非球面
第２レンズ４：ガラスレンズであり、両面共に球面
第３レンズ５：プラスチックレンズであり、両面共に非球面
実施例２において、第１レンズ２、第２レンズ４、及び第３レンズ５は、それぞれ実施例１と同じ材質であり、温度変化時の屈折率の値も同じである。

【0097】

α＝６８．０５度
ｆ２／ｆ＝１．９６７
ｆｐ／ｆ１＝ｆ３／ｆ１＝−１．８００
但し、ｆはレンズ系全体での焦点距離、ｆ１は第１レンズ２の焦点距離、ｆ２は第２レンズ４の焦点距離、ｆ３は第３レンズ５の焦点距離である。なお、実施例２においては実施例１で掲載した前面カバーガラス６については同様の内容になるため省略している。対角画角は、２ωで表される全画角であり、１４７度である。

【0098】

実施例２の撮像レンズ系では、第１レンズ２の像側面の接線角の最大値αが６８．０５度になっている。実施例２の撮像レンズ系では図１５に示すＭＴＦ特性が得られている。図６に示す実施例１のＭＴＦ値と比較してみると、像高０ｍｍにおける６０本／ｍｍのＭＴＦ値は実施例１の方が１％良いが、像高１．８ｍｍ及び像高２．２５ｍｍでは実施例２の方が１〜３％程度良い。これは、広画角のときの画面周辺部の解像性能の出しやすさが、第１レンズ２の像側面の接線角の最大値αによって決まっていることを示している。つまり、第１レンズ２の像側面の接線角の最大値αを大きくしていけば、画面周辺部の解像性能を確保しやすい、ということである。しかし当然ながら、接線角が大きいレンズ面及びレンズは、接線角の小さなレンズに比べると、金型製作や射出成形などのレンズ製造面での難易度は高くなる。しかし、実施例２の６８度程度であれば、６０度程度のレンズよりも製造難易度は増すが、レンズを製造することは可能である。

【0099】

実施例２においては、実施例１では掲載した前面カバーガラス６については省略している。しかし、第１レンズ２の物体側面の形状についての工夫は、実施例１と同じように施されている。第１レンズ２の物体側面は変曲点を持つ面形状となっており、光軸付近では凹形状であり、光軸から離れたところでは凸形状となっている。第１レンズ２の物体側面と前面カバーガラス６との距離をできるだけ小さくして、前面カバーガラス６装着時に前面カバーガラス６の有効径を小さくするようにしている。

【0100】

表８〜表１４、図１１〜図１８についての説明および本発明による効果は、実施例１と同様であるのでここでは省略する。図１５〜図１８に、実施例２に係る撮像レンズ系のＭＴＦを、温度を変えて示す。

【0101】

なお、プラスチックレンズである第１レンズ２及び第３レンズ５の、主波長８５０ｎｍに対する屈折率の値は、次の通りである。
２５℃ １．５２７１８
−４０℃ １．５３２８２
１０５℃ １．５１９９４
１２５℃ １．５１８１２

【0102】

ガラスレンズである第２レンズ４の、主波長８５０ｎｍに対する屈折率は、次の通りである。
２５℃ １．７９００８
−４０℃ １．７８９８３
１０５℃ １．７９０４２
１２５℃ １．７９０５０

【0103】

なお、実施例２における第１レンズ２の物体側面の有効径は直径５．３４４ｍｍであり、有効径端での第１レンズ２の物体側面のサグ量は＋０．４３９ｍｍである。また、第１レンズ２の物体側面において、サグ量がマイナスでその絶対値が最大となる光軸からの光線高さは０．８２６ｍｍであり、そのときのサグは−０．０１６ｍｍである。

【0104】

従って（６）式の値は、下記の通りである。
Ｂ／Ｒ１＝０．０８２１
また、（７）式の値は下記の通りである。
ΔＴ／Ｒ１＝０．０８５１

【0105】

【表11】

【0106】

【表12】

【0107】

【表13】

【0108】

【表14】

【0109】

[実施例３]
図１９に、実施例３に係る撮像レンズ系の構成を示す図（光線図）を示す。実施例３の撮像レンズ系の収差図を図２０〜図２２に示す。

【0110】

また、実施例３の撮像レンズ系のレンズデータを表１５に、各レンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を表１６及び表１７に示す。表１５〜表１７に記載されている項目は実施例１の表１〜表３と同様である。

【0111】

【表15】

【0112】

【表16】

【0113】

【表17】

【0114】

実施例３のレンズユニット１の基本データは次の通りである。

【0115】

主波長 ８５０ｎｍ
Ｆナンバー ： ２．４
ｆ（レンズ系全体の焦点距離）＝１．９３６ｍｍ
対角画角（全画角） ： １４７°
対角像高 ： ２．２５ｍｍ
光学全長 ： １０．２９９ｍｍ
物体距離 ： ５００ｍｍ
ｆ１＝ −３．１４７ｍｍ
ｆ２＝３．８４８ｍｍ
ｆ３＝５．２０７ｍｍ
第１レンズ２：プラスチックレンズであり、両面共に非球面
第２レンズ４：ガラスレンズであり、両面共に球面
第３レンズ５：プラスチックレンズであり、両面共に非球面
実施例３において、第１レンズ２、第２レンズ４、及び第３レンズ５は、それぞれ実施例１及び２と同じ材質であり、温度変化時の屈折率の値も同じである。

【0116】

α＝５２．９４度
ｆ２／ｆ＝１．９８８
ｆｐ／ｆ１＝ｆ３／ｆ１＝−１．６５４
各記号の説明は実施例２と同じなのでここでは省略する。

【0117】

実施例３では、第１レンズ２の像側面の接線角の最大値αが５２．９４度になっている。そのため、実施例１及び実施例２に比べて、第１レンズ２の製造が容易である。図２２に示す横収差が特に画面最周辺の像高２．２５ｍｍにおいて、相対瞳ｙ座標が１のときに−４０μｍを超えて大きくなっている。接線角の最大値αを小さくすることにより、第１レンズ２の製造は容易になったが、レンズ系全体の収差補正は難しくなっている。しかし、像高１．８ｍｍより低い像高ではさほど目立った横収差の増大は見られない。また、図２３に示すＭＴＦ特性が得られている。像高２．２５ｍｍにおけるタンジェンシャル方向のＭＴＦは、３０〜６０本／ｍｍの範囲において、図６に示す実施例１と比べても２〜３％の劣化にとどまっている。そのため、実施例３の撮像レンズ系は実用上十分な解像力を得ることができている。第１レンズ２の物体側面の形状についての工夫は、実施例１及び２と同じように施されている。第１レンズ２の物体側面は変曲点を持つ面形状となっており、光軸付近では凹形状であり、光軸から離れたところでは凸形状となっている。実施例１及び２と同様に、前面カバーガラス６との距離をできるだけ小さくして、前面カバーガラス６装着時には、その有効径を小さくするように考慮している。他の図と表についての説明は実施例２と同様であるのでここでは省略する。

【0118】

図２３〜図２６に、実施例３に係る撮像レンズ系のＭＴＦを、温度を変えて示す。なお、プラスチックレンズである第１レンズ２及び第３レンズ５の、主波長８５０ｎｍに対する屈折率の値は、次の通りである。
２５℃ １．５２７１８
−４０℃ １．５３２８２
１０５℃ １．５１９９４
１２５℃ １．５１８１２

【0119】

ガラスレンズである第２レンズ４の、主波長８５０ｎｍに対する屈折率の値は、次の通りである。
２５℃ １．７９００８
−４０℃ １．７８９８３
１０５℃ １．７９０４２
１２５℃ １．７９０５０

【0120】

なお、実施例３において、第１レンズ２の物体側面の有効径は直径５．４４９ｍｍであり、有効径端における第１レンズ２の物体側面のサグは＋０．１４４ｍｍである。また、第１レンズ２の物体側面においてサグがマイナスであり、サグの絶対値が最大となる光軸からの光線高さは１．３１８ｍｍであり、そのときのサグは−０．０６６ｍｍである。

【0121】

本実施例において、（６）式の値は、下記の通りである。
Ｂ／Ｒ１＝０．０２６９
また、（７）式の値は下記の通りである。
ΔＴ／Ｒ１＝０．０３８５

【0122】

【表18】

【0123】

【表19】

【0124】

【表20】

【0125】

【表21】

【0126】

[実施例４]
図２７に実施例４の撮像レンズ系の構成を示す図（光線図）を示す。実施例４の撮像レンズ系の収差図を図２８〜図３０に示す。

【0127】

また、実施例４の撮像レンズ系のレンズデータを表２２に、各レンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を表２３及び表２４に示す。表２２〜表２４に記載されている項目は実施例１の表１〜表３と同様である。

【0128】

【表22】

【0129】

【表23】

【0130】

【表24】

【0131】

本実施例４のレンズユニット１の基本データは次の通りである。

【0132】

主波長 ８５０ｎｍ
Ｆナンバー ： ２．４
ｆ（レンズ系全体の焦点距離）＝１．９５３ｍｍ
対角画角（全画角） ： １４７°
対角像高 ： ２．２５ｍｍ
光学全長 ： １０．３６５ｍｍ
物体距離 ： ５００ｍｍ
ｆ１＝ −３．１９０ｍｍ
ｆ２＝３．８７８ｍｍ
ｆ３＝５．２３３ｍｍ
第１レンズ２：プラスチックレンズであり、両面共に非球面
第２レンズ４：ガラスレンズであり、両面共に球面
第３レンズ５：プラスチックレンズであり、両面共に非球面
実施例４において、第１レンズ２、第２レンズ４、及び第３レンズ５は、それぞれ実施例１〜３と同じ材質であり、温度変化時の屈折率の値も同じである。

【0133】

α＝４８．９７度
ｆ２／ｆ＝１．９８５
ｆｐ／ｆ１＝ｆ３／ｆ１＝−１．６４１
各記号の説明は実施例２及び３と同じなのでここでは省略する。

【0134】

実施例４の撮像レンズ系では、第１レンズ２の像側面の接線角の最大値αが４８．９７度になっている。実施例１〜３に比べて第１レンズ２を容易に製造できる。図３０に示すように、特に画面最周辺の像高２．２５ｍｍにおいて、横収差が実施例３の図２２に比べて更に大きくなっている。接線角の最大値αを小さくすることで製造は容易になったが、収差補正は難しくなっている。しかし、像高１．８ｍｍより低い像高では、さほど目立った横収差の増大は見られない。また、図３１に示すＭＴＦ特性が得られている。像高２．２５ｍｍにおけるタンジェンシャル方向のＭＴＦは、３０〜６０本／ｍｍの範囲において、図６に示す実施例１に比べて５〜７％の劣化にとどまっていて、６０本／ｍｍで５２％のＭＴＦを確保している。そのため、実施例４の撮像レンズ系は実用上十分な解像力を得ることができている。第１レンズ２の物体側面の形状についての工夫は、実施例１〜３と同じように施されている。

【0135】

他の図と表についての説明は実施例２及び３と同様であるのでここでは省略する。図３１〜図３４に、実施例４に係る撮像レンズ系のＭＴＦを、温度を変えて示す。

【0136】

なお、プラスチックレンズである第１レンズ２及び第３レンズ５の、主波長の８５０ｎｍに対する屈折率の値は、次の通りである。
２５℃ １．５２７１８
−４０℃ １．５３２８２
１０５℃ １．５１９９４
１２５℃ １．５１８１２

【0137】

ガラスレンズである第２レンズ４の、主波長の８５０ｎｍに対する屈折率の値は、次の通りである。
２５℃ １．７９００８
−４０℃ １．７８９８３
１０５℃ １．７９０４２
１２５℃ １．７９０５０
なお、実施例４での第１レンズ２の物体側面の有効径は直径５．３８２ｍｍであり、有効径端における第１レンズ２の物体側面のサグは＋０．１１１ｍｍである。また、第１レンズ２の物体側面においてサグがマイナスであり、その絶対値が最大となる光軸からの光線高さは１．３４４ｍｍであり、そのときのサグは−０．０６９ｍｍである。

【0138】

本実施例において、（６）式の値は、下記の通りである。
Ｂ／Ｒ１＝０．０２０６
また、（７）式の値は下記の通りである。
ΔＴ／Ｒ１＝０．０３３４

【0139】

【表25】

【0140】

【表26】

【0141】

【表27】

【0142】

【表28】

【0143】

[実施例５]
図３５に、実施例５に係る撮像レンズ系の構成を示す図（光線図）を示す。実施例５の撮像レンズ系の収差図を図３６〜図３８に示す。

【0144】

また、実施例５のレンズデータを表２９に、各レンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を表３０及び表３１に示す。表２９〜表３１に記載されている項目は実施例１の表１〜表３と同様である。

【0145】

【表29】

【0146】

【表30】

【0147】

【表31】

【0148】

本実施例５のレンズユニット１の基本データは次の通りである。

【0149】

主波長 ８５０ｎｍ
Ｆナンバー ： ２．４
ｆ（レンズ系全体の焦点距離）＝１．９３９ｍｍ
対角画角（全画角） ： １４７°
対角像高 ： ２．２５ｍｍ
光学全長 ： １０．３３８ｍｍ
物体距離 ： ５００ｍｍ
ｆ１＝ −３．１７３ｍｍ
ｆ２＝３．８５７ｍｍ
ｆ３＝５．２１８ｍｍ
第１レンズ２：プラスチックレンズであり、両面共に非球面
第２レンズ４：ガラスレンズであり、両面共に球面
第３レンズ５：プラスチックレンズであり、両面共に非球面
実施例５において、第１レンズ２、第２レンズ４、及び第３レンズ５は、それぞれ実施例１〜４と同じ材質であり、温度変化時の屈折率の値も同じである。

【0150】

α＝４５．６１度
ｆ２／ｆ＝１．９９０
ｆｐ／ｆ１＝ｆ３／ｆ１＝−１．６４４
各記号の説明は実施例２〜４と同じなのでここでは省略する。

【0151】

実施例５では、第１レンズ２の像側面における接線角の最大値αが４５．６１度になっている。実施例１〜４と比べて第１レンズ２を容易に製造することができる。図３８に示すように、特に画面最周辺の像高２．２５ｍｍにおいて横収差が実施例４の図３０に比べて更に大きくなっている。接線角の最大値αを小さくすることにより製造は容易になったが、収差補正は難しくなっている。また、図３９に示すＭＴＦ特性は得られている。像高２．２５ｍｍにおけるタンジェンシャル方向のＭＴＦは、３０〜６０本／ｍｍの範囲において、図６に示す実施例１と比べて約１０％劣化していて、３０本／ｍｍのＭＴＦ値は７２％であり、６０本／ｍｍのＭＴＦ値は４８％である。レンズ系の用途によっては、このＭＴＦでも実用上十分である。第１レンズ２の物体側面の形状についての工夫は、実施例１〜４と同じように施されている。

【0152】

他の図と表についての説明は実施例２〜４と同様であるのでここでは省略する。図３９〜図４２に、実施例５に係る撮像レンズ系のＭＴＦを、温度を変えて示す。

【0153】

なお、プラスチックレンズである第１レンズ２及び第３レンズ５の、主波長８５０ｎｍに対する屈折率の値は、次の通りである。
２５℃ １．５２７１８
−４０℃ １．５３２８２
１０５℃ １．５１９９４
１２５℃ １．５１８１２

【0154】

ガラスレンズである第２レンズ４の、主波長８５０ｎｍに対する屈折率の値は、次の通りである。
２５℃ １．７９００８
−４０℃ １．７８９８３
１０５℃ １．７９０４２
１２５℃ １．７９０５０

【0155】

なお、実施例５での第１レンズ２の物体側面の有効径は直径５．４２０ｍｍであり、有効径端における第１レンズ２物体側面のサグは＋０．１４４ｍｍである。また、第１レンズ２の物体側面においてサグがマイナスでその絶対値が最大となる光軸からの光線高さは１．３１８ｍｍであり、そのときのサグは−０．０６６ｍｍである。

【0156】

本実施例において、（６）式の値は、下記の通りである。
Ｂ／Ｒ１＝０．０２６６
また、（７）式の値は下記の通りである。
ΔＴ／Ｒ１＝０．０３８７

【0157】

【表32】

【0158】

【表33】

【0159】

【表34】

【0160】

【表35】

【0161】

[実施例６]
図４３に、実施例６の撮像レンズ系の構成を示す図（光線図）を示す。実施例６の撮像レンズ系の収差図を図４４〜図４６に示す。

【0162】

また、実施例６のレンズデータを表３６に、各レンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を表３７及び表３８に示す。表３６〜表３８に記載されている項目は実施例１の表１〜表３と同様である。

【0163】

【表36】

【0164】

【表37】

【0165】

【表38】

【0166】

実施例６のレンズユニット１の基本データは次の通りである。

【0167】

主波長 ８５０ｎｍ
Ｆナンバー ： ２．４
ｆ（レンズ系全体の焦点距離）＝１．８３７ｍｍ
対角画角（全画角） ： １４７°
対角像高 ： ２．２５ｍｍ
光学全長 ： ９．４０２ｍｍ
物体距離 ： ５００ｍｍ
ｆ１＝ −３．４７２ｍｍ
ｆ２＝７．７１１ｍｍ
ｆ３＝３．５８９ｍｍ
第１レンズ２：プラスチックレンズであり、両面共に非球面
第２レンズ４：プラスチックレンズであり、両面共に非球面
第３レンズ５：ガラスレンズであり、両面共に非球面
α＝６０．１８度
ｆ２／ｆ＝４．１９９
ｆｐ／ｆ１＝ｆ２／ｆ１＝−２．２２１
各記号の説明は実施例２〜５と同じなのでここでは省略する。

【0168】

実施例６の撮像レンズ系では、実施例１〜５までとは異なり、第１レンズ２及び第２レンズ４をプラスチックレンズとし、第３レンズ５をガラスレンズとした構成になっている。第１レンズ２の像側面における接線角の最大値αは６０．１８度であり、実施例１とほぼ同じ値である。図４７に示すＭＴＦ特性が得られている。像高２．２５ｍｍにおけるタンジェンシャル方向のＭＴＦは、６０本／ｍｍにおいて５０％であり、実施例１には及ばないが、用途によっては十分使用可能である。

【0169】

第１レンズ２の物体側面の形状についての工夫は、実施例１〜５と同様に施されている。図４８〜図５０に実施例６のＭＴＦの温度特性を示す。図４７は常温の２５℃のとき、図４８は−４０℃のとき、図４９は１０５℃のとき、図５０は１２５℃のときのＭＴＦ値を示す。なお、図４８〜図５０においては、第１レンズ２、第２レンズ４、第３レンズ５の屈折率のみを、表１の屈折率の値から変化させている。実際には膨張及び収縮によりレンズ形状及び面間隔が変化する。しかし、面間隔の変化量は、鏡筒の材質によって異なり、温度変化時には屈折率の変化による性能変化が最も大きいので、屈折率のみを変化させた場合のＭＴＦ値を図４８〜図５０に示している。

【0170】

なお、プラスチックレンズである第１レンズ２及び第２レンズ４の、主波長の８５０ｎｍに対する屈折率の値は、次の通りである。
２５℃ １．５２７１８
−４０℃ １．５３２８２
１０５℃ １．５１９９４
１２５℃ １．５１８１２

【0171】

なお、ガラスレンズである第３レンズ５の、主波長の８５０ｎｍに対する屈折率の値は、次の通りである。
２５℃ １．５８０９７
−４０℃ １．５８０７４
１０５℃ １．５８１２６
１２５℃ １．５８１３４
ここで、ガラスレンズである第３レンズ５の硝材として、プラスチックレンズとは逆符号に屈折率が変化するタイプのものを選んでいる。ガラスレンズは凸レンズなので、プラスチックレンズの正のパワーの温度特性変化をキャンセルする。他の図と表についての説明は実施例２〜５と同様であるのでここでは省略する。

【0172】

なお、実施例６での第１レンズ２の物体側面の有効径は、直径４．６４０ｍｍであり、有効径端における第１レンズ２物体側面のサグは＋０．４９６ｍｍである。また、第１レンズ２の物体側面においてサグがマイナスであり、サグの絶対値が最大となる光軸からの光線高さは０．３５３ｍｍであって、そのときのサグは−０．００１ｍｍである。

【0173】

【表39】

【0174】

【表40】

【0175】

【表41】

【0176】

【表42】

【0177】

実施例１〜６に係る撮像レンズ系の、第１レンズの像側面の接線角度α、ｆ２／ｆ、ｆｐ／ｆ１、及び、像面への主光線入射角度の最大値ＣＲＡを、表４３に示す。

【0178】

【表43】

【0179】

この出願は、２０１３年８月１９日に出願された日本出願特願２０１３−１６９９０９を基礎とする優先権を主張し、その開示の全てをここに取り込む。

【符号の説明】

【0180】

１・・・レンズユニット
２・・・第１レンズ
３・・・開口絞り
４・・・第２レンズ
５・・・第３レンズ
６・・・前面カバーガラス
７・・・バンドパスフィルタ
８・・・センサカバーガラス
９・・・センサ面
α・・・第１レンズの像側面の接線角度

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】

【図15】

【図16】

【図17】

【図18】

【図19】

【図20】

【図21】

【図22】

【図23】

【図24】

【図25】

【図26】

【図27】

【図28】

【図29】

【図30】

【図31】

【図32】

【図33】

【図34】

【図35】

【図36】

【図37】

【図38】

【図39】

【図40】

【図41】

【図42】

【図43】

【図44】

【図45】

【図46】

【図47】

【図48】

【図49】

【図50】