特許 6227482 高炉用コークスの製造方法及び高炉用コークス

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6227482

(24)【登録日】2017年10月20日

(45)【発行日】2017年11月8日

(54)【発明の名称】高炉用コークスの製造方法及び高炉用コークス

(51)【国際特許分類】

   C10B 57/04 20060101AFI20171030BHJP

   C10B 57/08 20060101ALI20171030BHJP

【ＦＩ】

   C10B57/04

   C10B57/08

【請求項の数】4

【全頁数】13

(21)【出願番号】特願2014-110159(P2014-110159)

(22)【出願日】2014年5月28日

(65)【公開番号】特開2015-224296(P2015-224296A)

(43)【公開日】2015年12月14日

【審査請求日】2016年7月29日

(73)【特許権者】

【識別番号】000001199

【氏名又は名称】株式会社神戸製鋼所

(73)【特許権者】

【識別番号】000156961

【氏名又は名称】関西熱化学株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100120329

【弁理士】

【氏名又は名称】天野 一規

(74)【代理人】

【識別番号】100159499

【弁理士】

【氏名又は名称】池田 義典

(74)【代理人】

【識別番号】100158540

【弁理士】

【氏名又は名称】小川 博生

(74)【代理人】

【識別番号】100106264

【弁理士】

【氏名又は名称】石田 耕治

(74)【代理人】

【識別番号】100176876

【弁理士】

【氏名又は名称】各務 幸樹

(74)【代理人】

【識別番号】100177976

【弁理士】

【氏名又は名称】根木 義明

(74)【代理人】

【識別番号】100117167

【弁理士】

【氏名又は名称】塩谷 隆嗣

(74)【代理人】

【識別番号】100187768

【弁理士】

【氏名又は名称】藤中 賢一

(72)【発明者】

【氏名】濱口 眞基

(72)【発明者】

【氏名】和田 祥平

(72)【発明者】

【氏名】石田 一秀

(72)【発明者】

【氏名】宍戸 貴洋

(72)【発明者】

【氏名】西端 裕子

【審査官】 齊藤 光子

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００８−１７４５９２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１２−０３１２３５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１４−０１５５０２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０２−１６７３９４（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ１０Ｂ ５７／０４

Ｃ１０Ｂ ５７／０８

ＪＳＴＰｌｕｓ（ＪＤｒｅａｍＩＩＩ）

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

石炭の溶剤抽出処理により得られる無灰炭を石炭に配合する工程、及び
上記配合炭を乾留する工程
を備える高炉用コークスの製造方法であって、
上記配合工程における上記無灰炭の配合量を３質量％以上、かつ配合炭の膨張率を２０％以下とすることを特徴とする高炉用コークスの製造方法。

【請求項2】

上記配合工程における配合炭の膨張率を１０％以上とする請求項１に記載の高炉用コークスの製造方法。

【請求項3】

上記無灰炭を配合する石炭が強粘結炭及び非微粘結炭を含み、上記配合炭における強粘結炭の割合が２０質量％以上５０質量％以下である請求項１又は請求項２に記載の高炉用コークスの製造方法。

【請求項4】

無灰炭を石炭に配合して構成され、乾留することで高炉用コークスを得るための配合炭であって、
上記無灰炭の配合量が３質量％以上、かつ膨張率が２０％以下であることを特徴とする配合炭。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、高炉用コークスの製造方法及び高炉用コークスに関する。

【背景技術】

【0002】

高炉での製鉄で使用されるコークスには、鉄鉱石（酸化鉄）の還元材としての機能、熱源（燃料）としての機能、及びコークス自体と鉄鉱石との荷重に耐えて炉内の通気性を確保するための充填材としての機能の大きくは３つの機能が期待される。これらの機能を果たすため、上記コークスには一定の強度と反応性（還元性及び燃焼性）とが求められる。

【0003】

一般に、コークスは石炭を１０００℃ないしそれ以上の高温で蒸し焼きにする（以下、「乾留する」ということがある。）ことにより製造される。強度の高いコークスを得る場合、粘結性の高い、いわゆる強粘結炭が使用されるが、このような強粘結炭は比較的高価である。そのため、コークスの製造コストの低減を目的として、強粘結炭よりも粘結性の低い弱粘結炭に加え、粘結性に乏しい微粘結炭や粘結性のほとんど無い非粘結炭（以下、微粘結炭と非粘結炭とをあわせて「非微粘結炭」ということがある。）もコークス原料として一定量配合される。高強度のコークスが生成するメカニズムはかなりの程度明らかになっており、高強度コークスを効率的に得るための方法が種々提案されている（例えば、国際公開第２０１０／１０３８２８号公報参照）。

【0004】

ここで、乾留過程での石炭粒子の変化について説明する。図１（ａ）はこの変化を模式的に表現した図であり、左側が乾留前の石炭粒子（強粘結炭粒子１及び非微粘結炭粒子２）が炉体１０の中に存在する状態を示し、右側が乾留後に強粘結炭粒子１が膨張して形成された連続相１ａと非微粘結炭粒子２の変質成分２ａとが存在する状態を示す。強粘結炭粒子１は乾留過程で溶融し、発生するガスを内包して膨張し、隣接する強粘結炭粒子１と結合することで気泡Ａを含む連続相１ａを形成する。強粘結炭の割合が一定以上で非微粘結炭の割合が小さい場合には、非微粘結炭粒子２は上記連続相形成過程で強粘結炭に取り込まれるため、欠陥は生じにくい。ところが、図１（ａ）のように非微粘結炭の割合が高い場合、強粘結炭粒子１同士の接着が阻害され、内部に粗大欠陥Ｂをもつ強度の低いコークスが生成する。

【0005】

これに対し、コークスの強度を高める方策の一つとして（１）原料石炭の充填密度を通常より高くする方法がある（図１（ｂ）参照）。このように充填密度を高めて粒子間の距離を小さくすることで、膨張する強粘結炭により空隙が充填され、欠陥の少ない高強度コークスが生成できる。また、（２）高膨張性の強粘結炭を配合することによっても、コークスの強度を改善できる（図１（ｃ）参照）。すなわち、膨張率の極めて大きな高膨張性強粘結炭粒子３を配合することにより、その膨張により非微粘結炭粒子２間に押圧力が作用し、また、粒子空隙がこの高膨張性強粘結炭粒子３に由来する連続相３ａで効果的に充填されるため、コークス強度が改善される。

【0006】

ところが、上述の高強度コークスの製造方法は、以下のような操業上の問題、あるいは困難性を有する。まず、上記（１）の充填密度を高める方法は、石炭を高度に乾燥させること、石炭の一部を成形して高密度化させること、スタンプチャージなどの機械的処理を行うこと等の特殊な作業が必要であり、いずれもコストがかかる。また、原料石炭を高密度にすることはコークス炉壁に高い圧力を及ぼすおそれがある。

【0007】

次に、（２）高膨張性の強粘結炭を使用する方法は、過剰な膨張が発生することにより、コークス炉壁の損傷や破壊、コークス炉からのコークスの排出の困難化等の予測できない操業上のトラブルを発生させる確率が高まるおそれがある。このような（２）の方法の問題点を改善する対策として、（３）タール等の粘結剤を使用することによって石炭の溶融状態での粘性を抑える方法（特開２００１−２１４１７１号公報参照）や、（４）非微粘結炭の膨張率を制御する方法（特開２００８−１５６６６１号公報参照）が提案されている。しかしながら、（３）の方法では粘結剤の添加によるコークスの製造コストの増加が避けられない。また、（４）の方法では、石炭の配合工程が複雑化し、コークスの製造コストが増加し得る。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0008】

【特許文献1】国際公開第２０１０／１０３８２８号公報

【特許文献2】特開２００１−２１４１７１号公報

【特許文献3】特開２００８−１５６６６１号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0009】

本発明は、上述のような事情に基づいてなされたものであり、膨張によるコークス炉への影響を抑えつつ低コストで高強度のコークスが得られる高炉用コークスの製造方法及びそのような高炉用コークスの提供を目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0010】

本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意検討した結果、石炭の溶剤抽出処理により得られる抽出成分であり、溶融状態で高い流動性及び膨張性を示す無灰炭を原料石炭に一定値以上配合することで原料石炭の膨張率を２０％以下として、原料石炭の膨張によるコークス炉の損傷等を抑制しつつ、高強度の高炉用コークスを得られることを見出した。

【0011】

すなわち、上記課題を解決するためになされた発明は、石炭の溶剤抽出処理により得られる無灰炭を石炭に配合する工程、及び上記配合炭を乾留する工程を備える高炉用コークスの製造方法であって、上記配合工程における上記無灰炭の配合量を３質量％以上、かつ配合炭の膨張率を２０％以下とすることを特徴とする。

【0012】

当該高炉用コークスの製造方法は、上記範囲の配合量で無灰炭を石炭に配合することで、この無灰炭が乾留時に溶融し原料石炭の隙間を充填するため、得られるコークスの強度を高めることができる。また、当該高炉用コークスの製造方法は、配合炭の膨張率を上記範囲とすることで、配合炭の膨張によるコークス炉への影響を抑制することができる。さらに、この配合炭の膨張率の調整は、無灰炭の配合によって容易に達成することができるため、当該高炉用コークスの製造方法では他の粘結剤等を必要としない。その結果、当該高炉用コークスの製造方法は、炉体の長寿命化を図りつつ低コストで高強度の高炉用コークスを得ることができる。なお、「膨張率」とは、ＪＩＳ−Ｍ８８０１：２００４に準拠して測定される値である。

【0013】

上記配合工程における配合炭の膨張率を１０％以上とするとよい。このように配合炭の膨張率を１０％以上とすることで、乾留時の粗大な欠陥の発生を抑制し、得られるコークスの強度をさらに高めることができる。

【0014】

上記無灰炭を配合する石炭が強粘結炭及び非微粘結炭を含むとよく、上記配合炭における強粘結炭の割合としては２０質量％以上５０質量％以下が好ましい。強粘結炭の割合をこのような範囲とすることで、低コストで高強度の高炉用コークスをより容易かつ確実に得ることができる。なお、「強粘結炭」とは、一般に平均最大反射率Ｒｏが１．３％以上１．６％以下かつ最高流動度ＭＦ（ｄｄｐｍ）の対数（ｌｏｇＭＦ）が０．８以上２．５以下、あるいはＲｏが１．０％以上１．３％以下かつｌｏｇＭＦが１．５以上４以下の石炭を意味する。「非微粘結炭」とは、一般に微粘結炭及び非粘結炭の総称であり、例えばＲｏが０．８５未満かつｌｏｇＭＦが２．５以下、あるいはＲｏが０．８５以上かつｌｏｇＭＦが２以下の石炭を意味する。ここで、「平均最大反射率Ｒｏ」は、ＪＩＳ−Ｍ８８１６：１９９２に準拠して測定される値であり、「最高流動度ＭＦ」は、ＪＩＳ−Ｍ８８０１：２００４のギーセラープラストメータ法に準拠して測定される値である。

【0015】

上記課題を解決するためになされた別の発明は、石炭の溶剤抽出処理により得られる無灰炭を石炭に配合した配合炭を乾留してなる高炉用コークスであって、上記配合炭における上記無灰炭の配合量が３質量％以上、かつ配合炭の膨張率が２０％以下であることを特徴とする。

【0016】

当該高炉用コークスは、上述の理由により、高い強度を有しながら、膨張によるコークス炉への影響を抑えつつ低コストで製造できる。

【発明の効果】

【0017】

以上説明したように、本発明の高炉用コークスの製造方法は、膨張によるコークス炉への影響を抑えつつ低コストで高強度の高炉用コークスが得られる。このような高炉用コークスは、製鉄材料として好適に用いることができる。

【図面の簡単な説明】

【0018】

【図1】無灰炭を用いない従来のコークスの製造方法における石炭の乾留前後の状態を説明する模式図である。

【図2】無灰炭を配合した石炭の乾留前後の状態を説明する模式図である。

【発明を実施するための形態】

【0019】

以下、本発明に係る高炉用コークスの製造方法及び高炉用コークスの実施形態について説明する。

【0020】

［高炉用コークスの製造方法］
当該高炉用コークスの製造方法は、石炭の溶剤抽出処理により得られる無灰炭を石炭に配合する工程（配合工程）、及び上記配合炭を乾留する工程（乾留工程）を備える。

【0021】

＜配合工程＞
配合工程において、無灰炭をコークスの原料である石炭に配合し、配合炭を得る。

【0022】

（石炭）
当該高炉用コークスの製造方法でコークスの原料として用いる石炭は特に限定されず、強粘結炭、準強粘結炭、弱粘結炭、微粘結炭、非粘結炭等を乾留により石炭全体の融着が可能となる適度な割合で組み合わせて用いることができる。特に、原料石炭は強粘結炭及び非微粘結炭を含むとよい。

【0023】

原料石炭における強粘結炭の割合の上限としては、より安価に高品質のコークスを製造する観点から、５０質量％が好ましく、４０質量％がより好ましい。一方、原料石炭における強粘結炭の割合の下限としては、２０質量％が好ましく、３０質量％がより好ましい。強粘結炭の割合が上記上限を超える場合、コークスの製造コストが増大するおそれがある。逆に、強粘結炭の割合が上記下限未満の場合、得られるコークスの強度が不十分となるおそれがある。

【0024】

原料石炭は、微細に粉砕された粒状とすることが好ましい。原料石炭を粒状とする場合、原料石炭の平均粒子径Ｄ２０としては３ｍｍ以下が好ましい。平均粒子径Ｄ２０が３ｍｍを超える場合、無灰炭との混合性や、得られるコークスの強度が不十分となるおそれがある。なお、「平均粒子径Ｄ２０」とは、全粒子をＪＩＳ−Ｚ８８０１−１：２００６に規定される金属製網篩で目の大きな篩から順に篩分けした際に、篩の上に残った粒子の累積体積が全粒子の体積の２０％になったときの篩の目の大きさを意味する。

【0025】

なお、原料石炭は、風乾等により乾燥炭としてもよいが、水分を含んだ状態のものを用いてもよい。

【0026】

（無灰炭）
無灰炭（ハイパーコール、ＨＰＣ）は、石炭を改質した改質炭の一種であり、溶剤を用いて石炭から灰分と非溶解性成分とを可能な限り除去した改質炭である。しかしながら、無灰炭の流動性や膨張性を著しく損ねない範囲で、無灰炭は灰分を含んでもよい。一般に石炭は７質量％以上２０質量％以下の灰分を含むが、当該高炉用コークスの製造方法に用いる無灰炭においては２％程度、場合によっては５％程度の灰分を含んでもよい。なお、「灰分」とは、ＪＩＳ−Ｍ８８１２：２００４に準拠して測定される値を意味する。

【0027】

このような無灰炭は、石炭をこの石炭と親和性の高い溶剤に混合し、灰分等の溶剤に不溶な成分を分離した抽出液を得て、この抽出液から溶剤を除去する溶剤抽出処理により得ることができる。溶剤抽出処理の具体的な方法としては、例えば特許第４０４５２２９号公報に開示された方法を用いることができる。このような溶剤抽出処理で得られる無灰炭は、実質的に灰分を含まず、溶剤に可溶で軟化溶融性を示す有機物を多く含有し、構造的には縮合芳香環が２又は３環の比較的低分子量の成分から縮合芳香環が５又は６環程度の高分子量の成分まで広い分子量分布を有する。そのため、無灰炭は、加熱下で高い流動性を示し、その原料とした石炭の品質に関わらず一般的に１５０℃以上３００℃以下で溶融する。加えて、無灰炭は、３００℃以上５００℃以下程度の乾留初期過程で多量の揮発分を生成しながら膨張する。また、無灰炭は、石炭と溶剤との混合物（スラリー）の脱水を経て得られるため、水分が０．２質量％以上３質量％以下程度であり、発熱量を十分に有する。

【0028】

このように無灰炭は、熱流動性に優れると共に粘結性が高いため、非微粘結炭の粘結性を補填することができる。具体的には、図２に示すように、無灰炭粒子４を原料石炭粒子（強粘結炭粒子１及び非微粘結炭２）に分散配合することで、コークス炉内で無灰炭粒子４が原料石炭粒子よりも低い温度で流動し始め、温度上昇の遅いコークス炉中心部も含めて無灰炭粒子４に由来する連続相４ａが略均一に形成される。これにより、強粘結炭粒子１に由来する連続相１ａ及び非微粘結炭粒子２の変質成分２ａが連結され、粒子間の空隙が充填される。さらに無灰炭は膨張性が強粘結炭よりも高いために、大きな荷重がかかるコークス炉の下部においても無灰炭粒子４が膨張することで石炭粒子が連結され粒子間の空隙が充填される。その結果、コークスの破壊の起点になり得る石炭粒子間の接着不良（マクロな亀裂）や過剰膨張（粗大な気孔）の発生等の欠陥が軽減され、コークス炉内の位置によるコークスの品質のばらつきを抑制することができる。一方で、無灰炭の溶融状態の粘度は強粘結炭に比べて小さいため、原料石炭に無灰炭を配合した配合炭の膨張率は過度に大きくならない。そのため、無灰炭を配合することで、配合炭の膨張率の増加抑制とコークスの強度向上とを両立することができる。このように無灰炭を粘結剤として用いることで、コークス炉の寿命を延長させながら、高強度の高炉用コークスを低コストで得ることができる。

【0029】

本配合工程における無灰炭の配合量の下限としては、３質量％であり、４質量％がより好ましく、５質量％がさらに好ましい。一方、無灰炭の配合量の上限としては、１５質量％が好ましく、１２質量％がより好ましく、１０質量％がさらに好ましい。無灰炭の配合量が上記下限未満の場合、上述した石炭粒子の連結効果が十分得られず、コークスの強度が不十分となるおそれがある。逆に、無灰炭の配合量が上記上限を超える場合、配合炭の膨張率が高くなり過ぎ炉体に影響を与えるおそれがあるほか、コークスの製造コストが増大する。

【0030】

なお、上記下限の３質量％は以下のように算出できる。まず、無灰炭を含まない原料石炭を乾留した際の空隙率はおおよそ１０体積％である。この空隙を無灰炭が満たすことができるかどうかが問題となる。ここで無灰炭は、溶融状態での流動性が通常の石炭に比べて著しく高いため、ＪＩＳ法による膨張率測定は適用できない。そこで、無灰炭の膨張率は以下の方法で測定される。まず、内径１５ｍｍの石英試験管に、粒径２ｍｍ以下に粉砕した無煙炭１．８ｇと、粒径２００μｍ以下に粉砕した無灰炭０．２ｇとを詰め、３℃／ｍｉｎで５００℃まで加熱処理し、加熱前の試料の高さに対する加熱後の試料の高さの比から膨張率Ｖ_１０％（％）を求める。つぎに、同じく内径１５ｍｍの石英試験管に、粒径２ｍｍ以下に粉砕した無煙炭１．６ｇと、粒径２００μｍ以下に粉砕した無灰炭０．４ｇとを詰め、３℃／ｍｉｎで５００℃まで加熱処理し、加熱前の試料の高さに対する加熱後の試料の高さの比から膨張率Ｖ_２０％（％）を求める。無灰炭の膨張率Ｄ（％）は下記式（１）で求められる。
Ｄ＝（Ｖ_２０％−Ｖ_１０％）／（２０−１０）×１００（％） ・・・（１）

【0031】

この方法で測定された無灰炭の膨張率は、無灰炭の原料や製造条件にもよるが、およそ３００％程度（２００％以上５００％以下）である。従って、空隙の大部分、例えば空隙の８０％を充填するのに必要な無灰炭の体積は、１０×０．８／３００×１００％＝２．６体積％となる。無灰炭の比重と原料石炭の比重とは略同じと見なせるため、上記空隙を充填するための無灰炭の質量割合は３質量％とされる。なお、上記測定方法で無煙炭を使用する理由は以下による。無煙炭は、石炭のうちでも石炭化度がもっとも高い部類のものであり、製鉄コークス製造用原料石炭の一部としてしばしば使用されるが、粘結性や流動性を全く持たない。上記測定方法で無煙炭を使用するのはまさにそれが理由であり、すなわち、無煙炭は乾留過程で溶融したり、膨張したりすることがないため、無灰炭が石炭粒子と混合されて乾留される過程での膨張率をより高い精度で推定できると期待されるからである。

【0032】

当該高炉用コークスの製造方法に用いる無灰炭の原料となる石炭については、特に品質を問わない。また、無灰炭は分散性を高めコークスの強度を大きくする観点から粒径の小さい粒子状であることが好ましい。無灰炭粒子の最大径の上限としては、１ｍｍが好ましい。無灰炭粒子の最大径が上記範囲を超える場合、上述した石炭粒子の連結効果が十分得られず、コークスの強度が不十分となるおそれがある。なお、無灰炭粒子の最大径とは、例えば電子顕微鏡等で撮影した無灰炭粒子の外形の最大長さ（２点間の最大距離）を意味する。

【0033】

（配合炭）
原料石炭に無灰炭を配合した配合炭の最高流動度の対数（ｌｏｇＭＦ）の下限としては、１．８が好ましく、２がより好ましく、２．１がさらに好ましい。一方、配合炭のｌｏｇＭＦの上限としては、３が好ましく、２．５がより好ましく、２．３がさらに好ましい。配合炭のｌｏｇＭＦが上記下限未満の場合、配合炭の流動度が不足し、得られるコークスの強度が不十分となるおそれがある。逆に、配合炭のｌｏｇＭＦが上記上限を超える場合、流動度が過剰となってコークス内に気泡が発生し易くなるおそれがある。なお、最高流動度ＭＦは熱流動性の大きさを主に示し、配合炭のｌｏｇＭＦは、原料石炭に含まれる全石炭及び無灰炭のｌｏｇＭＦを加重平均した値を意味する。

【0034】

配合炭の平均最大反射率Ｒｏの下限としては、０．９５が好ましく、１がより好ましい。一方、配合炭の平均最大反射率Ｒｏの上限としては、１．３が好ましく、１．２がより好ましい。配合炭の平均最大反射率Ｒｏが上記下限未満の場合、配合炭の石炭化度の低さに起因して石炭又は無灰炭の膨張及び融着が不十分となり、得られるコークスの強度が不十分となるおそれがある。逆に、配合炭の平均最大反射率Ｒｏが上記上限を超える場合、膨張率が高くなり過ぎ炉体に影響を与えるおそれがある。なお、平均最大反射率Ｒｏは石炭化度を主に示し、配合炭のＲｏは、原料石炭に含まれる全石炭及び無灰炭のＲｏを加重平均した値を意味する。

【0035】

配合炭の膨張率の上限としては、２０％であり、１９％が好ましく、１８％がより好ましい。一方、配合炭の膨張率の下限としては、１０％が好ましく、１２％がより好ましく、１４％がさらに好ましい。配合炭の膨張率が上記上限を超える場合、配合炭の膨張によるコークス炉の損傷が発生するおそれがある。逆に、配合炭の膨張率が上記下限未満の場合、石炭又は無灰炭の膨張及び融着が不十分となり、得られるコークスの強度が不十分となるおそれがある。なお、石炭の膨張現象は、石炭粒子間の相互作用に影響を受けるため、配合炭の膨張率は、配合炭に含まれる石炭及び無灰炭の膨張率の加重平均とはならず、正確に予測することは困難とされている。

【0036】

原料石炭への無灰炭の配合方法は、特に限定されず、例えば公知のミキサーに原料石炭及び無灰炭をそれぞれホッパーから投入して、常法で粉砕しながら攪拌する方法を用いることができる。この方法を用いることで、無灰炭が凝集した二次粒子を粉砕すると共に、原料石炭を粒状に粉砕することができる。また、予め粉砕した石炭及び無灰炭を混合してもよい。

【0037】

また、原料石炭に無灰炭以外の粘結剤を添加してもよいが、当該コークスの製造方法では上述のように無灰炭によって石炭粒子が連結されるため、粘結剤を入れる必要性がない。そのため、コスト低減の観点から配合炭が無灰炭以外の粘結剤を含まないことが好ましい。

【0038】

＜乾留工程＞
乾留工程において、上記配合炭をコークス炉に装入し乾留することでコークスを得る。このコークス炉としては例えば１門あたり３０ｔｏｎ程度を装入可能な炉体を有するものを用いることができる。

【0039】

配合炭のコークス炉への装入時の充填密度の下限としては、７２０ｋｇ／ｍ^３が好ましく、７３０ｋｇ／ｍ^３がより好ましい。一方、上記充填密度の上限としては、８５０ｋｇ／ｍ^３が好ましく、８００ｋｇ／ｍ^３がより好ましい。上記充填密度が上記下限未満の場合、コークスの強度が不十分となるおそれがある。逆に、上記充填密度が上記上限を超える場合、炉体に加わる圧力が高くなり炉体を損傷するおそれや、配合炭の充填密度を向上させる作業によりコークスの製造コストが上昇するおそれがある。なお、「充填密度」とは、ＪＩＳ−Ｋ２１５１：２００４に準拠して測定されるかさ密度を意味する。

【0040】

配合炭の乾留温度の下限としては、９５０℃が好ましく、１０００℃がより好ましい。一方、乾留温度の上限としては、１２００℃が好ましく、１０５０℃がより好ましい。乾留温度が上記下限未満の場合、石炭の溶融が不十分となりコークスの強度が低下するおそれがある。逆に、乾留温度が上記上限を超える場合、炉体の耐熱性や燃料消費の観点から製造コストが上昇するおそれがある。

【0041】

配合炭の乾留時間の下限としては、８時間が好ましく、１０時間がより好ましい。一方、乾留時間の上限としては、２４時間が好ましく、２０時間がより好ましい。乾留時間が上記下限未満の場合、石炭の溶融が不十分となりコークスの強度が低下するおそれがある。逆に、乾留時間が上記上限を超える場合、燃料消費の観点から製造コストが上昇するおそれがある。

【0042】

＜利点＞
当該高炉用コークスの製造方法は、無灰炭の配合量が上記範囲となるよう石炭に配合することで、この無灰炭が乾留時に溶融し原料石炭の隙間を充填するため、得られるコークスの強度を高めることができる。また、当該高炉用コークスの製造方法は、配合炭の膨張率を上記範囲とすることで、配合炭の膨張によるコークス炉への影響を抑制することができる。さらに、この配合炭の膨張率の調整は、無灰炭の配合によって容易に達成することができるため、当該高炉用コークスの製造方法では他の粘結剤等を必要としない。その結果、当該高炉用コークスの製造方法は、炉体の長寿命化を図りつつ低コストで高強度の高炉用コークスを得ることができる。

【0043】

［高炉用コークス］
本発明の高炉用コークスは、石炭の溶剤抽出処理により得られる無灰炭を石炭に配合した配合炭を乾留してなる。当該高炉用コークスは、上記配合炭における上記無灰炭の配合量及び配合炭の膨張率がそれぞれ上述した範囲とされる。そのため、当該高炉用コークスは低コストながら高い強度を有する。

【実施例】

【0044】

以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

【0045】

＜無灰炭の製造＞
ハイパーコール連続製造設備（Ｂｅｎｃｈ Ｓｃａｌｅ Ｕｎｉｔ）を用い、以下の方法により無灰炭を製造した。まず、オーストラリア産瀝青炭を無灰炭の原料石炭とし、この原料石炭５ｋｇ（乾燥炭換算質量）と、溶剤としての４倍量（２０ｋｇ）の１−メチルナフタレン（新日鉄化学社製）とを混合して、スラリーを調製した。このスラリーを内容積３０Ｌのバッチ式オートクレーブ中に入れ窒素を導入して１．２ＭＰａに加圧し、３７０℃で１時間加熱した。このスラリーを上述の温度及び圧力を維持した重力沈降槽内で上澄液と固形分濃縮液とに分離し、上澄液から蒸留法で溶剤を分離及び回収して、２．７ｋｇの無灰炭Ａを得た。得られた無灰炭Ａは、灰分が０．９質量％であり、最高流動度の対数ｌｏｇＭＦ及び平均最大反射率Ｒｏが表１に示す通りであった。この無灰炭Ａをその全て（１００質量％）が最大径３ｍｍ以下になるように粉砕した。

【0046】

＜実施例１〜４及び比較例８＞
上述のように製造した無灰炭Ａを用いて、以下の手順で実施例１〜４及び比較例８の高炉用コークスを製造した。

【0047】

（配合工程）
上記無灰炭Ａ及び表１に示す特性の各種原料石炭をそれぞれ水分７．５質量％に調整し、乾燥炭基準で表２に示す配合にて混合し配合炭を得た。このとき、原料石炭はその全て（１００質量％）が最大径３ｍｍ以下になるように粉砕したものを用いた。なお、表１に示す石炭及び無灰炭の最高流動度ＭＦ（ｄｐｐｍ）は、ＪＩＳ−Ｍ８８０１：２００４に準拠しギーセラープラストメータ法にて測定した。また、平均最大反射率Ｒｏ（％）は、ＪＩＳ−Ｍ８８１６：１９９２に準拠して測定し、膨張率（％）は、ＪＩＳ−Ｍ８８０１：２００４に準拠して測定した。

【0048】

上記配合炭について、各種原料石炭及び無灰炭のそれぞれの配合比から、最高流動度ＭＦを算出した。さらに、ＪＩＳ−Ｍ８８０１：２００４に準拠して配合炭の膨張率を測定した。これらの値を表２に示す。

【0049】

（乾留工程）
上記配合炭を鋼製のレトルトに並べて入れて、このレトルトに振動を与え表２に示す充填密度に調整した後、両面加熱式電気炉に入れ、窒素気流中で乾留した。乾留条件は、３℃／分で昇温した後、１０００℃で２０分間加熱するものとした。乾留後、レトルトを電気炉から取り出して自然放冷し、高炉用コークスを得た。

【0050】

＜比較例１〜７＞
無灰炭を配合しない点以外は、上記実施例１〜４及び比較例８と同様の手順で、表２に示す配合で原料石炭を配合し、この配合炭を乾留することで比較例１〜７の高炉用コークスを得た。

【0051】

＜比較例９〜１１＞
上記無灰炭Ａと同様の手順で得た表１に示す性状の無灰炭Ｍを用いた点、並びに表１に示す上記実施例１〜４及び比較例１〜８で用いたものとは異なる原料石炭を用いた点以外は、上記実施例１〜４及び比較例８と同様の手順で、表２に示す配合で原料石炭を配合し、この配合炭を乾留することで比較例９〜１１の高炉用コークスを得た。なお、これらの比較例９〜１１は、特開２０１４−０１５５０２号公報に記載の実施例の一部である。

【0052】

＜評価＞
上記実施例１〜４及び比較例１〜１１の高炉用コークスについて、ドラム強度指数ＤＩを測定した。具体的には、ＪＩＳ−Ｋ２１５１：２００４に準拠し、高炉用コークスをドラムで１５０回転させた後にＪＩＳ−Ｚ８８０１−２：２００６に規定される目開き１５ｍｍの金属板篩で選別し、篩上に残存した高炉用コークスの質量比（ＤＩ^１５０_１５）を求めた。また、強度の合格基準はＤＩ＞８４．５％とし、これを満たす高炉用コークスを合格としてＡ、満たさない高炉用コークスを不合格としてＢと評価した。これらの結果を表２に示す。

【0053】

【表1】

【0054】

【表2】

【0055】

表１に示されるように、無灰炭を３質量％以上配合した実施例１〜４の高炉用コークスは、ドラム強度指数ＤＩが８４．５％以上であり高い強度を有すると共に、配合炭の膨張率が２０％以下であるため、コークス炉への損傷が防止される。さらに、実施例１〜４は、充填密度が７４０ｋｇ／ｍ^３と比較的小さいため、製造コストに優れる。

【0056】

一方、強粘結炭の割合が高い比較例１の高炉用コークスは強度には優れるが配合炭の膨張率が３４％と高く、コークス炉を損傷させるおそれがある。非微粘結炭の割合を増加した比較例２、６、７の高炉用コークスは、配合炭の膨張率は小さいが強度が不十分である。高膨張性の強粘結炭Ａの割合を高めた比較例３の高炉用コークスは、高い強度が得られるものの、配合炭の膨張率が２６％と高くコークス炉を損傷させるおそれがあるほか、強粘結炭Ａを多く使うため高コストである。充填密度を増加させた比較例４の高炉用コークスは、十分な強度を有しコークス炉に損傷を与えるおそれも小さいが、充填処理が必要となるためコスト上昇が避けられない。同じく充填密度を上昇させた比較例５の高炉用コークスは、強度が不足すると共に、比較例４と同様、コスト上昇が避けられない。比較例８の高炉用コークスは、無灰炭を配合しているものの、その配合量が３質量％未満であるため、十分な強度が確保できていない。比較例９〜１１の高炉用コークスも無灰炭を配合しているものの、強粘結炭Ｇの膨張率が非常に高いため、配合炭の膨張率も高く、長期的にみるとコークス炉にダメージを与えるおそれが大きくなる。

【0057】

なお、表２の結果からは、ｌｏｇＭＦと膨張率及びドラム強度指数との間には直接的な相関関係がないことがわかる。そのため、ｌｏｇＭＦを指標として高強度かつ低コストでコークス炉への影響の小さい高炉用コークスを得ることは困難である。

【産業上の利用可能性】

【0058】

以上説明したように、本発明の高炉用コークスの製造方法は、膨張によるコークス炉への影響を抑えつつ低コストで高強度の高炉用コークスが得られる。このような高炉用コークスは、製鉄材料として好適に用いることができる。

【符号の説明】

【0059】

１ 強粘結炭粒子
１ａ 連続相
２ 非微粘結炭粒子
２ａ 変質成分
３ 高膨張性強粘結炭粒子
３ａ 連続相
４ 無灰炭粒子
４ａ 連続相
１０ 炉体
Ａ 気泡
Ｂ 粗大欠陥

【図1】

【図2】