特許 6249839 二重構造エキゾーストマニホールド

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6249839

(24)【登録日】2017年12月1日

(45)【発行日】2017年12月20日

(54)【発明の名称】二重構造エキゾーストマニホールド

(51)【国際特許分類】

   C22C 38/00 20060101AFI20171211BHJP

   C22C 38/58 20060101ALI20171211BHJP

   B23K 35/30 20060101ALI20171211BHJP

   F01N 13/08 20100101ALI20171211BHJP

   F01N 13/10 20100101ALI20171211BHJP

【ＦＩ】

   C22C38/00 302Z

   C22C38/58

   B23K35/30 320B

   F01N13/08 A

   F01N13/10

【請求項の数】4

【全頁数】12

(21)【出願番号】特願2014-57055(P2014-57055)

(22)【出願日】2014年3月19日

(65)【公開番号】特開2015-178664(P2015-178664A)

(43)【公開日】2015年10月8日

【審査請求日】2017年1月23日

(73)【特許権者】

【識別番号】714003416

【氏名又は名称】日新製鋼株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100062764

【弁理士】

【氏名又は名称】樺澤 襄

(74)【代理人】

【識別番号】100092565

【弁理士】

【氏名又は名称】樺澤 聡

(74)【代理人】

【識別番号】100112449

【弁理士】

【氏名又は名称】山田 哲也

(72)【発明者】

【氏名】藤村 佳幸

(72)【発明者】

【氏名】今川 一成

(72)【発明者】

【氏名】山本 修

(72)【発明者】

【氏名】奥 学

【審査官】 守安 太郎

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００５−３３０５０１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１０−１５５２７５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 米国特許第６２０９３１９（ＵＳ，Ｂ１）

【文献】 特開２００６−０１６６６９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００１−０９８３４４（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１１−２５２２０８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開昭５９−１５９２９５（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ２２Ｃ ３８／００−３８／６０

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

外管と、この外管より内側に位置しオーステナイト系ステンレス鋼にて形成された内管とを備え、これら外管と内管とが溶接継手部で溶接された二重構造エキゾーストマニホールドであって、
溶接継手部は、外管の母材部と、内管の母材部と、これら外管と内管とが溶着している溶着部と、外管の母材部および内管の母材部と溶着部との境界であるボンド部とを有し、
内管の母材部成分は、Ｃ：０．０８質量％以下、Ｓｉ：１．５質量％以上４．０質量％以下、Ｍｎ：２．０質量％以下、Ｐ：０．０４質量％以下、Ｓ：０．０１質量％以下、Ｃｒ：１７．０質量％以上２０．０質量％以下、Ｎｉ：１０．０質量％以上１４．０質量％以下およびＮ：０．０８質量％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物にて構成され、
溶着部成分は、Ｃ：０．０８質量％以下、Ｓｉ：１．０質量％以上３．０質量％以下、Ｍｎ：２．０質量％以下、Ｐ：０．０４質量％以下、Ｓ：０．０１質量％以下、Ｃｒ：１７．０質量％以上２０．０質量％以下、Ｎｉ：１０．０質量％以上１４．０質量％以下およびＮ：０．０８質量％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物にて構成され、
内管におけるボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲は、δフェライト量が体積率で３．０％以上であり、前記母材部成分よりＣｒ、Ｓｉ、Ｎｉ、ＰおよびＳが合計で６．０質量％以上濃化した異相の体積率が２．０％以下であり、
内管は、１０００℃での０．２％耐力が３０ＭＰａ以上である
ことを特徴とする二重構造エキゾーストマニホールド。

【請求項2】

内管の母材部成分は、Ａｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの少なくとも１種を合計１．０質量％以下で含有し、
溶着部成分は、Ａｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの少なくとも１種を合計０．８質量％以下で含有する
ことを特徴とする請求項１記載の二重構造エキゾーストマニホールド。

【請求項3】

内管の母材部成分は、ＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を４．０質量％以下で含有し、
溶着部成分は、ＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を３．０質量％以下で含有する
ことを特徴とする請求項１または２記載の二重構造エキゾーストマニホールド。

【請求項4】

内管の母材部成分は、Ｂを０．０１質量％以下で含有し、
溶着部成分は、Ｂを０．００８質量％以下で含有する
ことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか一記載の二重構造エキゾーストマニホールド。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、エンジンの排気ガス経路部材である二重構造エキゾーストマニホールドに関する。

【背景技術】

【0002】

近年、環境問題の観点から排気ガスの規制が厳しくなり、燃費やエンジンの燃焼効率をより向上させるため、排気ガス温度を上昇させる傾向にある。

【0003】

また、エンジン始動の際の排気ガス浄化性能の効率化を目的として、内管と外管とを備え、これら内管と外管との間に空隙が設けられた二重構造エキゾーストマニホールドが搭載されることがある（例えば、特許文献１ないし３参照。）。

【0004】

この種の二重構造エキゾーストマニホールドでは、内管が単構造エキゾーストマニホールドより薄肉化される傾向にある。

【0005】

そのため、通常、単構造エキゾーストマニホールドには熱膨張係数の小さいフェライト系ステンレス鋼が用いられるが、二重構造エキゾーストマニホールドの内管には、フェライト系ステンレス鋼より加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼が用いられる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0006】

【特許文献1】特開平１１−９３６５４号公報

【特許文献2】特開平８−３３４０１７号公報

【特許文献3】特開平８−３３４０１８号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0007】

二重構造エキゾーストマニホールドは、それぞれプレス成形された内管と外管とを隅肉溶接により溶着して製造されることが多い。

【0008】

しかしながら、二重構造エキゾーストマニホールドの内管は、通常の単構造エキゾーストマニホールドより薄肉であるため、溶接における入熱量の制御が非常に難しく、特に溶接継手部にて、高温割れや延性低下割れ等の溶接欠陥が発生する可能性がある。

【0009】

また、エキゾーストマニホールドは、排気ガスが流入して高温に曝される使用環境であるため、二重構造の場合には特に内管の高温強度を向上させる必要がある。

【0010】

本発明はこのような点に鑑みなされたもので、溶接欠陥が発生しにくく、かつ、内管の高温強度が良好な二重構造エキゾーストマニホールドを提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0011】

請求項１に記載された二重構造エキゾーストマニホールドは、外管と、この外管より内側に位置しオーステナイト系ステンレス鋼にて形成された内管とを備え、これら外管と内管とが溶接継手部で溶接された二重構造エキゾーストマニホールドであって、溶接継手部は、外管の母材部と、内管の母材部と、これら外管と内管とが溶着している溶着部と、外管の母材部および内管の母材部と溶着部との境界であるボンド部とを有し、内管の母材部成分は、Ｃ：０．０８質量％以下、Ｓｉ：１．５質量％以上４．０質量％以下、Ｍｎ：２．０質量％以下、Ｐ：０．０４質量％以下、Ｓ：０．０１質量％以下、Ｃｒ：１７．０質量％以上２０．０質量％以下、Ｎｉ：１０．０質量％以上１４．０質量％以下およびＮ：０．０８質量％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物にて構成され、溶着部成分は、Ｃ：０．０８質量％以下、Ｓｉ：１．０質量％以上３．０質量％以下、Ｍｎ：２．０質量％以下、Ｐ：０．０４質量％以下、Ｓ：０．０１質量％以下、Ｃｒ：１７．０質量％以上２０．０質量％以下、Ｎｉ：１０．０質量％以上１４．０質量％以下およびＮ：０．０８質量％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物にて構成され、内管におけるボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲は、δフェライト量が体積率で３．０％以上であり、前記母材部成分よりＣｒ、Ｓｉ、Ｎｉ、ＰおよびＳが合計で６．０質量％以上濃化した異相の体積率が２．０％以下であり、内管は、１０００℃での０．２％耐力が３０ＭＰａ以上であるものである。

【0012】

請求項２に記載された二重構造エキゾーストマニホールドは、請求項１記載の二重構造エキゾーストマニホールドにおいて、内管の母材部成分は、Ａｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの少なくとも１種を合計１．０質量％以下で含有し、溶着部成分は、Ａｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの少なくとも１種を合計０．８質量％以下で含有するものである。

【0013】

請求項３に記載された二重構造エキゾーストマニホールドは、請求項１または２記載の二重構造エキゾーストマニホールドにおいて、内管の母材部成分は、ＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を４．０質量％以下で含有し、溶着部成分は、ＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を３．０質量％以下で含有するものである。

【0014】

請求項４に記載された二重構造エキゾーストマニホールドは、請求項１ないし３いずれか一記載の二重構造エキゾーストマニホールドにおいて、内管の母材部成分は、Ｂを０．０１質量％以下で含有し、溶着部成分は、Ｂを０．００８質量％以下で含有するものである。

【発明の効果】

【0015】

本発明によれば、母材部成分および溶着部成分の各元素の含有量が所定の範囲で制御されているとともに、内管のボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲において、δフェライト量が体積率で３．０％以上であり、異相の体積率が２．０％以下であるため、溶接欠陥が発生しにくくでき、かつ、内管の良好な高温強度を確保できる。

【図面の簡単な説明】

【0016】

【図1】（ａ）は本発明の一実施の形態に係る二重エキゾーストマニホールドの内管のボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲における異相を示す写真であり、（ｂ）は本発明の一実施の形態に係る二重エキゾーストマニホールドの内管のボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲におけるδフェライトを示す写真である。

【図2】本実施例および比較例における異相の体積率と割れ発生率との関係を示すグラフである。

【図3】本実施例および比較例におけるδフェライト相の体積率と割れ発生率との関係を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0017】

以下、本発明の一実施の形態の構成について詳細に説明する。

【0018】

二重構造エキゾーストマニホールドは、外管と、この外管より内側に間隙を介して配置された内管とを備える。これら外管と内管とは、溶接ワイヤ等の溶接棒を用いて溶接継手部にて溶接されて互いに固定されている。

【0019】

すなわち、二重構造エキゾーストマニホールドは、外管の一部と内管の一部とが溶接継手部にて溶接されて、外管と内管との間に中空の断熱層が配置された状態にて固定されている。

【0020】

また、このように外管と内管とが溶接された溶接継手部は、外管の母材部と、内管の母材部と、外管と内管とが溶着している溶着部と、外管の母材部および内管の母材部と溶着部との境界であるボンド部とを有する構成となる。

【0021】

そして、二重構造エキゾーストマニホールドは、自動車等のエンジンの下流に設置され、エンジンからの排気ガスが流入することにより、例えば８５０〜９００℃の高温に曝される。そのため、特に、流入する排気ガスに曝される内管の高温強度および耐高温酸化性が重要である。

【0022】

また、内管は、外管より薄肉であり、溶接における入熱量の制御が非常に難しいため、例えば高温割れや延性低下割れ等の溶接欠陥が発生しにくいようにすることが重要である。

【0023】

そこで、内管は、フェライト系ステンレス鋼より加工性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼にて形成され、具体的には下記の通り成分設計されている。

【0024】

内管の母材部成分は、０．０８質量％以下のＣ（炭素）、１．５質量％以上４．０質量％以下のＳｉ（ケイ素）、２．０質量％以下のＭｎ（マンガン）、０．０４質量％以下のＰ（リン）、０．０１質量％以下のＳ（硫黄）、１７．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ（クロム）、１０．０質量％以上１４．０質量％以下のＮｉ（ニッケル）、および、０．０８質量％以下のＮ（窒素）を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物にて構成されている。

【0025】

また、溶着部成分は、０．０８質量％以下のＣ、１．０質量％以上３．０質量％以下のＳｉ、２．０質量％以下のＭｎ、０．０４質量％以下のＰ、０．０１質量％以下のＳ、１７．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、１０．０質量％以上１４．０質量％以下のＮｉ、および、０．０８質量％以下のＮを含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物にて構成されている。

【0026】

Ｃは、オーステナイト系ステンレス鋼の高温強度の向上に有効であるが、０．０８質量％を超えて過剰に含有させると、使用中にＣｒ炭化物を形成して靭性が劣化する可能性があるとともに、耐高温酸化性の向上に有効な固溶Ｃｒ量が減少する可能性がある。したがって、内管の母材部および溶着部におけるＣの含有量は、０．０８質量％以下（無添加を含まず。）とする。

【0027】

Ｓｉは、高温酸化特性の向上に非常に有効であり、内管の母材部において１．５質量％以上含有させ、溶着部において１．０質量％以上含有させることにより、８５０〜９００℃の温度域でＳｉ濃化被膜をＣｒ酸化物の内側に形成させ、耐スケール剥離性の向上に寄与する。一方、Ｓｉを、内管の母材部において４．０質量％を超えて過剰に含有させ、溶着部において３．０質量％を超えて過剰に含有させると、σ脆化感受性を高め、使用中にσ脆化を誘発する可能性がある。したがって、内管の母材部におけるＳｉの含有量は、１．５質量％以上４．０質量％以下とし、好ましくは３．０質量％以上４．０質量％以下とする。また、溶着部におけるＳｉの含有量は、１．０質量％以上３．０質量％以下とする。

【0028】

Ｍｎは、オーステナイト相安定化元素であり、主としてδ相バランスを調整する作用を奏するが、２．０質量％を超えて過剰に含有させると、耐高温酸化性の低下を招いてしまう可能性がある。したがって、内管の母材部および溶着部におけるＭｎの含有量は２．０質量％以下（無添加を含まず。）とする。

【0029】

Ｐは、０．０４質量％を超えて含有させるとオーステナイト系ステンレス鋼の熱間加工性を低下させる可能性があるため、可能な限り含有量を低減することが好ましい。したがって、内管の母材部および溶着部におけるＰの含有量は０．０４質量％以下とする。

【0030】

Ｓは、Ｐと同様に０．０１質量％を超えて含有させるとオーステナイト系ステンレス鋼の熱間加工性を低下させる可能性があるため、可能な限り含有量を低減することが好ましい。したがって、内管の母材部および溶着部におけるＳの含有量は０．０１質量％以下とする。

【0031】

Ｃｒは、高温でのスケール生成を抑制し、高温酸化特性の向上に有効な元素であり、このような作用を奏するには１７．０質量％以上含有させる必要がある。一方、Ｃｒを２０．０質量％を超えて過剰に含有させると、σ脆化を誘発する可能性がある。したがって、内管の母材部および溶着部におけるＣｒの含有量は１７．０質量％以上２０．０質量％以下とする。

【0032】

Ｎｉは、オーステナイト相安定化元素であり、主としてδ相バランスを調整するために含有させるが、このような作用を奏するには、１０．０質量％以上含有させる必要がある。一方、Ｎｉを１４．０質量％を超えて過剰に含有させると、耐高温酸化性の低下を招いてしまう可能性がある。したがって、内管の母材部および溶着部におけるＮｉの含有量は１０．０質量％以上１４．０質量％以下とする。

【0033】

Ｎは、固溶強化により高温強度を向上させる元素であるが、０．０８質量％を超えて過剰に含有させると、Ｃｒ窒化物の形成により、靭性の低下や耐高温酸化性の向上に有効な固溶Ｃｒ量を減少させる可能性がある。したがって、内管の母材部および溶着部におけるＮの含有量は、０．０８質量％以下（無添加を含まず。）とする。

【0034】

ここで、高Ｓｉ含有鋼の溶接継手部では、溶着部の粘性が低いため、溶接時に溶け込みを制御しにくく、また、Ｓｉが母材部の融点を低下させるとともに、溶着部の最終凝固部に低融点化元素としてのＳｉが濃化しやすい。

【0035】

また、凝固速度が遅くなるほど溶着部の粒界に低融点化元素が濃化しやすく、低温まで粒界の液相部分が残存しやすくなる。

【0036】

そして、溶着部の粒界が低温まで液相化する結果、粒界強度が低下し溶接の際の熱変形による高温割れ等の溶接欠陥が発生しやすい状態になってしまう。

【0037】

また、二重構造エキゾーストマニホールドの内管の耐久性（高温強度および耐高温酸化性等）は、内管の母材部成分に比べて低融点化元素であるＣｒ、Ｓｉ、Ｎｉ、ＰおよびＳが濃化した低融点化元素濃化部が存在することにより著しく低下する。より具体的には、溶接の際に、低融点化元素濃化部と鋼素地（母材部または溶着部）との界面に微小亀裂が存在しやすく、また、微小亀裂が存在しなくても界面強度そのものが弱く亀裂が発生しやすいため、耐久性が低くなると考えられる。

【0038】

したがって、二重構造エキゾーストマニホールドに溶接欠陥が発生しにくくするとともに、二重構造エキゾーストマニホールドの耐久性を向上するには、内管の母材部成分や溶着部成分の調整により低融点化元素濃化部の存在比率を低下させることが重要である。

【0039】

そこで、ボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲において、低融点化元素であるＣｒ、Ｓｉ、Ｎｉ、ＰおよびＳを内管の母材部成分より合計６．０質量％以上含有し低融点化元素が濃化した低融点化元素濃化部としての異相の存在比率が、体積率で２．０％以下となるように、内管の母材部成分や溶着部成分を上記範囲内で調整する。

【0040】

また、異相の存在比率は、溶着部のδフェライト相と密接に関係しており、δフェライト相が多いほど異相の存在比率が低下する。

【0041】

そこで、ボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲において、δフェライト量が体積率で３．０％以上にすることにより、異相の存在比率が低下して耐久性が向上する。

【0042】

なお、δフェライト量が多量になると、δ相がσ相となり耐久性が低下するため、ボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲におけるδフェライト量は、体積率で１０％以下であることが好ましい。

【0043】

そして、内管の母材部成分および溶着部成分の各元素含有量を調整して、δフェライト相の体積率を３．０％以上とし、異相の体積率を２．０％以下にすることによって、内管の１０００℃での０．２％耐力を３０ＭＰａ以上にして、高温強度を確保するとともに、溶接欠陥が発生しにくくできる。

【0044】

なお、図１（ａ）にはボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲における異相を示し、図１（ｂ）にはボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲におけるδフェライトを示す。

【0045】

また、これら異相およびδフェライトは、ＥＤＸ分析にて成分を確認できる。そこで、ボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲における異相およびδフェライトのＥＤＸ分析結果の一例を表１に示す。

【0046】

【表1】

【0047】

また、必要に応じて、二重構造エキゾーストマニホールドの内管の母材部成分は、Ａｌ（アルミニウム）、Ｎｂ（ニオブ）、Ｔｉ（チタン）、Ｚｒ（ジルコニウム）およびＶ（バナジウム）の少なくとも１種を合計１．０質量％以下で含有し、溶着部成分はＡｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの少なくとも１種を合計０．８質量％以下で含有することが好ましい。

【0048】

Ａｌは、強力なフェライト生成元素であり、δ相の安定化に有効である。また、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶは、ＣやＮと結合し高温強度を向上させる元素である。しかしながら、Ａｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶは、過剰に含有させると、低融点化につながる可能性がある。したがって、高温強度を向上する目的でＡｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶを含有させる場合は、内管の母材部にはＡｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちの少なくとも１種を合計１．０質量％以下で含有させ、溶着部にはＡｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちの少なくとも１種を合計０．８質量％以下で含有させることが好ましい。

【0049】

さらに、必要に応じて、二重構造エキゾーストマニホールドの内管の母材部成分はＭｏ（モリブデン）およびＣｕ（銅）の少なくとも１種を４．０質量％以下で含有し、溶着部成分はＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を３．０質量％以下で含有することが好ましい。

【0050】

Ｍｏは、フェライト生成元素であり、高温強度の向上に有効であるが、過剰に含有させるとσ脆化を招き、靭性が低下する可能性がある。

【0051】

Ｃｕは、オーステナイト生成元素であり、高温強度の向上に有用であるが、過剰に含有させると耐高温酸化性の低下を招く可能性がある。

【0052】

したがって、高温強度の向上を目的としてＭｏおよびＣｕを含有させる場合は、内管の母材部にはＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を４．０質量％以下で含有させ、溶着部にはＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を３．０質量％以下で含有させることが好ましい。

【0053】

また、必要に応じて、二重構造エキゾーストマニホールドの内管の母材部はＢ（ホウ素）を０．０１質量％以下で含有し、溶着部はＢを０．００８質量％以下で含有することが好ましい。

【0054】

Ｂは、溶接継手部の粒界強度を向上させるのに有効であるが、多量に含有させると熱間加工性が低下してしまう可能性がある。したがって、粒界強度の向上を目的としてＢを含有させる場合は、内管の母材部には０．０１質量％以下で含有させ、溶着部には０．００８質量％以下で含有させることが好ましい。

【0055】

そして、上記二重構造エキゾーストマニホールドによれば、内管の母材部成分および溶着部成分の各元素の含有量が所定の範囲で制御されているとともに、内管のボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲において、δフェライト量が体積率で３．０％以上であり、異相の体積率が２．０％以下であるため、溶接の際に粒界強度が低下しにくく溶接欠陥が発生しにくくできるとともに、内管の良好な高温強度を確保できる。

【0056】

内管の母材部にＡｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちの少なくとも１種を合計１．０質量％以下で含有させ、溶着部にＡｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちの少なくとも１種を合計０．８質量％以下で含有させることにより、内管の高温強度を向上できる。

【0057】

また、内管の母材部にＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を４．０質量％以下で含有させ、溶着部にＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を３．０質量％以下で含有させることにより、内管の高温強度を向上できる。

【0058】

さらに、内管の母材部に０．０１質量％以下のＢを含有させ、溶着部に０．００８質量％以下のＢを含有させることにより、溶接継手部の粒界強度を向上できるため、溶接欠陥の発生を防止できる。

【実施例】

【0059】

以下、本実施例および比較例について説明する。

【0060】

表２に示す成分のオーステナイト系ステンレス鋼を溶製し、所定の板厚の冷延焼鈍板とした。そして、この冷延焼鈍板を供試材として、高温強度試験および溶接性試験を行って本実施例および比較例における高温強度および溶接性の評価を行った。

【0061】

【表2】

【0062】

高温強度試験では、板厚２．０ｍｍの各供試材の圧延方向を長手方向として高温引張試験片を切り出した。

【0063】

この高温引張試験片を用い、ＪＩＳ Ｇ ０５６７に準拠して、１０００℃にて引張試験を行って０．２％耐力を測定した。なお、引張速度は、評点間５０ｍｍに対し０．３％／ｍｉｎにて行った。

【0064】

高温強度の評価は、０．２％耐力が３０ＭＰａ以上のものを二重構造エキゾーストマニホールドの内管として高温強度が良好であると判断して○と評価し、０．２％耐力が３０ＭＰａ未満のものを×と評価した。

【0065】

溶接性試験では、板厚０．８ｍｍの各供試材から１００ｍｍ×２００ｍｍの板を切り出し、この切り出した板を２枚重ね合わせてＭＩＧ溶接を施して溶接性試験片とした。溶接条件は、電流を１２０Ａとし、電圧を１４．４Ｖとし、溶接心線を３０８（φ１．２ｍｍ）とし、シールドガスをＡｒ＋５％Ｏ_２（１０Ｌ／ｍｉｎ）とした。

【0066】

そして、各溶接性試験片を５つ作製し評価数を５として、それぞれ溶着部を観察した。また、観察の結果、溶着部の裏面に割れが発生していたものを溶接割れ判定とし、割れ発生率を算出した。

【0067】

これら高温強度試験および溶接性試験の結果を表３に示す。なお、表３において、σ_０．２は、０．２％耐力を示し、δはδフェライト相の体積率を示す。

【0068】

【表3】

【0069】

表３、図２および図３に示すように、本実施例である鋼種Ｎｏ．１ないし１０は、０．２％耐力が３０ＭＰａ以上であり、溶接後に割れが発生しておらず、いずれも高温強度および溶接性が良好であった。

【0070】

一方、Ｓｉの含有量が４．０質量％より多い構成、または、Ｐの含有量が０．０４質量％より多い構成であり、δフェライト相の体積率が３．０％未満で、異相の体積率が２．０％より多い比較例である鋼種Ｎｏ．１１，１２，１５は、溶接後に割れが発生しており、溶接性が悪かった。

【0071】

また、Ｐの含有量が０．０４質量％より多い構成であり、δフェライト相の体積率が３．０％未満で、異相の体積率が２．０％より多い比較例である鋼種Ｎｏ．１３，１４は、溶接後に割れが発生しており、溶接性が悪いとともに、０．２％耐力も３０ＭＰａ未満で高温強度が低かった。

【図1】

【図2】

【図3】