特許 6267006 合わせガラス

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6267006

(24)【登録日】2018年1月5日

(45)【発行日】2018年1月24日

(54)【発明の名称】合わせガラス

(51)【国際特許分類】

   C03C 27/12 20060101AFI20180115BHJP

   B60J 1/00 20060101ALI20180115BHJP

   B60S 1/58 20060101ALI20180115BHJP

【ＦＩ】

   C03C27/12 M

   C03C27/12 E

   B60J1/00 H

   B60S1/58 A

【請求項の数】10

【全頁数】18

(21)【出願番号】特願2014-42214(P2014-42214)

(22)【出願日】2014年3月4日

(65)【公開番号】特開2015-168584(P2015-168584A)

(43)【公開日】2015年9月28日

【審査請求日】2016年11月30日

(73)【特許権者】

【識別番号】000004008

【氏名又は名称】日本板硝子株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100124039

【弁理士】

【氏名又は名称】立花 顕治

(74)【代理人】

【識別番号】100156845

【弁理士】

【氏名又は名称】山田 威一郎

(74)【代理人】

【識別番号】100124431

【弁理士】

【氏名又は名称】田中 順也

(74)【代理人】

【識別番号】100112896

【弁理士】

【氏名又は名称】松井 宏記

(74)【代理人】

【識別番号】100179213

【弁理士】

【氏名又は名称】山下 未知子

(72)【発明者】

【氏名】神吉 哲

(72)【発明者】

【氏名】浅井 貴弘

(72)【発明者】

【氏名】小川 永史

(72)【発明者】

【氏名】朝岡 尚志

【審査官】 延平 修一

(56)【参考文献】

【文献】 特表２００９−５２２１３６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０８−０７２６７４（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特表２０１２−５１９６４６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０４−０７４７３７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２００５／０１８９６９（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 国際公開第２００８／０７５６０４（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特開２００８−０３７６６８（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ０３Ｃ ２７／００ − ２９／００

Ｂ６０Ｊ １／００

Ｂ６０Ｓ １／５８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置された内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
前記中間膜に沿って配置され、電流が印加されると発熱する電熱線と、
を備え、
前記中間膜は、コア層と、当該コア層を挟んで前記外側ガラス板側及び前記内側ガラス板側に配置され、当該コア層よりも硬度の高い一対のアウター層と、
を備え、
前記一対のアウター層のうち、少なくとも一方のヤング率は、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、５６０ＭＰａ以上１７５０ＭＰａ未満である、合わせガラス。

【請求項2】

前記電熱線は、前記中間膜と前記外側ガラス板との間、または前記中間膜と前記内側ガラス板との間、のいずれかに配置され、
前記コア層を挟んで、前記電熱線とは反対側に配置された前記アウター層のヤング率が、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、５６０ＭＰａ以上である、請求項１に記載の合わせガラス。

【請求項3】

前記電熱線は、前記中間膜と前記外側ガラス板との間に配置されている、請求項２に記載の合わせガラス。

【請求項4】

前記ヤング率が、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、５６０ＭＰａ以上である少なくとも１つの前記アウター層と、前記電熱線との間に配置される熱遮蔽手段をさらに備えている、請求項１から３のいずれかに記載の合わせガラス。

【請求項5】

前記電熱線は、前記中間膜と前記外側ガラス板との間、または前記中間膜と前記内側ガラス板との間、のいずれかに配置され、
前記コア層と前記電熱線との間に配置される前記アウター層のヤング率が、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、５６０ＭＰａ以上である、請求項１に記載の合わせガラス。

【請求項6】

前記コア層のヤング率は、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、１８ＭＰａ以下である、請求項１から５のいずれかに記載の合わせガラス。

【請求項7】

前記コア層のヤング率は、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、１４ＭＰａ以下である、請求項１から５のいずれかに記載の合わせガラス。

【請求項8】

前記コア層のｔａｎδは、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、０．９以下である、請求項１から７のいずれに記載の合わせガラス。

【請求項9】

前記外側ガラス板側に配置される前記アウター層のヤング率が、前記内側ガラス板側に配置される前記アウター層のヤング率よりも大きい、請求項１から８のいずれかに記載の合わせガラス。

【請求項10】

前記外側ガラスの厚みと前記内側ガラス板の厚みとは相違する、請求項１から９のいずれかに記載の合わせガラス。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、自動車のウインドシールドなどに用いられる合わせガラスに関する。

【背景技術】

【0002】

近年、自動車の燃費性向上の観点から、装着されるウインドシールドなどのガラスの軽量化が求められ、それに伴い厚みの小さいガラスの開発が進められている。しかしながら、厚みを小さくすると、遮音性能が低下するため、車外の音が車内に流入し、車内環境が悪化するという問題がある。特に、コインシデンス効果と呼ばれる特定の周波数での共振による音響透過損失が生じることが知られており、これにより、遮音性能が大きく低下することが知られている。また、このコインシデンス効果は、ガラスの厚みが小さくなると、高周波数側にシフトすることから、車外で発生した高周波数のノイズが車内に流入するおそれがあった。

【0003】

これを解決するため、例えば、特許文献１には、一対のガラス板の間に中間膜を配置した合わせガラスが開示されており、面密度を低下させつつ、周波数５０００Ｈｚの音を遮音するようにしている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２００２−３２６８４７

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

しかしながら、車内で問題となる音には種々のものがあり、これらの中には周波数が５０００Ｈｚを超えるものも多い。例えば、ブレーキ音、風切り音は５０００Ｈｚ以上の周波数の音を含み、車内の快適性を阻害する要因となっていた。したがって、５０００Ｈｚより高い周波数の音でも車内に与える影響は大きく、このような周波数に対応する自動車用合わせガラスが要望されていた。例えば、ハイブリッド車やＥＶ車においては、モーターの周波数が５０００Ｈｚ以上であり、このような周波数域の遮音性能を向上させる技術が求められる。特に、これらの車は、エンジン音がほとんど聞こえなかったり、あるいはエンジン音がないため、５０００Ｈｚ以上の周波数帯域の音の遮音性能が重要となる。

【0006】

また、上記のような遮音に関する問題のほか、ウインドシールドには、氷が表面を覆ったときに、視界が悪くなり、また、車内と車外の温度差が生じたときに、曇るという問題もある。なお、このような問題は合わせガラスを車両用に用いる場合のほか、建築用として用いる場合にも起こり得る問題である。

【0007】

本発明は、上記問題を解決するためになされたものであり、特に、５０００Ｈｚよりも高い高周波数の音に対する遮音性を向上でき、表面の氷を解かし、また、曇りを防止することができる、合せガラスを提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0008】

本発明に係る合わせガラスは、外側ガラス板と、前記外側ガラス板と対向配置された内側ガラス板と、前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、前記中間膜に沿って配置され、電流が印加されると発熱する電熱線と、を備え、前記中間膜は、コア層と、当該コア層を挟んで前記外側ガラス板側及び前記内側ガラス板側に配置される一対のアウター層と、を備え、前記一対のアウター層のうち、少なくとも一方のヤング率は、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、５６０ＭＰａ以上である。

【0009】

上記合わせガラスにおいて、前記電熱線は、前記中間膜と前記外側ガラス板との間、または前記中間膜と前記内側ガラス板との間、のいずれかに配置することができ、前記コア層を挟んで、前記電熱線とは反対側に配置された前記アウター層のヤング率が、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、５６０ＭＰａ以上とすることができる。

【0010】

上記合わせガラスにおいて、前記電熱線は、前記中間膜と前記外側ガラス板との間に配置することができ、前記コア層を挟んで、前記電熱線とは反対側に配置された前記アウター層のヤング率を、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、５６０ＭＰａ以上とすることができる。

【0011】

上記いずれかの合わせガラスにおいては、前記ヤング率が、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、５６０ＭＰａ以上である少なくとも１つの前記アウター層と、前記電熱線との間に配置される熱遮蔽手段をさらに備えることができる。

【0012】

上記合わせガラスにおいて、前記電熱線は、前記中間膜と前記外側ガラス板との間、または前記中間膜と前記内側ガラス板との間、のいずれかに配置することができ、前記コア層と前記電熱線との間に配置される前記アウター層のヤング率を、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、５６０ＭＰａ以上とすることができる。

【0013】

上記いずれかの合わせガラスにおいては、前記コア層のヤング率を、周波数１００ＨＭｚ，温度２０℃において、１８ＭＰａ以下とすることができる。

【0014】

上記いずれかの合わせガラスにおいては、前記コア層のヤング率を、波数１００ＨＭｚ，温度２０℃において、１４ＭＰａ以下とすることができる。

【0015】

上記いずれかの合わせガラスにおいては、前記コア層のｔａｎδを周波数１００ＨＭｚ，温度２０℃において、０．９以下とすることができる。

【0016】

上記いずれかの合わせガラスにおいては、前記外側ガラス板側に配置される前記アウター層のヤング率を前記内側ガラス板側に配置される前記アウター層のヤング率よりも大きくすることができる。

【0017】

上記いずれかの合わせガラスにおいては、前記外側ガラスの厚みを、前記内側ガラス板の厚みと相違させることができる。

【0018】

上記いずれかの合わせガラスにおいては、前記外側ガラス板の厚みと前記内側ガラス板の厚みとの合計を、３．８ｍｍ以下とすることができる。

【発明の効果】

【0019】

本発明に係る合わせガラスによれば、特に、５０００Ｈｚよりも高い高周波数の音に対する遮音性を向上することができるとともに、合わせガラス上の氷を解かし、また、曇りも防止することができる。

【図面の簡単な説明】

【0020】

【図1】本発明に係る合わせガラスの一実施形態を示す断面図である。

【図2】湾曲状の合わせガラスのダブリ量を示す正面図（ａ）及び断面図（ｂ）である。

【図3】湾曲形状のガラス板と、平面形状のガラス板の、一般的な周波数と音響透過損失の関係を示すグラフである。

【図4】合わせガラスの厚みの測定位置を示す概略平面図である。

【図5】中間膜の測定に用いる画像の例である。

【図6】合わせガラスの取付方法を示す概略図である。

【図7】合わせガラスにおける周波数と音響透過損失の関係を示すグラフである。

【図8】合わせガラスの光の透過率に関する評価の結果を示すグラフである。

【図9】音響透過損失を出力するためのシミュレーションのモデル図である。

【図10】中間膜のヤング率に関する評価の結果を示すグラフである。

【図11】中間膜のヤング率に関する評価の結果を示すグラフである。図１１のデータを判別しやすくなるよう工夫下さい。→修正しました

【発明を実施するための形態】

【0021】

以下、本発明に係る合わせガラスの一実施形態について、図面を参照しつつ説明する。図１は、本実施形態に係る合わせガラスの断面図である。同図に示すように、本実施形態に係る合わせガラスは、外側ガラス板１、内側ガラス板２、及びこれらのガラスの間に挟持される中間膜３を有し、さらに複数の電熱線４が外側ガラス板１と中間膜３との間に配置されている。外側ガラス板１とは、外乱を受けやすい側に配置されるガラス板であり、内側ガラス板２は、その反対側に配置されるガラス板である。したがって、例えば、この合わせガラスを自動車のガラスとして用いる場合には、車外側のガラス板が外側ガラス板になり、建築材として用いる場合には、屋外を向く側が外側ガラス板になる。但し、受け得る外乱によっては、これとは反対の配置になることもある。以下、各部材について説明する。

【0022】

＜１．外側ガラス板及び内側ガラス板＞
外側ガラス板１及び内側ガラス板２は、公知のガラス板を用いることができ、熱線吸収ガラス、一般的なクリアガラスやグリーンガラス、またはＵＶグリーンガラスで形成することもできる。但し、この合わせガラスを自動車の窓に用いる場合には、自動車が使用される国の安全規格に沿った可視光線透過率を実現する必要がある。例えば、外側ガラス板１により必要な日射吸収率を確保し、内側ガラス板２により可視光線透過率が安全規格を満たすように調整することができる。以下に、クリアガラスの組成の一例と、熱線吸収ガラス組成の一例を示す。

【0023】

（クリアガラス）
ＳｉＯ₂:７０〜７３質量％
Ａｌ₂Ｏ₃：０．６〜２．４質量％
ＣａＯ：７〜１２質量％
ＭｇＯ：１．０〜４．５質量％
Ｒ₂Ｏ：１３〜１５質量％（Ｒはアルカリ金属）
Ｆｅ₂Ｏ₃に換算した全酸化鉄（Ｔ−Ｆｅ₂Ｏ₃）：０．０８〜０．１４質量％

【0024】

（熱線吸収ガラス）
熱線吸収ガラスの組成は、例えば、クリアガラスの組成を基準として、Ｆｅ₂Ｏ₃に換算した全酸化鉄（Ｔ−Ｆｅ₂Ｏ₃）の比率を０．４〜１．３質量％とし、ＣｅＯ₂の比率を０〜２質量％とし、ＴｉＯ₂の比率を０〜０．５質量％とし、ガラスの骨格成分（主に、ＳｉＯ₂やＡｌ₂Ｏ₃）をＴ−Ｆｅ₂Ｏ₃、ＣｅＯ₂およびＴｉＯ₂の増加分だけ減じた組成とすることができる。

【0025】

本実施形態に係る合わせガラスの厚みは特には限定されないが、軽量化の観点からは、外側ガラス板１と内側ガラス板２の厚みの合計を、２．４〜３．８ｍｍとすることが好ましく、２．６〜３．４ｍｍとすることがさらに好ましく、２．７〜３．２ｍｍとすることが特に好ましい。このように、軽量化のためには、外側ガラス板１と内側ガラス板２との合計の厚みを小さくすることが必要であるので、各ガラス板のそれぞれの厚みは、特には限定されないが、例えば、以下のように、外側ガラス板１と内側ガラス板２の厚みを決定することができる。

【0026】

外側ガラス板１は、主として、外部からの障害に対する耐久性、耐衝撃性が必要であり、例えば、この合わせガラスを自動車のウインドシールドとして用いる場合には、小石などの飛来物に対する耐衝撃性能が必要である。他方、厚みが大きいほど重量が増し好ましくない。この観点から、外側ガラス板１の厚みは１．８ｍｍ以上、１．９ｍｍ以上、２．０ｍｍ以上、２．１ｍｍ以上、２．２ｍｍ以上の順で好ましい。一方、外側ガラス板１の厚みの上限は、５．０ｍｍ以下、４．０ｍｍ以下、３．１ｍｍ以下、２．５ｍｍ以下、２．４ｍｍ以下の順で好ましい。この中で、２．１ｍｍより大きく２．５ｍｍ以下、特に、２．２ｍｍ以上２．４ｍｍ以下が好ましい。何れの厚みを採用するかは、ガラスの用途に応じて決定することができる。

【0027】

内側ガラス板２の厚みは、外側ガラス板１と同等にすることができるが、例えば、合わせガラスの軽量化のため、外側ガラス板１よりも厚みを小さくすることができる。具体的には、０．６ｍｍ以上、０．８ｍｍ以上、１．０ｍｍ以上、１．３ｍｍ以上の順で好ましい。一方、内側ガラス板２の厚みｔ２の上限は、１．８ｍｍ以下、１．６ｍｍ以下、１．４ｍｍ以下、１．３ｍｍ以下、１．１ｍｍ未満の順で好ましい。この中で、例えば、０．６ｍｍ以上１．１ｍｍ未満が好ましい。内側ガラス板２についても、何れの厚みを採用するかは、ガラスの用途に応じて決定することができる。

【0028】

また、本実施形態に係る外側ガラス板１及び内側ガラス板２の形状は、平面形状及び湾曲形状のいずれであってもよい。しかしながら、後述するガラスの音響透過損失（ＳＴＬ：Sound Transmission Loss）は湾曲形状の方が低下するため、湾曲形状ガラスは特に音響対策が必要である。湾曲形状の方が平面形状よりＳＴＬ値が低下するのは湾曲形状の方が共振モードによる影響が大きいためと考えられる。

【0029】

さらに、ガラスが湾曲形状である場合には、ダブリ量が大きくなると遮音性能が低下するとされている。ダブリ量とは、ガラス板の曲げを示す量であり、例えば、図２に示すように、ガラス板の上辺の中央と下辺の中央とを結ぶ直線Ｌを設定したとき、この直線Ｌとガラス板との距離のうち最も大きいものをダブリ量Ｄと定義する。

【0030】

図３は、湾曲形状のガラス板と、平面形状のガラス板の、一般的な周波数と音響透過損失の関係を示すグラフである。図３によれば、湾曲形状のガラス板は、ダブリ量が３０〜３８ｍｍの範囲では、音響透過損失に大きな差はないが、平面形状のガラス板と比べると、４０００Ｈｚ以下の周波数帯域で音響透過損失が低下していることが分かる。したがって、湾曲形状のガラス板を作製する場合、ダブリ量は小さい方がよいが、例えば、ダブリ量が３０ｍｍを超える場合には、後述するように、中間膜のコア層のヤング率を１８ＭＰａ（周波数１００Ｈｚ，温度２０℃）以下とすることが好ましい。

【0031】

ここで、ガラス板が湾曲している場合の厚みの測定方法の一例について説明する。まず、測定位置については、図４に示すように、ガラス板の左右方向の中央を上下方向に延びる中央線Ｓ上の上下２箇所である。測定機器は、特には限定されないが、例えば、株式会社テクロック製のＳＭ−１１２のようなシックネスゲージを用いることができる。測定時には、平らな面にガラス板の湾曲面が載るように配置し、上記シックネスゲージでガラス板の端部を挟持して測定する。なお、ガラス板が平坦な場合でも、湾曲している場合と同様に測定することができる。

【0032】

＜２．中間膜＞
中間膜３は、複数の層で形成されており、一例として、図１に示すように、軟質のコア層３１を、これよりも硬質のアウター層３２で挟持した３層で構成することができる。但し、この構成に限定されるものではなく、コア層３１と、外側ガラス板１側に配置される少なくとも１つのアウター層３２とを有する複数層で形成されていればよい。例えば、コア層３１と、外側ガラス板１側に配置される１つのアウター層３２を含む２層の中間膜３、またはコア層３１を中心に両側にそれぞれ２層以上の偶数の数のアウター層３２を配置した中間膜３、あるいはコア層３１を挟んで一方に奇数の数のアウター層３２、他方の側に偶数の数のアウター層３２を配置した中間膜３とすることもできる。なお、ここでは、説明の便宜のため、外側ガラス板１に接触するアウター層を第１アウター層３２１、内側ガラス板２に接触するアウター層を第２アウター層３２２と称することとする。

【0033】

コア層３１はアウター層３２よりも軟質であるかぎり、その硬さは特には限定されないが、例えば、ヤング率を基準として材料を選択することができる。具体的には、周波数１００Ｈｚ，温度２０度において、１〜１８ＭＰａであることが好ましく、１〜１４ＭＰａであることがさらに好ましい。このような範囲にすると、概ね３５００Ｈｚ以下の低周波数域で、ＳＴＬが低下するのを防止することができる。

【0034】

この点について、本発明者により、一般的にコア層のヤング率を低下させると、３０００〜５０００Ｈｚの周波数域で遮音性能が向上することが見出されている。この点について、以下の表１には、クリアガラスからなる外側ガラス板と内側ガラス板、及びコア層とコア層の両側に位置するアウター層で構成された中間膜を有する合わせガラスの遮音性能を示している。外側ガラス板の厚みは２．０ｍｍ、内側ガラス板の厚みは１．３ｍｍ、中間膜の厚みは、コア層が０．１０ｍｍ、アウター層が０．３３ｍｍであり、合計０．７６ｍｍである。以下の表１では、周波数が１２５０〜１００００Ｈｚの間での音響透過損失を示している。具体的には、中間膜のヤング率（周波数１００Ｈｚ、温度２０℃で測定）を２５ＭＰａ，１２．５ＭＰａ，及び６．２５ＭＰａとした場合の音響透過損失を算出し（算出方法は後述する実施例の方法に従う）、ヤング率が２５ＭＰａの場合を基準として（以下の表では基準であるため０としている）、ヤング率が１２．５ＭＰａ，６．２５ＭＰａのときの音響透過損失の差（単位はｄＢ）を示している。このとき、アウター層のヤング率は５６０ＭＰａ、ｔａｎδは０．２６（温度２０℃、周波数１００Ｈｚ）である。表１によれば、周波数が、３１５０〜５０００Ｈｚの間では、中間膜のヤング率が２５ＭＰａから１２．５ＭＰａ，６．２５ＭＰａへと低下するのにしたがって音響透過損失が向上していることが分かる。

【表1】

【0035】

測定方法としては、例えば、Metravib社製固体粘弾性測定装置ＤＭＡ ５０を用い、ひずみ量０．０５％にて周波数分散測定を行うことができる。以下、本明細書においては、特に断りのない限り、ヤング率は上記方法での測定値とする。但し、周波数が２００Ｈｚ以下の場合の測定は実測値を用いるが、２００Ｈｚより大きい場合には実測値に基づく算出値を用いる。この算出値とは、実測値からＷＬＦ法を用いることで算出されるマスターカーブに基づくものである。

【0036】

一方、アウター層３２のヤング率はコア層３１よりも大きいが、２つのアウター層のうち、少なくとも、電熱線４と接触しない第２アウター層３２２のヤング率を、周波数１００Ｈｚ，温度２０度において５６０ＭＰａ以上、６００ＭＰａ以上、６５０ＭＰａ以上、７００ＭＰａ以上、７５０ＭＰａ以上、８８０ＭＰａ以上、または１３００ＭＰａ以上とすることができる。一方、アウター層３２のヤング率の上限は特には限定されないが、例えば、加工性の観点から設定することができる。例えば、１７５０ＭＰａ以上となると、加工性、特に切断が困難になることが経験的に知られている。また、いずれのアウター層３２１，３２２のヤング率も５６０ＭＰａ以上とすることができるが、例えば、外側ガラス板１側に配置される第１アウター層３２１のヤング率を、内側ガラス板２側の第２アウター層３２２のヤング率よりも大きくすることができる。これにより、車外や屋外からの外力に対する耐破損性能が向上する。

【0037】

また、コア層３１のｔａｎδは、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、０．１〜０．９とすることができる。ｔａｎδが上記範囲にあると、遮音性能が向上する。

【0038】

この点について、本発明者により、一般的にコア層のｔａｎδを大きくすると、５０００〜１００００Ｈｚの周波数域で遮音性能が向上することが見出されている。この点について、以下の表２には、クリアガラスからなる外側ガラス板と内側ガラス板、及びコア層とコア層の両側に位置するアウター層で構成された中間膜を有する合わせガラスの遮音性能を示している。外側ガラス板の厚みは２．０ｍｍ、内側ガラス板の厚みは１．３ｍｍ、中間膜の厚みは、コア層が０．１０ｍｍ、アウター層が０．３３ｍｍであり、合計０．７６ｍｍである。なお、このときのコア層、及びアウター層のヤング率はそれぞれ１２．５ＭＰａ，５６０ＭＰａである（周波数１００Ｈｚ，温度２０℃で測定）。以下の表２では、周波数が１２５０〜１００００Ｈｚの間での音響透過損失を示している。具体的には、中間膜のｔａｎδ（周波数１００Ｈｚ、温度２０℃で測定）を０．８，１．２，及び１．６とした場合の音響透過損失を算出し（算出方法は後述する実施例の方法に従う）、ｔａｎδが０．８の場合を基準として（以下の表では基準であるため０としている）、ｔａｎδが１．２，１．６のときの音響透過損失の差（単位はｄＢ）を示している。なお、アウター層のｔａｎδは、０．２６である。表２によれば、周波数が、５０００〜１００００Ｈｚの間では、中間膜のｔａｎδが０．８から１．２，１．６へと大きくなるのにしたがって音響透過損失が向上していることが分かる。

【表2】

【0039】

また、各層３１，３２を構成する材料は、特には限定されないが、少なくともヤング率が上記のような範囲とすることができる材料であることが必要である。例えば、アウター層３２は、ポリビニルブチラール樹脂（ＰＶＢ）によって構成することができる。ポリビニルブチラール樹脂は、各ガラス板との接着性や耐貫通性に優れるので好ましい。一方、コア層３１は、エチレンビニルアセテート樹脂（ＥＶＡ）、またはアウター層を構成するポリビニルブチラール樹脂よりも軟質なポリビニルアセタール樹脂によって構成することができる。軟質なコア層を間に挟むことにより、単層の樹脂中間膜と同等の接着性や耐貫通性を保持しながら、遮音性能を大きく向上させることができる。

【0040】

一般に、ポリビニルアセタール樹脂の硬度は、（ａ）出発物質であるポリビニルアルコールの重合度、（ｂ）アセタール化度、（ｃ）可塑剤の種類、（ｄ）可塑剤の添加割合などにより制御することができる。したがって、それらの条件から選ばれる少なくとも１つを適切に調整することにより、同じポリビニルブチラール樹脂であっても、アウター層３２に用いる硬質なポリビニルブチラール樹脂と、コア層３１に用いる軟質なポリビニルブチラール樹脂との作り分けが可能である。さらに、アセタール化に用いるアルデヒドの種類、複数種類のアルデヒドによる共アセタール化か単種のアルデヒドによる純アセタール化かによっても、ポリビニルアセタール樹脂の硬度を制御することができる。一概には言えないが、炭素数の多いアルデヒドを用いて得られるポリビニルアセタール樹脂ほど、軟質となる傾向がある。したがって、例えば、アウター層３２がポリビニルブチラール樹脂で構成されている場合、コア層３１には、炭素数が５以上のアルデヒド（例えばｎ−ヘキシルアルデヒド、２−エチルブチルアルデヒド、ｎ−へプチルアルデヒド、ｎ−オクチルアルデヒド）、をポリビニルアルコールでアセタール化して得られるポリビニルアセタール樹脂を用いることができる。なお、所定のヤング率が得られる場合は、上記樹脂等に限定されることはい。

【0041】

また、中間膜３の総厚は、特に規定されないが、０．３〜６．０ｍｍであることが好ましく、０．５〜４．０ｍｍであることがさらに好ましく、０．６〜２．０ｍｍであることが特に好ましい。また、コア層３１の厚みは、０．１〜２．０ｍｍであることが好ましく、０．１〜０．６ｍｍであることがさらに好ましい。一方、各アウター層３２の厚みは、０．１〜２．０ｍｍであることが好ましく、０．１〜１．０ｍｍであることがさらに好ましい。その他、中間膜３の総厚を一定とし、この中でコア層３１の厚みを調整することもできる。

【0042】

コア層３１及びアウター層３２の厚みは、例えば、以下のように測定することができる。まず、マイクロスコープ（例えば、キーエンス社製ＶＨ−５５００）によって合わせガラスの断面を１７５倍に拡大して表示する。そして、コア層３１及びアウター層３２の厚みを目視により特定し、これを測定する。このとき、目視によるばらつきを排除するため、測定回数を５回とし、その平均値をコア層３１、アウター層３２の厚みとする。例えば、図５に示すような合わせガラスの拡大写真を撮影し、このなかでコア層やアウター層３２を特定して厚みを測定する。

【0043】

なお、中間膜３のコア層３１、アウター層３２の厚みは全面に亘って一定である必要はなく、例えば、ヘッドアップディスプレイに用いられる合わせガラス用に楔形にすることもできる。この場合、中間膜３のコア層３１やアウター層３２の厚みは、最も厚みの小さい箇所、つまり合わせガラスの最下辺部を測定する。中間膜３が楔形の場合、外側ガラス板及び内側ガラス板は、平行に配置されないが、このような配置も本発明における外側ガラス板と内側ガラス板との「対向配置」に含まれるものとする。すなわち、本発明の「対向配置」は、例えば、１ｍ当たり３ｍｍ以下の変化率で厚みが大きくなるコア層３１やアウター層３２を用いた中間膜３を使用した時の外側ガラス板と内側ガラス板の配置を含む。

【0044】

中間膜３の製造方法は特には限定されないが、例えば、上述したポリビニルアセタール樹脂等の樹脂成分、可塑剤及び必要に応じて他の添加剤を配合し、均一に混練りした後、各層を一括で押出し成型する方法、この方法により作成した２つ以上の樹脂膜をプレス法、ラミネート法等により積層する方法が挙げられる。プレス法、ラミネート法等により積層する方法に用いる積層前の樹脂膜は単層構造でも多層構造でもよい。

【0045】

＜３．電熱線＞
電熱線は、公知のものを利用することができる。すなわち、２つのガラス板１，２の間に、所定間隔で複数の電熱線を配置し、これに電流を印加する。電熱線の配置は特には限定されず、ガラス板の縦方向あるいは横方向のいずれに延びるように配置してもよい。また、電熱線に電流を印加するための導線をガラス板の端縁に沿って配置することができる。

【0046】

＜４．合わせガラスの製造方法＞
本実施形態に係る合わせガラスの製造方法は、特に限定されず、従来公知の合わせガラスの製造方法を採用することができる。例えば、まず、中間膜３の表面に、複数の電熱線を配置する。その方法は種々の方法があるが、例えば、特開平１０−６９３９に記載のように行うことができる。そして、電熱線が配置された中間膜３を外側ガラス板１及び内側ガラス板２の間に挟み、これをゴムバッグに入れ、減圧吸引しながら約７０〜１１０℃で予備接着する。予備接着の方法は、これ以外でも可能である。例えば、中間膜３を外側ガラス板１及び内側ガラス板２の間に挟み、オーブンにより４５〜６５℃で加熱する。続いて、この合わせガラスを０．４５〜０．５５ＭＰａでロールにより押圧する。次に、この合わせガラスを、再度オーブンにより８０〜１０５℃で加熱した後、０．４５〜０．５５ＭＰａでロールにより再度押圧する。こうして、予備接着が完了する。

【0047】

次に、本接着を行う。予備接着がなされた合わせガラスを、オートクレーブにより、８〜１５気圧で、１００〜１５０℃によって、本接着を行う。具体的には、１４気圧で１４５℃の条件で本接着を行うことができる。そして、電熱線に対して電流を印加するための導線を配置すれば、本実施形態に係る合わせガラスが製造される。なお、このような導線を自動車への取付時など、後の工程で行うこともできる。

【0048】

＜５．車体＞
本実施形態に係る合わせガラスは、種々の自動車の窓ガラスに適用することができる。この中でも、本実施形態に係る合わせガラスは、後述するように、５０００Ｈｚ以上の周波数帯域の音に対する遮音性能に優れているため、特に、ハイブリッド車やＥＶ車に取り付けると、遮音効果が大きい。これは、ハイブリッド車やＥＶ車において使用しているモーターは、高周波数で駆動するため、高周波数の音が発生しやすいからである。

【0049】

＜６．車体に用いられる位置＞
本実施形態に係る合わせガラスは、自動車のいずれの位置の窓ガラスにも適用することができる。この中でも、特に、ウインドシールドに用いることが望ましい。但し、本実施形態に係る合わせガラスは、ウインドシールドに限定されず、サイドガラス、リアガラスにも用いることができる。

【0050】

＜７．合わせガラスの取付構造＞
上述した合わせガラスは、例えば、自動車、建築物などの取付構造体に取付けることができる。このとき、合わせガラスは、取付部を介して取付構造物に取付けられる。取付部とは、例えば、自動車に取付けるためのウレタン枠などのフレーム、接着材、クランプなどが該当する。自動車への取付の一例を挙げると、図６（ａ）に示すように、まず、合わせガラス１０の両端にピン５０を取付けておき、取付対象となる自動車のフレーム７０に接着材６０を塗布する。フレームには、ピンが挿入される貫通孔８０が形成されている。そして、図６（ｂ）に示すように、合わせガラス１０をフレーム７０に取付ける。まず、ピン５０を貫通孔８０に挿入し、合わせガラス１０をフレーム７０に対して仮止めする。このとき、ピン５０には段差が形成されているため、ピン５０は貫通孔８０の途中までしか挿入されず、これにより、フレーム７０と合わせガラス１０との間に隙間が生じる。そして、この隙間には上述した接着材６０が塗布されているため、時間の経過とともに接着材６０を介して合わせガラス１０とフレーム７０が固定される。

【0051】

このような合わせガラスの取付構造体への取付において、合わせガラス１０の取付角度はθは、図６（ｃ）に示すように、垂直Ｎから４５度以下にすることが好ましい。

【0052】

＜８．特徴＞
本実施形態によれば、中間膜３の一部を構成するアウター層３２のヤング率を周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において５６０ＭＰａ以上とすることで、次の効果を得ることができる。

【0053】

すなわち、本発明者は、中間膜３のアウター層３２のヤング率を向上すると、約４０００Ｈｚ以上の周波数域での遮音性能が向上することを見出した。例えば、一般的に用いられるヤング率が４４１ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）のアウター層に対し、ヤング率が５６０ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）のアウター層３２を用いると、周波数６３００Ｈｚにおいて、ＳＴＬが０．３ｄＢ向上することを見出した。一般的に、人間は０．３ｄＢ以上の音の変化を認識できるとされているため、ヤング率を高めることで、高周波数域において、人間が認識できるほどの遮音効果を得ることができる。また、アウター層３２のヤング率は高くなるほど、遮音性能が高くなることが見出されている。

【0054】

一方、１０００〜３５００Ｈｚの低周波数域では、アウター層のヤング率を向上すると、ＳＴＬが低下することが分かっている。しかしながら、その低下は小さいことも見出されている。

【0055】

また、以下の数式に示すように、ガラスは一般的に厚みやヤング率が小さくなるほどコインシデンス周波数は高周波側にシフトする。

【数1】

【0056】

したがって、厚みの小さい合わせガラスであれば、上述したように、ヤング率の高いアウター層３２を用いることが有利である。

【0057】

また、合わせガラスの総厚が同じでも、外側ガラス板１と内側ガラス板２の厚みが相違する場合には、特定の周波数域での遮音性能が低下することが、本発明者によって見出されている。例えば、図７に示すように、同厚の場合に比して、人間が聞き取りやすい２０００〜５０００Ｈｚの周波数領域の遮音性能が低下することを見出した。同図は、周波数と音響透過損失（ＳＴＬ）との関係をシミュレーションした結果を示すグラフである。このグラフには、厚みが１．５ｍｍのガラス板で構成された合わせガラス（以下、第１合わせガラスという）と、厚みが２．０ｍｍと１．０ｍｍの異なるガラス板で構成された合わせガラス（以下、第２合わせガラスという）が表示されている。いずれの合わせガラスも、ガラス板の間に樹脂製の中間膜が配置されている。このグラフによれば、３０００〜５０００Ｈｚの周波数領域において、第２合わせガラスの音響透過損失は、第１合わせガラスに比べて低下していることが分かる。すなわち、厚みの異なるガラス板を用いることで、人間が聞き取りやすい２０００〜５０００Ｈｚの周波数領域の遮音性能が低下することが分かった。

【0058】

これに対して、本発明者は、中間膜３の一部を構成するコア層３１のヤング率を周波数１００Ｈｚ，温度２０度において、１８ＭＰａ以下、好ましくは、１４ＭＰａ以下とすれば、人間が聞き取りやすい周波数においては、遮音性能は低下しないことも見出した。

【0059】

また、上記のように、本実施形態に係る合わせガラスは、電熱線４が配置されているため、電流を印加させることで発熱でき、これによって合わせガラスに生じる氷を解かし、また、曇りを解消することができる。さらに、次の効果を得ることができる。この点について、図８を参照しつつ説明する。

【0060】

図８は、５種類の中間膜の温度での、周波数と音響透過損失との関係をシミュレーションした結果を示している。この例では、厚みが２ｍｍの２枚のガラス板の間に、ヤング率が４４１ＭＰａ、厚みが０．７６ｍｍの中間膜を配置した合わせガラスを対象としている。同図によれば、傾向として、中間膜の温度が高いと、５０００Ｈｚ以下の周波数域では音響透過損失が向上しており、温度が高くなるほど、この周波数域での遮音性能が高いことが分かる。一方、５０００Ｈｚよりも大きい周波数域では、傾向として、中間膜の温度が高くなるほど、概ね音響透過損失が低下していることが分かる。

【0061】

これに対して、電熱線４を用いると、発熱によりこれと接触するアウター層の温度が上昇するが、このとき、図８に示したように、温度が上昇すると、５０００Ｈｚよりも大きい周波数域では、音響透過損失が低下する。したがって、本実施形態においては、ヤング率が５６０ＭＰａ以上という高いアウター層を用いることで、温度が上昇したときでも音響透過損失が低下するのを抑制することができる。

【0062】

特に、電熱線４と直接接触しない第２アウター層３２２のヤング率を高くすると、このアウター層３２２の温度が高くなるのを抑制し、遮音性能が低下するのを防止することができる。また、電熱線４を外側ガラス板１と接触するように配置することで、合わせガラス上の氷を解かし、また、外気による曇りを効果的に解消することができる。

【0063】

＜９．変形例＞
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されない。例えば、上記実施形態では、電熱線を外側ガラス板と中間膜との間に配置しているが、電熱線４はいずれの位置に配置することもできる。例えば、上記実施形態では、外側ガラス板１と第１アウター層３２１との間に電熱線を配置しているが、内側ガラス板と第２アウター層との間に電熱線を配置することもできる。この場合、電熱線４と直接接触しない第１アウター層３２１のヤング率を５６０ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）以上とすると、上述したように、このアウター層３２１の温度が高くなるのを抑制し、遮音性能が低下するのを防止することができる。また、電熱線４を外側ガラス板１の表面、内側ガラス板２の表面に配置することもできる。さらに、すべてのアウター層３２１，３２２のヤング率を５６０ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）以上とすることもできる。

【0064】

また、電熱線４とアウター層３２との間に熱遮蔽手段を設けることもできる。熱遮蔽手段は種々の態様があるが、例えば、公知の熱線反射フィルムを用いることができる。熱線反射フィルムを使用することで、車外からの赤外線による放射による伝熱を防止することができる。また、電熱線４の熱の影響がアウター層３２に伝達されるのを少なからず抑制することができる。熱線反射フィルムは、種々の構成があるが、例えば、基材となる樹脂フィルム上に、酸化物層と金属層とを交互に積層することにより熱線反射フィルムを形成することができる。この場合、熱線反射フィルムは、ガラス板に接着しないため、ガラス板、アウター層、電熱線、熱線反射フィルム、アウター層、コア層、アウター層の順で配置することが必要である。すなわち、熱線反射フィルムをアウター層で挟み、アウター層とガラス板とを接着するようにする。ここでいうガラス板とは、外側ガラス板、内側ガラス板のいずれでもよい。

【0065】

また、ヤング率の高いアウター層と電熱線とが接触するように配置することもできる。このようにすると、電熱線が硬度の高いアウター層に支持されるため、製造時に電熱線の配置が乱れるのを防止することができる。すなわち、製造時には、熱によりアウター層が柔らかくなり、これに追従して電熱線の配置が所定の位置からずれるなどして乱れるおそれがあるが、上記のように硬度の高いアウター層と接触させることで、これを防止することができる。

【実施例】

【0066】

以下、本発明の実施例について説明する。なお、ここでの実施例、比較例に係る合わせガラスの試験では、シミュレーションにより遮音性能を検証しているため、電熱線を配置したものではないが、温度を２０℃としてシミュレーションを行っているため、電熱線の有無にかかわらず、シミュレーションの結果に対して、その影響はない。但し、本発明は以下の実施例に限定されない。

【0067】

１．試験Ａ
以下の通り、実施例１及び比較例１に係る合わせガラスを準備した。実施例１と比較例１の相違は、アウター層のヤング率のみである。

【0068】

まず、外側及び内側ガラス板を、上述したクリアガラスで形成した。外側ガラス板の厚みは２．０ｍｍ、内側ガラス板の厚みは１．３ｍｍとした。そして、中間膜はコア層とこれを挟持する一対のアウター層で構成した。中間膜の厚みは０．７６ｍｍ、コア層の厚みは０．１ｍｍ、両アウター層の厚みはそれぞれ０．３３ｍｍとした。そして、コア層のヤング率は１９ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）に調整した。また、実施例１におけるアウター層のヤング率を８８２ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）とし、比較例１におけるアウター層のヤング率を４４１ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）とした。

【0069】

上記実施例１及び比較例１について、音響透過損失をシミュレーションにより、評価した。シミュレーション条件は、以下の通りである。

【0070】

まず、シミュレーションは、音響解析ソフト（ＡＣＴＲＡＮ、Ｆｒｅｅ Ｆｉｅｌｄ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社製）を用いて行った。このソフトでは、有限要素法を用いて次の波動方程式を解くことにより、合わせガラスの音響透過損失（透過音圧レベル／入射音圧レベル）を算出することができる。

【数2】

【0071】

次に、算出条件について説明する。
(1) モデルの設定
本シミュレーションで用いた合わせガラスのモデルを図９に示す。このモデルでは、音の発生源側から外側ガラス板、中間膜、内側ガラス板、ウレタン枠の順で積層した合わせガラスを規定している。ここで、ウレタン枠をモデルに追加しているのは、ウレタン枠の有無により音響透過損失の算出結果に少なからず影響があると考えられる点、及び、合わせガラスと車両のウインドシールドの間にはウレタン枠が用いられて接着していることが一般的である点を考慮したためである。
(2) 入力条件１(寸法等)

【表3】

【0072】

なお、ガラス板の寸法である８００×５００ｍｍは、実際の車両で用いられるサイズよりも小さい。ガラスサイズが大きくなるとＳＴＬ値は悪くなる傾向にあるが、これは、サイズが大きいほど拘束箇所が大きくなり、それにともない共振モードが大きくなるからである。但し、ガラスサイズが異なっても、周波数毎の相対的値の傾向、つまり、異なる厚みのガラス板からなる合わせガラスが同厚のガラス板からなる合わせガラスに比して所定の周波数帯で悪くなる傾向は同じである。

【0073】

また、上記表１のランダム拡散音波とは、所定の周波数の音波が外側ガラス板に対してあらゆる方向の入射角をもって伝番していく音波であり、音響透過損失を測定する残響室での音源を想定したものとなっている。
(3) 入力条件２(物性値)

【表4】

［アウター層のヤング率及び損失係数について］
主な周波数毎に異なった値を用いた。これは、コア層及び両アウター層は粘弾性体のため、粘性効果によりヤング率は周波数依存性が強いためである。なお、温度依存性も大きいが、今回は温度一定（２０℃）を想定した物性値を用いた。

【表5】

【0074】

結果は、図１０のグラフに示すとおりである。このグラフは、横軸が周波数（Ｈｚ）であり、縦軸は各周波数における実施例１と比較例１とのＳＴＬの差（ｄＢ）である。この結果によれば、実施例１のように、アウター層のヤング率を大きくすることで、比較例１に比べ概ね４０００Ｈｚ以上の周波数域におけるＳＴＬを向上することができる。つまり、遮音性能を向上させることができる。例えば、約５０００〜１００００Ｈｚにおいて、実施例１と比較例１とは０．６ｄＢ以上のＳＴＬの差が生じており、実施例１において遮音性能が大きく向上していることが分かる。したがって、このような合わせガラスを自動車に用いた場合、ブレーキ音、風切り音などの高周波の音が車内に流入するのを効果的に遮断することができる。一方、実施例１は、１０００〜３５００Ｈｚの周波数域で、比較例１と比べ、ＳＴＬが概ね０〜０．２ｄＢ低下している。しかしながら、一般的に、人間は約０．３ｄＢの変化があれば、音の相違を認識することができるため、０．２ｄＢ程度のＳＴＬの差であれば、人間は認識できない可能性が高い。したがって、アウター層のヤング率を高くすると、約３５００Ｈｚ以下の低周波でＳＴＬは低下するものの、その低下は無視できるほどのものであり、その一方で、約３５００Ｈｚ以上、特に、５０００Ｈｚ以上の周波数域の音に対しては、効果的に遮音することができることが分かった。

【0075】

２．試験Ｂ
以下の通り、実施例２〜４及び比較例２に係る合わせガラスを準備した。実施例２〜４と比較例２の相違は、アウター層のヤング率のみである。

【0076】

外側及び内側ガラス板を、上述したクリアガラスで形成した。外側ガラス板の厚みは２．０ｍｍ、内側ガラス板の厚みは１．３ｍｍとした。そして、中間膜はコア層とこれを挟持する一対のアウター層で構成した。中間膜の厚みは０．７６ｍｍ、コア層の厚みは０．１ｍｍ、両アウター層の厚みはそれぞれ０．３３ｍｍとした。そして、コア層のヤング率は９．５ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）に調整した。また、実施例２〜４におけるアウター層のヤング率は、それぞれ８８２、１７６４、３５２８ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）とし、比較例２におけるアウター層のヤング率を４４１ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）とした。その他の試験条件は、試験Ａと同じである。

【0077】

結果は、図１１に示すとおりである。この試験Ｂでは、コア層のヤング率を小さくしているが、試験Ａと同様に、アウター層のヤング率が大きくなると、高周波数域でのＳＴＬが大きく上昇し、この周波数域での遮音性能が大きく向上していることが分かる。また、この試験Ｂでは、コア層のヤング率を試験Ａと比べ半分にしているが、これにより、１０００〜３５００Ｈｚの周波数域でのＳＴＬが若干増加していることが分かる。

【0078】

したがって、アウター層のヤング率を増大することで、高周波域でのＳＴＬが増加し、遮音性能が向上していることが分かった。また、コア層のヤング率を低下させることで、１０００〜３５００Ｈｚの周波数域での遮音性能が向上していることも確認できた。

【符号の説明】

【0079】

１ 外側ガラス板
２ 内側ガラス板
３ 中間膜
３１ コア層
３２ アウター層

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】