特許 6268080 金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体とその製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6268080

(24)【登録日】2018年1月5日

(45)【発行日】2018年1月24日

(54)【発明の名称】金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体とその製造方法

(51)【国際特許分類】

   B32B 15/08 20060101AFI20180115BHJP

   B32B 15/085 20060101ALI20180115BHJP

   B32B 15/092 20060101ALI20180115BHJP

   B32B 15/095 20060101ALI20180115BHJP

   B29C 45/14 20060101ALI20180115BHJP

   C08F 255/00 20060101ALI20180115BHJP

   B29K 23/00 20060101ALN20180115BHJP

   B29K 105/22 20060101ALN20180115BHJP

   B29L 9/00 20060101ALN20180115BHJP

【ＦＩ】

   B32B15/08 M

   B32B15/085 Z

   B32B15/092

   B32B15/095

   B29C45/14

   C08F255/00

   B29K23:00

   B29K105:22

   B29L9:00

【請求項の数】11

【全頁数】21

(21)【出願番号】特願2014-246291(P2014-246291)

(22)【出願日】2014年12月4日

(65)【公開番号】特開2017-74675(P2017-74675A)

(43)【公開日】2017年4月20日

【審査請求日】2017年3月23日

【早期審査対象出願】

(73)【特許権者】

【識別番号】000183484

【氏名又は名称】日本製紙株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100093687

【弁理士】

【氏名又は名称】富崎 元成

(74)【代理人】

【識別番号】100106770

【弁理士】

【氏名又は名称】円城寺 貞夫

(74)【代理人】

【識別番号】100139789

【弁理士】

【氏名又は名称】町田 光信

(72)【発明者】

【氏名】安藤 直樹

(72)【発明者】

【氏名】高橋 正雄

(72)【発明者】

【氏名】山口 嘉寛

(72)【発明者】

【氏名】藤野 謙一

(72)【発明者】

【氏名】渡邊 泰高

(72)【発明者】

【氏名】三木 将義

【審査官】 岩田 行剛

(56)【参考文献】

【文献】 国際公開第２０１３／１７５６９３（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 国際公開第２０１２／０６０３１１（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特開２０１３−０９１２６８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００５−１６２９９８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００２−１７３５１４（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２００５／０８２９６３（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特公昭５３−００４８８０（ＪＰ，Ｂ１）

【文献】 特開２００５−０３５０６１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０８−１５６１８１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２０１５／０８０２６９（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｂ３２Ｂ １／００−４３／００

Ｂ２９Ｃ ４５／００−４５／８４

Ｃ０８Ｆ２５５／００

Ｃ０８Ｊ １／００− ５／１０、 ９／００−２０１／１０

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

金属形状物上に、熱硬化型樹脂層、変性ポリオレフィン樹脂層、ポリプロピレン系樹脂組成物、及びガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）で積層された、
金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体であって、
前記変性ポリオレフィン樹脂層をなす樹脂は、
共重合型ポリオレフィン（Ａ）を基材に、マレイン酸、無水マレイン酸、フマル酸、シトラコン酸、無水シトラコン酸、メサコン酸、イタコン酸、無水イタコン酸、アコニット酸、無水アコニット酸、無水ハイミック酸、及び（メタ）アクリル酸から選択される一種以上の成分（Ｂ）及び（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）をグラフト重合させた変性ポリオレフィン樹脂であって、
重量平均分子量１０万〜２０万で、かつ示差走査型熱量計（ＤＳＣ）による融点７０〜１１０℃のもの、又は、前記成分（Ａ）を基材に、前記成分（Ｂ）、（Ｃ）をグラフト重合させた重量平均分子量１０万〜２０万である２種以上の変性ポリオレフィン樹脂を、融点の加重平均が７０〜１１０℃となるように混合した物であり、
前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）は、ガラス繊維とマトリックス樹脂がポリプロピレン樹脂である
ことを特徴とする金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体。

【請求項2】

請求項１に記載の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体において、
前記熱硬化型樹脂層は、主材がウレタン樹脂又はエポキシ樹脂からなるコート材であり、
前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）の表層には、前記変性ポリオレフィン樹脂層が形成されているものである
ことを特徴とする金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体。

【請求項3】

請求項１又は２に記載の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体において、
前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）は、スタンパブルシートであり、
前記ポリプロピレン系樹脂組成物は、射出成形により成形されたものである
ことを特徴とする金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体。

【請求項4】

請求項１又は２に記載の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体において、
前記共重合型ポリオレフィン（Ａ）が、エチレン共重合型ポリプロピレン、１−ブテン共重合型ポリプロピレン、及びエチレン−１−ブテン共重合型ポリプロピレンからなる群より選ばれる少なくとも１種である
ことを特徴とする金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体。

【請求項5】

請求項１又は２に記載の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体において、
前記の（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）が、少なくとも一般式（１）で示される化合物であり、
ＣＨ₂＝ＣＲ１ＣＯＯＲ２・・・（１）
ただし、式（１）中、Ｒ１＝Ｈ又はＣＨ₃、Ｒ２＝Ｃ_nＨ_2n+1、ｎ＝８〜１８の整数、
であることを特徴とする金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体。

【請求項6】

請求項１又は２に記載の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体において、
前記成分（Ｂ）のグラフト質量及び前記（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）のグラフト質量のうち少なくとも一方が０．１〜１０質量％である
ことを特徴とする金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体。

【請求項7】

表面を化学的、又は物理的に粗面化した金属形状物を用意する工程と、
前記金属形状物に、主材がウレタン樹脂又はエポキシ樹脂からなる第１コート材を塗布し、加熱して樹脂層を半硬化する工程と、
前記半硬化した前記第１コート材上に、
共重合型ポリオレフィン（Ａ）を基材に、マレイン酸、無水マレイン酸、フマル酸、シトラコン酸、無水シトラコン酸、メサコン酸、イタコン酸、無水イタコン酸、アコニット酸、無水アコニット酸、無水ハイミック酸、及び（メタ）アクリル酸から選択される一種以上の成分（Ｂ）及び（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）をグラフト重合させた変性ポリオレフィン樹脂であって、
前記変性ポリオレフィン樹脂の重量平均分子量が１０万〜２０万であり、かつ示差走査型熱量計（ＤＳＣ）による融点７０〜１１０℃であるもの、又は、前記成分（Ａ）を基材に、前記成分（Ｂ）、（Ｃ）をグラフト重合させた重量平均分子量１０万〜２０万である２種以上の変性ポリオレフィン樹脂を、融点の加重平均が７０〜１１０℃となるように混合した物である
変性ポリオレフィン樹脂である第２コート材を塗布した後、
前記金属形状物を加熱し放冷して下地の前記第１コート材を追硬化させると共に、前記第２コート材層を溶融固着させる工程と、
前記第１コート材及び前記第２コート材で塗布し定着済の前記金属形状物、ガラス繊維とマトリックス樹脂がポリプロピレン樹脂である前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）を射出成形金型にインサートする工程と、
前記第２コート材と前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）の間にポリプロピレン系樹脂組成物を射出して、前記金属形状物と前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）を一体化して積層複合体を得る工程と
からなる金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法。

【請求項8】

請求項７に記載のポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法において、
前記熱硬化型樹脂層は、主材がウレタン樹脂又はエポキシ樹脂からなるコート材であり、
前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）は、スタンパブルシートであり、表面に前記変性ポリオレフィン樹脂層が形成されているものである
ことを特徴とするポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法。

【請求項9】

請求項７又は８に記載のポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法において、
前記共重合型ポリオレフィン（Ａ）が、エチレン共重合型ポリプロピレン、１−ブテン共重合型ポリプロピレン、及びエチレン−１−ブテン共重合型ポリプロピレンからなる群より選ばれる少なくとも１種である
ことを特徴とするポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法。

【請求項10】

請求項７又は８に記載のポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法において、
前記の（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）が、一般式（１）で示される化合物であり、
ＣＨ₂＝ＣＲ１ＣＯＯＲ２・・・（１）
ただし、式（１）中、Ｒ１＝Ｈ又はＣＨ₃、Ｒ２＝Ｃ₂Ｈ_2n+1、ｎ＝８〜１８の整数、
であることを特徴とするポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法。

【請求項11】

請求項７又は８に記載のポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法において、
前記成分（Ｂ）のグラフト質量及び前記（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）のグラフト質量のうち少なくとも一方が０．１〜１０質量％である
ことを特徴とするポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体とその製造方法に関する。更に詳しくは、金属形状物に極性樹脂層、接着剤組成物層、及び無極性樹脂層（ポリプロピレン樹脂層）を、順次積層した積層体であり、金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体とその製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

ＦＲＰ（繊維強化プラスチック）の一種で、ポリプロピレン樹脂（以下、「ＰＰ」という。）使用のガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（以下、「ＧＦＲＴＰ（Glass fiber reinforced thermo-plastics）」という。）が知られている。このＧＦＲＴＰは、短繊維型ガラス繊維をコンパウンドしたＰＰペレット使用の射出成形物を言うのではなく、長さ数ｃｍのガラス繊維とＰＰからなるスタンパブルシートを原料とするＧＦＲＴＰ成形品である。ＧＦＲＴＰ成形品は、長繊維型のガラス繊維を強化材としＰＰを熱可塑性樹脂として使用したもので、安価で超軽量高強度、且つ耐食性があり、機械や設備の構造材、カバー材に使用可能なものである。即ち、ＧＦＲＴＰは、自動車、航空機等の移動機械、一般機械、医療機械、家屋等の建築物の建材、土木構造物等の土木資材等に使用可能である。

【0003】

マトリックス樹脂に、エポキシ樹脂を使用した炭素繊維強化プラスチック（以下、「ＣＦＲＰ（Carbon fiber reinforced plastics）」という。）は、その高強度と超軽量さで、近年は航空機の主要構造材となりつつある。又、ガラス繊維を使用した前述のＧＦＲＰは、薄板化しても強固であり通電性がないので、所謂ガラスエポキシと称されて、電気回路基板等に使われている。昨今、このＣＦＲＰが、需要量の大きい自動車用に使用出来ないか検討され、その製造工程での時間効率の悪さから、ＣＦＲＰよりも炭素繊維強化熱可塑性プラスチック（以下、「ＣＦＲＴＰ（Carbon fiber reinforced thermo-plastics）」という。）の使用が好ましいとされている。その考え方がガラス繊維強化物にも生かされ、長繊維型のガラス繊維を使用したＧＦＲＴＰ、即ちスタンパブルシートの熱プレス品が注目され出している。

【0004】

スタンパブルシートとは、数十年前に出現した紙漉き法を使用した製法で作られたものであり、長繊維型ガラス繊維とＰＰ粉体からなる紙状物（所謂、ガラスペーパー）を重ねた厚紙状物である。このスタンパブルシートを２００℃近くに加熱し、軟化状態にした上でスタンピング成形（金型内での追加加熱なしのプレス成形）をすれば、高強度でしかも耐食性のある強度部材の製造が安価に出来るとして脚光を浴びた。しかしながら、このスタンピング成形品は、その開発後、鋼板、鋼材等を素材とする金属素材との加工性、製造工程が複雑等の理由で、失速してやや忘れ去られた形となった。他方、コストパフォーマンスに優れたＰＰは、軽量で高強度であり、これは自動車等の移動機械用の部品用材料として省エネに通じる。それ故、取り分け、コストパフォーマンスに優れたスタンパブルシートを原料とするＰＰ系ＧＦＲＴＰは、将来の安価な移動機械用素材として再検討が始まった。

【0005】

一方、本発明者等は、金属材とＰＰとを射出成形機を使う方法で接合を一体化する手法、即ち、射出接合法で金属材とＰＰの射出成形物の接合一体化物を得る方法を開発した（特許文献１）。この方法は、金属材に主材がウレタン樹脂又はエポキシ樹脂のコート材を塗布して半硬化させ、その半硬化塗膜の上に特定の変性ポリオレフィン樹脂コート材を塗布し、加熱して下層と変性ポリオレフィン塗膜層を接合させる方法である。その上で、この２層塗装した金属材を射出成形金型にインサートし、そこへＰＰを射出した場合、結果的に金属材とＰＰが強力に接合して積層された金属とＰＰの積層体が得られるものである。この金属部とＰＰ成形物間の接合力は、せん断破断力で１２〜１５ＭＰａというものである。

【0006】

同様に、金属部材の表面にポリオレフィンを含む樹脂材料のプイマー層を形成し、これにコストパフォーマンスにすぐれたポリピロピレンを射出して、金属部材とポリピロピレンを接合するものも提案されている（特許文献２）。しかしながら、これらの先行技術は、金属材とＰＰの射出成形物で一体に接合した複合体を得るものであるが、ＰＰ製のＧＦＲＴＰとの複合体を得るものではない。取り分け、金属部材とコストパフォーマンスに優れたＰＰ系スタンパブルシートを接合するものではない。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】特開２０１７−７４６７４

【特許文献2】ＷＯ２０１３／１７５６９３

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

以上のような背景で本発明は開発されたものであり、以下の目的を達成するものである。
本発明の目的は、金属とＰＰ系ＧＦＲＴＰが強力な接合強度を有する、金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体とその製造方法を提供するものである。
本発明の他の目的は、生産性が高く、しかも金属とＰＰ系ＧＦＲＴＰが強力な接合強度を有する、金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体とその製造方法を提供するものである。

【課題を解決するための手段】

【0009】

本発明１の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体は、
金属形状物上に、熱硬化型樹脂層、変性ポリオレフィン樹脂層、ポリプロピレン系樹脂組成物、及びガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）で積層された、
金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体であって、
前記変性ポリオレフィン樹脂層をなす樹脂は、
共重合型ポリオレフィン（Ａ）を基材に、マレイン酸、無水マレイン酸、フマル酸、シトラコン酸、無水シトラコン酸、メサコン酸、イタコン酸、無水イタコン酸、アコニット酸、無水アコニット酸、無水ハイミック酸、及び（メタ）アクリル酸から選択される一種以上の成分（Ｂ）及び（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）をグラフト重合させた変性ポリオレフィン樹脂であって、
重量平均分子量１０万〜２０万で、かつ示差走査型熱量計（ＤＳＣ）による融点７０〜１１０℃のもの、又は、前記成分（Ａ）を基材に、前記成分（Ｂ）、（Ｃ）をグラフト重合させた重量平均分子量１０万〜２０万である２種以上の変性ポリオレフィン樹脂を、融点の加重平均が７０〜１１０℃となるように混合した物であり、
前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）は、ガラス繊維とマトリックス樹脂がポリプロピレン樹脂であることを特徴とする。

【0010】

本発明２の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体は、本発明１において、前記熱硬化型樹脂層は、主材がウレタン樹脂又はエポキシ樹脂からなるコート材であり、前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）の表層には、前記変性ポリオレフィン樹脂層が形成されているものであることを特徴とする。

【0011】

本発明３の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体は、本発明１又は２において、前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）は、スタンパブルシートであり、前記ポリプロピレン系樹脂組成物は、射出成形により成形されたものであることを特徴とする。

【0012】

本発明４の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体は、本発明１又は２において、前記共重合型ポリオレフィン（Ａ）が、エチレン共重合型ポリプロピレン、１−ブテン共重合型ポリプロピレン、及びエチレン−１−ブテン共重合型ポリプロピレンからなる群より選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする。

【0013】

本発明５の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体は、本発明１又は２において、前記の（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）が、少なくとも一般式（１）で示される化合物であり、
ＣＨ₂＝ＣＲ１ＣＯＯＲ２・・・（１）
ただし、式（１）中、Ｒ１＝Ｈ又はＣＨ₃、Ｒ２＝Ｃ_nＨ_2n+1、ｎ＝８〜１８の整数）、
であること特徴とする。

【0014】

本発明６の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体は、本発明１又は２において、前記成分（Ｂ）のグラフト質量及び前記（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）のグラフト質量のうち少なくとも一方が０．１〜１０質量％であることを特徴とする。

【0015】

本発明７の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法は、
表面を化学的、又は物理的に粗面化した金属形状物を用意する工程と、
前記金属形状物に、主材がウレタン樹脂又はエポキシ樹脂からなる第１コート材を塗布し、加熱して樹脂層を半硬化する工程と、
前記半硬化した前記第１コート材上に、
共重合型ポリオレフィン（Ａ）を基材に、マレイン酸、無水マレイン酸、フマル酸、シトラコン酸、無水シトラコン酸、メサコン酸、イタコン酸、無水イタコン酸、アコニット酸、無水アコニット酸、無水ハイミック酸、及び（メタ）アクリル酸から選択される一種以上の成分（Ｂ）及び（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）をグラフト重合させた変性ポリオレフィン樹脂であって、
前記変性ポリオレフィン樹脂の重量平均分子量が１０万〜２０万であり、かつ示差走査型熱量計（ＤＳＣ）による融点７０〜１１０℃であるもの、又は、前記成分（Ａ）を基材に、前記成分（Ｂ）、（Ｃ）をグラフト重合させた重量平均分子量１０万〜２０万である２種以上の変性ポリオレフィン樹脂を、融点の加重平均が７０〜１１０℃となるように混合した物である
変性ポリオレフィン樹脂である第２コート材を塗布した後、
前記金属形状物を加熱し放冷して下地の前記第１コート材を追硬化させると共に、前記第２コート材層を溶融固着させる工程と、
前記第１コート材及び前記第２コート材で塗布し定着済の前記金属形状物、ガラス繊維とマトリックス樹脂がポリプロピレン樹脂である前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）を射出成形金型にインサートする工程と、
前記第２コート材と前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）の間にポリプロピレン系樹脂組成物を射出して、前記金属形状物と前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）を一体化して積層複合体を得る工程とからなることを特徴とする。

【0016】

本発明８の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法は、本発明７において、前記熱硬化型樹脂層は、主材がウレタン樹脂又はエポキシ樹脂からなるコート材であり、前記ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）は、スタンパブルシートであり、表面に前記変性ポリオレフィン樹脂層が形成されているものであることを特徴とする。

【0017】

本発明９の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法は、本発明７又は８において、前記共重合型ポリオレフィン（Ａ）が、エチレン共重合型ポリプロピレン、１−ブテン共重合型ポリプロピレン、及びエチレン−１−ブテン共重合型ポリプロピレンからなる群より選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする。

【0018】

本発明１０の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法は、本発明７又は８において、
前記の（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）が、一般式（１）で示される化合物であり、
ＣＨ₂＝ＣＲ１ＣＯＯＲ２・・・（１）
ただし、式（１）中、Ｒ１＝Ｈ又はＣＨ₃、Ｒ２＝Ｃ_nＨ_2n+1、ｎ＝８〜１８の整数）、
であることを特徴とする。

【0019】

本発明１１の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体の製造方法は、本発明７又は８において、前記成分（Ｂ）のグラフト質量及び前記（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）のグラフト質量のうち少なくとも一方が０．１〜１０質量％であることを特徴とする。

【発明の効果】

【0020】

本発明の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体とその製造方法は、金属とＰＰ系ＧＦＲＴＰ成形物間の接合力に優れた複合体を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【0021】

【図1】図１は、本発明の製造プロセスの概要の一例を示したものであり、各製造工程の流れを示したものである。

【図2】図２は、スタンピング成形品の一例を示す図であり、図２（ａ）は立体外観図で、図２（ｂ）は図２（ａ）の断面図である。

【図3】図３は、本発明の複合体を成形するときの射出成形用金型の内部を示す断面図である。

【図4】図４は、異なる形状のスタンピング成形品を用いたとき、本発明の複合体を成形する場合の射出成形用金型の内部を示す断面図である。

【図5】図５は、実験例１によって作成された複合体において、金属薄板部とＧＦＲＴＰ部の間の接合力を測定するための測定片の中間品を示す外観図である。

【図6】図６は、図５の中間品に２か所の切れ目を入れたものであり、剪断破断応力を測定するための測定片の側面図である。

【発明を実施するための形態】

【0022】

[金属とＰＰ系ＧＦＲＴＰ成形物の複合体の製造工程の概要]
図１は、本発明の金属とＧＦＲＴＰ成形物の複合体の製造工程の概要の一例を示すプロック図である。図１に示すように、素材である金属材を所望の形状に機械加工した金属形状物と、ＧＦＲＴＰ製のスタンパブルシートを別々に準備する。本発明でいうスタンパブルシートは、主にＰＰである熱可塑性樹脂とガラス繊維を、抄紙技術によりシート状としたプラスチック材料である。ＧＦＲＴＰ製のスタンパブルシートは、それぞれ別々の工程で加工され、最終工程である射出成形機による射出接合工程で一体化される。それ故、射出接合工程で一体化するために射出成形金型にインサートする前に、後述する塗膜付き金属材と、スタンピング成形品を別々に用意する必要がある。この複合体の製造の最終工程である射出接合工程で射出される樹脂は、通常はＰＰ系の組成物であり汎用の市販品で良い。それ故、射出接合技術に関しては、本発明者等が開発し提案したＰＰ用射出接合技術（特許文献１）がそのまま適用できる。

【0023】

前述した特許文献１に記載された方法の概要は次の通りである。素材である金属材を機械加工して成形された金属形状物の表面を、サンドブラスト、化学研磨等の公知の加工方法により、粗面化する。これを洗浄した後に、ウレタン硬化型インキ、又はエポキシ樹脂からなる熱硬化型樹脂層コート材を塗布し、次に、特定の変性ポリオレフィン樹脂のコート材を塗布して、２層塗面を有する塗料付き金属材とする。２層塗面を備えた金属形状物を射出成形金型にインサートして、これにポリプロピレン系樹脂組成物（以下、ＰＰともいう。）を射出して、目的とする射出接合物を得る。

【0024】

本発明の金属とＰＰの複合体の製造には、上述した方法で、先ず２層塗面を有する金属形状物を作成し準備する。本発明は、この金属形状物とは別にスタンパブルシートを用意する。本発明でいうスタンパブルシートは、熱可塑性樹脂であるＰＰとガラス繊維を、抄紙技術等によりシート状とした公知のプラスチック材料である。このスタンパブルシートは、樹脂を溶解させることなく、低圧のコールドプレス、ホットプレス等で成形が可能であるという優れた加工性を持ち、自動車の内装部材等に利用されているものである。この既に実用化、商業化されているスタンパブルシートのスタンピング成形を使用し、所定形状のスタンピング成形物を得る。

【0025】

ただし、本発明で使用できるスタンピング成形物は、このＰＰ系スタンパブルシートに限定されない。ＰＰ系ＧＦＲＴＰであれば、他のものでも良い。即ち、抄紙法で製造されたスタンパブルシートでなくても、均一に攪拌した粉状のＰＰ樹脂とガラス繊維を金型等で成形されたもの、スタンパブルシートを複数枚積層し、これを部分的に機械結合したもの、加熱溶着したもの、超音波接合したもの等でも使用可能である。従って、本発明でいうＰＰ系ＧＦＲＴＰは、ＰＰ系スタンパブルシート、これの積層体、成形物等を意味する。そして、このＰＰ系ＧＦＲＴＰを成形したＰＰ系ＧＦＲＴＰ成形物を準備して、射出成形金型を用意し、これに前述の２層塗面を施した金属形状物と、ＰＰ系ＧＦＲＴＰ成形物の双方をインサートし、これにＰＰを射出し、金属とポリプロピレン系樹脂組成物の複合体である最終品を得るものである。

【0026】

以下、本発明の詳細を工程毎に説明する。
［Ｉ．塗料付き金属形状物の製造］
［１．金属形状物とその表面処理］
本発明の複合体に使用する金属形状物の素材である金属材の材質は、本発明では実質的に制限されない。即ち、この金属材は、マグネシウム合金、アルミ合金、チタン合金、銅合金、ステンレス鋼、一般鋼材、アルミ鍍金鋼板等のあらゆる材質を使用できる。金属材を機械加工等で必要な形状物に加工した後に、下地加工として、例えば、本発明の発明者が提唱するＮＡＴ処理（例えば、WO2008/114669(A1)等に記載された接着のための表面処理形状）をして、コート材等との接合力を最高度に上げるのが良い。しかしながら、本発明の金属形状物の表面処理は、この表面処理方法に限定されるわけではない。

【0027】

本発明の目標とする最終的な剪断破断応力は、約１５ＭＰａ程度であるので、塗装等のための一般的な化学エッチング処理、又はブラスト処理やサンドぺーパー研磨の機械加工等の物理的な粗面化処理、を加えるものでも良い。市販の金属板材、押し出し材等を中間材料にして金属形状物を用いる場合、脱脂工程にかけてその表面の機械油、指油等を除き、それを水洗乾燥するだけで適切な粗面状態になっているものも多い。従って、予備試験を行って改めて粗面化処理を加えなくてよいと判断した場合、金属形状物は脱脂工程だけ行って次工程に送る処理方法でも良い。

【0028】

［２．熱硬化型樹脂層（第１コート材）］
（ウレタン樹脂硬化層）
本発明の熱硬化型樹脂層の一つは、金属形状物の表面に、ウレタン硬化型樹脂コート材、例えば、２液性ウレタン硬化型インキ（溶剤型スクリーンインキ）を塗布した後、加熱し、半硬化させた樹脂層である。金属形状物の表面に直接接合させるものは、本発明では第１コート材である熱硬化型樹脂であり、その機能は金属表面との接着であり、かつその上部に積層される素材を繋ぎ止めるためのものである。即ち、その上部の素材とは、第２コート材である特定の融点を有する変性ポリオレフィン樹脂である。変性ポリオレフィン樹脂は、このの上層に、成形のために射出されるポリプロピレン系樹脂組成物の流れに流されぬように、繋ぎ止めるためのものである。それ故に、第１コート材として使用する熱硬化型樹脂は、低温で硬化可能な２液性の熱硬化型樹脂が好適であり、本例では２液性のウレタン硬化型樹脂を用いた。より具体的には、市販の２液性ウレタン硬化型コート材、即ち、ウレタン硬化型のインキ、ウレタン塗料等が使用できる。

【0029】

前述の粗面化した金属形状物に、前述した熱硬化型樹脂を含む一般的なインキ、塗料等から選んだものを塗布し、そのコート材メーカーが推薦しているそのコート材の硬化温度より１５〜２０℃低い温度で加熱し、そのコート材中に含まれている溶剤を蒸発させて、コート材中の樹脂を半硬化させる。本発明者等は、一例として市販の２液性のウレタン硬化型インキを使用し、硬化のための推奨硬化温度より１５〜２０℃低い８０℃で、十数分加熱し硬化させた。これがコート材を半硬化させるための一例である。
（エポキシ樹脂硬化層）
本発明の第１コート材である熱硬化型樹脂層は、上記のウレタン樹脂硬化層に換えて、有極性のエポキシ樹脂系の塗料、インキ等のコート材であっても良い。エポキシ樹脂系のコート材は、１又は２液性エポキシ樹脂の何れでも良い。金属表面に常法により塗布した後、硬化のためのメーカー推奨硬化温度より１５〜２０℃低い８０℃で十数分加熱し硬化させる。

【0030】

［３．変性ポリオレフィン樹脂（第２コート材）］
本発明の変性ポリオレフィン樹脂層は、前記第１コート材の上層に積層される第２コート材である。この変性ポリオレフィン樹脂層は、半硬化した前記熱硬化型樹脂層の上層に、変性ポリオレフィン樹脂コート材を塗布した後、これを加熱し、冷却固化させた樹脂層である。詳しくは、第２コート材は、半硬化させた前述の第１コート材である熱硬化型樹脂層の上に、変性ポリオレフィン樹脂を含有する接着剤組成物の溶液を塗布して形成されるものである。この変性ポリオレフィン樹脂は、この融点より高い温度まで昇温して加熱することにより、半硬化していた前述したウレタン硬化型樹脂層、又はエポキシ樹脂硬化層を更に硬化させ、同時に、この変性ポリオレフィン樹脂層を一旦溶融させその後の放冷で固化して固着させて形成する層である。

【0031】

この変性ポリオレフィン樹脂層を構成する主成分の樹脂は、後述する特定の変性ポリオレフィン樹脂である。この変性ポリオレフィン樹脂に何を使用するかで接着力（固着力）は全く異なるからである。即ち、本発明で使用するこの変性ポリオレフィン樹脂は、共重合型ポリオレフィンを基材として、極性モノマーをグラフト重合して得た１種、又は２種以上の非塩素化変性ポリオレフィン樹脂（以下、「変性ポリオレフィン樹脂」と言う。）を主成分とする樹脂混合物であって、その示差走査型熱量計（ＤＳＣ）による融点は、変性ポリオレフィン樹脂１種の場合７０〜１１０℃、変性ポリオレフィン樹脂が１種以上であり、且つ変性ポリオレフィン以外の樹脂も含む混合物の場合は、その加重平均が７０〜１１０℃であることが必要である。

【0032】

この変性ポリオレフィン樹脂は、融点や加重平均融点が上記範囲外になると十分な接着力が得られない。このように、本発明の変性ポリオレフィン樹脂層に使用する樹脂組成物は、変性ポリオレフィン樹脂以外に、所望の効果を阻害しない範囲で、ポリエステル系樹脂、ポリウレタン系樹脂、アクリル系樹脂等の公知の接着性を有する樹脂を配合することもできるが、その融点範囲に留意することが必要である。

【0033】

（変性ポリオレフィン樹脂の詳細）
変性ポリオレフィン樹脂は、共重合型ポリオレフィン（Ａ）を基材として、極性モノマーをグラフト重合して得た変性ポリオレフィン樹脂であり、この変性ポリオレフィン樹脂について更に述べる。即ち、基材となるポリオレフィンは、ホモ型のポリオレフィンではなく、共重合型のポリオレフィンであるものが好ましい。基材となる共重合型ポリオレフィン（Ａ）は、特に限定されないが、エチレン共重合型ポリプロピレン、１−ブテン共重合型ポリプロピレン、１−ペンテン共重合型ポリプロピレン、１−ヘキセン共重合型ポリプロピレン、等々のαオレフィン共重合型ポリプロピレン、更には、２種以上のαオレフィンコモノマーを含む共重合型ポリプロピレンを使用することが好ましい。そして、基材となるこの共重合型ポリオレフィンの重量平均分子量は、グラフト重合後に得られる変性ポリオレフィン樹脂の重量平均分子量が５万〜５０万の範囲となれば自由に選択して使用できるが、その重量平均分子量が１０万〜２０万であるのが好ましい。重量平均分子量が５万より小さいと、接着性、溶液性状等の所望性能を維持したまま、グラフト重合後に重量平均分子量を上記範囲に収めることが難しく、５０万より大きいと反応系の粘度が上がり、撹拌不良等のトラブルが生じる。

【0034】

変性ポリオレフィン樹脂の重量平均分子量が１０万より小さいと、分子長さが短いものであり、下地の熱硬化性樹脂とこの表面上に接合されるポリプロピレン系樹脂組成物を繋ぎ止める力が不十分になる故とみられる。一方、変性ポリオレフィン樹脂の重量平均分子量が２０万より大きいと、溶剤に溶け難くなり、塗料性や被覆形成性も低下するので好ましくない。更に、グラフト重合前の基材であるポリプロピレン樹脂（Ａ）に、α，β−不飽和カルボン酸、又はこのα，β−不飽和カルボン酸の誘導体（Ｂ）、及び（メタ）アクリル酸エステル（Ｃ）を、グラフト重合することで本発明に使用できる変性ポリオレフィン樹脂になる。以下、前記成分（Ｂ）、前記成分（Ｃ）について、それぞれ詳細に述べる。

【0035】

前記成分（Ｂ）は、α，β−不飽和カルボン酸、又はこのα，β−不飽和カルボン酸の誘導体である。α，β−不飽和カルボン酸及びこの誘導体としては、マレイン酸、無水マレイン酸、フマル酸、シトラコン酸、無水シトラコン酸、メサコン酸、イタコン酸、無水イタコン酸、アコニット酸、無水アコニット酸、無水ハイミック酸、（メタ）アクリル酸などが例示され使用できるが、特に無水マレイン酸の使用が好ましい。成分（Ｂ）は、α，β−不飽和カルボン酸及びその誘導体から選ばれる１種以上の化合物であればよく、α，β−不飽和カルボン酸１種以上とその誘導体１種以上の組み合わせ、α，β−不飽和カルボン酸２種以上の組み合わせ、α，β−不飽和カルボン酸の誘導体２種以上の組み合わせであってもよい。

【0036】

変性ポリオレフィン樹脂中の前記成分（Ｂ）のグラフト質量は、変性ポリオレフィン樹脂を１００質量％とした場合に、０．１〜１０質量％が好ましく、より好ましくは、０．５〜４質量％である。グラフト質量が、０．１質量％以上であることにより、得られる変性ポリオレフィン樹脂の極性樹脂に対する接着性を保つことができる。グラフト質量が１０質量％以下であることにより、グラフト未反応物の発生や分子量の低下を防止することができ、樹脂被着体に対する十分な接着性を得ることができる。前記成分（Ｂ）のグラフト質量％は、公知の方法で測定することができる。例えば、アルカリ滴定法、或いはフーリエ変換赤外分光法によって求めることができる。

【0037】

前記成分（Ｃ）は、（メタ）アクリル酸エステルである。（メタ）アクリル酸エステルはアクリル酸又はメタクリル酸のエステルであり、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ｎ−ブチル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、イソボルニル（メタ）アクリレート、グリシジル（メタ）アクリレート、オクチル（メタ）アクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、トリデシル（メタ）アクリレート、ステアリル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート、フェニル（メタ）アクリレート、ジメチルアミノエチル（メタ）アクリレート、ジエチルアミノエチル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノエチル（メタ）アクリレート、アセトアセトキシエチル（メタ）アクリレート等が挙げられる。

【0038】

前記成分（Ｃ）は、下記の一般式（１）で示される（メタ）アクリル酸エステルであるものがより好ましい。
ＣＨ₂＝ＣＲ１ＣＯＯＲ２ ・・・（１）
これにより、変性ポリオレフィン樹脂を合成する際の共重合型ポリオレフィン樹脂（Ａ）からの分子量の低下を抑制するとともに、分子量分布を狭くすることができ、変性ポリオレフィン樹脂の溶剤溶解性、溶液の低温安定性、接着剤組成物中の他樹脂との相溶性、接着性を向上させることができる。上記一般式（１）で示される（メタ）アクリル酸エステルは、単独でも複数種でも任意の割合で混合して使用することができる。

【0039】

前述の一般式（１）中のＲ１は、Ｈ又はＣＨ₃を表すが、本発明の（メタ）アクリル酸エステルでは、ＣＨ₃のものが好ましい。Ｒ２は、Ｃ_nＨ_2n+1を表す。ただし、ｎは、８〜１８の整数を表し、ｎが８〜１５であるものが好ましく、ｎが８〜１４であるものがより好ましく、ｎが８〜１３であるものが更に好ましい。前述した式（１）で示される化合物としては、ラウリル（メタ）アクリレート、オクチル（メタ）アクリレートが好ましく、ラウリルメタクリレート、オクチルメタクリレートがより好ましい。

【0040】

変性ポリオレフィン樹脂中の前記成分（Ｃ）のグラフト質量は、変性ポリオレフィン樹脂を１００質量％とした場合に、０．１〜１０質量％が好ましく、より好ましくは、０．５〜４質量％である。グラフト質量が０．１質量％以上であることにより、変性ポリオレフィン樹脂の分子量の分布を十分狭い範囲に保ち、グラフト変性時の分子量の低下も抑制することができる。すなわち、高分子量が適性でないときの接着力の悪影響を防止して、溶剤溶解性、溶液の低温安定性及び他樹脂との相溶性を良好に保持することができる。また、低分子量部分の悪影響を防止して、接着力を向上させることができる。グラフト質量が１０質量％以下であることにより、グラフト未反応物の発生を防止し、樹脂被着体に対する接着性を良好に保持することができる。前記成分（Ｃ）のグラフト質量％は、公知の方法で測定することができる。例えば、フーリエ変換赤外分光法、或いは1Ｈ−ＮＭＲ（プロトン核磁気共鳴）によって求めることができる。

【0041】

変性ポリオレフィン樹脂中の前記成分（Ｂ）のグラフト質量、及び前記成分（Ｃ）のグラフト質量のうちのいずれかが、０．１〜１０質量％であるものが好ましく、両方が０．１〜１０質量％であるものがより好ましい。本発明では、用途や目的に応じて、本発明の特性を損なわない範囲で、前記成分（Ｂ）、前記（Ｃ）以外のグラフト成分を併用することができる。使用可能なグラフト成分としては、例えば、（メタ）アクリル酸、前記成分（Ｃ）以外の（メタ）アクリル酸誘導体（例えば、Ｎ−メチル（メタ）アクリルアミド、ヒドロキシエチル（メタ）アクリルアミド、（メタ）アクリロイルモルホリン等）が挙げられる。変性ポリオレフィン樹脂中の前記成分（Ｂ）、前記成分（Ｃ）以外のグラフト成分は、単独であってもよいし、或いは複数種の組み合わせで併用してもよく、合計のグラフト質量が前記成分（Ｂ）、前記成分（Ｃ）の合計のグラフト質量を超えないことが好ましい。

【0042】

これらのグラフト重合に必要なラジカル発生剤、成分（Ｄ）は、公知のラジカル発生剤の中より適宜選択することができ、有機過酸化物が好ましい。有機過酸化物系化合物としては例えば、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、ジラウリルパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、１，４−ビス［（ｔ−ブチルパーオキシ）イソプロピル］ベンゼン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，５，５−トリメチルシクロヘキサン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−シクロヘキサン、シクロヘキサノンパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ｔ−ブチルパーオキシイソブチレート、ｔ−ブチルパーオキシ−３，５，５−トリメチルヘキサノエート、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、クミルパーオキシオクトエート等が挙げられ、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド及びジラウリルパーオキサイドが好ましい。前記成分（Ｄ）は、単独のラジカル発生剤でもよいし、複数種のラジカル発生剤の組み合わせであってもよい。

【0043】

グラフト重合反応における前記成分（Ｄ）の添加量は、前記成分（Ｂ）の添加量及び前記成分（Ｃ）の添加量の合計（質量）に対し、１〜１００質量％であることが好ましく、より好ましくは、１０〜５０質量％である。１質量％以上であることにより、十分なグラフト効率を保持することができる。１００質量％以下であることにより、変性ポリオレフィン系樹脂の重量平均分子量の低下を防止することができる。

【0044】

グラフト重合は、基材の共重合型ポリオレフィンを熱溶融させた状態で行っても良いし、有機溶剤や水に溶解・分散させた状態で行ってもよい。使用できる有機溶剤としては、例えばトルエン、キシレン等の芳香族系溶剤や、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン等の脂環式系溶剤が挙げられる。また、エステル系溶剤やケトン系溶剤等の極性溶剤を、溶液性状を損なわない範囲で併用することもできる。水に分散させる方法としては公知の方法が使用できるが、乳化剤等の他成分を極力含まないことが望ましい。

【0045】

変性ポリオレフィン樹脂の重量平均分子量は、１００,０００〜２００,０００であり、好ましくは１１０,０００〜１９０,０００であり、より好ましくは１２０,０００〜１８０,０００である。重量平均分子量が１０万以上であることにより、極性樹脂、及び非極性樹脂への強力な接着性を得ることができる。２０万以下であることにより、接着剤を使用する際に十分な溶剤溶解性を得ることができる。実施例を含む本発明における重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（標準物質：ポリスチレン）によって測定し、算出された値である。

【0046】

変性ポリオレフィン樹脂の示差走査型熱量計（以下、ＤＳＣという。）による融点（以下、Ｔｍ）は、７０℃〜１５０℃であるものが使用できる。仮に、単独で使用して、変性ポリオレフィン樹脂層とするのであれば融点７０〜１１０℃の物が好ましい。基本的には、融点が７０℃以上であると高い接着強度を得ることができ、一方で融点が１５０℃以下であると溶液安定性が良好であるから、低融点の物、高融点のもの、これら２種以上を混合することでその加重融点を７０〜１１０℃にすれば、前述した単独使用品に同等な結果を与え得る。同様に、変性ポリオレフィン樹脂を１種以上と、その他の樹脂（変性ポリオレフィン樹脂でない熱可塑性樹脂）を混合することで、その加重平均が７０〜１１０℃になる場合、前記の単独使用品に近い結果を与える場合がある。

【0047】

本発明におけるＤＳＣによるＴｍの測定は、例えば以下の条件で行うことができる。ＪＩＳ Ｋ７１２１−１９８７に準拠し、ＤＳＣ（示差走査熱量測定装置：株式会社日立ハイテクサイエンス（本社：日本国東京都）製）を用い、約５ｍｇの試料を１５０℃で１０分間加熱融解状態を保持後、１０℃／分の速度で降温して−５０℃で安定保持した後、更に１０℃／分で１５０℃まで昇温して融解した時の融解ピーク温度を測定し、該温度をＴｍとして評価する。尚、後述の実施例におけるＴｍは前述の条件で測定されたものである。

【0048】

（変性ポリオレフィン塗膜を含む２層塗装の仕組み）
前述した金属形状物に第１コート及び第２コートの２層塗装をしたものに、ＰＰを射出して所望の成型品を得る理由を説明する。２層塗面を備えた金属形状物を射出成形金型にインサートした後、射出され溶融したＰＰが、この金属形状物の表面に近づいた時、溶融ＰＰは、その表層の変性ポリオレフィン層の一部を溶融して内部に取り込みながら移動する。このとき、全ての変性ポリオレフィンが溶融ＰＰの流れに取り込まれてしまえば接合力は弱くなる。それ故、変性ポリオレフィン層の根本部分は、溶融したＰＰの流れの動圧で剥がされずに、下地塗膜と繋がったままで残留することが必要である。即ち、金属材の上層の変性ポリオレフィン自体が、下地層（ここではウレタン硬化塗膜層、又はエポキシ樹脂塗膜層）との間で何らかの化学結合を有することが必要である。それ故、本発明で使用する変性ポリオレフィンは、アクリル系モノマーや無水マレイン酸類のグラフト重合による枝分かれ鎖があるものが適している。

【0049】

更に、変性ポリオレフィン層が溶融ＰＰに接触したとき、この変性ポリオレフィン層が溶かし出されて流失しないように、変性ポリオレフィンの融点が高すぎると良くない。例えば、変性ポリオレフィンは、１４０〜１５０℃と非常に高い融点を有するものがあり、これらは溶融ＰＰに接しても融け難い。又、変性ポリオレフィンは、低すぎることなく７０℃以下とかなり低い融点を有するものがあり、これらは溶融ＰＰに接して直ちに融け流され溶融ＰＰ側に吸収されてしまう。本発明で用いる変性ポリオレフィンは、融点が７０〜１１０℃のものが結果的に良かった。

【0050】

又、変性ポリオレフィンとして塩素化ポリオレフィン類を使用した場合には一般に融点が低いというだけでなく、金属との高い接合力を示すものが全くなかった。おそらく変性手法そのものがそぐわなかったのだろう。逆に、共重合型ＰＰを基材に、無水マレイン酸、及び、メタクリル酸エステルをグラフト重合させた変性ポリオレフィン樹脂類には明確に射出接合力を示すものがあった。更に詳しく言えば、重量平均分子量が１０万以下のものは、融点が７０〜１１０℃のものであっても、最終品での接合力は低かった。重量平均分子量１０万以下と小さいものは分子長が短く、それ故に溶融粘度が低く、溶融ＰＰの流れに流され易いのではないかと推定される。

【0051】

何れにせよ上記説明は実験結果からの推論であり、確定的なものではない。しかしながら、本発明で使用する好ましい変性ポリオレフィン樹脂は、前述したようなものとなった。本発明者等の知見では、市販品でこの条件を満たして使えるものが１種あり、更にこれに２種以上を混合してその融点の荷重平均が７０〜１１０℃となるようにできるものであれば、５種程度は混合して使用できる。このような変性ポリオレフィン樹脂を使った場合、一般的なＧＦ入りのＰＰを射出接合させて金属部とＰＰ間の接合力（せん断破断力）は安定して１２ＭＰａ以上を示した。

【0052】

そして下地である熱硬化型樹脂層を半硬化させた後は、あまり時間を置くことなく変性ポリオレフィン製コート液を、この半硬化させた熱硬化型樹脂層の上に塗布し、５５℃×１０分ほどかけて溶剤を揮発させた後に、そのまま昇温して、１１０〜１２０℃×１５分ほど加熱し放冷する。即ち、下地のウレタン系インキ層を完全硬化させ、変性ポリオレフィン層は溶融させて固着させる。なお、本発明者等が使用した２液性ウレタン系塗料は、「ＳＧ７４０クリア（株式会社セイコーアドバンス（本社；日本国東京都）製）」、「ＶＩＣ（株式会社セイコーアドバンス製）」等が例示できる。

【0053】

［II．スタンパブルシートの成形（ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ））］
本発明のガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（ＧＦＲＴＰ）は、ＰＰをマトリックス樹脂とするガラス繊維強化熱可塑性プラスチック（以下、ＰＰ系ＧＦＲＴＰともいう。）である。本発明で用いるＰＰ系ＧＦＲＴＰは、これに限定されないがスタンパブルシートを用いる。スタンパブルシートは、紙漉きの原理を使い発明されたもので、水中に粉体ＰＰと数ｃｍ〜１０ｃｍ長さのガラス繊維を分散させ、これに多少の補助剤も加えて、紙を作るときの紙漉きのように網状物で引き上げ乾燥し、ＰＰの融点以上に加熱して紙状物にし、更に数枚重ねてシート状にしたこの公知のものである。スタンパブルシートは、総質量に占めるガラス繊維の質量の割合は通常５０％程度とされている。ガラス繊維の長さは、射出成形用ＰＰペレットに混合される通常の繊維長０．５〜１ｍｍより遥かに長いので、射出成形品と比較できぬ丈夫な成形品がスタンパブルシートのスタンピング成形で得られる。本発明で使用するスタンパブルシートは、日本国内で広く市販されている公知のものである。

【0054】

本発明者等が行った方法は以下である。即ち、スタンパブルシートをＳＵＳ容器に必要量取り、窒素シールして１９０℃に温度設定されている加熱炉に入れた。１０分後、加熱炉から取り出して、このスタンパブルシートをプレス金型の下型内に投入し、直ちに下型内のスタンパブルシートに上型を乗せて加圧した。このプレス圧は、単位面積当たり、５ＭＰａとした。又、本発明者等が使ったプレス機は小型プレス機であり、このプレス型はキャビティーが１００ｍｍ×１００ｍｍ×（３〜５）ｍｍ程度の板状品作成用と小さかったので、温度設定せず常温の金型に、スタンパブルシートの加熱物を投入したものである。

【0055】

要するに、日本国内で広く市販されているスタンピング成形用のプレス機、スタンパブルシートの加熱設備、そのプレス型への供給機、プレス型からの取り出し機等を用いて、スタンパブルシートを成形した。成形に用いた金型の上型、下型間の隙間のシール部の間隔は、０．１ｍｍの隙間を設計値とし、成形金型の製作は射出成形金型と同様の加工方法で製作した。結局、これらのスタンピング機器、成形金型法で、スタンピンシートを所望の形状に成形したが、シール部に多少のバリが生じたものの素材が、金型の隙間から漏れるという程の異常は生じなかった。

【0056】

（スタンピング成形品の形状）
図２は、スタンピング成形品の一例を示す図であり、図２（ａ）はスタンピング成形品の立体外観図で、図２（ｂ）は図２（ａ）の断面図である。本例のスタンピング成形品１は、複数枚のシートを積層して成形されたものである。スタンピング成形品１の外周側面には、複数の周面突起２が形成されている。更に、スタンピング成形品１の一側面には、複数の側面突起３が形成されている。また、スタンピング成形品１の中心部には、二つの貫通孔４が形成されている。

【0057】

図３は、本発明の複合体を成形するときの射出成形用金型の内部を示す断面図である。即ち、この断面図は、複合体を成形するときの射出成形用金型内に、インサートされた金属形状物とスタンピング成形品の概念を示す金型の断面図であり、金型が閉じられているときの状態を示すものである。本発明に用いる射出成形用金型１０は、固定側型板１１、可動側型板１２、スプルーブッシュ等からなる一般的な構造の射出成形用金型である。可動側型板１２に区画されたキャビティ１３内に、前述した２層コートされた前述の金属形状物９とスタンピング成形品１を積層してインサートする。射出成形用金型１０を閉じたとき、金属形状物９とスタンピング成形品１の間は、スタンピング成形品１の側面突起３、及び周面突起２が形成されているために、隙間１４が区画され形成される。

【0058】

一方、射出成形機のノズルからのＰＰの溶融樹脂は、射出成形用金型１０内に射出される。この溶融樹脂は、スプル１５からゲート１６を通り、スタンピング成形品１の貫通孔４に入り、更に前記隙間１４に侵入する。この結果、ＰＰの溶融樹脂は、金属形状物９とスタンピング成形品１の隙間１４を満たして、スタンピング成形品１の側面と、金属形状物９の一側面を充填することになる。この結果、射出されたＰＰは、スタンピング成形品１と金属形状物９の双方に接合されて、両者を一体化することになる。言わば、両者の接着剤、充填剤の役目を果たす。本例のスタンピング成形品１の形状は、スタンピング成形品１の特定箇所に、貫通孔４、及び周面突起２、側面突起３を形成して、キャビティ１３内で溶融樹脂が円滑に流れるようにしたので、スタンピング成形品１を包み隠すように流れて固化でき、又、金属形状物９への接触は溶融ＰＰが高温のまま接触させることができる。

【0059】

従って、前述した原理による２層コートされた金属形状物９とＰＰとの強固な接合ができ、かつスタンピング成形品１の外周も所望の形状に成形することができた。図４は、異なる形状のスタンピング成形品を用いたとき、本発明の複合体を成形する場合の射出成形用金型の内部を示す断面図である。スタンピング成形品５は、全外周面に突起を形成し、キャビティ１３との間にも隙間１４を形成したものである。従って、このスタンピング成形品５を用いて成形されたこの複合体（図示せず）は、スタンピング成形品５の全面はＰＰで覆われたものとなる。

【0060】

（スタンピング成形品へのコート材塗布）
スタンピング成形品へのコート材の塗布は、必ずしも必須の工程ではない。しかしながら、射出成形金型にインサートされたスタンピング成形品と射出されたＰＰとの間で高い接合強度が必要なときに施すものである。前述したように、最終工程では、射出成形金型に、スタンピング成形品をインサートしてＰＰを射出し、スタンピング成形品と射出ＰＰ樹脂とを熱融着させる。だが、射出されたＰＰ樹脂と、既に固化しているＰＰ樹脂成形品（スタンピング成形品）が容易に熱融着結合するわけではない。この推定理由の詳細は前述した通りであり、特に、射出成形金型温度を通常のＰＰ射出成型時より数十℃上げて行うと、インサートしておいたＰＰ成形品と射出ＰＰ樹脂とはそれなりに熱融着する。

【0061】

本発明者等の実験では、熱融着力を信頼性を高く、しかも確実にするには金型温度を９０〜１００℃（通常のＰＰ成形では５０〜６０℃）にし、射出温度も多少上げる必要があった。しかしながら、特に金型温度を上げることで、実際の生産において、射出成形用金型から成形された製品を取り出すとき、成形品が高温のために自動取り出し機の使用が困難になる等、大量生産が困難である。結局、射出成形金型内にインサートする前に、スタンピング成形品に変性ポリオレフィン樹脂製コート液を塗布し、これを乾燥し、かつ焼き付けをする前処理手法を取るのがより好ましいと本発明者等は判断した。この前処理をすることで、射出成形金型の金型温度を通常の温度で成形できる。

【0062】

（変性ポリオレフィン樹脂コート材）
スタンピング成形品に塗布するコート材は、前述した変性ポリオレフィン樹脂である。即ち、共重合型ポリプロピレンを基材に、α，β-不飽和カルボン酸又はその誘導体、及び、（メタ）アクリル酸エステルをグラフト重合させた変性ポリオレフィン樹脂であり、重量平均分子量１０万〜２０万で、且つ、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）による融点７０〜１１０℃の物、又は融点の荷重平均が７０〜１１０℃となる２種以上の混合物、が使用に適する変性ポリオレフィン樹脂であり、これのトルエン、又はトルエンを含む有機溶剤の溶解液がコート材となる。スタンピング成形品の全面又は必要面に前記コート液を塗布し、風乾した後に１１０〜１２０℃に温風乾燥機を温度設定し昇温する。その温度で１５分程度置いたら乾燥機から出して保管するのが好ましい。

【0063】

この変性ポリオレフィン樹脂が、ＰＰ樹脂同士の射出接合にも適する理由は理解されるであろう。即ち、この変性ポリオレフィン樹脂は、ＰＰ樹脂を基材としてグラフト重合したものであり、ＰＰ成形物との親和性は高い。それ故、前述した特許文献１の場合と異なり、下塗り塗料を使用した２層塗布型にする必要はない。また、元々がＰＰを射出接合用の樹脂としたときに、インサート物の塗膜用として見出したものであるから、必然的に前述した金属形状物に塗布すべき変性ポリオレフィン樹脂が使用できるのである。

【0064】

［III．射出接合工程］
前述したスタンピング工程でスタンピング成形品を得、不必要なバリ部等は切り取り、穴を開けるなど必要な形状修正等の措置を終え、且つ、前工程で述べた変性ポリオレフィン樹脂の塗布操作を終えたものを、この射出接合工程に送る。又、前記した２層コート処理済みの金属形状物もこの射出接合工程に送る。図３に示したように、可動側型板１２に区画されたキャビティ１３内に、２層コートされた前述の金属形状物９とスタンピング成形品１を積層してインサートする。この溶融樹脂は、スプル１５からゲート１６を通り、スタンピング成形品１の貫通孔４に入り、更に隙間（約０．５〜１１．０ｍｍ程度）１４に侵入する。この結果、ＰＰの溶融樹脂は、金属形状物９とスタンピング成形品１の隙間１４を満たして、更にスタンピング成形品１の側面を充填する。

【0065】

この結果、射出したＰＰは、スタンピング成形品１と金属形状物９の双方に射出接合して、両者を一体化することになる。但し、このような射出成形金型１０内の配置構成であると、最終製品（離型した一体化品）の裏面側（金属面でないゲート１６側の面）には溶融ＰＰ樹脂が流れ難く、裏面側はスタンピング成形品１のままでカバーされることなく露出している。図４に示すスタンピング成形品５は、裏面部にも隙間１４を形成し、この隙間１４に射出されたＰＰ樹脂が流れるようにしたものであり、スタンピング成形品５の表裏両面に突起を形成した例である。なお、これらの射出成形条件は、金型温度が８０℃とやや高め、溶融樹脂の射出温度も１９０℃程度とやや高めに調整するのが好ましい。理論的には双方を更に高くした方が安定した接着性を有する複合体を得ることができる。ただし、金型温度を１００℃以上にするとランナー部が離型し難くなり連続的に射出成形が困難になるし、射出温度を更に上げると所謂ハナタレが起こり易くなる。

【実施例】

【0066】

以下、本発明の実施例を実験例によって説明する。共通する実験に用いた使用機材は下記のものを用いた。
（ａ）複合体の接合強度（引っ張り破断強度）の測定
荷重測定器「MODEL-1323VR（アイコーエンジニアリング株式会社（本社：日本国大阪府）製）」を使用し、引っ張り速度１０ｍｍ／分で、引っ張り剪断破断力を測定した。
（ｂ）プレス操作に使用したプレス機
小型プレス機「ミニテストプレス（型式：ＭＰ-ＷＣＨ、株式会社東洋精機製作所（本社：日本国東京都）製））」を使用した。

【0067】

［実験例１（アルミニウム合金とポリプロピレン系樹脂組成物の複合体）］
（変性ポリオレフィン樹脂の製造）
１−ブテン共重合型ポリプロピレン（プロピレン８０モル％、１−ブテン２０モル％、重量平均分子量２５００００、Ｔｍ＝８８℃）１００質量部、無水マレイン酸３．５質量部、オクチルメタクリレート３．０質量部、２−エチルヘキシルメタクリレート０．５質量部、ジラウリルパーオキサイド２質量部を、１７０℃に設定した二軸押出機を用いて混練反応させた。この二軸押出機内にて減圧脱気を行い、残留する未反応物を除去し、重量平均分子量が１８００００、Ｔｍ＝８８℃、無水マレイン酸のグラフト質量が３．１質量％、オクチルメタクリレート、２−エチルヘキシルメタクリレートの合計グラフト質量が３．０質量％の変性ポリオレフィン樹脂を得た。

【0068】

なお、無水マレイン酸のグラフト質量は、アルカリ滴定法により測定し、オクチルメタクリレート、２-エチルヘキシルメタクリレートの合計グラフト質量は、1Ｈ−ＮＭＲにより測定した。一方、この変性ポリオレフィン樹脂をメチルシクロヘキサン／ＭＥＫの８：２混合溶剤に溶解してコート液とした。以下の実験例１ではこのコート液を使用した。

【0069】

（金属片と塗装処理）
市販されている厚さ０．５ｍｍのＡ５０５２アルミニウム合金板から、１００ｍｍ×１００ｍｍの正方形片にアルミ薄板片を多数切り出した。この端部２か所に１ｍｍφ程度の穴を開け塩ビカバー鋼線（園芸用針金）に通して吊るした。そして、これを化学エッチングしてミクロンオーダーとみられる粗面とした。即ち、浸漬槽に、アルミニウムクリーナー（脱脂剤）「ＮＥ−６（メルテックス株式会社（本社：日本国東京都）製）」７．５％を含む水溶液を６０℃とし、上記アルミ薄板片を５分間浸漬して公共の水道水（日本国群馬県太田市）で水洗した。次いで、別の浸漬槽に、４０℃とした１％濃度の塩酸水溶液を用意し、これに上記アルミ薄板片を１分間浸漬して水洗した。次に別の浸漬槽に、４０℃とした１．５％苛性ソーダ水溶液を用意し、これに上記アルミ薄板片を４分間浸漬し、水洗した。次に、別の浸漬槽に、このアルミ薄板片を４０℃の３％濃度の硝酸水溶液に、３分間浸漬し水洗した。そして乾燥機で乾燥した。

【0070】

市販されているウレタン系の２ 液イソシアネート硬化型インキ「ＳＧ７４０（株式会社セイコーアドバンス（本社：日本国東京都））」を入手し、所定の混合比で主液と硬化液を混ぜ、所定の溶剤をメーカー指示量だけ加えて下地用コート液とした。このコート液を前述した処理方法で処理したアルミ合金片の片面前面に筆で塗布した。そして８０℃にした温風乾燥機に１５分間置いて、これから取り出して、下塗りインキ層を半硬化させた。この半硬化塗膜上に、製造した上記変性ポリオレフィン製コート液を厚めに塗布した。その後、これを温風乾燥機に入れて、５５℃×１０分間加熱して溶剤を揮発させ、次に１１５℃に温風乾燥機を温度設定し昇温し、この温度に１５分程度置いて乾燥機から出し放冷し保管した。

【0071】

（スタンピング成形と塗装処理）
下型に１００ｍｍ×１００ｍｍ×２０ｍｍ深さの正方形の凹部が形成され、この凹部に上型を乗せて、１００ｍｍ×１００ｍｍ×（３〜１０）ｍｍ程度の正方形板状品がプレス成形できる前述したプレス金型を用意した。一方、市販されているＡ４サイズで、厚さ約１ｍｍのＰＰ製のスタンパブルシート（JFEケミカル株式会社（本社：日本国東京都））を入手した。これを約３０ｍｍ×約３０ｍｍの小片多数に鋏で切断した。この小片を１００ｍｍ×１００ｍｍ×厚さ４ｍｍのＧＦＲＴＰが成形できる量だけ集めてＳＵＳ製の容器に入れた。一方、窒素ボンベからレギュレータを介して、窒素ガスを継続的に熱風乾燥機に送り込むようにして、熱風乾燥機内が窒素ガスで満たされ常に流れ込むようにし、２００℃に昇温した。熱風乾燥機の扉を開けて、素早く上記スタンパブルシート小片を多数を入れたＳＵＳ製の容器を置き、扉を閉めて１５分間加熱した。即ち、スタンパブルシートを窒素ガスの雰囲気で加熱した。

【0072】

前述したプレス機に、プレス金型の下型のみをセットし、熱風乾燥機から出したＳＵＳ容器からスタンパブルシート小片の集合体を、急いで前記下型のキャビティー部に投入した。そして、この上に時間をおかずに上型を乗せ、キャビティー板状面積（１００ｃｍ²）基準で、５ＭＰａの圧力をかけた（スタンピング成形をした）。３０秒後プレス機を開き、プレス金型をプレス機から取り出して金型を開いて、スタンピング成形品を取り出した。外観上、プレス金型から樹脂漏れはなく、得たスタンピング成形品は１００ｍｍ×１００ｍｍ×３．８ｍｍ厚の大きさであった。

【0073】

翌日、得た板状のスタンピング成形品を機械加工した。即ち、図２に示したように４辺部の大部分をダイヤモンド刃付の高速回転鋸でカットし、９７ｍｍ×９７ｍｍ×３．８ｍｍ厚の板状物で、本例では切残し部（凸部）を１２か所作った形とした。更に、貫通孔である穴を８か所（図示せず）開け、その２か所は穴４，４のままとし、残りの６か所にはＰＰの棒状射出成形品から切り出した３ｍｍφ×５ｍｍ長さのＰＰ棒を差し込んだ。そしてガスバーナーで加熱した長釘の先を差し込み部に軽く当てることで、ＰＰ棒周辺を溶融させてその位置を固定させた。穴は２個のピンポイントゲートに対応させたものであり、その他の側面や上下面に形成した多数の凸部は、射出成形金型１０内のキャビティで空間位置を保つためのものである。

【0074】

前述の加工をした上で、実験１で得られた変性ポリオレフィン樹脂コート液を、霧吹きを使って図２に示したスタンピング成形品の全表面に噴霧塗布をした。この塗布後に風乾し、更に１１５℃にした温風乾燥機に１５分置き、乾燥機から出して放冷し、ＯＰＰ（二軸延伸ポリプロピレン）フィルムに包んで保管した。

【0075】

（インサート射出成形）
１００ｍｍ×１００ｍｍ×５．５ｍｍ厚の正方形片が、図３に示す射出成形できる２個のピンポイントゲート付きの射出成形金型１０を製作した。縦型の射出成形機に射出成形用金型１０を備え付け、この射出成形用金型１０を開いて、その固定側金型のキャビティー１３に前述の作成した塗膜付き金属形状物９を塗膜が上になる向きでインサートした。更に、その上に前述の塗膜付きスタンピング成形品を入れた。この挿入後、射出成形金型１０を閉め、ＧＦ３０％入りのＰＰを射出した。

【0076】

この射出成形により、表面が平らなアルミ合金薄板付きのＰＰ製ＧＦＲＴＰ板状物を得た（図示せず）。この板状物の中央を親指１本で支え金属棒で周囲を叩いたところ硬い樫の板を叩いた音がした。更に、断面の状態、及び接合強度の確認のために、ダイヤモンド刃付の高速回転鋸で周辺部をカットし、９０ｍｍ×９０ｍｍ×５．５ｍｍ厚の板状品にした（図示せず）。このＧＦＲＴＰ板状物の切断面に、外観上は異常な状態はなく、かつこのアルミ合金薄板がＧＦＲＴＰ板状物から剥離することはなかった。

【0077】

（接合力（剪断力）の測定）
実験例１で得たアルミニウム合金とポリプロピレン系樹脂組成物の複合体との接合強度を計測した。この計測方法は、以下の通りである。図５は、測定のための測定片の中間品２０を示す外観図である。この中間品２０は、上記実験例１によって作成された金属薄板付きＧＦＲＴＰ板状物（図示せず）を、９０ｍｍ×１５ｍｍの長方形片に裁断し、更に金属薄板部分９’にＳＰＣＣ板片２１をエポキシ接着剤で接着したものである。ＳＰＣＣ板片２１は、引っ張り剪断応力を負荷したとき、接合部２３（図６参照）が変形しないように接着したものであり、測定治具とも言える。即ち、図６に示す金属薄板部９’とＧＦＲＴＰ部１’の間の接合面２３の剪断応力を正確に測定するものである。

【0078】

実験例１で得た９０ｍｍ×９０ｍｍの板状物である複合体（ＧＦＲＴＰ板状物）を、ダイヤモンド刃付の高速回転鋸で切断し、９０ｍｍ×１５ｍｍの板状の複合体とする。一方、１．６ｍｍ厚のＳＰＣＣを切断し、９０ｍｍ×１５ｍｍ×１．６ｍｍのＳＰＣＣ片２１を作成する。これを上記複合体接着剤で接着して、図５に示した中間品２０とする。

【0079】

なお、ＳＰＣＣ片２１を以下の方法でＮＡＴ（Nano adhesion tech.の略）処理した。この処理法は特許文献２に記載された方法によるものであり、エポキシ接着剤との接着力を最高度に高めるものである。即ち、浸漬槽に、前述したアルミニウムクリーナー（脱脂剤）「ＮＥ−６」を７．５％を含む水溶液を６０℃とし、ＳＰＣＣ片２１を５分間浸漬して公共水道水（群馬県太田市）で水洗した。次に、別の浸漬槽に、４０℃とした１．５％濃度の苛性ソーダ水溶液を用意し、これに上記ＳＰＣＣ片２１を１分間浸漬して水洗した。次に、別の浸漬槽に、６０℃とした５％濃度の硫酸水溶液を用意し、これに上記ＳＰＣＣ片２１を４分間浸漬し、水洗した。次に別の浸漬槽に、１％濃度のアンモニア水に１分間浸漬し水洗した。次に別の浸漬槽に、４５℃とした２％濃度の過マンガン酸カリと１％濃度の酢酸と０．５％濃度の水和酢酸ソーダを含む水溶液に５分間浸漬し水洗した。そして乾燥機で乾燥した。

【0080】

前記処理をしたＳＰＣＣ片２１の片面全面に、２液性エポキシ接着剤「１５００（セメダイン株式会社（本社：日本国東京都）製」の主液と硬化剤を混ぜて作った接着剤を塗った。これを前述したアルミニウム合金（金属形状物９’）とポリプロピレン系樹脂組成物の複合体である金属形状物９’の側面に接着した。即ち、９０ｍｍ×１５ｍｍ×５．５ｍｍ厚のアルミ合金薄板付きＧＦＲＴＰ片のアルミ合金薄板（金属形状物９’）側に、ＳＰＣＣ２１を貼り付けてクリップで固着した。そして翌日まで硬化させて図５の中間品２０を製作した。この中間品２０では、金属形状物９’とＧＦＲＴＰ部１’間の剪断破断応力は、測定できない。

【0081】

図６は、図５の中間品２０に２か所の切れ目を入れたものであり、剪断破断応力を測定するための測定片の側面図である。中間品２０を切断して、図６に示した形状の９０ｍｍ×１５ｍｍ×７．１ｍｍの角棒状になる。この中間品２０にフライス盤を使って、図６形状になるように切れ目２２を２か所入れて測定片２５を作成した。この測定片２５を、測定治具を用いて、両端から破断するまで引っ張ると、接合面２３が破断する、即ち、アルミニウム合金である金属形状物９’とＧＦＲＴＰ部１’間の接合力（剪断破断応力）が計測できる。この３個の測定片２５の接合面２３の接合力を測定したところ、平均で１３．４ＭＰａであった。

【0082】

［実験例２］
（銅の薄板の複合体）
厚さ０．５ｍｍのＣ１１００銅薄板から１００ｍｍ×１００ｍｍの正方形片に多数切り出した。この端部２か所に１ｍｍφ程度の穴を開け塩ビカバー鋼線（園芸用針金）で吊り下げるられるようにした。そしてこれを化学エッチングしてミクロンオーダーとみられる粗面とした。即ち、浸漬槽に、実験例１と同様のアルミニウムクリーナー（脱脂剤）「ＮＥ−６」７．５％を含む水溶液を６０℃とし、薄板片を５分間浸漬して公共水道水（群馬県太田市）で水洗した。次に、別の浸漬槽に、４０℃とした１．５％濃度の苛性ソーダ水溶液を用意し、これに銅薄板片を１分間浸漬して水洗した。次に別の浸漬槽に、４０℃とした１０％硝酸水溶液を用意し、これに薄板片を０．５分間浸漬し、次に別の浸漬槽に、４０℃とした３％硝酸水溶液を用意し、これに薄板片を１０分間浸漬し、水洗した。次に、別の浸漬槽に、２５℃の４％濃度の過酸化水素と１０％濃度の硫酸と０．３％濃度のリン酸３ナトリウムを含む水溶液に４分間浸漬し水洗した。そして乾燥機で乾燥した。

【0083】

その後は、実験例１と全く同様にして２液性ウレタン硬化型インキ「ＳＧ７４０」と実験例１で得た変性ポリオレフィン製コート液を塗布し、加熱し固着させた。その後は、実験例１と同様にしてスタンピング成形品を得、そして実験例１と全く同様にして銅薄板付きのＧＦＲＴＰ板状物を得た。更に実験例１と同様に、ＳＰＣＣ片を接着し、引っ張り破断試験が出来る測定片（図６参照）にした。そして銅薄板とＧＦＲＴＰ部との接合力を測ったところ３個の平均で１３．２ＭＰａあった。

【産業上の利用可能性】

【0084】

本発明の金属とポリプロピレン系樹脂組成物の積層複合体は、金属と軽量で耐候性あるＰＰ系のＧＦＲＴＰの板材との複合体であるので、移動機械、屋外設備のカバー材等の壁材に使用できる。また、鋼材等の金属材との組み付けが困難だった軽量高強度なＰＰ系のＧＦＲＴＰ材が、この金属部分を利用して、ネジ止め、ボルトナット等の機械的な締結ができるようになり、他材との組立が出来るようになるので、あらゆる機械の構造部としても実用可能である。

【符号の説明】

【0085】

１，１’，５…スタンピング成形品
２…周面突起
３…側面突起
４…貫通孔
９、９’…金属形状物
１０…射出成形用金型
１１…固定側型板
１２…可動側型板
１３…キャビティ
１４…隙間
１６…ゲート
２０…中間品
２５…剪断試験片

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】