特許 6309314 天井構造

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6309314

(24)【登録日】2018年3月23日

(45)【発行日】2018年4月11日

(54)【発明の名称】天井構造

(51)【国際特許分類】

   E04B 9/18 20060101AFI20180402BHJP

【ＦＩ】

   E04B9/18 E

【請求項の数】4

【全頁数】13

(21)【出願番号】特願2014-50489(P2014-50489)

(22)【出願日】2014年3月13日

(65)【公開番号】特開2015-175120(P2015-175120A)

(43)【公開日】2015年10月5日

【審査請求日】2016年12月5日

(73)【特許権者】

【識別番号】000003621

【氏名又は名称】株式会社竹中工務店

(73)【特許権者】

【識別番号】593123683

【氏名又は名称】株式会社オクジュー

(74)【代理人】

【識別番号】100079049

【弁理士】

【氏名又は名称】中島 淳

(74)【代理人】

【識別番号】100084995

【弁理士】

【氏名又は名称】加藤 和詳

(74)【代理人】

【識別番号】100099025

【弁理士】

【氏名又は名称】福田 浩志

(72)【発明者】

【氏名】嶺脇 重雄

(72)【発明者】

【氏名】石井 弘一

(72)【発明者】

【氏名】岡野 利行

(72)【発明者】

【氏名】吉岡 宏和

(72)【発明者】

【氏名】鴨下 直登

(72)【発明者】

【氏名】飛田 和則

【審査官】 星野 聡志

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００９−１６７７３７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１３−１６３９００（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００５−２４０５３８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１０−０２４６２５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 米国特許出願公開第２０１１／００４７９１７（ＵＳ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｅ０４Ｂ ９／１８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

躯体から吊り下げられ、上下振動を絶縁する防振手段を備えた吊り部材と、
前記吊り部材で吊り下げられた天井板と、
前記躯体に固定されて下方へ延出され、水平方向及び鉛直方向の拘束力を備えた支持部材と、
前記支持部材に水平方向へ一体移動可能に固定され、前記上下振動の方向に交差して張り出すと共に、曲げ剛性が、前記防振手段の上下振動絶縁機能を阻害しない大きさとされた張出部材と、
前記張出部材と前記天井板を水平方向へ一体移動可能に連結する連結部材と、
を有する天井構造。

【請求項2】

前記張出部材は、弱軸方向を上下に向けている請求項１に記載の天井構造。

【請求項3】

前記張出部材には、
前記張出部材と前記連結部材の間に設けられ、前記張出部材と前記連結部材の間に伝達される上下振動を絶縁する弾性材料、
又は、前記張出部材に材軸方向に沿って貼り付けられ、前記張出部材の上下振動を減衰させる弾性材料、
の少なくとも一方が設けられている請求項１又は２に記載の天井構造。

【請求項4】

前記張出部材は、平面視において、前記支持部材からＶ字状に開くよう張り出されている請求項１〜３のいずれか１項に記載の天井構造。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、天井構造に関する。

【背景技術】

【0002】

音楽ホールやシネマコンプレックス等の天井板は、天井から上階躯体への振動、並びに上階躯体から天井板に伝達される振動（いわゆる音響を含む微振動）を抑制するための防振手段を備えている。この防振手段は、一般的に、ゴム等を介して吊り部材で天井板を吊るす構成である。一方、この構成の天井板に耐震機能を持たせるには、地震時等における天井板を含む吊天井構造体の揺れを抑制するため、斜材（ブレース）架構等により、吊天井構造体を躯体等に固定する必要がある。

【0003】

しかし、天井板を、単に斜材等の支持部材で躯体に固定すれば、防振手段の上下振動絶縁機能が損なわれてしまう。また、いわゆる音響を含む微振動が、支持部材を経由して、躯体と天井板間で伝達される。
躯体から天井板に伝達される振動を、上下振動と水平振動に分けて抑制する技術には、例えば特許文献１がある。

【0004】

特許文献１は、天井部に設けられ舞台用の各種器具が取り付けられる簀の子を、上下振動と水平振動のいずれをも抑制するように、躯体に設けられた防振浮梁から、連結部材で吊り下げる構成である。
ここに、防振浮梁は、簀の子の上方の桁間に、桁と交差する方向に設けられている。また、防振浮梁は、両端部が桁に形成された突設部の上に設置され、突設部の上面と防振浮梁の下面の間には第１の防振ゴムが設けられている。また、防振浮梁の長手方向両端部には、防振浮梁が上下振動したときには接触せず、横振動したときに、横振動を吸収する第２の防振ゴムが設けられている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0005】

【特許文献1】特開平０９−８８２３０号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0006】

しかし、特許文献１の技術では、簀の子が防振浮梁から連結部材で吊るされているため、地震時の水平振動を防振浮梁の位置で減衰させたとしても、振り子現象による簀の子（天井板）の振動（躯体と天井板の相対的横移動）を抑制することはできない。

【0007】

本発明は上記事実に鑑み、防振手段の上下振動絶縁機能を阻害せずに、支持部材を経由して、躯体と天井板の間を伝わる振動を減衰させると共に、躯体と天井板の相対的横移動を規制する天井構造の提供を目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0008】

請求項１に記載の発明に係る天井構造は、躯体から吊り下げられ、上下振動を絶縁する防振手段を備えた吊り部材と、前記吊り部材で吊り下げられた天井板と、前記躯体に固定されて下方へ延出され、水平方向及び鉛直方向の拘束力を備えた支持部材と、前記支持部材に水平方向へ一体移動可能に固定され、前記上下振動の方向に交差して張り出すと共に、曲げ剛性が、前記防振手段の上下振動絶縁機能を阻害しない大きさとされた張出部材と、前記張出部材と前記天井板を水平方向へ一体移動可能に連結する連結部材と、を有することを特徴としている。

【0009】

請求項１に記載の発明によれば、天井板が、張出部材及び連結部材を介して支持部材に連結されている。ここに、支持部材は、水平方向と鉛直方向の両方向に拘束力を持ち、張出部材は、水平方向に架設され、防振手段の上下振動絶縁機能を阻害しない大きさの曲げ剛性を有している。また、張出部材には、張出部材軸方向（水平方向）への天井板の移動を拘束する軸剛性を持たせることができる。
これにより、吊り部材に備えられた防振手段の上下振動絶縁機能を阻害せずに、天井板と支持部材を、水平方向に一体移動可能に接合することができるため、天井板に、水平方向の耐震性を付与することができる。

【0010】

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の天井構造において、前記張出部材は、弱軸方向を上下に向けていることを特徴としている。

【0011】

請求項２に記載の発明によれば、張出部材は弱軸方向を上下に向けている。これにより、張出部材が鉛直方向に振動して、防振手段の上下振動絶縁機能を阻害せずに、天井板に、鉛直方向の耐震性を付与することができる。

【0012】

請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載の天井構造において、前記張出部材には、前記張出部材と前記連結部材の間に設けられ、前記張出部材と前記連結部材の間に伝達される上下振動を絶縁する弾性材料、又は、前記張出部材に材軸方向に沿って貼り付けられ、前記張出部材の上下振動を減衰させる弾性材料、の少なくとも一方が設けられていることを特徴としている。

【0013】

請求項３に記載の発明によれば、張出部材と連結部材の間に設けられた弾性材料により、又は、張出部材に材軸方向に沿って貼り付けられた弾性材料によって、張出部材と天井板の間に伝達される上下振動が、絶縁又は減衰される。
これにより、躯体と天井板との間の上下振動の伝達がさらに抑制される。

【0014】

請求項４に記載の発明は、請求項１〜３のいずれか１項に記載の天井構造において、前記張出部材は、平面視において、前記支持部材からＶ字状に開くよう張り出されていることを特徴としている。

【0015】

請求項４に記載の発明によれば、張出部材が、平面視において、支持部材からＶ字状に開くよう張り出されている。天井板が傾斜しているとき、張出部材を、支持部材から一方向と他方向に、上下に張り出した場合、それぞれの天井板との連結部に、高さの異なる高さ調整部材を用いる必要がある。しかし、張出部材を、支持部材からＶ字状に開くよう張り出すことで、天井板が傾斜していても、防振対象である上下振動の方向に交差させたまま、格別の高さ調整部材を用いることなく、同じ高さの天井板の２点と連結させることができる。

【発明の効果】

【0016】

本発明は、上記構成としてあるので、防振手段の上下振動絶縁機能を阻害せずに、支持部材を経由して、躯体と天井板の間を伝わる振動を減衰させると共に、躯体と天井板の相対的横移動を規制する天井構造を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0017】

【図1】（Ａ）は本発明の第１実施形態に係る天井構造の基本構成を示す正面図であり、（Ｂ）はその平面図である。

【図2】本発明の第１実施形態に係る天井構造の全体構成を示す正面図と部分拡大図である。

【図3】（Ａ）〜（Ｄ）は本発明の第１実施形態に係る天井構造の基本構成を説明するためのブロック図である。

【図4】（Ａ）〜（Ｃ）は本発明の第１実施形態に係る天井構造の防振耐震特性を説明するための鉛直方向震動モデルを示す模式図である。

【図5】（Ａ）（Ｂ）は本発明の第１実施形態に係る天井構造の防振耐震特性を説明するための鉛直方向震動モデルを示す模式図である。

【図6】本発明の第１実施形態に係る天井構造の鉛直方向震動モデルで求めた震動伝達率特性図である。

【図7】本発明の第２実施形態に係る天井構造の基本構成を示す平面図である。

【図8】（Ａ）は本発明の第３実施形態に係る天井構造の基本構成を示す正面図であり、（Ｂ）はその平面図である。

【発明を実施するための形態】

【0018】

（第１実施形態）
図１〜図６を用いて、本発明の第１実施形態に係る天井構造について説明する。
図１、図２に示すように、吊天井構造体１０は、天井板１２を有し、天井板１２は、建物の躯体１４から吊下げられた吊りボルト（吊り部材）１６で、吊り下げられている。

【0019】

天井板１２は、石膏ボードや木製板等の一般的な天井板材料で形成され、天井板１２は、所定の間隔を開けて設けられた、鋼材製の野縁２０に取付けられている。天井板１２は、厚さ方向に１枚を配置した構成（単層構造）を図示しているが、厚さ方向に複数枚を配置する構成（複層構造）としてもよい。
野縁２０は、野縁２０と交差する方向へ、所定の間隔を開けて設けられた野縁受け２２に固定されている。野縁受け２２は、野縁２０と同じ鋼材製とされ、吊りボルト１６で躯体１４から吊り下げられている。これにより、天井板１２が、野縁２０及び野縁受け２２で支持される。

【0020】

吊りボルト１６は、上端部が、図示しないアンカーボルト等で躯体１４に固定されて下方へ延出され、下端部には、防振ハンガー（防振手段）１８が取付けられている。吊りボルト１６は、平面視で格子状の交点に、所定の間隔を開けて複数設けられ、天井板１２を支持する。防振ハンガー１８は、吊りボルト１６と野縁受け２２に取付けられた吊り金具５０の間に設けられている。

【0021】

防振ハンガー１８は、例えば、図２の拡大図に示すように、中空ボックス部４４を有し、中空ボックス部４４の上面には、吊りボルト１６の下端部が接合され、中空ボックス部４４の下面には、吊り金具５０と接合された吊りボルト１６Ｄの上端部が挿入されている。中空ボックス部４４の内部の下側には、縦方向の振動を遮断するゴム部材４６が配置されている。ゴム部材４６の内部には、図示しない貫通孔が設けられ、吊りボルト１６Ｄの上端部が、下方から貫通され、ゴム部材４６の上端部で、吊りボルト１６Ｄの上端部がナット１６Ｎで接合されている。

【0022】

これにより、防振ハンガー１８の位置において、天井板１２から躯体１４へ伝達される上下振動、並びに躯体１４から天井板１２へ伝達される上下振動が、ゴム部材４６により絶縁される。

【0023】

躯体１４には、支持部材としての一対のブレース（斜材）２４が固定されている。ブレース２４は、鋼材（形鋼）で形成され、上端部が、離れた２点（図２では、ブレース２４を挟んで隣り合う２本の吊りボルト１６の固定部と同じ部位）から、それぞれ斜め下方へ、先端を狭めながら延出されている。これにより、吊りボルト１６との交錯を避けて、下方へ延出させることができる。

【0024】

ブレース２４は、耐震部材であり、地震時の天井板１２の横方向の移動を規制する剛性を備え、下端部には、防振耐震機構３０が構築されている。ブレース２４は、Ｘ軸方向へ設けられた野縁受け２２に沿って、Ｘ軸方向へ配置され、地震時に、躯体１４と防振耐震機構３０を一体的に移動させる。ブレース２４は、必要に応じてＹ軸方向や、これらと交差する方向にも配置される。

【0025】

防振耐震機構３０は、ブレース２４と接合される固定板２６を有している。
固定板２６は、２枚の鋼板を側面視がＴ字状に接合して形成され、上に向けて配置された突出部２６Ｕと、水平方向に向けた水平板部２６Ｄを有している。突出部２６Ｕの両側面には、ブレース２４の下端部が接合され、ブレース２４と固定板２６が一体化される。
水平板部２６Ｄには、張出材（張出部材）２８の一端がそれぞれ、間隔を開けて直線状に固定されている。固定板２６の下端部は、野縁受け２２と所定の隙間ｈ１を開けて配置されている。

【0026】

張出材２８は、形鋼で形成され、弱軸方向を上下に向けて配置されている。
張出材２８は、固定板２６の水平板部２６Ｄに一端が固定され、水平板部２６Ｄから水平方向へ、直線状に、一対がそれぞれ延出されている。張出材２８の他端には、連結材（連結部材）３２が取付けられている。連結材３２は、野縁受け２２と接合されている。

【0027】

張出材２８は、防振ハンガー１８の、上下振動絶縁機能を阻害しない大きさの曲げ剛性と弾性を有すると共に、材軸方向（水平方向）への天井板１２の移動を拘束する軸剛性を有している。また、張出材２８と連結材３２の間には、張出材２８と連結材３２の間の上下振動を減衰させるゴム板（弾性材料）３４が設けられている。

【0028】

これにより、張出材２８が上下振動を受けて鉛直方向に振動する。詳細は後述するが、防振ハンガー１８の上下振動絶縁機能を阻害せずに、天井板１２に、鉛直方向の防振性を付与し、水平方向の耐震性を付与することができる。

【0029】

図３〜図６を用いて本実施形態の作用について説明する。
図３（Ａ）の模式図に示すように、吊天井構造体８２は、耐震化において耐震性を優先し、耐震用のブレース２４を、天井板１２に、滑りやズレが生じないように接合した構成である。これにより、地震力をブレース２４を通じて躯体１４に伝達することができる。

【0030】

しかし、音楽ホール、シネマコンプレックス等の天井板１２は、要求される音響性能を実現するために、多くの場合、防振ハンガー１８が吊りボルト１６に直列して用いられている。この構成では、下記の理由で耐震化を図ることは困難である。

【0031】

即ち、ブレース２４の剛性が鉛直方向の剛性にも影響を及ぼす。ブレース２４による水平方向の周期は地震時に０．２〜０．３３ 秒（振動数表記では３．０〜５．０Ｈｚ)となることが期待される。しかし、振幅依存性があるため、音響性能が問題となる微小な振幅領域では、この数倍の振動数となっているものと考えられる。

【0032】

ブレース２４の傾斜角度が４５°程度であり、水平方向への剛性付加と鉛直方向への剛性付加が同程度であり、微小振幅時の振動数への寄与の程度が地震時の２倍程度であるとすれば、ブレース２４による鉛直方向の振動数増加への寄与ｆ_２は６〜１０Ｈｚとなる。
音響性能を実現するためには、防振ハンガー１８で支持することにより、鉛直方向の振動数ｆ_１を１０Ｈｚ程度に設定し、およそ１４Ｈｚ以上を防振域とすることが一般的である。ブレース２４の、鉛直方向剛性の寄与が加わった場合の鉛直方向振動数ｆ_ｓｕｍは、下式（１）となる。

【0033】

【数1】

式（１）から、鉛直方向振動数ｆ_ｓｕｍは、およそ１２〜１４Ｈｚとなり、防振域はおよそ１７〜２０Ｈｚ以上となる。このため、音響性能が低下することは避けられない。
また、ブレース２４は、通常、鋼材で構成されるため、部材自体の振動モードは比較的高い固有振動数を有している。この振動が、天井板１２の振動と連成して防振性能を阻害することがある（いわゆるサージング）。

【0034】

例えば、ブレース２４による天井板１２の鉛直方向の振動数増加の寄与が１０Ｈｚ となる条件で、ブレース２４の固有振動数を１００Ｈｚとし、防振ハンガー１８の減衰定数を１０％、ブレース２４の減衰定数を１％として計算した。
結果は、詳細は後述するが、防振ハンガー１８のみで支持されている天井の場合、１００Ｈｚにおける防振効果は、およそ−３２ｂＢ（振動伝達率１／４０）であった。一方、ブレース２４を併用した場合には、１００Ｈｚにおける防振効果は、サージングの影響により、およそ−８ｂＢ（振動伝達率１／２．６）に低下する。
このように、音響性能が求められる天井板１２を、ブレース２４で、滑りやズレが生じないように接合する構成は、音響性能が損なわれ、好ましくないといえる。

【0035】

次に、図３（Ｂ）の模式図に示す吊天井構造体８３、及び、図３（Ｃ）の模式図に示す吊天井構造体８４のように、音響性能を優先するため、ブレース２４と防振ハンガー１８を直列に配置する構成が考えられる。この構成では、ブレース２４が負担する水平方向の地震力を、防振ハンガー１８が伝達しなくてはならない。
しかし、防振ハンガー１８は、一般的に、水平力を伝達する機能は備えてない。このため、図３（Ｂ）、図３（Ｃ）の構成による耐震化は成立しない。

【0036】

次に、図３（Ｄ）の模式図に示す吊天井構造体１０に示すように、ブレース２４を、天井板１２に直接、滑りやズレが生じないように接合するのではなく、張出材２８を用いて接合する構成が考えられる。これは、本実施形態の構成である。張出材２８は、軽量鉄骨等で形成され、ブレース２４が負担する地震力を、原則として軸力として伝達する。張出材２８は、破断や座屈を生じることなく、ブレース２４が負担する地震力を強固に伝達することができる断面性能を有する。

【0037】

一方、張出材２８は、天井板１２が防振支持されている方向（原則として鉛直方向）に対し、概ね直交する向き（原則として水平方向）に配置され、防振支持方向の剛性（以下、鉛直剛性）が、防振ハンガー１８による支持剛性に比べ、充分小さくなるよう断面形状と部材長さが決定されている。

【0038】

ここで、張出材２８の一本当たりの鉛直剛性と比較するべき防振ハンガー１８による支持剛性は、天井板１２の総面積をブレース２４に接続する張出材２８の本数（水平方向の各方向全て）で除した面積に含まれる、防振ハンガー１８による支持剛性である。ここに、十分小さい剛性とは、防振ハンガー１８による防振特性（防振振動数）を殆ど変化させることのない剛性という意味であり、防振ハンガー１８による支持剛性の、１／２０程度以下が目安となる。
本構成とすることにより、防振（音響）性能を阻害せず、耐震性を付与することができる。

【0039】

次に、効果について説明する。
張出材２８を軽量溝形鋼（例えば、Ｃ−４０×２０×２．３）で形成し、張出材２８の長さ（一端をブレース２４に、一端を天井等に接合した時の接合部分間の長さ）を１０００ｍｍとし、張出材２８は、鉛直方向に断面の弱軸を向けて取付けられているとする。
水平力の伝達に関る張出材２８の軸剛性Ｋ_ｊは、Ｋ_ｊ＝ＥＡ／Ｌで表され、軸剛性Ｋ_ｊ＝３５．６ｋＮ／ｍｍとなる。ここに、Ｅはヤング率、Ａは断面積、Ｌは部材長さである。

【0040】

一方、防振性能に関わる張出材２８の曲げ剛性Ｋ_Ｌは、Ｋ_Ｌ＝１２ＥＩ_ｙ／Ｌ^３で表され、曲げ剛性Ｋ_Ｌ＝０．０１６１ｋＮ／ｍｍとなる。ここに、Ｉ_ｙは、弱軸の断面２次モーメントである。
軸剛性Ｋ_ｊに比べ、曲げ剛性Ｋ_Ｌは非常に小さく、水平方向の地震力に対して耐震性を付与することと、鉛直方向の振動に関わる防振性能への影響を非常に小さくすることが両立し得ることが分る。

【0041】

天井板１２の防振支持剛性Ｋ_ｓは、防振支持剛性Ｋ_ｓ＝（２πｆｖ）^２×ｍＳで表され、ｆｖ＝１０Ｈｚ、ｍ＝５０ｋｇ、Ｓ＝１０ｍ^２とすると、防振支持剛性Ｋ_ｓ＝１．９ｋＮ／ｍｍとなる。ここに、ｆｖは防振支持振動数、ｍは単位面積質量、Ｓは対象とする天井面積である。
張出材２８が、天井面積１０ｍ^２当たり４本配されているとすれば、張出材２８による総鉛直剛性は４Ｋ_Ｌとなり、４Ｋ_Ｌ＝０．０６４４ｋＮ／ｍｍ、比率は４Ｋ_Ｌ／Ｋ_ｓ＝０．０３２７となる。張出材２８が、鉛直剛性に与える影響は３．３％（およそ１／３０）、防振支持振動数に与える影響は１．６％となり、非常に小さいといえる。

【0042】

コイルばねのような金属系の材料で防振支持を行った時には、金属系材料自体が有する、局部的な固有振動数における振動が天井の振動と連成し、防振性能を阻害するサージングが発生することがある。
本実施形態における張出材２８も金属系の材料であり、局部的な固有振動数を有する。張出材２８は、端部を完全固定とみなせば、局部的な１次固有振動数はおよそ１００Ｈｚ、２次はおよそ３００Ｈｚ、３次はおよそ６００Ｈｚとなる。コイルばねで支持された防振架台のサージングは、１２０Ｈｚ、及びそれ以上の振動数で生じることが知られており、金属系の支持材料として、ほぼ同等の固有振動数を有していると言える。天井板１２を防振ハンガー１８ではなく、金属系の支持材料によって所定の防振振動数となるように吊支持した場合には、コイルばね等で支持された防振架台と同じ振動性状となる。

【0043】

金属系の支持材料で所定の防振振動数となるように、天井板１２を吊支持した防振天井と、吊天井構造体１０との違いは、防振天井が金属系の支持材料のみで所定の固有振動数となるように支持されているのに対し、吊天井構造体１０は、防振ハンガー１８によって吊支持された天井板１２に、防振ハンガー１８の防振支持剛性のおよそ１／３０の鉛直剛性を有する張出材２８で、天井板１２と連結されたブレース２４が付け加えられている点にある。

【0044】

図４（Ａ）に、防振ハンガー５２のみで吊支持された吊天井構造体６６の鉛直方向震動モデルを示し、図４（Ｂ）に、金属系の支持材料（ブレース）５４によって吊支持された吊天井構造体６８の震動モデルを示し、図４（Ｃ）に、本実施形態の吊天井構造体７０の鉛直方向振動モデルを示す。

【0045】

簡単のためサージングに関わる振動数として最も低次の振動数（１００Ｈｚ）のみを考慮した。また、本実施形態は、張出材５６と耐震用のブレース５４が直列に配置されているので、より詳細に耐震用のブレース２４の鉛直方向の揺れの影響を考慮できるように振動モデルを修正すると図５（Ａ）に示す吊天井構造体７２となる。
また、防振ハンガー５２によって吊支持された天井板１２に、ブレース５４を、張出材を介さず直接接合した吊天井構造体７４の鉛直方向振動モデルは図５（Ｂ）となる。

【0046】

図６に、４種類の吊天井構造体６６、６８、７２、７４の鉛直方向振動モデルを用いて、天井板１２における振動伝達率を求めた結果を示す。図６の横軸は周波数（Ｈｚ）で、縦軸は振動伝達率（ｄＢ）である。なお、鉛直方向振動モデル６６、６８、７２、７４を用いた振動伝達率の計算においては、張出材２８と連結材３２の間に貼り付けるゴム板３４は省略した。そのため、ゴム板３４による上下振動の減衰効果は反映されていない。

【0047】

図６において、点鎖線で示す特性Ａが、図４（Ａ）に示す吊天井構造体６６の特性であり、破線で示す特性Ｂが、図４（Ｂ）に示す吊天井構造体６８の特性であり、実線で示す特性Ｃが本実施形態構成（図５（Ａ））に示す吊天井構造体７２の特性であり、一点鎖線で示す特性Ｄが、図５（Ｂ）に示す吊天井構造体７４特性である。

【0048】

特性Ｄに示すように、ブレース５４を直接接合した場合の防振支持振動数は、他の３種類において１０Ｈｚであるのに対し、１４Ｈｚ程度となる。その結果として可聴域の下限である２０Ｈｚにおいて、震動伝達率が０ｄＢ（１倍）を下回らない。震動伝達率が−２０ｄＢ（１／１０倍）を下回るのは、およそ５５Ｈｚであり、防振（音響）性能が他の３種類の天井に比べ明らかに劣る結果であった。

【0049】

ブレース５４を直接接合した構成の特性Ｄと、金属系材料によって吊支持した構成の特性Ｂは、いずれも、１００Ｈｚ近傍にサージングの影響がみられ、１００Ｈｚ近傍の震動伝達率が、防振材によって吊支持された防振天井では、およそ−３２ｄＢ（１／４０倍）であるのに対し、およそ−８ｄＢ（１／２．６倍）程度に悪化している。この振動数領域において、充分な防振（音響）性能を有するとは言えない。

【0050】

特性Ｃに示すように、吊天井構造体７２においては、金属材料である張出材２８及び耐震用のブレース２４によるサージングの影響が７０Ｈｚ近傍、及び１００Ｈｚ近傍に表れている。しかし、その程度は充分小さく、防振材によって吊支持された防振天井に比べ、振動伝達率の増加は、３〜４ｄＢ（１．４〜１．６倍）程度である。

【0051】

即ち、７０Ｈｚ近傍、及び１００Ｈｚ近傍の震動伝達率は、それぞれおよそ−２４．５ｄＢ（１／１７倍）、及びおよそ−２９．５ｄＢ（１／３０倍）であり、充分な防振（音響）性能を有しているといえる。つまり、吊天井構造体７２は、防振（音響）性能を阻害せず、地震時の人命被害回避に必要な耐震性を付与することができるといえる。

【0052】

以上説明したように、本実施形態によれば、防振ハンガー１８を備えた吊りボルト１６により、躯体１４と天井板１２の間の上下振動が減衰される。また、防振耐震機構３０により、防振ハンガー１８の上下振動減衰機能を阻害せずに、一対のブレース５４を経由して、躯体１４と天井板１２の間を伝わる振動を減衰させると共に、躯体１４と天井板１２の相対的横移動を規制する天井構造を提供することができる。

【0053】

なお、本実施形態では、張出材２８と連結材３２の間にゴム板（弾性材料）３４を設ける構成を記載した。しかし、これに限定されることはなく、張出材２８と連結材３２の間に伝達される震動によっては、張出材２８の材軸方向に沿って、ゴム板３４を貼り付けてもよい。更には、張出材２８と連結材３２の間にゴム板３４を設け、張出材２８の材軸方向に沿って、ゴム板３４を貼り付けてもよい。
これにより、張出材２８と天井板１２の間に伝達される上下振動が、絶縁又は減衰される。

【0054】

また、本実施形態では、防振耐震機構３０を固定する一対のブレース２４は、躯体１４から斜めに突出する構成とした。しかし、これに限定されることはなく、ブレース２４は、天井板１２の横方向の移動を規制する剛性を有し、躯体１４と防振耐震機構３０を一体的に移動させる構成であれば、部材方向は鉛直方向でもよいし、部材形状が曲がっていてもよい。

【0055】

また、本実施形態では、一対のブレース２４は、躯体１４に設けられた吊り部材１６と同じ固定位置から、斜めに突出す構成とした。しかし、これに限定されることはなく、吊り部材１６と異なる固定位置に固定してもよい。

【0056】

（第２実施形態）
図７を用いて、本発明の第２実施形態に係る天井構造について説明する。
図７の平面図に示すように、吊天井構造体４０は、一対のブレース４２、及び張出材４８の方向が、野縁２０及び野縁受け２２と交差して配置されている点において、第１実施形態と相違する。相違点を中心に説明する。

【0057】

吊天井構造体４０の天井裏空間には、設備機器、ダクト及び配管類が配置されているため、第１実施形態のごとく、例えば野縁受け２２に沿ってＸ軸方向へ、張出材２８やブレース２４を設けることが出来ない場合がある。
この場合には、ブレース４２、及び張出材４８の方向を、野縁２０及び野縁受け２２と交差させて配置すればよい。但し、この場合には、吊りボルト１６の位置と重ならないように注意する必要がある。

【0058】

適切に、ブレース４２及び張出材４８を配置することにより、Ｘ軸方向、及びＹ軸方向の躯体１４と天井板１２の相対的横移動を規制することができる。
なお、図７の配置は一例であり、天井裏空間のダクトや配管類の状況や、吊りボルト１６の位置等により配置を決定すればよい。
これにより、防振ハンガー１８の上下振動減衰機能を阻害せずに、一対のブレース４２を経由して、躯体１４と天井板１２の間を伝わる振動を減衰させると共に、躯体１４と天井板１２の相対的横移動を規制する天井構造を提供することができる。
他の構成は、第１実施形態と同じであり説明は省略する。

【0059】

（第３実施形態）
図８を用いて、本発明の第３実施形態に係る天井構造について説明する。
図８（Ａ）の正面図、（Ｂ）の平面図に示すように、吊天井構造体６０は、天井板７６が水平面Ｈに対して角度θで傾斜している点において、第１実施形態と相違する。相違点を中心に説明する。

【0060】

吊天井構造体６０は、天井板７６が、Ｘ軸方向へ、水平面Ｈに対して角度θで傾斜している。また、一対のブレース６２はＸ軸方向へ配置され、上端部が、Ｘ軸方向へ所定の距離を開けて、躯体１４と接合されている。
ブレース６２の下端部に構築される防振耐震部５８は、天井板７６と高さｈ２開けて設けられている。防振耐震部５８から水平方向へ延
出される張出材６４は、一端が固定された固定板２６から、天井板７６の高さの高い方向へＶ字状に開くよう張り出されている。

【0061】

張出材６４の他端は、連結プレート８０を介して、一対の連結材３２と連結されている。連結材３２は、野縁受け２２と固定され、野縁受け２２は、天井板７６が取付けられた野縁２０と固定されている。
また、一対の連結材３２は、野縁２０の方向に設けられた補助部材７８で固定され、補助部材７８と張出材６４で三角形が形成されている。

【0062】

本構成とすることにより、高さの異なる高さ調整部材を用いることなく、張出材６４を固定板２６からＶ字状に開くよう張り出すことで、ブレース６２に働く面外方向の力を最小化して水平方向の地震力を伝達できるので、天井板７６が傾斜していても、防振対象である上下振動の方向に交差させたまま、格別の高さ調整部材を用いることなく、同じ高さの天井板７６の２点と連結させることができる。

【0063】

これにより、張出材６４と天井板１２の間に伝達される上下振動を、絶縁又は減衰させることができる。なお、本実施形態では、張出材６４を固定板２６からＶ字状に開くよう張り出させたが、これに限定されることはなく、躯体１４と天井板７６の相対的横移動が小さい場合には、固定板２６から片持ち状態で張り出してもよい。
他の構成は、第１実施形態と同じであり説明は省略する。

【符号の説明】

【0064】

１０、４０、６０ 吊天井構造体
１２ 天井板
１４ 躯体
１６ 吊りボルト（吊り部材）
１８ 防振ハンガー（防振手段）
２０ 野縁
２２ 野縁受け
２４ ブレース（支持部材）
２６ 固定板
２８、４８、６４ 張出材（張出部材）
３０ 防振耐震部
３２ 連結材（連結部材）
３４ ゴム板（弾性部材）

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】