特許 6358645 コイルバネ

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6358645

(24)【登録日】2018年6月29日

(45)【発行日】2018年7月18日

(54)【発明の名称】コイルバネ

(51)【国際特許分類】

   F16F 1/06 20060101AFI20180709BHJP

   C04B 35/83 20060101ALI20180709BHJP

【ＦＩ】

   F16F1/06 A

   C04B35/83

【請求項の数】2

【全頁数】11

(21)【出願番号】特願2013-227371(P2013-227371)

(22)【出願日】2013年10月31日

(65)【公開番号】特開2015-86976(P2015-86976A)

(43)【公開日】2015年5月7日

【審査請求日】2016年5月20日

(73)【特許権者】

【識別番号】000222842

【氏名又は名称】東洋炭素株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100126963

【弁理士】

【氏名又は名称】来代 哲男

(74)【代理人】

【識別番号】100131864

【弁理士】

【氏名又は名称】田村 正憲

(72)【発明者】

【氏名】富田 裕二

(72)【発明者】

【氏名】町野 洋

(72)【発明者】

【氏名】平岡 利治

(72)【発明者】

【氏名】冨田 修平

【審査官】 内山 隆史

(56)【参考文献】

【文献】 特許第３０４５８８９（ＪＰ，Ｂ２）

【文献】 特開昭６０−０１１３３９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１１−２０１７５０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平１１−２１７４５０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開昭５８−０９１９４０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０７−２４１９４５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開昭５８−０２８０２９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開昭６１−０３６５２７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０７−０４２７７８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開昭５７−０２７７４６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開昭６２−２４６８６４（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｆ１６Ｆ １／００−６／００

Ｃ０４Ｂ ３５／８３

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

軸孔及び螺旋溝が設けられた円筒状の炭素繊維強化炭素複合材料製のコイルバネであって、
前記炭素繊維強化炭素複合材料は、前記軸孔の方向と垂直をなす水平方向の一方向に並べて延設された第一の炭素繊維群と、前記第一の炭素繊維群の延設方向と水平方向に３０°以上９０°以下の角度をなして水平方向の一方向に延設された第二の炭素繊維群とを含み、
且つ、前記第一の炭素繊維群と前記第二の炭素繊維群とが互いに接するように複数積層されると共に、積層された炭素繊維群の層間に炭素質マトリックスが設けられ、
前記第一の炭素繊維群と前記第二の炭素繊維群とが織布として一体化され、
前記炭素質マトリックス内部の少なくとも一部がＣＶＩ法による気相熱分解炭素により構成されていることを特徴とするコイルバネ。

【請求項2】

かさ密度が１．４Ｍｇ／ｍ^３以上である、請求項１に記載のコイルバネ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明はコイルバネに関し、特に、炭素繊維強化炭素複合材（以下、Ｃ／Ｃコンポジットと称することがある）製のコイルバネに関する。

【背景技術】

【0002】

コイルバネは、日常家庭用品から工業用品まで広く用いられており、各種分野において重要な部品となっている。コイルバネのうち５００℃以上の高温環境下で使用されるもの、例えば、工業炉内部材、ロウ付けなどの金属熱処理、航空宇宙用途などについては、金属性コイルバネは高温での弾性率の低下、熱変形などの理由により用いることができない。高温環境下で使用されるコイルバネに用いることができる材質は、Ｃ／ＣコンポジットやＳｉＣ繊維／ＳｉＣコンポジットなど非常に限られる。中でもＣ／Ｃコンポジットは高温での物性低下が無く、かつ機械加工が容易なことから高温環境下で用いられるコイルバネ材質としては最も適したものである。

【0003】

Ｃ／Ｃコンポジット製のコイルバネとしては、原料プリフォームドヤーンをヤーン状等として、芯棒に間隙保持用コイル材（中子）とともに巻き付け、原料プリフォームドヤーンとコイル材を交互に配置した後、ホットプレスで約３００〜２０００℃，常圧もしくは加圧下で成形し、成形品からコイル材を取外し、次いで必要に応じて、黒鉛化することによりコイルバネを作製する製造方法が提案されている（特許文献１参照）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特許３０４５８８９号

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

ここで、コイルバネは螺旋溝を有するため、図１３に示すように、上下方向に応力が加えられた場合（例えば、上方から力Ｘが加えられた場合）各段が沈み込み方向Ｙに移動すると共に、ねじれ応力（逃げようとする力）によりバネ材を外側に広げようとする力Ｚが加わる。その力Ｚが強力な場合や、その力Ｚが繰り返し加わった場合、上記特許文献１に記載の如く周方向に炭素繊維層を積層したコイルバネでは、炭素繊維間に層間剥離が生じて反発力が低下する恐れがある。

【0006】

そこで本発明は、バネ材を外側に広げようとする力が強力な場合や、その力が繰り返し加わった場合であっても、炭素繊維間で剥離が生じるのを抑制することができるコイルバネを提供することを目的としている。

【課題を解決するための手段】

【0007】

上記目的を達成するために本発明は、軸孔及び螺旋溝が設けられた円筒状のＣ／Ｃコンポジット製のコイルバネであって、前記Ｃ／Ｃコンポジットは、前記軸孔の方向と垂直をなす水平方向の一方向に並べて延設された第一の炭素繊維群と、前記第一の炭素繊維群の延設方向と水平方向に３０°以上９０°以下の角度をなして水平方向の一方向に延設された第二の炭素繊維群とを含み、且つ、前記第一の炭素繊維群と前記第二の炭素繊維群とが互いに接するように複数積層されると共に、積層された炭素繊維群の層間に炭素質マトリックスが設けられ、前記第一の炭素繊維群と前記第二の炭素繊維群とが織布として一体化され、前記炭素質マトリックス内部の少なくとも一部がＣＶＩ法による気相熱分解炭素により構成されていることを特徴とする。

【発明の効果】

【0008】

本発明によれば、バネ材を外側に広げようとする力が強力な場合や、その力が繰り返し加わった場合であっても、炭素繊維間で剥離が生じるのを抑制することができるといった優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【0009】

【図1】炭素繊維群が一方方向に延設されている場合の力の加わり具合を示す説明図。

【図2】円筒状に加工する前の第一の炭素繊維群と第二の炭素繊維群との積層状態を示す分解斜視図。

【図3】第一の炭素繊維群と第二の炭素繊維群とを備えたコイルバネの説明図。

【図4】図３のコイルバネにおける第一の炭素繊維群の力の加わり具合を示す説明図。

【図5】図３のコイルバネにおける第二の炭素繊維群の力の加わり具合を示す説明図。

【図6】第一の炭素繊維群の延設方向と第二の炭素繊維群の延設方向とがなす角度が９０°の場合の説明図。

【図7】第一の炭素繊維群の延設方向と第二の炭素繊維群の延設方向とがなす角度が鋭角の場合の説明図。

【図8】第一の炭素繊維群の延設方向と第二の炭素繊維群の延設方向とがなす角度が鋭角（θ＝３０°）の場合の説明図。

【図9】図８のコイルバネにおける第二の炭素繊維群の力の加わり具合を示す説明図。

【図10】図８のコイルバネにおける第二の炭素繊維群の力を分解したときの説明図。

【図11】２つの炭素繊維群が織布として一体化されている場合の説明図。

【図12】本発明のコイルバネの斜視図。

【図13】コイルバネにおける力の加わり方を示す説明図。

【発明を実施するための形態】

【0010】

本発明は、軸孔及び螺旋溝が設けられた円筒状のＣ／Ｃコンポジット製のコイルバネであって、前記Ｃ／Ｃコンポジットは、前記軸孔の方向と垂直をなす水平方向の一方向に並べて延設された第一の炭素繊維群と、前記第一の炭素繊維群の延設方向と水平方向に３０°以上９０°以下の角度をなして水平方向の一方向に延設された第二の炭素繊維群とを含み、且つ、前記第一の炭素繊維群と前記第二の炭素繊維群とが互いに接するように複数積層されると共に、積層された炭素繊維群の層間に炭素質マトリックスが設けられ、前記第一の炭素繊維群と前記第二の炭素繊維群とが織布として一体化され、前記炭素質マトリックス内部の少なくとも一部がＣＶＩ法による気相熱分解炭素により構成されていることを特徴とする。

【0011】

炭素質マトリックスにより積層された炭素繊維群が一体化（強固に固定）されると共に、第一の炭素繊維群の延設方向と第二の炭素繊維群の延設方向とがなす角度が３０°以上９０°以下であれば、少なくとも一方の炭素繊維群では当該外側に広げようとする力の全部が、剥離が生じる方向に加わらない（少なくとも一部の力は炭素繊維群の延設方向〔剥離を抑制する方向〕に加わる）ので、剥離が生じるのを抑制することができる。

【0012】

具体的には、以下の通りである。
図１に示すように、炭素繊維群が一方方向に延設されている場合に、例えば点Ａで応力Ｆが加わると、応力Ｆの方向は炭素繊維の延設方向と平行な方向であるため、炭素繊維間の剥離は生じない（点Ａの近傍〔例えば、点Ａ´〕でも略同様である。但し、点Ａ´では、炭素繊維の延設方向と直角方向に若干の分力が生じる）。しかしながら、例えば点Ｂで応力Ｆが加わると、応力Ｆの方向は炭素繊維の延設方向と直角方向であるため、炭素繊維間の剥離が生じ易くなる（点Ｂの近傍〔例えば、点Ｂ´〕でも略同様である。但し、点Ｂ´では、炭素繊維の延設方向と直角方向に若干の分力が生じる、即ち、炭素繊維の延設方向と直角方向に働く力が、点Ｂよりも若干小さくなる）。尚、図１において、１は軸孔、３はコイルバネである。

【0013】

そこで、図２に示すように、炭素繊維が一方方向に延設されている第一の炭素繊維群４と、この第一の炭素繊維群４の炭素繊維と所定の角度（図２の場合は９０°）を成すように炭素繊維が延設されている第二の炭素繊維群５とを複数積層し、積層された炭素繊維群の層間に炭素質マトリックスを設けたものに、図３に示すように、軸孔１及び螺旋溝（図示せず）を設けてコイルバネ３を形成する。このような構造のコイルバネ３であれば、炭素繊維群４、５のうち少なくとも一方の炭素繊維群では、コイルバネを外側に広げようとする力（応力Ｆ）の全部が、剥離が生じる方向に加わらない（少なくとも一部の力は炭素繊維群の延設方向〔剥離を抑制する方向〕に加わる）。

【0014】

例えば、Ａ点における第一の炭素繊維群４では、図４に示すように、炭素繊維間の剥離が生じる方向に応力Ｆが働くが、Ａ点における第二の炭素繊維群５では、図５に示すように、炭素繊維間の剥離が生じる方向に応力Ｆが働かない。また、Ｂ点における第二の炭素繊維群５では、図５に示すように、炭素繊維間の剥離が生じる方向に応力Ｆが働くが、Ｂ点における第一の炭素繊維群４では、図４に示すように、炭素繊維間の剥離が生じる方向に応力Ｆが働かない。

【0015】

そして、積層された炭素繊維群の層間には炭素質マトリックスが設けられて、炭素質マトリックスにより積層された炭素繊維群が一体化（隣接する炭素繊維群間は強固に固定）されている。したがって、隣接する炭素繊維群のうち少なくとも一方の炭素繊維群において、バネ材を外側に広げようとする力（応力Ｆ）の全部が、剥離が生じる方向に加わらなければ、両炭素繊維群において、炭素繊維間の剥離が生じ難くなる。

【0016】

ここで、第一の炭素繊維群４の延設方向と第二の炭素繊維群５の延設方向とがなす角度とは、図６に示すように、角度θが９０°の場合、及び、図７に示すように、角度θが鋭角の場合をいい、図７に示す角度θ´ように、鈍角の場合は含まない（例えば、第一の炭素繊維群４の延設方向と第二の炭素繊維群５の延設方向とがなす角度が１１０°の場合、１８０°―１１０°＝７０°の場合と同一視できるからである）。

【0017】

また、第一の炭素繊維群の延設方向と第二の炭素繊維群の延設方向とがなす角度を３０°以上に規制するのは、以下に示す理由による。
図８に示すように、第一の炭素繊維群４の延設方向と第二の炭素繊維群５の延設方向とがなす角度θが３０°の場合、Ａ点でどのような力が加わるかについて述べる。第一の炭素繊維群４では、図４で示したように、バネ材を外側に広げようとする力（応力Ｆ）の全部が、剥離が生じる方向に加わる。一方、第二の炭素繊維群５では、図９及び図１０に示すように、バネ材を外側に広げようとする力（応力Ｆ）は、剥離が生じる方向の力（分力Ｆ_２）と、第二の炭素繊維群５の延設方向〔剥離を抑制する方向〕の力（分力Ｆ_１）とに分けられる。具体的には、分力Ｆ_１＝Ｆ×ｓｉｎ３０°＝（１／２）Ｆとなり、分力Ｆ_２＝Ｆ×ｃｏｓ３０°＝（√３／２）Ｆとなる。

【0018】

そして、角度θが３０°より小さくなると、分力Ｆ_１は（１／２）Ｆより小さくなる一方、分力Ｆ_２は（√３／２）Ｆより大きくなる。このように、角度θが小さくなり過ぎると、剥離が生じる方向の力（分力Ｆ_２）が大きくなる一方、炭素繊維群の延設方向の力（分力Ｆ_１）が小さくなるため、第一の炭素繊維群４の延設方向と第二の炭素繊維群５の延設方向とを異ならしめる意義が小さくなるからである。

【0019】

上記説明では、炭素繊維群として１Ｄクロスを例に説明したが、後述するように、炭素繊維群として２Ｄクロス（織布）を用いても良い。一方向に延設される炭素繊維群（１Ｄクロス）には、ＰＡＮ系、ピッチ系またはレーヨン系等の炭素繊維を用いることができる。１Ｄクロスは、ナイロン等により炭素繊維間が接合されていることにより、布状の状態を保持できる。１Ｄクロス中に炭素質マトリックスを形成する際には、フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂を含浸させてプリプレグとしてから積層する方法と、１Ｄクロスを積層させてからフェノール樹脂を含浸させる方法とがあるが、前者の方法（プリプレグ）の方が含浸ムラを生じ難いので、製法として好ましい。

【0020】

また、所望する厚みのＣ／Ｃコンポジットを得るには、炭素繊維群を適宜の層数重ねれば良いが、この場合の重ね方としては、第一の炭素繊維群と第二の炭素繊維群とを交互に積層するのが好ましい。また１Ｄクロスを用いる場合は、第一の炭素繊維群の延設方向と第二の炭素繊維群の延設方向とがなす角度は、６０°以上、特に８０°以上としておくのが好ましく、その中でも９０°としておくのが最も好ましい。

【0021】

本発明においては前述の通り、前記第一の炭素繊維群と前記第二の炭素繊維群とが織布として一体化されている。
２つの炭素繊維群が織布として一体化されていることで、炭素質マトリックスが含浸された際に、炭素繊維群の層間の接着力が一層高められ、更に剥離を抑制することができる。
尚、織布の場合には、図１１に示すように、一方の炭素繊維１０の集合体により第一の炭素繊維群４を構成し、他方の炭素繊維１１の集合体により第二の炭素繊維群５を構成する。また、炭素繊維群を織布として用いる場合、例えば６０００本の炭素繊維を束とした炭素繊維ロービングを平織り、綾織り、朱子織り等した適宜の織物が使用できる。織布を用いる場合でも、第一の炭素繊維群の延設方向と第二の炭素繊維群の延設方向とがなす角度は、直角又はそれに近い角度としておくのが好ましい。

【0022】

本発明においては前述の通り、前記炭素質マトリックス内部の少なくとも一部が気相熱分解炭素により構成されている。
炭素質マトリックス内部の少なくとも一部が気相熱分解炭素からなることで、材料としての緻密化が図られ、コイルバネの特性として重視される物理的な剛性を高めることができる。また、気相熱分解炭素は形成量の調整が容易であり、これによって容易にバネ定数を調整することが可能となるため、生産面での利点が大きい。

【0023】

尚、上記炭素質マトリックス（気相熱分解炭素に限らない）の原料としては、熱硬化性樹脂、ピッチ、炭化水素ガス等を適宜用いることができ、公知の方法によりこれら原料を炭化して炭素質マトリックスとすればよい。

【0024】

特に、炭化水素ガスを気相中で熱分解させるＣＶＤ法（化学的気相沈積法）により、少なくとも一部の炭素マトリックスを構築した場合には、気相で発生した炭素を直接Ｃ／Ｃコンポジット上に沈積することができるため、緻密かつ機械的特性に優れたＣ／Ｃコンポジットが得られるため好ましい。

【0025】

但し、ＣＶＤ法による炭素は表面近傍に多く沈積する傾向があり、内部は低密度になりがちである。しかし、特定の条件下でのＣＶＤ法はＣＶＩ法（化学的気相含浸法）とよばれ、表面近傍だけでなく材料の内部も炭素を沈積、緻密化することができる。したがって、コイルバネ形状に加工後、ＣＶＩ法により緻密化すれば、特に優れた機械的特性のコイルバネを得ることができる。

【0026】

尚、これら緻密化による密度向上は、コイルバネの耐久性やバネ定数に大きな影響を与える。緻密化の程度は、上記処理方法の違いのみならず、前記ピッチや熱硬化性樹脂の含浸回数、或いは、ＣＶＤ法もしくはＣＶＩ法における処理時間を変化させることによってもコントロールすることが可能である。

【0027】

かさ密度が１．４Ｍｇ／ｍ^３以上であることが望ましい。
かさ密度が１．４Ｍｇ／ｍ^３未満となるとバネ定数が非常に低くなって、耐久性が著しく低下するため、コイルバネとしての機能を損なうことがあるが、１．４Ｍｇ／ｍ^３以上であれば、このような不都合が発生するのを抑制できる。このようなことを考慮すれば、かさ密度は１．５Ｍｇ／ｍ^３以上、特に１．６Ｍｇ／ｍ^３以上であることが望ましい。このように規制すれば、バネ定数が高く、耐久性に優れたコイルバネを提供することができる。

【実施例】

【0028】

（参考例１） 炭素繊維群の原料として、ＰＡＮ系炭素繊維の平織クロス（東レ（株）製のトレカＴ−３００ ６Ｋであって、第一の炭素繊維群と第二の炭素繊維群とが織布として一体化された炭素繊維織布〔２Ｄクロス〕）を用いた。先ず、この炭素繊維織布にフェノール樹脂（液状）を浸漬、含浸させた後、絞りローラにて樹脂量を調整し、７０℃に加熱したオーブン中で乾燥させて、プリプレグシートを得た。次いで、このプリプレグシートを裁断、積層した後、熱圧プレスにて２００℃、５０ｋｇ／ｃｍ^２の力で成形し、繊維含有率約５０％の成形体を得た。この後、この成形体を、昇温速度１０℃／ｈｒにて１０００℃まで焼成して、焼成体を得た。

【0029】

しかる後、上記焼成体に、更にピッチ含浸を行い、電気炉で窒素注入しながら１０℃／ｈｒの昇温で１０００℃まで昇温し焼成を行った。このようなピッチ含浸、焼成工程を２回繰り返して緻密化した後、不活性ガス雰囲気下、２０００℃で高温処理することによりＣ／Ｃコンポジットを得た。

【0030】

最後に、上記Ｃ／Ｃコンポジットを切削加工することにより、図１２に示すような軸孔１と螺旋溝２とを有するコイルバネ３を作製した。
このようにして作製したコイルバネを、以下、コイルバネＡ１と称する。
尚、上記コイルバネＡ１は外径５０ｍｍ、内径２０ｍｍ、自由長４０ｍｍで、かさ密度は１．５８Ｍｇ／ｍ^３、バネ定数は３４Ｎ／ｍｍであった。

【0031】

（実施例１）
上記参考例１で得たコイルバネＡ１に、温度が約１０００℃で、圧力が約１．３ｋＰａの条件下、水素とプロパンとの混合気流中(水素とプロパンとの体積比は、約９０：１０となっている)に約１００時間保持した。これにより、マトリックス成分である気相熱分解炭素を沈積させてコイルバネを作製した。
このようにして作製したコイルバネを、以下、コイルバネＡ２と称する。 上記コイルバネＡ２のかさ密度は１．６５Ｍｇ／ｍ^３、バネ定数は５４Ｎ／ｍｍであった。

【0032】

尚、上記コイルバネＡ２の外径、内径、自由長は上記コイルバネＡ１と同様である。また、後述のコイルバネＡ３、Ｚ１、Ｚ２においても、各コイルバネの外径、内径、自由長は上記コイルバネＡ１と同様である。

【0033】

（参考例２）
参考例１で用いた平織クロスを炭素繊維群として用い、炭素繊維フェルトとしてＰＡＮ系炭素繊維が約２５ｍｍにカットされ炭素繊維がランダムに配向した１ｍｍ厚のフェルト材（かさ密度：約０．１Ｍｇ／ｍ^３）を用いた。先ず、上記平織クロスと上記炭素繊維フェルトとを交互に積層して積層体を作製した後、この積層体に、逆とげを有する針を全層に平均約２ｍｍ間隔で貫通させて、各層を結合し、２．５Ｄプリフォームを得た。次に、上記実施例１と同条件で１００時間処理し、気相熱分解炭素を沈積させてＣ／Ｃコンポジットを得た。最後に、上記Ｃ／Ｃコンポジットを上記参考例１と同じ形状に切削加工し、再度実施例１と同条件で１００時間処理を行って、気相熱分解炭素を沈積させてコイルバネを作製した。
このようにして作製したコイルバネを、以下、コイルバネＡ３と称する。
上記コイルバネＡ３のかさ密度は１．６９Ｍｇ／ｍ^３、バネ定数は２７Ｎ／ｍｍであった。

【0034】

（比較例１）
６０００本の炭素繊維からなるトウを１０本集め、６０，０００本とした後、フェノール樹脂（液状）に含浸し、フィラメントワインディング法により直径１０ｍｍの円筒状シャフト上に巻き付けて、約２００℃の条件で硬化し、繊維含有率約５０％の筒状の成形体を得た。この成形体を参考例１と同条件で焼成、含浸緻密化、高温処理した後、切削加工により参考例１と同一形状に加工して、コイルバネを作製した。
このようにして作製したコイルバネを、以下、コイルバネＺ１と称する。
上記コイルバネＺ１のかさ密度は１．５８Ｍｇ／ｍ^３、バネ定数は１２Ｎ／ｍｍであった。

【0035】

（比較例２）
上記コイルバネＺ１に、実施例１と同条件で気相熱分解炭素を沈積させてコイルバネを作製した。
このようにして作製したコイルバネを、以下、コイルバネＺ２と称する。
上記コイルバネＺ２のかさ密度は１．６５Ｍｇ／ｍ^３、バネ定数は４８Ｎ／ｍｍであった。

【0036】

（実験）
上記コイルバネＡ１〜Ａ３、Ｚ１、Ｚ２について、軸孔方向に１５ｋｇｆの荷重をかけた状態で１２００℃、５時間静置する加圧・加熱試験を行い、試験前のバネ定数と試験後のバネ定数、及び、試験後のコイルバネの外観を調べたので、それらの結果を下記表１に示す。

【0037】

【表1】

【0038】

コイルバネＺ１では、試験後に剥離による破壊が生じ、また、コイルバネＺ２では、外観上の変化はないものの、バネ定数が大きく低下した。尚、コイルバネＺ２でバネ定数が大きく低下したのは、外観状の変化はないものの、コイルバネの内部で微細な剥離が生じたことに起因するものと考えられる。
これに対して、コイルバネＡ１、Ａ２で、試験後にバネ定数が若干低下しているだけであり、また、コイルバネＡ３では、試験後でもバネ定数は低下していなかった。また、コイルバネＡ１〜Ａ３では、外観上の変化もなかった。

【産業上の利用可能性】

【0039】

本発明は、高温環境下で使用されるコイルバネ用途、例えば、工業炉内部材、ロウ付けをはじめとする金属熱処理などの各種産業機械や航空宇宙分野などに用いることができる。また、コイルバネ以外にも、スプリングワッシャーや皿バネ等の形状に加工して、バネ弾性を利用した用途にも適用の可能性がある。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】