特許 6373303 連続鋳造鋳型の補修方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6373303

(24)【登録日】2018年7月27日

(45)【発行日】2018年8月15日

(54)【発明の名称】連続鋳造鋳型の補修方法

(51)【国際特許分類】

   B22D 11/057 20060101AFI20180806BHJP

   B22D 11/059 20060101ALI20180806BHJP

   B23K 31/00 20060101ALI20180806BHJP

   B23K 37/08 20060101ALI20180806BHJP

【ＦＩ】

   B22D11/057

   B22D11/059 120B

   B23K31/00 A

   B23K31/00 D

   B23K31/00 F

   B23K37/08 D

【請求項の数】4

【全頁数】11

(21)【出願番号】特願2016-116004(P2016-116004)

(22)【出願日】2016年6月10日

(65)【公開番号】特開2017-217684(P2017-217684A)

(43)【公開日】2017年12月14日

【審査請求日】2018年1月15日

【早期審査対象出願】

(73)【特許権者】

【識別番号】000176626

【氏名又は名称】三島光産株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100090697

【弁理士】

【氏名又は名称】中前 富士男

(74)【代理人】

【識別番号】100176142

【弁理士】

【氏名又は名称】清井 洋平

(74)【代理人】

【識別番号】100127155

【弁理士】

【氏名又は名称】来田 義弘

(72)【発明者】

【氏名】平野 新一

(72)【発明者】

【氏名】富永 耕治

(72)【発明者】

【氏名】倉岡 正彦

(72)【発明者】

【氏名】森園 浩郁

【審査官】 藤長 千香子

(56)【参考文献】

【文献】 韓国公開特許第１０−２０１３−００２６４６８（ＫＲ，Ａ）

【文献】 特開平０７−３２８７８８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００４−０６６３１１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００４−３０６１２０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１３−１４７７１７（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｂ２２Ｄ １１／００−１１／２２

Ｂ２３Ｋ ９／０４

Ｂ２３Ｋ ３１／００

Ｂ２３Ｋ ３７／０８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

クラックを完全除去すると残存厚みが限界使用厚みに近接する、銅を９６質量％以上含む連続鋳造鋳型基材を有する連続鋳造鋳型の補修方法であって、
凝固シェルが形成される鋳型空間部を取り囲む連続鋳造鋳型部材の前記連続鋳造鋳型基材の内表面側全体を該連続鋳造鋳型基材に設定された研削許容深さより浅い初期クラック除去深さまで研削し、補修後の前記連続鋳造鋳型基材においても要求される熱抵抗を確保して、前記連続鋳造鋳型基材の研削面に現れる残存クラックを検出する工程と、
前記連続鋳造鋳型基材の前記研削面に現れる前記残存クラック及びその周囲を、該残存クラックに沿って部分研削することにより窪み部を形成して該残存クラックを除去する工程と、
前記窪み部を、銅を９６質量％以上含む溶接金属の肉盛り溶接で充填する工程と、
前記窪み部に形成した前記溶接金属の肉盛り溶接部をピーニングする工程と、
ピーニングされた前記肉盛り溶接部の高さ位置が、前記連続鋳造鋳型基材の前記研削面の高さ位置と一致するまで該肉盛り溶接部の表層側を研削する工程とを有することを特徴とする連続鋳造鋳型の補修方法。

【請求項2】

クラックを完全除去すると残存厚みが限界使用厚み未満となる、銅を９６質量％以上含む連続鋳造鋳型基材を有する連続鋳造鋳型の補修方法であって、
凝固シェルが形成される鋳型空間部を取り囲む連続鋳造鋳型部材の前記連続鋳造鋳型基材の内表面側全体を該連続鋳造鋳型基材に設定された研削許容深さまで研削し、補修後の前記連続鋳造鋳型基材においても要求される熱抵抗を確保して、前記連続鋳造鋳型基材の研削面に現れる残存クラックを検出する工程と、
前記連続鋳造鋳型基材の前記研削面に現れる前記残存クラック及びその周囲を、該残存クラックに沿って部分研削することにより窪み部を形成して該残存クラックを除去する工程と、
前記窪み部を、銅を９６質量％以上含む溶接金属の肉盛り溶接で充填する工程と、
前記窪み部に形成した前記溶接金属の肉盛り溶接部をピーニングする工程と、
ピーニングされた前記肉盛り溶接部の高さ位置が、前記連続鋳造鋳型基材の前記研削面の高さ位置と一致するまで該肉盛り溶接部の表層側を研削する工程とを有することを特徴とする連続鋳造鋳型の補修方法。

【請求項3】

請求項１又は２記載の連続鋳造鋳型の補修方法において、前記連続鋳造鋳型基材をクロム及びジルコニウムを含む銅合金で形成し、前記溶接金属にクロム銅溶接金属を使用し、前記肉盛り溶接部に前記連続鋳造鋳型基材からジルコニウムを溶け込ませたことを特徴とする連続鋳造鋳型の補修方法。

【請求項4】

請求項１又は２記載の連続鋳造鋳型の補修方法において、前記連続鋳造鋳型基材をクロム、ジルコニウム、及びアルミニウムを含む銅合金で形成し、前記溶接金属にクロム銅溶接金属を使用し、前記肉盛り溶接部に前記連続鋳造鋳型基材からジルコニウム及びアルミニウムを溶け込ませたことを特徴とする連続鋳造鋳型の補修方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、表面から部分的に深く進入したクラックを除去することにより残存厚みが限界使用厚みに近接する又は限界使用厚み未満となる連続鋳造鋳型基材を有する連続鋳造鋳型の補修方法に関する。

【背景技術】

【0002】

連続鋳造鋳型の内表面側には、凝固シェルとの接触による磨耗と、急熱急冷（例えば、溶鋼の湯面高さ変動、溶鋼の撹拌等に伴って生じる）によるクラックが発生する。このため、摩耗やクラックの発生状況に応じて連続鋳造鋳型を鋳造設備から取り外し、例えば、特許文献１に記載のように、連続鋳造鋳型の内表面側を一定厚み改削してクラックを完全除去すると共に連続鋳造鋳型基材の表面形状を再生し、硬質皮膜層を再び設ける補修作業を行うことで、連続鋳造鋳型を繰り返し使用している。

【0003】

なお、補修作業を繰り返すと連続鋳造鋳型基材の厚みが徐々に薄くなって連続鋳造鋳型基材の熱抵抗が低下する。このため、連続鋳造条件に応じて連続鋳造鋳型基材の厚みに限界使用厚みを設定しておき、改削後の連続鋳造鋳型基材の厚みが限界使用厚み以上となる範囲（即ち、初期厚みからの改削厚みが、初期厚みと限界使用厚みの差である補修代（改削代ともいう）を超えない範囲）では、例えば、連続鋳造鋳型基材の改削時の改削厚みに応じて熱抵抗層（連続鋳造鋳型基材より熱伝導率が小さい金属で構成される）を連続鋳造鋳型基材の表面上に設けて熱抵抗の低下を抑制し、改削後の連続鋳造鋳型基材の厚みが限界使用厚み未満となる場合（即ち、初期厚みからの改削厚みが、補修代を超える場合）は、連続鋳造鋳型基材を廃棄している。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２０１１−２１８４０１号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

近年、連続鋳造では、鋳造品の高品質化のため連続鋳造鋳型内の溶鋼を電磁撹拌する際の撹拌速度を大きくすること、鋳片の生産性向上のため鋳造速度を大きくすることが行なわれている。その結果、連続鋳造鋳型の内表面側、特にメニスカス部における急熱急冷の温度変動幅（温度差）が大きくなって、連続鋳造鋳型を繰り返し使用していると、メニスカス部に熱疲労に伴うクラックが発生し、発生したクラックは連続鋳造鋳型の繰り返し使用回数（使用チャージ数）の増加に伴って徐々に進展する（即ち、クラックの先端位置が徐々に深くなる）。

【0006】

例えば、連続鋳造鋳型基材に設ける補修代の厚みが５ｍｍ程度と設定された連続鋳造鋳型において発生しているクラックの中に、クラックの先端位置（クラック深さ）が連続鋳造鋳型の内面から４ｍｍ程度となるものが存在していると、クラックを全て除去するために連続鋳造鋳型の内表面側を４ｍｍ程度改削することになって、連続鋳造鋳型基材の残存厚みが一気に限界使用厚みに近接することになる。このため、補修した連続鋳造鋳型を使用して連続鋳造を行っている場合に、表層から１ｍｍを超える深さに達するようなクラックが再び発生すると、クラックを完全除去するためには連続鋳造鋳型の内表面側を１ｍｍを超えて研削する必要がある。しかしながら、連続鋳造鋳型の内表面側を１ｍｍを超えて研削すると、連続鋳造鋳型基材の厚みが限界使用厚み未満となるため、連続鋳造鋳型基材は廃棄の対象となり、連続鋳造鋳型基材の寿命低下に基づく鋳片の製造コスト増加という問題が生じる。

【0007】

また、連続鋳造鋳型基材に設ける補修代の厚みが５ｍｍ程度と設定された連続鋳造鋳型において、発生したクラックの中の一部にクラックの先端位置（クラック深さ）が連続鋳造鋳型の内面から５ｍｍを超えるものが存在していると、発生しているクラックを全て除去するためには連続鋳造鋳型基材の改削厚みが補修代を超えることになり、連続鋳造鋳型基材の厚みが一気に限界使用厚み未満となる。このため、連続鋳造鋳型基材が短期間で廃棄対象になるという事態が生じ、連続鋳造鋳型基材の大幅な寿命低下が生じて鋳片の製造コストが増加するという問題が生じる。

【0008】

本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、クラックを除去することにより残存厚みが限界使用厚みに近接する又は限界使用厚み未満となる連続鋳造鋳型基材を有する連続鋳造鋳型の補修方法を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0009】

前記目的に沿う第１の発明に係る連続鋳造鋳型の補修方法は、クラックを完全除去すると残存厚みが限界使用厚みに近接（例えば、研削許容深さの０〜３０％の範囲）する、銅を９６質量％以上含む連続鋳造鋳型基材を有する連続鋳造鋳型の補修方法であって、
凝固シェルが形成される鋳型空間部を取り囲む連続鋳造鋳型部材の前記連続鋳造鋳型基材の内表面側全体を該連続鋳造鋳型基材に設定された研削許容深さより浅い初期クラック除去深さまで研削し、補修後の前記連続鋳造鋳型基材においても要求される熱抵抗を確保して、前記連続鋳造鋳型基材の研削面に現れる残存クラックを検出する工程と、
前記連続鋳造鋳型基材の前記研削面に現れる前記残存クラック及びその周囲を、該残存クラックに沿って部分研削することにより窪み部を形成して該残存クラックを除去する工程と、
前記窪み部を、銅を９６質量％以上含む溶接金属の肉盛り溶接で充填する工程と、
前記窪み部に形成した前記溶接金属の肉盛り溶接部をピーニングする工程と、
ピーニングされた前記肉盛り溶接部の高さ位置が、前記連続鋳造鋳型基材の前記研削面の高さ位置と一致するまで該肉盛り溶接部の表層側を研削する工程とを有する。

【0010】

前記目的に沿う第２の発明に係る連続鋳造鋳型の補修方法は、クラックを完全除去すると残存厚みが限界使用厚み未満となる、銅を９６質量％以上含む連続鋳造鋳型基材を有する連続鋳造鋳型の補修方法であって、
凝固シェルが形成される鋳型空間部を取り囲む連続鋳造鋳型部材の前記連続鋳造鋳型基材の内表面側全体を該連続鋳造鋳型基材に設定された研削許容深さまで研削し、補修後の前記連続鋳造鋳型基材においても要求される熱抵抗を確保して、前記連続鋳造鋳型基材の研削面に現れる残存クラックを検出する工程と、
前記連続鋳造鋳型基材の前記研削面に現れる前記残存クラック及びその周囲を、該残存クラックに沿って部分研削することにより窪み部を形成して該残存クラックを除去する工程と、
前記窪み部を、銅を９６質量％以上含む溶接金属の肉盛り溶接で充填する工程と、
前記窪み部に形成した前記溶接金属の肉盛り溶接部をピーニングする工程と、
ピーニングされた前記肉盛り溶接部の高さ位置が、前記連続鋳造鋳型基材の前記研削面の高さ位置と一致するまで該肉盛り溶接部の表層側を研削する工程とを有する。

【発明の効果】

【0011】

第１、第２の発明に係る連続鋳造鋳型の補修方法においては、連続鋳造鋳型基材の内表面側全体を研削する際の研削厚さは研削許容深さまでと規定しているので、補修後の連続鋳造鋳型（連続鋳造鋳型基材）においても要求される熱抵抗（補修前の連続鋳造鋳型基材と同等の熱抵抗）を確保することが可能になる。
そして、連続鋳造鋳型基材の研削面側の残存クラックの除去により生じた窪み部を、銅を９６質量％以上含む溶接金属の肉盛り溶接で充填するので、窪み部に形成した肉盛り溶接部と連続鋳造鋳型基材との間で銅の含有量に差が発生せず、連続鋳造鋳型基材の局所的な熱的及び電気的な特性変化（例えば、熱抵抗及び電気抵抗の低下）を防止することができる。このため、補修後の連続鋳造鋳型基材において、補修前の連続鋳造鋳型基材と同等の熱的特性及び電気的特性を確保することが可能になる。
更に、窪み部に形成した溶接金属の肉盛り溶接部をピーニングするので、肉盛り溶接部を加工硬化させて硬度の向上を図ると共に、肉盛り溶接部に残留圧縮応力を付与して肉盛り溶接部の機械的特性の改善（例えば、０．２％耐力の向上、引張強度の向上、伸びの低減）を図ることができ、補修後の連続鋳造鋳型基材においても、補修前の連続鋳造鋳型基材と同等の機械的特性を確保することが可能になる。

【図面の簡単な説明】

【0012】

【図1】本発明の第１の実施の形態に係る連続鋳造鋳型の補修方法が適用される連続鋳造鋳型の説明図である。

【図2】各種溶接金属の肉盛り溶接部と銅合金の硬度の比較を示すグラフである。

【図3】各種溶接金属の肉盛り溶接部と銅合金の常温と３００℃における０．２％耐力、引張強度、及び伸びの比較を示すグラフである。

【図4】実施例２における銅合金と肉盛り溶接部のヒートサイクル試験前後の硬度の比較を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0013】

続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
まず、本発明の第１の実施の形態に係る連続鋳造鋳型の補修方法が適用される連続鋳造鋳型１０について説明する。図１に示すように、連続鋳造鋳型１０は、対向配置される長辺１１（連続鋳造鋳型部材の一例）と、長辺１１の間に対向配置される短辺１２（連続鋳造鋳型部材の一例）とを有している。そして、凝固シェル（図示せず）が形成される鋳型空間部１３は、対向配置される長辺１１の各内側表面１４と、対向配置される短辺１２の各内側表面１５で囲まれることにより形成されている。

【0014】

対向配置される長辺１１はそれぞれ、長辺側バックプレート（図示せず）により外表面側が冷却される長辺側基材１６（連続鋳造鋳型基材の一例）と、長辺側基材１６内表面側に形成された耐磨耗性の硬質皮膜層１７とを備え、対向配置される短辺１２はそれぞれ、短辺側バックプレート（図示せず）により外表面側が冷却される短辺側基材１８（連続鋳造鋳型基材の一例）と、短辺側基材１８の内表面側に形成された耐磨耗性の硬質皮膜層１９とを備えている。従って、鋳型空間部１３を取り囲む長辺１１の内側表面１４は硬質皮膜層１７の表面であり、鋳型空間部１３を取り囲む短辺１２の内側表面１５は硬質皮膜層１９の表面である。

【0015】

ここで、長辺側基材１６と短辺側基材１８は、銅を９６質量％以上含む銅合金、例えば、クロム（０．５〜１．５質量％）、ジルコニウム（０．０８〜０．３質量％）、及びアルミニウム（０．７〜１．１質量％）を含み、残部が銅及び不可避的不純物からなる銅合金を用いて形成されている。
なお、長辺側基材１６及び短辺側基材１８を形成する銅合金としては、長辺側基材１６及び短辺側基材１８として要求される熱的特性及び電気的特性を満足するために、銅を少なくとも９６質量％含む必要があるが、銅合金を構成する他の金属成分の種類とその含有量は、長辺側基材１６及び短辺側基材１８として要求される機械的特性に応じて選択することができる。
また、硬質皮膜層１７、１９は、例えば、Ｎｉ−Ｃｒ系の合金の溶射皮膜層、ＣｏをベースとしたＣｒ−Ｓｉ−Ｂ系の合金の溶射皮膜層、及びＣｏ−Ｎｉ系の合金めっき皮膜層のいずれか１又は２以上を組み合わせて形成されている。

【0016】

連続鋳造鋳型１０を用いた連続鋳造を開始すると、連続鋳造鋳型１０の内表面側、即ち、硬質皮膜層１７、１９の表面側には、凝固シェル（図示せず）との接触による磨耗と、急熱急冷（例えば、溶鋼の湯面高さ変動、溶鋼の撹拌等に伴って生じる）によるクラックが発生する。そして、連続鋳造鋳型１０を連続使用していると、硬質皮膜層１７の表面側に発生したクラックは、硬質皮膜層１７を貫通して硬質皮膜層１７の下地である長辺側基材１６内に侵入し、硬質皮膜層１９の内表面側に発生したクラックは、硬質皮膜層１９を貫通して硬質皮膜層１９の下地である短辺側基材１８内に侵入する。

【0017】

ここで、鋳型空間部１３を取り囲む内側表面１４、１５（硬質皮膜層１７、１９）のメニスカス部は急熱急冷の温度変動幅が大きい。このため、硬質皮膜層１７、１９の表面側に発生したクラックの中で、特にメニスカス部に対応する領域に発生したクラックは、硬質皮膜層１７を貫通して長辺側基材１６の内表面側に、硬質皮膜層１９を貫通して短辺側基材１８の内表面側にそれぞれ深く侵入することになる。

【0018】

続いて、本発明の第１の実施の形態に係る連続鋳造鋳型の補修方法について説明する。
本実施の形態に係る連続鋳造鋳型の補修方法は、クラックを完全除去することにより残存厚みが部分的に限界使用厚み未満となる長辺側基材１６（図１参照）を有する連続鋳造鋳型１０の補修方法であって、連続鋳造鋳型１０から、凝固シェルが形成される鋳型空間部１３を取り囲む長辺１１を取り外し、クラックが発生している長辺１１の内表面側の硬質皮膜層１７を研削除去した後、硬質皮膜層１７の下地となる長辺側基材１６の内表面側全体を長辺側基材１６に設定された研削許容深さまで研削して、長辺側基材１６の研削面に現れる残存クラックを検出する第１工程を有している。

【0019】

長辺側基材１６の内表面側全体を研削許容深さまで研削するので、長辺側基材１６の内表面側に侵入したクラックの中で、メニスカス部に対応する領域で発生し、長辺側基材１６内に深く進入したクラック以外のクラックは除去することができる。また、長辺側基材１６の内表面側全体は研削許容深さまでしか研削しないので、補修後の長辺側基材１６においても要求される熱抵抗を確保することが可能になる。
ここで、研削許容深さは、例えば、３〜１０ｍｍの範囲に設定される。

【0020】

更に、本発明に係る第１の実施の形態に係る連続鋳造鋳型の補修方法は、長辺側基材１６の研削面に現れる残存クラック及びその周囲を、残存クラックに沿って部分研削することにより窪み部を形成して残存クラックを除去する第２工程と、窪み部を、銅を９６質量％以上含む溶接金属の肉盛り溶接で充填する第３工程と、窪み部に形成した溶接金属の肉盛り溶接部をピーニングする第４工程と、ピーニングされた肉盛り溶接部の高さ位置が、長辺側基材１６の研削面の高さ位置と一致するまで肉盛り溶接部の表層側を研削する第５工程とを有している。

【0021】

ここで、長辺側基材１６が、クロム（０．５〜１．５質量％）、ジルコニウム（０．０８〜０．３質量％）、及びアルミニウム（０．７〜１．１質量％）を含み、残部が銅及び不可避的不純物からなる銅合金で形成されている場合、銅を９６質量％以上含む溶接金属として、例えば、クロムが０．５〜１．５質量％、残部が銅及び不可避的不純物からなるクロム銅溶接金属を使用することができる。窪み部を、クロム銅溶接金属の肉盛り溶接で充填するので、窪み部の形成による長辺側基材１６の局所的な熱的及び電気的な特性変化（例えば、熱抵抗の低下及び電気抵抗の低下）を防止することができ、補修後の長辺側基材１６においても、補修前の長辺側基材１６と同等の熱的特性及び電気的特性を確保することが可能になる。

【0022】

また、クロム、ジルコニウム、及びアルミニウムを含み、残部が銅及び不可避的不純物からなる銅合金で形成された長辺側基材１６に形成した窪み部を、クロム銅溶接金属の肉盛り溶接で充填すると、肉盛り溶接中に長辺側基材１６側からジルコニウム及びアルミニウムが肉盛り溶接部に溶け込む。そして、肉盛り溶接が終了すると肉盛り溶接部への熱の供給が停止するため、肉盛り溶接部の熱は周囲の長辺側基材１６側に拡散して、肉盛り溶接部は急冷されて固化する（従って、ジルコニウム及びアルミニウムは肉盛り溶接部に固溶する）。

【0023】

肉盛り溶接部のピーニングは、窪み部をクロム銅溶接金属の肉盛り溶接で充填した後に速やかにスラグを取り除き肉盛り溶接部が加熱状態の間に、例えば、５００〜９００グラムの片手ハンマーを用いて、肉盛り溶接部のビードの波形が消える程度まで行う。ピーニングを行うことにより、肉盛り溶接部に塑性変形を起こさせて加工硬化による硬度の向上を図ることができる。また、ピーニングを行うことにより、肉盛り溶接部に発生した溶接残留応力を緩和させると共に、肉盛り溶接部に圧縮の残留応力を付与することができる。

【0024】

更に、ピーニングにより肉盛り溶接部に塑性変形を生じさせることにより、導入される転位の歪場によって、ジルコニウム及びアルミニウムの拡散が促進されることが考えられる。これにより、長辺側基材１６から肉盛り溶接部に溶け込んだジルコニウム及びアルミニウムの肉盛り溶接部内での析出が促進される。
以上のように、長辺側基材１６側から肉盛り溶接部へのジルコニウム及びアルミニウムの溶け込み効果と、ピーニングによる肉盛り溶接部の塑性変形の効果が複合化することにより、肉盛り溶接部の機械的特性の改善、例えば、０．２％耐力の向上、引張強度の向上、伸びの低減を図ることができる。その結果、補修後の長辺側基材１６においても、補修前の長辺側基材１６と同等の機械的特性を確保することが可能になる。
なお、ジルコニウム及びアルミニウムの析出を促進するため、肉盛り溶接部を熱処理してもよい。

【0025】

なお、長辺側基材１６と同系統の組成を有する溶接金属として上記の組成を有するクロム銅溶接金属を使用したが、溶接金属はこれに限定されるものではない。
溶接金属は、長辺側基材１６と同等の熱的特性及び電気的特性を満足する必要があるため、銅を少なくとも９６質量％含む必要があるが、肉盛り溶接中に長辺側基材１６側から肉盛り溶接部に溶け込む金属の効果とピーニングの効果の複合化を利用して肉盛り溶接部の機械的特性を長辺側基材１６の機械的特性と同等とすることが可能であれば、溶接金属に含まれる他の金属成分の種類とその含有量は任意に選択することができる。

【0026】

本発明の第２の実施の形態に係る連続鋳造鋳型の補修方法は、第１の実施の形態に係る連続鋳造鋳型の補修方法が、連続鋳造鋳型基材に現れる残存クラックを検出するために連続鋳造鋳型基材の内表面側全体を研削許容深さまで研削するのに対して、連続鋳造鋳型基材に現れる残存クラックを検出するために連続鋳造鋳型基材の内表面側全体を初期クラック除去深さ（＜研削許容深さ）までしか研削しないことが特徴となっており、連続鋳造鋳型基材内の残存クラックを除去するために形成した窪み部を溶接金属の肉盛り溶接で充填し、溶接金属の肉盛り溶接部をピーニングした後に、肉盛り溶接部の表層側を研削する各工程の処理方法は、第１、第２の実施の形態に係る連続鋳造鋳型の補修方法において全て同一である。このため、本発明の第２の実施の形態に係る連続鋳造鋳型の補修方法の作用について説明する。

【0027】

本発明の第２の実施の形態に係る連続鋳造鋳型の補修方法は、クラックを完全除去すると残存厚みが限界使用厚みに近接する連続鋳造鋳型基材を有する連続鋳造鋳型の補修方法であって、残存クラックを検出するために連続鋳造鋳型基材の内表面側全体を研削する際の深さが、研削許容深さ（例えば、３〜１０ｍｍ）より浅い初期クラック除去深さ、例えば、０．２〜１ｍｍである。このため、本発明の第２の実施の形態に係る連続鋳造鋳型の補修方法は、連続鋳造鋳型基材に発生しているクラックの先端位置（クラック深さ）が浅い場合、例えば、メニスカス部における急熱急冷の温度変動幅（温度差）が比較的小さくなる鋳造条件で使用される連続鋳造鋳型に発生したクラックや、繰り返し使用回数が少ない連続鋳造鋳型に発生したクラックに対して効果的に適用される補修方法となる。

【0028】

そして、連続鋳造鋳型の繰り返し使用の途中段階における補修では、残存クラックを検出するために行う連続鋳造鋳型基材に対する研削深さが、いつも初期クラック除去深さまでなので、補修後の連続鋳造鋳型基材の厚さが限界使用厚みとなるまでに可能な補修回数が多くなる。その結果、連続鋳造鋳型基材の寿命が大幅に長くなり、鋳片の製造コストを低減することが可能になる。

【実施例】

【0029】

続いて、本発明の作用及び効果を確認するために行った実施例について説明する。
（実施例１）
長辺側基材の作製に使用するのと同一の銅合金（クロムを１質量％、ジルコニウムを０．２質量％、アルミニウムを０．９質量％含み、残部が銅及び不可避的不純物）を用いて形成した銅板材の表面側に、深さ５ｍｍ、幅５ｍｍ、長さ４０ｍｍの窪み部を形成し、窪み部をクロム銅溶接金属（クロムを１質量％含み、残部が銅及び不可避的不純物）の肉盛り溶接で充填した。次いで、肉盛り溶接部からスラグを取り除き、肉盛り溶接部が加熱状態の間に肉盛り溶接部のビードの波形が消えるまでピーニングを行った。
そして、ピーニング後の肉盛り溶接部（以下、ＣｒＣｕ溶接Ｐと記載する）を冷却後、銅板材から肉盛り溶接部を切り出し、硬度測定用試料、引張強度測定用試料を作製した。

【0030】

ＣｒＣｕ溶接Ｐの硬度測定用試料（補修した長辺側基材の肉盛り溶接部の状態を反映している）と、２００℃、４００℃、及び６００℃の温度でそれぞれ１時間加熱する熱処理を行ったＣｒＣｕ溶接Ｐの硬度測定用試料（連続鋳造後の肉盛り溶接部を反映している）を用いて、ビッカース硬度を測定した。測定結果を図２に示す。
なお、図２には、比較例として、窪み部をクロム銅溶接金属の肉盛り溶接で充填し、ピーニングを行わないで冷却した後、銅板材から肉盛り溶接部（以下、ＣｒＣｕ溶接と記載する）を切り出して作製した硬度測定用試料、窪み部を銅溶接金属の肉盛り溶接で充填し、ピーニングして冷却後、銅板材から肉盛り溶接部（以下、Ｃｕ溶接Ｐと記載する）を切り出して作製した硬度測定用試料、窪み部を銅溶接金属の肉盛り溶接で充填し、ピーニングを行わないで冷却した後、銅板材から肉盛り溶接部（以下、Ｃｕ溶接と記載する）を切り出して作製した硬度測定用試料をそれぞれ用いて同様の測定を行った結果を示している。
図２から、ＣｒＣｕ溶接Ｐの硬度値は、長辺側基材である銅合金の硬度値と比較して同等以上であることが確認できた。

【0031】

ＣｒＣｕ溶接Ｐの引張強度測定用試料を用いて、常温（補修した長辺側基材の肉盛り溶接部の状態を反映している）及び３００℃（連続鋳造時の肉盛り溶接部を反映している）における機械的特性として０．２％耐力、引張強度、及び伸びを測定した。測定結果を図３に示す。
なお、図３には、比較例として、ＣｒＣｕ溶接の引張強度測定用試料、Ｃｕ溶接Ｐの引張強度測定用試料、Ｃｕ溶接の引張強度測定用試料をそれぞれ用いて同様の測定を行った結果を示している。
図３から、ＣｒＣｕ溶接Ｐの機械的特性は、長辺側基材である銅合金の機械的特性と比較して同等以上であることが確認できた。

【0032】

（実施例２）
実施例１で使用した銅合金からなる銅板材（縦１００ｍｍ、横５０ｍｍ、厚さ３０ｍｍ）の一面側に、深さが５ｍｍ、幅が５ｍｍ、長さが４０ｍｍの窪み部を形成し、窪み部を実施例１で使用したクロム銅溶接金属の肉盛り溶接で充填した。次いで、肉盛り溶接部からスラグを取り除き、肉盛り溶接部が加熱状態の間に肉盛り溶接部のビードの波形が消えるまでピーニングを行った後、ピーニングされた肉盛り溶接部（ＣｒＣｕ溶接Ｐ）の高さ位置が、銅板材の表面の高さ位置と一致するように表面側全体を研削し、研削面上に厚さ０．１ｍｍのＣｏ−Ｎｉ系の合金めっき層を形成して、ヒートサイクル試験試料とした。

【0033】

ヒートサイクル試験試料を、温度が５００℃に設定された電気炉内に挿入し２時間保持した後に水中に投入するヒートサイクル試験を１００回行って、めっき層表面の状態を調べた。
また、めっき層の表面状態を調査後、切断線が肉盛り溶接部の幅方向の中央部を肉盛り溶接部の長手方向に沿って通過するようにヒートサイクル試験試料を切断して、切断面上に現れる銅板材とＣｒＣｕ溶接Ｐの境界の状態、ＣｒＣｕ溶接Ｐとめっき層の境界の状態を観察した。更に、境界を挟んで銅板材とＣｒＣｕ溶接Ｐのビッカース硬度をそれぞれ測定し、ヒートサイクル試験前後における硬度変化の有無を調べた。

【0034】

ヒートサイクル試験終了後のヒートサイクル試験試料のめっき層表面には、めっき剥離、き裂等の欠陥は認められなかった。また、銅板材とＣｒＣｕ溶接Ｐの境界、ＣｒＣｕ溶接Ｐとめっき層の境界にもき裂等の欠陥は認められなかった。これにより、銅板材とＣｒＣｕ溶接Ｐの間において、例えば、線膨張係数や熱伝導率は略同程度であることが考えられる。
ヒートサイクル試験前後における銅板材とＣｒＣｕ溶接Ｐの硬度の測定結果を図４に示す。図４に示すように、ヒートサイクル試験前の銅板材とＣｒＣｕ溶接Ｐのビッカース硬度は略同程度の関係（実施例１）であるが、この関係はヒートサイクル試験後においても維持されることが確認できた。このことから、補修後の長辺側基材が、連続鋳造時に急熱急冷の温度変動を繰り返し受けても、ＣｒＣｕ溶接Ｐの劣化は進行しないと考えられる。

【0035】

本発明は前記した実施の形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲でその構成を変更することもできる。
また、本発明は具体的数字を用いて説明したが、要旨を変更しない範囲で数値限定を外すことができる。
例えば、クロム（０．５〜１．５質量％）及びジルコニウム（０．０８〜０．３質量％）を含み、残部が銅及び不可避的不純物からなる銅合金で形成された長辺側基材を補修する場合にも、銅を９６質量％以上含む溶接金属として、クロム銅溶接金属を使用することができる。この場合、肉盛り溶接の終了と共に肉盛り溶接部は急冷されるため、肉盛り溶接中に長辺側基材から肉盛り溶接部に溶け込んだジルコニウムを肉盛り溶接部に固溶させることができる。そして、その後に実施するピーニングにより肉盛り溶接部を塑性変形させることにより固溶しているジルコニウムの拡散を促進させて、肉盛り溶接部内へのジルコニウムの析出を図ることができる。その結果、肉盛り溶接部の機械的特性を改善することが可能になる。

【0036】

また、本実施の形態では、クラックを除去することにより残存厚みが限界使用厚みに近接する、あるいは、残存厚みが限界使用厚み未満となる連続鋳造鋳型基材が長辺側基材である場合について説明したが、クラックを除去することにより残存厚みが限界使用厚みに近接する、あるいは、限界使用厚み未満となる連続鋳造鋳型基材が短辺側基材である場合、クラックを除去することにより残存厚みが限界使用厚みに近接する、あるいは、限界使用厚み未満となる連続鋳造鋳型基材が長辺側基材及び短辺側基材である場合についても本発明の連続鋳造鋳型の補修方法は適用できる。

【符号の説明】

【0037】

１０：連続鋳造鋳型、１１：長辺、１２：短辺、１３：鋳型空間部、１４、１５：内側表面、１６：長辺側基材、１７：硬質皮膜層、１８：短辺側基材、１９：硬質皮膜層

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】