特許 6472938 圧力リング、内燃機関、圧力リング用線材および圧力リング用線材の製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B1)

(11)【特許番号】6472938

(24)【登録日】2019年2月1日

(45)【発行日】2019年2月20日

(54)【発明の名称】圧力リング、内燃機関、圧力リング用線材および圧力リング用線材の製造方法

(51)【国際特許分類】

   C22C 38/00 20060101AFI20190207BHJP

   C22C 38/48 20060101ALI20190207BHJP

   C22C 38/60 20060101ALI20190207BHJP

   C21D 1/06 20060101ALI20190207BHJP

   C21D 9/40 20060101ALI20190207BHJP

   C21D 9/52 20060101ALI20190207BHJP

   F16J 9/26 20060101ALI20190207BHJP

【ＦＩ】

   C22C38/00 302Z

   C22C38/48

   C22C38/60

   C21D1/06 A

   C21D9/40 A

   C21D9/52 103B

   F16J9/26 C

   F16J9/26 Z

【請求項の数】7

【全頁数】18

(21)【出願番号】特願2018-546649(P2018-546649)

(86)(22)【出願日】2018年9月4日

(86)【国際出願番号】JP2018032707

【審査請求日】2018年9月4日

(31)【優先権主張番号】特願2017-209182(P2017-209182)

(32)【優先日】2017年10月30日

(33)【優先権主張国】JP

【早期審査対象出願】

(73)【特許権者】

【識別番号】000215785

【氏名又は名称】ＴＰＲ株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110000121

【氏名又は名称】アイアット国際特許業務法人

(72)【発明者】

【氏名】中澤 敦

(72)【発明者】

【氏名】西 友祐

(72)【発明者】

【氏名】河野 健太朗

【審査官】 守安 太郎

(56)【参考文献】

【文献】 特開平０６−２２１４３６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開昭６２−１３６５５５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２００４／００３２４６（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 国際公開第２０１６／１５２９６７（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ２２Ｃ ３８／００−３８／６０

Ｃ２１Ｄ ９／４０

Ｃ２１Ｄ ９／５２

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

アルミニウム合金製シリンダブロックおよびアルミニウム合金製ピストンを少なくとも備えた内燃機関に用いられ、
合い口を有するリング状の圧力リング本体部を備え、
前記圧力リング本体部を構成する母材が、質量％で、Ｃ：０．７％〜１．６％、Ｓｉ：０．６％〜１．２％、Ｍｎ：０．３％〜０．７％、Ｐ：０％〜０．０４％、Ｓ：０％〜０．０９％、Ｎｉ：０．３％〜０．６％、Ｃｒ：７．５％〜９．０％、Ｍｏ：０．７％〜１．０％、Ｖ：０％〜０．５％、Ｗ：０．２％〜０．５％、Ｃｕ：０．２％〜０．６％、Ａｌ：０．１％〜０．５％、Ｎｂ：０．０５％〜０．１５％、残部Ｆｅおよび不純物からなる組成を有し、
前記母材のビッカース硬度Ｈ１ａｖ（ＨＶ０．１）が４３５〜５１０であり、
前記圧力リング本体部の軸方向の一方側の面および他方側の面に窒化層が形成されていることを特徴とする圧力リング。

【請求項2】

前記窒化層のビッカース硬度ＨＮａｖ（ＨＶ０．１）が９００以上であり、かつ、前記圧力リング本体部の断面に存在する最大長さが３μｍ以上である炭化物粒子の粒子数が、５７７個／ｍｍ^２以上であることを特徴とする請求項１に記載の圧力リング。

【請求項3】

前記粒子数が、１０５８個／ｍｍ^２以上である請求項２に記載の圧力リング。

【請求項4】

前記粒子数が、１５３８個／ｍｍ^２以上である請求項２に記載の圧力リング。

【請求項5】

アルミニウム合金製シリンダブロックと、
前記アルミニウム合金製シリンダブロックのシリンダボア内に配置されたアルミニウム合金製ピストンと、
前記アルミニウム合金製ピストンの外周面に、前記アルミニウム合金製ピストンの周方向に沿って設けられた環状溝に配置された請求項１〜４のいずれか１つに記載の圧力リングと、を備え、
前記アルミニウム合金製ピストンの軸方向に対して、前記環状溝の一方側の内壁面および他方側の内壁面の少なくとも一部に陽極酸化被膜が形成されていることを特徴とする内燃機関。

【請求項6】

質量％で、Ｃ：０．７％〜１．６％、Ｓｉ：０．６％〜１．２％、Ｍｎ：０．３％〜０．７％、Ｐ：０％〜０．０４％、Ｓ：０％〜０．０９％、Ｎｉ：０．３％〜０．６％、Ｃｒ：７．５％〜９．０％、Ｍｏ：０．７％〜１．０％、Ｖ：０％〜０．５％、Ｗ：０．２％〜０．５％、Ｃｕ：０．２％〜０．６％、Ａｌ：０．１％〜０．５％、Ｎｂ：０．０５％〜０．１５％、残部Ｆｅおよび不純物からなる組成を有し、
ビッカース硬度Ｈ２ａｖ（ＨＶ０．１）が４３５〜５１０であることを特徴とする圧力リング用線材。

【請求項7】

質量％で、Ｃ：０．７％〜１．６％、Ｓｉ：０．６％〜１．２％、Ｍｎ：０．３％〜０．７％、Ｐ：０％〜０．０４％、Ｓ：０％〜０．０９％、Ｎｉ：０．３％〜０．６％、Ｃｒ：７．５％〜９．０％、Ｍｏ：０．７％〜１．０％、Ｖ：０％〜０．５％、Ｗ：０．２％〜０．５％、Ｃｕ：０．２％〜０．６％、Ａｌ：０．１％〜０．５％、Ｎｂ：０．０５％〜０．１５％、残部Ｆｅおよび不純物からなる組成を有する線材を、１０３０度〜１０５０度の範囲内の温度で焼き入れする焼き入れ工程と、
前記焼き入れ工程を経た前記線材を６４０度〜６９０度の範囲内の温度で焼き戻しする焼き戻し工程と、
を少なくとも経て、ビッカース硬度Ｈ２ａｖ（ＨＶ０．１）が４３５〜５１０である圧力リング用線材を製造することを特徴とする圧力リング用線材の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、圧力リング、内燃機関、圧力リング用線材および圧力リング用線材の製造方法に関するものである。

【背景技術】

【0002】

近年、燃費向上のために、内燃機関の軽量化を図るべく、アルミニウム合金製シリンダブロックおよびアルミニウム合金製ピストンを少なくとも備えた内燃機関が広く用いられている。

【0003】

一方、内燃機関に用いられるピストンリングは、シリンダライナを相手材として摺動するため、優れた耐摩耗性が要求される。このニーズに応えるため、たとえば、特許文献１には、耐摩耗性に優れた摺動部品をオイルリングとして利用することが提案されている。この摺動部品は、質量％で、Ｃ：０．７〜１．６％、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１〜０．１２％、Ｎｉ：０．３〜１．５％、Ｃｒ：７．０〜１３．０％、ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：（Ｍｏ＋１／２Ｗ）の関係式で０．５〜１．７％、Ｖ：０〜０．７０％、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ａｌ：０．１０〜０．７０％、Ｎｂ：０〜０．３０％、残部Ｆｅおよび不純物の成分組成を有しており、その硬さは５２ＨＲＣ以上５８ＨＲＣ未満（ビッカース硬度（ＨＶ０．１）換算で、５４５以上６５５未満）である。

【0004】

特許文献１に記載の摺動部品では、鉄鋼材料の熱間加工性を阻害するために殆どの鉄鋼材料で積極的に添加されることのないＳとＣｕとを共同添加することで自己潤滑特性が効果的に発揮され、耐摩耗性が向上する。また、硬さを５２ＨＲＣ以上５８ＨＲＣ未満とすることで高い疲労強度を確保しつつ、自己潤滑特性が阻害されるのも回避できる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0005】

【特許文献1】国際公開第２０１６／１５２９６７号

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0006】

一方、線材を用いて合い口を有するリング状の部材に曲げ加工するコイリング等の各種の工程を経て製造される圧力リングは、コイリング時の折損が少ないことや、寸法ばらつきが小さいことも重要である。

【0007】

本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、アルミニウム合金製シリンダブロックおよびアルミニウム合金製ピストンを少なくとも備えた内燃機関に用いることができ、かつ、生産性にも優れた圧力リング、これを用いた内燃機関、当該圧力リングの製造に用いる圧力リング用線材およびその製造方法を提供することを課題とする。

【課題を解決するための手段】

【0008】

上記課題は以下の本発明により達成される。すなわち、
本発明の圧力リングは、アルミニウム合金製シリンダブロックおよびアルミニウム合金製ピストンを少なくとも備えた内燃機関に用いられ、合い口を有するリング状の圧力リング本体部を備え、圧力リング本体部を構成する母材が、質量％で、Ｃ：０．７％〜１．６％、Ｓｉ：０．６％〜１．２％、Ｍｎ：０．３％〜０．７％、Ｐ：０％〜０．０４％、Ｓ：０％〜０．０９％、Ｎｉ：０．３％〜０．６％、Ｃｒ：７．５％〜９．０％、Ｍｏ：０．７％〜１．０％、Ｖ：０％〜０．５％、Ｗ：０．２％〜０．５％、Ｃｕ：０．２％〜０．６％、Ａｌ：０．１％〜０．５％、Ｎｂ：０．０５％〜０．１５％、残部Ｆｅおよび不純物からなる組成を有し、母材のビッカース硬度Ｈ１ａｖ（ＨＶ０．１）が４３５〜５１０であり、圧力リング本体部の軸方向の一方側の面および他方側の面に窒化層が形成されていることを特徴とする。

【0009】

本発明の圧力リングの一実施形態は、窒化層のビッカース硬度ＨＮａｖ（ＨＶ０．１）が９００以上であり、かつ、圧力リング本体部の断面に存在する最大長さが３μｍ以上である炭化物粒子の粒子数が、５７７個／ｍｍ^２以上であることが好ましい。

【0010】

本発明の圧力リングの他の実施形態は、粒子数が、１０５８個／ｍｍ^２以上であることが好ましい。

【0011】

本発明の圧力リングの他の実施形態は、粒子数が、１５３８個／ｍｍ^２以上であることが好ましい。

【0012】

本発明の内燃機関は、アルミニウム合金製シリンダブロックと、アルミニウム合金製シリンダブロックのシリンダボア内に配置されたアルミニウム合金製ピストンと、アルミニウム合金製ピストンの外周面に、アルミニウム合金製ピストンの周方向に沿って設けられた環状溝に配置された本発明の圧力リングと、を備え、アルミニウム合金製ピストンの軸方向に対して、環状溝の一方側の内壁面および他方側の内壁面の少なくとも一部に陽極酸化被膜が形成されていることを特徴とする。

【0013】

本発明の圧力リング用線材は、質量％で、Ｃ：０．７％〜１．６％、Ｓｉ：０．６％〜１．２％、Ｍｎ：０．３％〜０．７％、Ｐ：０％〜０．０４％、Ｓ：０％〜０．０９％、Ｎｉ：０．３％〜０．６％、Ｃｒ：７．５％〜９．０％、Ｍｏ：０．７％〜１．０％、Ｖ：０％〜０．５％、Ｗ：０．２％〜０．５％、Ｃｕ：０．２％〜０．６％、Ａｌ：０．１％〜０．５％、Ｎｂ：０．０５％〜０．１５％、残部Ｆｅおよび不純物からなる組成を有し、ビッカース硬度Ｈ２ａｖ（ＨＶ０．１）が４３５〜５１０であることを特徴とする。

【0014】

本発明の圧力リング用線材の製造方法は、質量％で、Ｃ：０．７％〜１．６％、Ｓｉ：０．６％〜１．２％、Ｍｎ：０．３％〜０．７％、Ｐ：０％〜０．０４％、Ｓ：０％〜０．０９％、Ｎｉ：０．３％〜０．６％、Ｃｒ：７．５％〜９．０％、Ｍｏ：０．７％〜１．０％、Ｖ：０％〜０．５％、Ｗ：０．２％〜０．５％、Ｃｕ：０．２％〜０．６％、Ａｌ：０．１％〜０．５％、Ｎｂ：０．０５％〜０．１５％、残部Ｆｅおよび不純物からなる組成を有する線材を、１０３０度〜１０５０度の範囲内の温度で焼き入れする焼き入れ工程と、焼き入れ工程を経た線材を６４０度〜６９０度の範囲内の温度で焼き戻しする焼き戻し工程と、を少なくとも経て、ビッカース硬度Ｈ２ａｖ（ＨＶ０．１）が４３５〜５１０である圧力リング用線材を製造することを特徴とする。

【発明の効果】

【0015】

本発明によれば、アルミニウム合金製シリンダブロックおよびアルミニウム合金製ピストンを少なくとも備えた内燃機関に用いることができ、かつ、生産性にも優れた圧力リング、これを用いた内燃機関、当該圧力リングの製造に用いる圧力リング用線材およびその製造方法を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0016】

【図1】本実施形態の圧力リングの外観図である。

【図2】本実施形態の圧力リングの断面構造を示す模式端面図である。ここで、図２（Ａ）は本実施形態の圧力リングの断面構造の一例を示す図であり、図２（Ｂ）は本実施形態の圧力リングの断面構造の他の例を示す図であり、図２（Ｃ）は本実施形態の圧力リングの断面構造の他の例を示す図である。

【図3】耐摩耗性試験に用いた往復動摩擦試験機を示す模式図である。

【発明を実施するための形態】

【0017】

本実施形態の圧力リングは、アルミニウム合金製シリンダブロックおよびアルミニウム合金製ピストンを少なくとも備えた内燃機関（以下、「主要部がアルミニウム合金製の内燃機関」と称す場合がある）に用いられ、合い口を有するリング状の圧力リング本体部を備える。そして、圧力リング本体部を構成する母材が、質量％で、Ｃ：０．７％〜１．６％、Ｓｉ：０．６％〜１．２％、Ｍｎ：０．３％〜０．７％、Ｐ：０％〜０．０４％、Ｓ：０％〜０．０９％、Ｎｉ：０．３％〜０．６％、Ｃｒ：７．５％〜９．０％、Ｍｏ：０．７％〜１．０％、Ｖ：０％〜０．５％、Ｗ：０．２％〜０．５％、Ｃｕ：０．２％〜０．６％、Ａｌ：０．１％〜０．５％、Ｎｂ：０．０５％〜０．１５％、残部Ｆｅおよび不純物からなる組成を有し、母材のビッカース硬度Ｈ１ａｖ（ＨＶ０．１）が４３５〜５１０であり、圧力リング本体部の軸方向の一方側の面および他方側の面に窒化層が形成されていることを特徴とする。以下に、Ｆｅおよび不純物以外の母材を構成する各成分の詳細について説明する。

【0018】

（１）Ｃ：０．７質量％〜１．６質量％（以下、単に「％」と記す。）
Ｃは、一部が基地中に固溶し、硬さや疲労強度の向上に寄与し、他の一部は炭化物を生成して耐摩耗性の向上に寄与する元素である。しかし、Ｃの含有量が多すぎると冷間加工性が低下する。よって、Ｃの含有量は０．７％〜１．６％であることが必要である。

【0019】

（２）Ｓｉ：０．６％〜１．２％
Ｓｉは、高温時の強度を高める作用を有する元素である。しかし、Ｓｉの含有量が多すぎると冷間加工性、靱延性の低下を引き起こし、また、熱間加工性および熱伝導性を損なうこととなる。よって、Ｓｉは０．６％〜１．２％であることが必要である。

【0020】

（３）Ｍｎ：０．３％〜０．７％
Ｍｎは、鋼の溶解時の脱酸剤として働く元素である。Ｍｎは焼入れ性を高め、強度を増加し、熱間加工性を高めるが、Ｍｎの含有量が多すぎると被削性が劣化する。よって、Ｍｎの含有量は０．３〜０．７％であることが必要である。

【0021】

（４）Ｐ：０％〜０．０４％
Ｐは、靱性を阻害する元素である。Ｐの含有量は０％〜０．０４％であることが必要であり、０％が最も好ましいが、通常、Ｐは母材中に不可避的に含有されるため、Ｐの含有量も通常は０％を超え０．０４％以下である。

【0022】

（５）Ｓ：０％〜０．０９％
Ｓは自己潤滑性の向上に寄与し、耐スカッフ性、切削性を向上させるが、Ｓの含有量が多すぎると耐食性および加工性を低下させる。よって、Ｓの含有量は、０％〜０．０９％であることが必要である。なお、Ｓの含有量は０％でもよく、あるいは、０％を超え０．０９％以下でもよい。

【0023】

（６）Ｎｉ：０．３％〜０．６％
Ｎｉは、硬さの維持に寄与する元素である。しかし、Ｎｉの含有量が多すぎると、焼入れおよび焼戻し前の焼鈍状態における被削性が劣化する。よって、Ｎｉの含有量は０．３％〜０．６％であることが必要である。

【0024】

（７）Ｃｒ：７．５％〜９．０％
Ｃｒは、Ｃと結合して炭化物を形成するとともに、窒化処理時に形成される窒化層の硬さを増す効果を有し、窒化層の耐摩耗性向上に寄与する。また、Ｃｒは、その一部は基地に固溶し、耐食性を高め、基地の焼入れ性、焼戻し軟化抵抗を高める元素である。しかし、Ｃｒの含有量が多すぎると粗大な炭化物が増加し被削性が劣化したり、熱伝導率低下、耐スカッフィング性を阻害する。よって、Ｃｒの含有量は７．５％〜９．０％であることが必要である。

【0025】

（８）Ｍｏ：０．７％〜１．０％
Ｍｏは、複合炭化物として耐摩耗性の向上に寄与するとともに、基地中に固溶して材料の強靭化、耐熱性を付与する。しかし、Ｍｏの含有量が多すぎると熱伝導性、被削性、靱性が低下する。よって、Ｍｏの含有量は０．７％〜１．０％であることが必要である。

【0026】

（９）Ｖ：０％〜０．５％
Ｖは、焼戻し時に炭化物、窒化物を形成し、焼入れ時にこれらの炭化物、窒化物が結晶粒の粗大化を抑制し、靱性の低下を抑制する。しかし、Ｖの含有量が多すぎると熱伝導性、被削性、靱性が低下する。よって、Ｖの含有量は、０％〜０．５％であることが必要である。なお、Ｖの含有量は０％でもよく、あるいは、０％を超え０．５％以下でもよい。

【0027】

（１０）Ｗ：０．２％〜０．５％
Ｗは、複合炭化物として耐摩耗性の向上に寄与するとともに、基地中に固溶して材料の強靭化、耐熱性を付与する。しかし、Ｗの含有量が多すぎると被削性、靱性が低下し、コストも高くなる。よって、Ｗの含有量は０．２％〜０．５％であることが必要である。

【0028】

（１１）Ｃｕ：０．２％〜０．６％
Ｃｕは、鋼の強度、耐蝕性、自己潤滑性の向上に寄与する元素である。しかし、Ｃｕの含有量が多すぎると赤熱脆化を招き、熱間加工性が劣化する。よって、Ｃｕの含有量は０．２％〜０．６％であることが必要である。

【0029】

（１２）Ａｌ：０．１％〜０．５％
ＡｌはＮｉ等と金属間化合物を形成し、析出硬化して強度を増す元素である。また窒化するとＡｌＮを形成し、表面を著しく硬化する作用を有する元素である。しかし、Ａｌの含有量が多すぎると、Ａｌは強力なフェライト化元素であるため、組織中のフェライトを増加させ硬さを阻害する。よって、Ａｌの含有量は０．１％〜０．５％であることが必要である。

【0030】

（１３）Ｎｂ：０．０５％〜０．１５％
Ｎｂは、高温強さ、クリープ強さ、硬化を増す元素である。しかし、Ｎｂの含有量が多すぎると焼入れ性、被削性を低下させる。よって、Ｎｂの含有量は０．０５〜０．１５％であることが必要である。

【0031】

上記組成からなる母材は、マルテンサイト組成の合金鋼であり、室温〜２００℃の範囲内における平均線膨張係数が１２．７×１０^−６／℃前後程度である。一方、主要部がアルミニウム合金製の内燃機関のアルミニウム合金製シリンダブロックの線膨張係数は、一般的に１５×１０^−６／℃〜２１×１０^−６／℃程度であり、上記母材の平均線膨張係数との差は小さい。それゆえ、アルミニウム合金製シリンダブロックが高温となり、熱膨張した場合でも、圧力リングは、アルミニウム合金製シリンダブロックの膨張に十分に追従して熱膨張できる。この場合、圧力リングの合い口すき間の増大が抑制されることとなり、その結果、燃焼室内のガスが圧力リングの合い口すき間を経由して外部に漏れるブローバイガスの発生量が抑制され、さらには、ブローバイガス量の増大に起因する内燃機関の出力低下および燃費悪化も抑制できる。

【0032】

すなわち、本実施形態の圧力リングは、主要部がアルミニウム合金製の内燃機関の使用初期の段階からブローバイガス量を小さくできるため、主要部がアルミニウム合金製の内燃機関と極めて相性が良い。

【0033】

なお、本願明細書において、アルミニウム合金製シリンダブロックは、全体がアルミニウム合金からなるシリンダブロック、および、主要部がアルミニウム合金からなるシリンダブロックを含む。ここで、主要部がアルミニウム合金からなるシリンダブロックとしては、鋳鉄製のシリンダライナをアルミニウム合金で鋳ぐるむことにより製造されたシリンダブロックが例示できる。

【0034】

また、本実施形態の圧力リングでは、母材のビッカース硬度Ｈ１ａｖ（ＨＶ０．１）を５１０以下とすることにより、コイリング時の線材の折損を大幅に低減できる。また、母材のビッカース硬度Ｈ１ａｖ（ＨＶ０．１）を４３５以上とすることにより、コイリング後に得られた合い口を有するリング状部材に対して、窒化層を形成すべく窒化処理した後に得られる圧力リング本体部の寸法ばらつきを小さくできる。このため、本実施形態の圧力リングは、製造時の歩留まりが高く、生産性に優れる。なお、母材のビッカース硬度Ｈ１ａｖ（ＨＶ０．１）は４３５〜４９８が好ましく、４８０〜４９８がより好ましい。また、本願明細書において、母材のビッカース硬度Ｈ１ａｖ（ＨＶ０．１）とは、圧力リング本体部のうち窒化層が形成されていない部分を測定して得られた平均値を意味し、圧力リング本体部の作製に用いた圧力リング用線材のビッカース硬度Ｈ２ａｖ（ＨＶ０．１）と実質同一の値である。

【0035】

なお、本発明者らは、組成と密接不可分の関係にある線膨張係数がアルミニウム合金製シリンダブロックの線膨張係数に近い点に着目して、特許文献１に開示された摺動部品と略同一の組成を持つ母材を選択した。また、耐摩耗性や高い疲労強度が得られる観点では、母材の硬さも特許文献１に開示されているように５２ＨＲＣ以上５８ＨＲＣ未満（ビッカース硬度（ＨＶ０．１）換算で、５４５以上６５５未満）であることがより有利であると考えられる。

【0036】

一方、圧力リングの外周面は、シリンダライナの内周面との激しい摺動に曝され、圧力リングの軸方向の一方側の面および他方側の面（以下、各々、「上面」、「下面」と称す場合がある）は、アルミニウム合金製ピストンの外周面に設けられた環状溝の上側内壁面および下側内壁面（アルミニウム合金製ピストンの軸方向に対して、環状溝の一方側の内壁面および他方側の内壁面）との摺動に曝される。そして、外周面、上面および下面のいずれにおいても、摩耗の進行は極力抑制される必要がある。しかし、仮に５２ＨＲＣ以上５８ＨＲＣ未満の硬さを有する母材自体で外周面、上面および下面を構成しても、上述した摺動環境下では耐摩耗性が不足するため、経時的な摩耗の進行を十分に抑制できない。したがって、母材そのものの耐摩耗性に依らずに上述した摺動環境にも耐え得る優れた耐摩耗性を確保するためには、圧力リングを構成する圧力リング本体部の上面および下面には窒化処理により窒化層を形成し、圧力リング本体部の外周面には窒化処理により窒化層を形成するか、あるいは、圧力リング本体部の外周面を被覆する硬質被膜を形成する必要がある。

【0037】

したがって、本発明者らは上述した事情を踏まえて、圧力リングに要求される耐摩耗性については、圧力リング本体部の上面および下面に窒化層を形成した上で、圧力リング本体部の外周面には、窒化層を形成するか、あるいは、硬質被膜で被覆することにより対応することとした。この場合、窒化処理されていない母材自体の組成および硬さに起因する耐摩耗性は重要ではなくなる。このため、本発明者らは主に生産性の観点で母材自体の硬度を見直し、母材のビッカース硬度Ｈ１ａｖ（ＨＶ０．１）を４３５〜５１０の範囲内に設定した。

【0038】

本実施形態の圧力リングでは、窒化層が、圧力リング本体部の上面および下面に形成されている。圧力リング本体部の上面および下面に窒化層を形成することで、アルミニウム合金製ピストンの外周面に設けられた環状溝の上側内壁面および下側内壁面と、圧力リングとが摺動しても、長期に渡って、圧力リングと環状溝との双方の摩耗を抑制できる。このような効果は、環状溝に陽極酸化被膜が設けられている場合も同様である。このため、本実施形態の圧力リングでは、アルミニウム合金製ピストンの環状溝と、圧力リングとの間のシール性を長期に渡って維持できるため、摩耗の進行による経時的なブローバイガス量の増大を抑制できる。

【0039】

また、窒化層のビッカース硬度ＨＮａｖ（ＨＶ０．１）は９００以上であることが好ましい。これにより、より効果的に圧力リングと環状溝との双方の摩耗を抑制できる。また、環状溝の上側内壁面および下側内壁面の過度の摩耗を抑制するために、窒化層のビッカース硬度ＨＮａｖ（ＨＶ０．１）は１３００以下であることが好ましい。

【0040】

なお、炭素鋼に含まれる各種の元素のうち、窒化層の硬度の向上には、Ａｌ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｖ、Ｍｎ、Ｓｉが窒化層の硬度の向上に寄与することが知られているが、本実施形態の圧力リングでは、これら元素のうち特にＣｒ（７．５％〜９．０％）が多量に含まれると共に、Ａｌも０．１％〜０．５％含まれている。このため、窒化層のビッカース硬度ＨＮａｖ（ＨＶ０．１）を容易に９００以上とすることができる。なお、窒化層は、必要に応じて圧力リング本体部の外周面に形成されていてもよい。

【0041】

また、窒化層のビッカース硬度ＨＮａｖ（ＨＶ０．１）は９００以上である場合において、圧力リング本体部の断面に存在する最大長さが３μｍ以上である炭化物粒子の数が５７７個／ｍｍ^２以上であることが好ましく、１０５８個／ｍｍ^２以上であることがより好ましく、１５３８個／ｍｍ^２以上であることがさらに好ましい。炭化物粒子の数を５７７個／ｍｍ^２以上とすることにより圧力リング本体部に形成された窒化層表面において、当該表面における摩耗を改善するのみならず、窒化層表面と接触摺動する相手材の摩耗も低減することが容易になる。ここで、窒化層表面が圧力リングの上面および下面である場合、相手材は、アルミニウム合金製ピストンの外周面に設けられた環状溝の上側内壁面および下側内壁面を構成するアルミニウム合金、あるいは、上側内壁面および下側内壁面に形成された陽極酸化被膜である。

【0042】

なお、最大長さが３μｍ以上である炭化物粒子の数の上限は特に限定されないが、多すぎる場合は、炭化物に沿ったクラックの発生や、加工性の低下を招く場合もあるため、実用上は２０００個／ｍｍ^２以下であることが好ましい。また、本実施形態の圧力リングでは、母材の組成等に起因して、最大長さが３μｍ以上である炭化物粒子の数を５７７個／ｍｍ^２以上とすることが容易である。

【0043】

次に本実施形態の圧力リングの形状・断面構造等について、より詳細に説明する。図１は、本実施形態の圧力リングの外観図であり、圧力リングを上面または下面から見た図である。なお、図１中、符号Ｃは圧力リングの中心軸である。図１に示す圧力リング１０は合い口Ｇを有するリング状を成している。なお、図１中、硬質被膜については記載を省略してある。また、図２は、本実施形態の圧力リングの断面構造の一例を示す模式端面図であり、具体的には、図１中の符号Ａ１−Ａ２間の断面構造について示した図である。

【0044】

図２（Ａ）、図２（Ｂ）および図２（Ｃ）に示すように、圧力リング１０は、合い口Ｇを有するリング状の圧力リング本体部２０と、この圧力リング本体部２０の外周面２２を被覆する硬質被膜３０とを有し、圧力リング本体部２０の上面側部分２４Ｕおよび下面側部分２４Ｂには、窒化層４０が形成されている。なお、この窒化層４０は、図２（Ａ）、図２（Ｂ）および図２（Ｃ）に示すように、圧力リング本体部２０の内周面側部分２４Ｌにも形成されていてもよく、図２（Ｃ）に示すように、圧力リング本体部２０の外周面側部分２４Ｒにも形成されていてもよい。図１および図２に示す圧力リング１０をアルミニウム合金製ピストンの環状溝に装着して使用した場合、硬質被膜３０の表面３２が、圧力リング１０の外周摺動面１２として、シリンダ内壁面と接触し、圧力リング本体部２０の上面２６および下面２８が、圧力リング１０の上面１４および下面１６として環状溝の上側内壁面および下側内壁面と接触する。

【0045】

圧力リング本体部２０の上面側部分２４Ｕおよび下面側部分２４Ｂに形成される窒化層４０（側面部窒化層）の厚みは、１０μｍ以上であることが好ましく、２０μｍ以上であることがより好ましい。側面部窒化層の厚みの上限は特に限定されないが、実用上２００μｍ以下であることが好ましい。また、図２（Ｃ）に例示したように圧力リング本体部２０の外周面側部分２４Ｒを窒化処理することによって、外周面側部分２４Ｒにも窒化層４０（外周面部窒化層）を設けてもよい。なお、外周面部窒化層の厚みも側面部窒化層の厚みと同様とすることができる。また、外周面部窒化層が設けられる場合は、硬質被膜３０を省略してもよい。硬質被膜としては、公知の硬質被膜であればいずれも採用できるが、たとえば、ＤＬＣ皮膜やＣｒＮ系被膜などを挙げることができる。

【0046】

本実施形態の圧力リング１０は、アルミニウム合金製シリンダブロックと、アルミニウム合金製シリンダブロックのシリンダボア内に配置されたアルミニウム合金製ピストンとを少なくとも備えた内燃機関に用いられる。ここで、圧力リング１０は、アルミニウム合金製ピストンの外周面に、アルミニウム合金製ピストンの周方向に沿って設けられた環状溝内に配置される。なお、環状溝の上側内壁面および下側内壁面は、アルミニウム合金製ピストンの本体部分と同一の材質で構成されていてもよいが、上側内壁面および下側内壁面の少なくとも一部に陽極酸化被膜が形成されていてもよく、上側内壁面および下側内壁面の全面に陽極酸化被膜が形成されていてもよい。

【0047】

本実施形態の圧力リング１０は、圧力リング本体部２０を構成する母材と同一の組成およびビッカース硬度（ＨＶ０．１）を有する圧力リング用線材を用いてコイリング、窒化処理の各種工程を実施することで作製することができる。ここで窒化処理による窒化層の形成方法としては特に限定されないが、ガス窒化処理、塩浴窒化処理あるいはイオン窒化処理（プラズマ窒化処理）などが利用できる。ガス窒化処理の場合は、コイリングにより得られたリング状部材に対して、窒素を含むガス雰囲気中にて加熱処理を行うことで窒化層を形成する。窒化層の厚み、表面硬度は、加熱温度・時間、雰囲気ガス組成等を適宜選択することで制御できる。なお、窒素を含むガスとしては、たとえばＮＨ_３とＮ_２とを含む混合ガスなどが挙げられ、処理温度としては、たとえば５００度〜６００度程度の範囲内で適宜選択でき、処理時間としては、たとえば２時間〜１０時間程度の範囲内で適宜選択できる。塩浴窒化処理の場合は、たとえば、シアン化ナトリウムの塩浴中にコイリングにより得られたリング状部材を浸漬処理することで窒化層を形成する。また、イオン窒化処理の場合は、真空中でのグロー放電を利用して窒化層を形成することができる。さらに、圧力リング１０が硬質被膜３０を有する場合は、ＰＶＤ（Ｐｈｙｓｉｃａｌ ｖａｐｏｒ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ）法などにより硬質被膜を成膜する工程をさらに実施する。

【0048】

また、圧力リング用線材は、圧力リング本体部２０を構成する母材と同一の組成を有する線材を、１０３０度〜１０５０度の範囲内の温度で焼き入れする焼き入れ工程と、焼き入れ工程を経た線材を６４０度〜６９０度の範囲内の温度で焼き戻しする焼き戻し工程と、を少なくとも経て作製することができる。このような製造プロセスにおいて、焼き戻し時の温度を６４０度〜６９０度の範囲内とすることで、圧力リング用線材のビッカース硬度Ｈ２ａｖ（ＨＶ０．１）を、４３５〜５１０の範囲内に調整することができる。なお、圧力リング用線材のビッカース硬度Ｈ２ａｖ（ＨＶ０．１）は、４３５〜４９８が好ましく、４８０〜４９８がより好ましい。また、焼き戻し時の温度は、６５０度〜６９０度が好ましく、６５０度〜６６０度がより好ましい。

【実施例】

【0049】

以下に本発明を実施例により説明するが、本発明は以下の実施例にのみ限定されるものでは無い。

【0050】

１．折損および寸法バラツキの評価
（１）サンプル作製
質量％で、Ｃ：１．１％、Ｓｉ：０．７％、Ｍｎ：０．５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０３％、Ｎｉ：０．４％、Ｃｒ：８．４１％、Ｍｏ：０．９％、Ｖ：０．１％、Ｗ：０．３％、Ｃｕ：０．４％、Ａｌ：０．２％、Ｎｂ：０．０９％、残部Ｆｅおよび不純物からなる組成を有する線材を、１０４０度±１０度の範囲内の温度で焼き入れした。次に、焼き入れ処理した後の線材について６３０度〜７００度の範囲内において１０度毎に温度を変えて焼き戻し処理することで、実施例Ａ１〜Ａ７および比較例Ａ１〜Ａ２の圧力リング用線材を得た。各実施例および比較例の圧力リング用線材作成時の焼き戻し温度を表１に示す。

【0051】

次に、各実施例および比較例の圧力リング用線材を用いて同一条件でコイリングを実施することで、筒状に巻回された状態の圧力リング用線材を得た。なお、筒状に巻回された状態の圧力リング用線材としては、外径８０．５ｍｍの部材および外径５０ｍｍの部材の２種類を作製した。なお、圧力リング用線材の巻回数は、原則として外径８０．５ｍｍの場合は４００回とし、外径５０ｍｍの場合は３００回とした。但し、コイリング時の折損の発生頻度が高い場合は、所定の巻回数に達する前にコイリングを中止した。

【0052】

その後、筒状に巻回された圧力リング用線材から合い口を有するリング状部材を作製し、各実施例および各比較例のリング状部材を用いて、いずれの実施例および比較例のリング状部材においても窒化層表面のビッカース硬度（ＨＶ０．２）が１０００以上となるように、同一条件でガス窒化処理を行った。これにより圧力リング本体部を得た。なお、窒化層の形成位置は、図２（Ｃ）に示した場合と同様である。

【0053】

（２）圧力リング用線材および窒化層上面のビッカース硬度測定
ビッカース硬度の測定は、ＪＩＳ Ｚ ２２４４「ビッカース硬度試験−試験方法」に基づいて測定した。

【0054】

ここで、圧力リング用線材のビッカース硬度（ＨＶ０．１）は、圧力リング用線材の断面（線材の長手方向と直交する断面）を鏡面研磨した後、鏡面研磨された断面の略中央部を、マイクロビッカース硬度計を用いて試験力０．９８０７Ｎ、試験力の保持時間１５ｓの条件にて測定することで求めた。測定に際しては、各実施例および比較例の圧力リング用線材につき、測定位置を変えて５カ所測定した。まず、５カ所の各測定点Ｐ１〜Ｐ５の各々において５回測定を行い、各々の測定点Ｐｎにおける１次平均値ｈｎを求めた（ｎは１〜５の整数である）。続いて、５つの１次平均値ｈ１〜ｈ５に基づいてさらに平均値Ｈ２ａｖ（２次平均値）を求めた。結果を表１に示す。なお、参考までに、５つの１次平均値ｈ１〜ｈ５中の最小値Ｈ２ｍｉｎおよび最大値Ｈ２ｍａｘも表１に示した。

【0055】

なお、窒化層が形成された各実施例および比較例の圧力リング本体部についても圧力リング本体部の断面（周方向と直交する断面）を鏡面研磨した後、鏡面研磨された断面の略中央部（すなわち、窒化層が形成されていない部分）を、上記と同様の測定条件にてビッカース硬度（ＨＶ０．１）の平均値Ｈ１ａｖ、最大値Ｈ１ｍａｘ、最小値Ｈ１ｍｉｎを求めた。その結果、圧力リング本体部を構成する母材のビッカース硬度（ＨＶ０．１）の平均値Ｈ１ａｖ、最大値Ｈ１ｍａｘ、最小値Ｈ１ｍｉｎも、各々、圧力リング用線材のビッカース硬度（ＨＶ０．１）の平均値Ｈ２ａｖ、最大値Ｈ２ｍａｘ、最小値Ｈ２ｍｉｎと実質同一であることが確認された。

【0056】

また、圧力リング本体部に形成された窒化層のビッカース硬度（ＨＶ０．２）については、以下の手順で測定サンプルを準備し、測定を実施した。まず、各実施例および比較例の圧力リング本体部の上面２６を研磨した。そして、研磨された上面について、周方向に対して合い口Ｇが設けられた位置を０度とした場合において、９０度、１８０度および２７０度の位置の３カ所について、マイクロビッカース硬度計を用いて試験力１．９６１Ｎ、試験力の保持時間１５ｓの条件にて測定し、３箇所の測定位置でのビッカース硬度の平均値が１０００以上となっているか否かを確認した。その結果、圧力リング本体部に形成された窒化層のビッカース硬度（ＨＶ０．２）は、いずれの実施例および比較例においても１０００以上であることが確認された。

【0057】

（３）コイリング時の折損評価
コイリング時の巻回数（コイリング本数）当たりの折損本数を評価した。なお、折損本数のカウントに際しては、圧力リング１本分の長さ毎に折損が存在するか否かを判定し、圧力リング１本分の長さ範囲内に２箇所以上の折損箇所が存在する場合でも折損数は１つとしてカウントした。また、折損本数が０本の試験例については、筒状に巻回された状態の圧力リング用線材を軸方向の両側に僅かに引き延ばして、圧力リング１本分の長さに相当する各リング部分について、軸方向に隣り合うリング部分同士の間隔が均等（均等ピッチ）であるのか、不均等（不均等ピッチ）であるのかを確認した。評価結果を表１に示す。なお、表１中に示す折損評価の評価基準は以下の通りである。
Ａ：コイリング本数１００本（巻回数１００回）当たりの折損数が０本であり、かつ、均等ピッチである。
Ｂ：コイリング本数１００本（巻回数１００回）当たりの折損数が０本であり、かつ、不均等ピッチである。
Ｃ：コイリング本数１００本（巻回数１００回）当たりの折損数が１本以上である。

【0058】

（４）窒化処理後の寸法ばらつき評価
外径が８０．５ｍｍとなるようにコイリング後に、窒化層４０が形成された後の圧力リング本体部について、各実施例および比較例につき、２０本の圧力リング本体部の自由合い口すきま変化量を測定し、ばらつきを評価した。なお、比較例Ａ１については、折損が発生しなかった圧力リング本体部を自由合い口すきま変化量の測定に用いた。自由合い口すきま変化量の測定は、圧力リングの自由状態における厚さ寸法ａ１の中心線上における両合い口端部間の距離ｍを測定し、各々の圧力リングが許容される自由合い口すきま変化量のばらつきの管理範囲内（０．５ｍｍ以下）に収まるか否かを確認して判断した。評価結果を表１に示す。なお、表１中に示す寸法ばらつきの評価基準は以下の通りである。
Ａ：２０本の圧力リング本体部の自由合い口すきま変化量のばらつきが、全て管理範囲をさらに半分に狭めた範囲内に収まっている。
Ｂ：２０本の圧力リング本体部の自由合い口すきま変化量のばらつきが、全て管理範囲内に収まっている。
Ｃ：２０本の圧力リング本体部のうち、少なくとも１本以上の圧力リング本体部の自由合い口すきま変化量のばらつきが、管理範囲外である。

【0059】

【表1】

【0060】

２．摩耗量の評価
（１）サンプル作製
リング状部材として、実施例Ａ４と同一の条件にて作製したリング状部材（実施例Ｂ１）を準備した。また、圧力リング用線材として日立金属製のＨＰＭ３１を用いてコイリングすることで作製したリング状部材（比較例Ｂ１）、および、圧力リング用線材としてＳＫＤ６１を用いてコイリングすることで作製したリング状部材（比較例Ｂ２）も準備した。なお、ＨＰＭ３１およびＳＫＤ６１共に、実施例Ｂ１とは母材の組成が異なるが、窒化層の形成および硬度に大きく影響する母材中のＣｒ含有量が、本実施形態の圧力リングを構成する母材中のＣｒ含有量と比較的に近い鋼材である。

【0061】

続いて、これら３種類のリング状部材に対して、雰囲気ガスとしてＮＨ_３とＮ_２とを含む混合ガスを用いてガス窒化処理を実施した。この際、いずれのリング状部材に形成される窒化層のビッカース硬度ＨＮａｖ（ＨＶ０．１）も略同一となるように処理温度：５００〜６００℃、処理時間：２時間〜１０時間の範囲内にて、適宜窒化処理条件を選択した。これにより、圧力リング本体部のみからなる圧力リングサンプルを得た。なお、窒化層は、図２（Ｃ）に例示した場合と同様に圧力リングサンプルの表面全面に形成した。各実施例および比較例の圧力リングサンプルを構成する母材中のＣｒ含有量および窒化層のビッカース硬度ＨＮａｖ（ＨＶ０．１）を表２に示す。

【0062】

（２）窒化層断面のビッカース硬度測定
なお、ビッカース硬度の測定は、ＪＩＳ Ｚ ２２４４「ビッカース硬度試験−試験方法」に基づいて測定した。ここで、窒化層断面のビッカース硬度（ＨＶ０．１）については、以下の手順で測定サンプルを準備し、測定を実施した。まず、周方向に対して合い口Ｇが設けられた位置を０度とした場合において、９０度、１８０度および２７０度の位置の３カ所について、圧力リングサンプルを切断し、３カ所の切断面を研磨した。次に、各々の切断面について、切断面を除く最表面から深さ１０μｍの位置（窒化層が形成されている範囲内の位置）について、マイクロビッカース硬度計を用いて試験力０．９８０７Ｎ、試験力の保持時間１５ｓの条件にて測定した。そして、３カ所の切断面における測定値の平均値ＨＮａｖを求めた。

【0063】

（３）炭化物粒子数の測定
炭化物粒子数は、圧力リングサンプルの断面（圧力リングの周方向と直交する断面）について表面を研磨、マーブル試薬によるエッチング処理等した後に金属顕微鏡観察を行うことで測定した。ここで、金属顕微鏡観察は、圧力リング本体部の断面について、任意の９カ所を測定し、各々の測定位置における金属顕微鏡写真の視野サイズ（０．０８８ｍｍ×０．０６６ｍｍのサイズ、面積：０．００５８ｍｍ^２）を４００倍に拡大した組織写真内に存在する炭化物粒子の数を目視でカウントした。この際、カウントの対象とした炭化物粒子は、最大長さが３μｍ以上である炭化物粒子のみとした。そして、９カ所の測定位置の視野サイズ（合計面積：０．０５２ｍｍ^２）内に存在する炭化物粒子の総数に基づいて、単位面積当たりの炭化物粒子数（個／ｍｍ^２）を求めた。結果を表２に示す。

【0064】

（３）耐摩耗性試験
耐摩耗性試験には、図３に示す往復動摩擦試験機１００を使用した。この往復動摩擦試験機１００は、試験片１０２を、スプリング荷重により荷重Ｐを加えてプレート１０４に押し付け、プレート１０４が往復動することにより両者が摺動するよう構成されている。

【0065】

ここで試験片１０２としては圧力リングサンプルと同材質のピンタイプ試験片を使用し、試験片１０２の先端部には、窒化層が形成されている。ここで、窒化層は、圧力リングサンプルと同条件でガス窒化処理を行うことで形成した。また、プレート１０４としてはアルミニウム合金製ピストンの環状溝の上側内壁面および下側内壁面と同材質のアルミニウム合金製プレートを使用した。なお、プレート１０４として使用したアルミニウム合金製プレートは、その表面に陽極酸化被膜が形成されている。摺動に際しては、試験片１０２の窒化層が形成された先端部をプレート１０４の表面（陽極酸化被膜が形成された面）と接触させると共に、チュービングポンプやエアディスペンサーを用いて潤滑油を供給した。耐摩耗性試験の試験条件を以下に示す。

【0066】

耐摩耗性試験は、各実施例および比較例について３回実施し、試験片１０２の摩耗量の平均値およびプレート１０４の摩耗量の平均値を求めた。耐摩耗性試験の結果を表２に示す。

【0067】

−試験条件−
・荷重Ｐ ：５０Ｎ
・プレート１０４の往復動の平均速度 ：３００ｒｐｍ
・プレート１０４の往復動のストローク：５０ｍｍ
・試験時間 ：１２０ｍｉｎ
・潤滑油 ：５ｗ−３０エンジンオイル
・潤滑油の滴下量 ：１ｍｌ／ｈｒ
・プレート１０４の材質 ：アルミニウム合金製プレート（ＡＣ８Ａ）（表面は陽極酸化被膜が形成されている）

【0068】

【表2】

【符号の説明】

【0069】

１０ ：圧力リング
１２ ：外周摺動面
１４ ：上面
１６ ：下面
２０ ：圧力リング本体部
２２ ：外周面
２４Ｂ ：下面側部分
２４Ｌ ：内周面側部分
２４Ｒ ：外周面側部分
２４Ｕ ：上面側部分
２６ ：上面
２８ ：下面
３０ ：硬質被膜
３２ ：表面
４０ ：窒化層
１００ ：往復動摩擦試験機
１０２ ：試験片
１０４ ：プレート

【要約】

主要部がアルミニウム合金製の内燃機関に用いることができ、かつ、生産性にも優れること。
主要部がアルミニウム合金製の内燃機関に用いられ、合い口を有するリング状の圧力リング本体部を構成する母材が、質量％で、Ｃ：０．７〜１．６％、Ｓｉ：０．６〜１．２％、Ｍｎ：０．３〜０．７％、Ｐ：０〜０．０４％、Ｓ：０〜０．０９％、Ｎｉ：０．３〜０．６％、Ｃｒ：７．５〜９．０％、Ｍｏ：０．７〜１．０％、Ｖ：０〜０．５％、Ｗ：０．２〜０．５％、Ｃｕ：０．２〜０．６％、Ａｌ：０．１〜０．５％、Ｎｂ：０．０５〜０．１５％、残部Ｆｅ及び不純物からなる組成を有し、母材のビッカース硬度が４３５〜５１０であり、圧力リング本体部の上下面に窒化層が形成されている圧力リング、これを用いた内燃機関、これに用いる圧力リング用線材および圧力リング用線材の製造方法。

【図1】

【図2】

【図3】