特許 6576077 低Ｐｂ黄銅棒材およびその製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6576077

(24)【登録日】2019年8月30日

(45)【発行日】2019年9月18日

(54)【発明の名称】低Ｐｂ黄銅棒材およびその製造方法

(51)【国際特許分類】

   C22C 9/04 20060101AFI20190909BHJP

   C22F 1/08 20060101ALI20190909BHJP

   C22F 1/00 20060101ALN20190909BHJP

【ＦＩ】

   C22C9/04

   C22F1/08 K

   !C22F1/00 612

   !C22F1/00 624

   !C22F1/00 630J

   !C22F1/00 630Z

   !C22F1/00 683

   !C22F1/00 685Z

   !C22F1/00 682

   !C22F1/00 686Z

   !C22F1/00 691A

   !C22F1/00 691B

   !C22F1/00 691C

   !C22F1/00 694B

   !C22F1/00 694Z

【請求項の数】4

【全頁数】13

(21)【出願番号】特願2015-74825(P2015-74825)

(22)【出願日】2015年4月1日

(65)【公開番号】特開2016-194122(P2016-194122A)

(43)【公開日】2016年11月17日

【審査請求日】2018年2月13日

(73)【特許権者】

【識別番号】506365131

【氏名又は名称】ＤＯＷＡメタルテック株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100129470

【弁理士】

【氏名又は名称】小松 高

(72)【発明者】

【氏名】野中 勉

(72)【発明者】

【氏名】山岸 義統

【審査官】 川村 裕二

(56)【参考文献】

【文献】 特開昭６２−２７８２４２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 中国特許出願公開第１０３９１７６７５（ＣＮ，Ａ）

【文献】 特開昭５９−１５３８５６（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ２２Ｃ ９／００− ９／１０

Ｃ２２Ｆ １／００− １／１８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

質量％で、Ｃｕ：５４.０〜６６.０％、Ｐｂ：０.０５〜０.５０％を含有し、Ｓｎ：０.４０％以下、Ｆｅ：０.６０％以下、Ｐ：０.１５％以下の１種以上を、Ｓｎ、Ｆｅ、Ｐの合計含有量が０.０２％以上となるように含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなる化学組成を有する銅合金の棒材であって、α相とβ相からなるマトリックス中にＰｂ濃化粒子が分散しており、長手方向に垂直な断面の組織観察において、α相の内部に存在するＰｂ濃化粒子の個数密度がα相の面積に対して１５０個／ｍｍ²以上である金属組織を有する低Ｐｂ黄銅棒材。

【請求項2】

さらにＳｉ：０.０１〜０.２０％を含有する化学組成を有する請求項１に記載の低Ｐｂ黄銅棒材。

【請求項3】

鋳造材に熱間押出加工を施す工程を経て銅合金棒材を製造するに際し、
熱間押出ダイスとして、押出方向最前部から最狭隘部までの押出方向長さＬが２ｍｍ以上であるダイスを使用し、押出開始時の材料温度を７００〜８５０℃、下記（１）式で定義される加工速度εを７０〜１４０ｍｉｎ^-1とする条件で熱間押出を行う請求項１または２に記載の低Ｐｂ黄銅棒材の製造方法。
ε＝［（Ａ₀−Ａ₁）／Ａ₀］×（Ｖ₀／Ｌ） …（１）
ここで、Ａ₀は熱間押出前の材料の熱間押出方向に垂直な断面積（ｍｍ²）、Ａ₁は熱間押出後の材料の熱間押出方向に垂直な断面積（ｍｍ²）、Ｖ₀は熱間押出前の材料の押出速度（ｍｍ／ｍｉｎ）、Ｌは熱間押出ダイスの押出方向最前部から最狭隘部までの押出方向長さ（ｍｍ）である。

【請求項4】

鋳造材を３００℃から７００℃までの平均昇温速度が２０℃／ｍｉｎ以下となるように昇温して７００〜８５０℃に保持した後、熱間押出加工に供する請求項３に記載の低Ｐｂ黄銅棒材の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、良好な切削性を有し、リサイクル性にも優れる低Ｐｂ黄銅棒材およびその製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

Ｐｂを多量に含有する快削黄銅は熱間加工性、切削性に優れ、古くから水回り部品やガスバルブなどに広く使用されている。規格としては例えば鍛造用黄銅棒（ＪＩＳ Ｃ３７７１）、快削黄銅棒（ＪＩＳ Ｃ３６０４）などがある。これらの快削黄銅はＰｂを１〜４質量％程度と多量に含有する。Ｐｂは人体に有害であることから、特に水回り部品等の用途ではＰｂ含有量ができるだけ少ない材料を使用することが望まれている。

【0003】

Ｐｂ含有量を低減させた黄銅の切削性を高めるために、Ｓｉを２〜４％添加する手法が知られている（特許文献１）。また、Ｐｂに代えてＢｉを添加することにより黄銅の切削性を改善する技術が知られている（例えば特許文献２〜６）。これらの技術を利用した快削性の良好なＰｂレス黄銅がすでに実用化されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２０００−１１９７７４号公報

【特許文献2】特開昭５４−１３５６１８号公報

【特許文献3】特開平５−２５５７７８号公報

【特許文献4】特開２００３−２７７８５５号公報

【特許文献5】特開２００３−２４７０３５号公報

【特許文献6】国際公開第２００８／０８１９４７号

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

Ｂｉを含有する快削黄銅はリサイクル性が悪いという欠点がある。快削黄銅には現在でもＰｂを含有するＣｕ−Ｚｎ−Ｐｂ系合金が多く使用されており、その切屑を主体とするスクラップが多量に発生している。Ｂｉ含有黄銅のスクラップは、快削黄銅スクラップの大部分を占めるＣｕ−Ｚｎ−Ｐｂ系合金スクラップと混合して処理することができず、分別が必要となる。切粉などの細かい切屑を分別管理するには手間が掛かり、そのことがＢｉ含有快削黄銅を用いた切削部品のコストを増大させる要因となっている。また、多量のＳｉを添加することによって快削性を付与した高Ｓｉ快削黄銅も、Ｃｕ−Ｚｎ−Ｐｂ系合金スクラップと一緒に処理することが困難であり、Ｂｉ含有黄銅と同様にリサイクル性が悪い。

【0006】

本発明は、Ｐｂ含有量を低減した黄銅棒材において、リサイクル性を損なわずに、Ｐｂを多量に含有する従来一般的な快削黄銅の長所である「優れた熱間加工性」および「快削性」を実現しようというものである。

【課題を解決するための手段】

【0007】

Ｐｂを多量に含有する従来一般的なＣｕ−Ｚｎ−Ｐｂ系の快削黄銅材料は、α相とβ相からなるマトリックス中に多数のＰｂ濃化粒子が分散した金属組織を呈する。Ｐｂ濃化粒子は融点が低いので、切削時に発生する切屑は、切削の加工熱によりＰｂ濃化粒子の部分で容易に脆化作用を生じ、細かく分断された切屑形態となる。すなわち、切屑中に多量に存在するＰｂ濃化粒子の脆化作用によって良好な切削性（快削性）が得られている。黄銅中のＰｂ含有量を低減すればＰｂ濃化粒子の存在個数が減少するので、それに伴って切削性は劣化するのが一般的である。

【0008】

発明者らは詳細な研究の結果、黄銅中のＰｂ含有量を低減した場合であっても、α相の内部に存在するＰｂ濃化粒子の個数を十分に確保すれば、良好な切削性が維持できることを見出した。すなわち、β相中やα相とβ相の界面に存在するＰｂ濃化粒子を減らし、α相の内部にできるだけ多くのＰｂ濃化粒子を存在させることにより、少ないＰｂ含有量においても優れた切屑分断効果を得ることができるのである。低Ｐｂ黄銅の場合、熱間押出の条件を工夫することによって、α相内部に多数のＰｂ濃化粒子が分散した組織状態の黄銅棒材を実現できることがわかった。本発明はこのような知見に基づいて完成したものである。

【0009】

上記目的を達成するために、本発明では、質量％で、Ｃｕ：５４.０〜６６.０％、Ｐｂ：０.０５〜０.５０％、必要に応じてＳｉ：０.０２〜０.２０％を含有し、Ｓｎ：０.４０％以下、Ｆｅ：０.６０％以下、Ｐ：０.１５％以下の１種以上を、Ｓｎ、Ｆｅ、Ｐの合計含有量が０.０２％以上となるように含有し、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなる化学組成を有する銅合金の棒材であって、α相とβ相からなるマトリックス（金属素地）中にＰｂ濃化粒子が分散しており、長手方向に垂直な断面の組織観察において、α相の内部に存在するＰｂ濃化粒子の個数密度がα相の面積に対して１５０個／ｍｍ²以上である金属組織を有する低Ｐｂ黄銅棒材が提供される。Ｐｂ濃化粒子は、粒子中に含有される元素のうちＰｂの質量割合が最も多い粒子であり、多くの場合Ｐｂ相からなるものである。

【0010】

上記組成範囲の銅合金の場合、金属組織中のα相とβ相の識別およびＰｂ濃化粒子の同定は、ＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザ）による分析によって行うことができる。α相の内部に存在するＰｂ濃化粒子の個数密度は以下のようにして測定することができる。

【0011】

〔α相の内部に存在するＰｂ濃化粒子の個数密度の測定方法〕
棒材長手方向に垂直な断面内に無作為に設けた観察視野についてＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザ）による面分析を行い、マトリックス（金属素地）をα相領域とβ相領域に分離してα相領域の面積を求めるとともに、α相領域内に粒子の全体像が観測されるＰｂ濃化粒子の数をカウントする、という操作を合計測定面積が０.１０ｍｍ²以上となるように重複しない複数の観察視野について行い、全観察視野における前記Ｐｂ濃化粒子の合計カウント数をα相領域の合計面積で除した値（個／ｍｍ²）を、α相の内部に存在するＰｂ濃化粒子の個数密度とする。
この場合、α相領域の合計面積には、その中に存在するＰｂ濃化粒子部分の面積が含まれる。α相とβ相の界面（以下「α／β界面」という）に存在するＰｂ濃化粒子は「α相領域内に粒子の全体像が観測されるＰｂ濃化粒子」には該当しないため、カウント対象とならない。上記のＥＰＭＡ分析によりカウントされるＰｂ濃化粒子は、観察面上での粒子径（長径）が０.５μｍ以上のＰｂ濃化粒子に相当するものである。

【0012】

上記の低Ｐｂ黄銅棒材は、上記化学組成を有する鋳造材に熱間押出加工を施す工程を経て製造することができる。その熱間押出加工は、熱間押出ダイスとして、押出方向最前部から最狭隘部までの押出方向長さＬが２ｍｍ以上であるダイスを使用し、押出開始時の材料温度を７００〜８５０℃、下記（１）式で定義される加工速度εを７０〜１４０ｍｉｎ^-1とする条件で行うことができる。
ε＝［（Ａ₀−Ａ₁）／Ａ₀］×（Ｖ₀／Ｌ） …（１）
ここで、Ａ₀は熱間押出前の材料の熱間押出方向に垂直な断面積（ｍｍ²）、Ａ₁は熱間押出後の材料の熱間押出方向に垂直な断面積（ｍｍ²）、Ｖ₀は熱間押出前の材料の押出速度（ｍｍ／ｍｉｎ）、Ｌは熱間押出ダイスの押出方向最前部から最狭隘部までの押出方向長さ（ｍｍ）である。
鋳造材を３００℃から７００℃までの平均昇温速度が２０℃／ｍｉｎ以下となるように昇温して７００〜８５０℃に保持した後、熱間押出加工に供することがより好ましい。

【発明の効果】

【0013】

本発明によれば、低Ｐｂ含有量でありながら従来のＰｂ含有快削黄銅と同等の熱間加工性や快削性を有し、かつリサイクル性に優れた銅合金棒材を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0014】

【図1】黄銅棒材の長手方向に垂直な断面についてのＥＰＭＡによるＣｕおよびＰｂの面分析画像。

【図2】黄銅棒材の長手方向に垂直な断面についてのＥＰＭＡによるＺｎの面分析データを画像処理してマトリックス（金属素地）をα相領域とβ相領域に二分して表示した画像。

【図3】熱間押出加工時の工具と素材（被加工材）の断面構造の一例を模式的に示した図。

【図4】熱間押出ダイスの断面形状の一例を模式的に示した図。

【図5】アプセット試験後の試料外観を表す図面代用写真。

【図6】切屑形状を模式的に示した図。

【発明を実施するための形態】

【0015】

〔化学組成〕
本発明ではＣｕ−Ｚｎ系銅合金（黄銅）を対象とする。以下において、化学組成に関する「％」は特に断らない限り「質量％」を意味する。
ＣｕおよびＺｎは、黄銅の基本成分である。Ｃｕ含有量が５４.０％より少ないとα相が減少して伸びなどの機械的性質が低下する。一方、Ｃｕ含有量が６６.０％を超えて多くなると高温域でのβ相生成量が減少して熱間加工性が低下する。ここではＣｕ含有量が５４.０〜６６.０％の銅合金を対象とする。耐脱亜鉛性を重視する場合はＣｕ含有量を６０.０〜６６.０％の範囲とすることが好ましい。Ｃｕと後述の成分元素を除く残部はＺｎおよび不可避的不純物である。

【0016】

Ｐｂは、快削性を向上させる元素である。従来一般的な快削黄銅はＰｂを１〜４％と多量に含有している。Ｐｂは人体に有害であることから、本発明ではＰｂ含有量を０.０５〜０.５０％の範囲に低減した化学組成を適用する。水洗器具等の部品に用いた場合のＰｂ溶出量はＰｂ含有量が高くなるほど多くなり、その程度は０.５０％を超えると特に大きくなる。０.３０％以下のＰｂ含有量とすることがより好ましい。Ｐｂは銅合金中に析出してＰｂ濃化粒子を形成する。特にα相内部に分散したＰｂ濃化粒子は切削加工において切屑の分断に大きく寄与する。種々検討の結果、０.０５％以上のＰｂ含有量を確保したときに、後述の熱間押出条件を適用することによって、Ｐｂ濃化粒子による切削性の向上効果を発揮させることができる。０.１０％以上のＰｂ含有量とすることがより好ましい。

【0017】

Ｓｎ、Ｆｅ、Ｐは、黄銅材料の強度向上に寄与する。さらにＳｎ、Ｐは黄銅材料の耐脱亜鉛性向上にも寄与する。切削部品として使用される種々の用途を考慮すると、Ｓｎ：０.４０％以下、Ｆｅ：０.６０％以下、Ｐ：０.１５％以下の１種以上を、Ｓｎ、Ｆｅ、Ｐの合計含有量が０.０２％以上となるように含有することが望ましい。Ｓｎ：０.０２〜０.４０％、Ｆｅ：０.０２〜０.６０％、Ｐ：０.０２〜０.１５％の範囲でこれらの１種以上を含有することがより好ましい。これらの元素は黄銅スクラップ中に含まれるので、スクラップを有効利用することができる。

【0018】

Ｓｉは、耐応力腐食割れ性を向上させる作用を有するので、必要に応じて含有させることができる。その作用を十分に発揮させるためには０.０１％以上のＳｉ含有量を確保することが効果的である。一方、Ｓｉの亜鉛当量は１０と高く、多量のＳｉ含有はβ相の増大を招く。Ｓｉを含有させる場合、０.２０％以下の範囲の含有量とすることが好ましい。

【0019】

〔金属組織〕
本発明で対象とする上記の黄銅組成域では、常温でマトリックス（金属素地）がα相とβ相の複相組織となる。α相はβ相よりもＣｕに富み比較的軟質である。β相はα相よりもＺｎに富み比較的硬質である。α相とβ相は主成分であるＣｕおよびＺｎの濃度が異なるので、ＥＰＭＡの面分析データを画像処理することによって明瞭に区別することができる。
本発明に従う黄銅棒材は、Ｐｂを０.０５％以上含有しているので、そのＰｂはＰｂ濃化相を形成してマトリックス中に析出する。

【0020】

α相はβ相に比べ常温の強度が低いので、これらの相を含む黄銅に塑性加工を施すとα相での変形が優先的に生じる。切削加工においては切屑内でせん断変形が生じており、主にα相で変形が起きる。一方、Ｐｂ濃化粒子は融点が低いので切削時の加工熱により容易に軟化または溶融し、切屑の脆化を引き起こす機能を発揮する。Ｐｂ濃化粒子が、切屑内での大きな変形を担うα相中に多く分散しているほど、切屑の微細分断化が容易に起こり、切削性は向上する。詳細な検討の結果、ＥＰＭＡを用いた前述の測定方法による「α相の内部に存在するＰｂ濃化粒子の個数密度」が１５０個／ｍｍ²以上であるとき、従来一般的な快削黄銅に比べ実用上遜色のないレベルの優れた切削性が得られることがわかった。上記Ｐｂ濃化粒子の個数密度が２００個／ｍｍ²以上であることがより効果的である。Ｐｂ含有量を上記のように低減した黄銅であっても、後述の熱間押出工程を経ることによってα相中に多くのＰｂ濃化粒子を分散させることが可能となる。α相中のＰｂ濃化粒子の数が多くなるほど切削性は向上する傾向を示すが、過剰に存在させる必要はない。上記Ｐｂ濃化粒子の個数密度は例えば９００個／ｍｍ²以下とすればよく、８００個／ｍｍ²以下としてもよい。

【0021】

図１に、本発明に従う黄銅棒材（熱間押出、冷間引抜、熱処理の工程で製造されたもの）の長手方向に垂直な断面についてのＥＰＭＡによる面分析画像を例示する。これは、ＣｕおよびＰｂの特性Ｘ線検出強度により作成されたカラーマッピング画像をモノクロ化して掲載したものである。白く見える斑点状の部分がＰｂ濃化粒子に相当する。

【0022】

図２に、図１と同様の黄銅棒材断面について、ＥＰＭＡにより測定されたＺｎの特性Ｘ線による面分析データを画像処理して、マトリックス（金属素地）をα相領域とβ相領域に二分して表示した画像を例示する。白い部分がα相領域、黒い部分がβ相領域である。このような画像からα相領域の面積を求めることができる。また、このα相領域にＰｂ濃化粒子の存在位置を重ね合わせることによって、α領域内に粒子の全体像が観測されるＰｂ濃化粒子の数をカウントすることができる。

【0023】

〔製造方法〕
本発明に従う切削性に優れた黄銅棒材は、鋳造材に熱間押出加工を施す工程を経て製造することができる。例えば、半連続鋳造あるいは連続鋳造、熱間押出、冷間引抜、熱処理を順次施す工程が採用できる。必要に応じて、熱間押出後に、さらに熱間鍛造等の熱間加工プロセスを加えることもできる。熱間加工後、あるいは熱処理後には、酸化スケールを除去するために、適宜、酸洗が施される。最終的に得られる本発明対象の黄銅棒材は、円形断面であってもよいし、異形断面であってもよい。それらの断面積は、例えば１５〜１５０００ｍｍ²である。熱間押出以外の工程については、特にこだわる必要はなく、従来公知の手法が適用できる。

【0024】

〔熱間押出工程〕
鋳造材に対して最初に施す熱間加工を熱間押出によって行い、かつ、その熱間押出加工条件を工夫することによって、Ｐｂ含有量を低減した黄銅であっても、α相中に多数のＰｂ濃化粒子を分散させた組織状態を得ることができる。

【0025】

Ｃｕ−Ｚｎ系銅合金中に含有されているＰｂは、鋳造後の状態において、α／β界面にＰｂ濃化相として多く存在する。これらのＰｂ濃化相は熱間押出の加工によって分断され、通常は、熱間押出材においてもα／β界面上にＰｂ濃化粒子が多く分布すると考えられる。熱間押出後の冷却およびその後の熱処理によってα相は成長しようとするが、α／β界面上にＰｂ濃化粒子が分散していると、それらの粒子の存在箇所ではα／β界面の移動（α相の成長）が妨げられ、それらの粒子をα相の内部に取り込むことが難しい。その結果、最終的にＰｂ濃化粒子の多くはα／β界面上に残留して存在することになる。この場合、切削加工時に切屑の分断に大きく寄与するα相内部のＰｂ濃化粒子が少ないため、切削性の顕著な改善は望めない。

【0026】

本発明では、熱間押出加工時に、鋳造組織のα／β界面上に存在するＰｂ濃化相をできるだけ凝集粗大化させ、α／β界面の移動を阻害しにくい粗大なＰｂ濃化粒子として存在させることにより、α相の成長過程（α／β界面の移動過程）で面積を増していくα相内にＰｂ濃化粒子の多くを取り込むという思想で、切削性の向上を狙う。

【0027】

Ｐｂ濃化相を凝集粗大化させるためには、熱間押出加工の温度を高めに設定することが有利となる。種々検討の結果、押出開始時の材料温度を７００〜８５０℃とすることが望ましい。高温での酸化を抑制する観点からは、押出開始時の材料温度を７００〜８００℃とすることが効果的である。

【0028】

また、熱間押出時に動的再結晶粒の発生をできるだけ抑えることが、Ｐｂ濃化相の凝集粗大化に極めて有効であることがわかった。動的再結晶粒の発生が少ないことは結晶粒界面積の増大が少ないことを意味する。結晶粒界面積の増大が少ないほど、α／β界面に存在しているＰｂ濃化相の迅速な凝集に有利となり、粗大なＰｂ濃化粒子が形成される。動的再結晶を生じにくくするためには、熱間押出時の加工速度（ひずみ速度）が過大にならないように、熱間押出条件をコントロールすることが重要となる。

【0029】

図３に、熱間押出加工時の工具と素材（被加工材）の断面構造の一例を模式的に示す。ビレット、ブルームなどの素材１がコンテナ２により周囲方向への変形を拘束された状態でステム３によりダイス４に向けて一方向に押し込まれ、ダイス４によって素材１の径が減じられる。

【0030】

図４に、熱間押出ダイスの断面形状の一例を模式的に示す。図中の矢印方向に素材（ビレットなど）が導入される。ダイスに対する素材の進行方向（図中の矢印に平行な方向）を「押出方向」と呼ぶ。押出方向に垂直な断面の断面積（以下単に「断面積」と呼ぶことがある）が減じ始める押出方向位置を「押出方向最前部」と呼び、図中に符号５で示してある。また、ダイスの最狭隘部を符号６で示してある。押出ダイスは用途に応じて種々の形状のものがあるが、ここでは押出方向最前部５から最狭隘部６までの押出方向長さＬが２ｍｍ以上であるダイスを使用することが好ましい。前記Ｌが２〜５０ｍｍの範囲にあるダイスを使用することがより好ましい。なお、図４のダイス形状は一例であり、後述（１）式を満たす熱間押出加工が可能なダイスであれば、設備仕様や目的の断面形状に応じて適切な形状のダイスを使用することができる。

【0031】

発明者らの検討によれば、熱間押出時の動的再結晶を抑制するために、下記（１）式で定義される加工速度εが７０〜１４０ｍｉｎ^-1となる条件で熱間押出を行うことが極めて有効であることがわかった。
ε＝［（Ａ₀−Ａ₁）／Ａ₀］×（Ｖ₀／Ｌ） …（１）
ここで、Ａ₀は熱間押出前の材料の熱間押出方向に垂直な断面積（ｍｍ²）、Ａ₁は熱間押出後の材料の熱間押出方向に垂直な断面積（ｍｍ²）、Ｖ₀は熱間押出前の材料の押出速度（ｍｍ／ｍｉｎ）である。Ｌは押出方向最前部から最狭隘部までの押出方向長さである。
加工速度εが１４０ｍｉｎ^-1を超えると、動的再結晶が起こりやすくなることに起因してＰｂ濃化粒子の凝集粗大化が生じにくくなり、α相の成長過程でα相の内部に十分な量のＰｂ濃化粒子を取り込むことが難しくなる。加工速度εは１３０ｍｉｎ^-1以下とすることがより好ましい。一方、加工速度εを過度に小さくすることは、生産性の低下を招く。また、加工に長時間を要すると加工中の材料温度低下が著しくなり、好ましくない。そのため加工速度εは７０ｍｉｎ^-1以上の範囲とすることが望ましく、８０ｍｉｎ^-1以上とすることがより好ましい。

【0032】

熱間押出の前に行う鋳造材の加熱を利用して、α／β界面上にＰｂをできるだけ多く集めておくことがより効果的である。そのためには鋳造材の昇温過程および加熱保持過程においてα／β界面の移動を伴う相変態を十分に生じさせることが有効である。界面移動によってα相内またはβ相内に存在する微細なＰｂ粒子をα／β界面に収集することができる。

【0033】

昇温過程では、３００℃から７００℃までの平均昇温速度が２０℃／ｍｉｎ以下となるように７００℃以上の温度域まで昇温することが望ましい。上記平均昇温速度を１５℃／ｍｉｎ以下とすることがより効果的である。このようにゆっくりと昇温することでα相が成長し、それに伴うα／β界面の移動をＰｂ収集に利用することができる。過剰に遅い昇温速度とすることは生産性低下を招くので、上記昇温速度は３℃／ｍｉｎ以上の範囲で設定すればよい。

【0034】

７００℃まで昇温した後の保持温度は７００〜８５０℃とすることが好ましく、７００〜８００℃とすることがより好ましい。また、上記温度範囲における材料保持時間（材料の表面温度が上記温度範囲に保持される時間）は１０ｍｉｎ以上を確保することが好ましく３０ｍｉｎ以上とすることがより好ましい。この加熱保持によりβ相の成長を進行させることができ、それに伴うα／β界面の移動を利用してＰｂの更なる回収が可能となる。また、β相の生成量を多くすることによって熱間押出時の熱間加工性が向上するというメリットも享受できる。過剰に長い保持時間とすることは生産性低下を招くので、上記保持時間は３００ｍｉｎ以下の範囲で設定すればよい。

【実施例】

【0035】

〔鋳造・熱間押出〕
表１に示す銅合金を誘導炉で溶解し、半連続鋳造により直径８０ｍｍの円形断面を持つ鋳造材を得た。その鋳造材（ビレット）を炉に装入して所定温度で加熱保持した後、炉から取り出し、図３に示す構成の装置により熱間押出加工を施し、直径２４ｍｍの円形断面を有する棒状の熱間押出材を得た。

【0036】

ここでは、押出方向最前部から最狭隘部までの押出方向長さＬが５ｍｍの熱間押出ダイスを使用した。表２に加熱条件および押出条件を示してある。表２中の「押出温度」は押出開始時の材料温度である。炉から取り出した後、速やかに熱間押出を開始したので、この押出温度は加熱保持温度とほぼ同じであるとみなしてよい。表２中の「昇温速度」については、押出温度が７００℃以上の例では加熱保持温度も７００℃以上であるので３００℃から７００℃までの平均昇温速度を示してあり、押出温度が７００℃未満の例では加熱保持温度も７００℃未満であるので３００℃から加熱保持温度までの平均昇温速度を示してある。加熱時の昇温は所定の加熱保持温度までの刻々の昇温速度が概ね一定となるようにコントロールした。表２中の「加工速度ε」は上述（１）式により算出した値である。熱間押出加工後は、冷却ファンで空気を送風して材料温度が３００℃になるまで１０℃／ｓｅｃで冷却し、その後は大気中で自然冷却した。このようにして熱間押出材を得た。

【0037】

〔アプセット試験〕
得られた熱間押出材（常温まで冷却したもの）から高さ２０ｍｍの円柱試料（直径２４ｍｍ×高さ２０ｍｍ）を切り出し、アプセット試験を行って熱間鍛造性を評価した。アプセット試験は、所定の温度に加熱した試料をプレス機によって予め定められたアプセット率まで押し潰す試験である。押し潰された後の試料に生じている割れの発生程度から、熱間鍛造性を評価することができる。図５にアプセット試験後の試料外観の参考写真を例示する。積み重ねた４種類のサンプルのうち、上２例は割れが発生しなかったもの、下２例は割れが発生したものである。アプセット率は下記（２）式により定まる。
アプセット率（％）＝（ｈ₀−ｈ₁）／ｈ₀×１００ …（２）
ただし、ｈ₀は試験前の試料高さ（ｍｍ）、ｈ₁は試験後の試料高さ（ｍｍ）である。
ここでは、ｈ₀＝２０ｍｍであり、アプセット率は７０％とした。各熱間押出材につき６１０℃、６５０℃、６９０℃の３水準の温度で試験を実施した。試験後の試料表面を観察して割れの発生有無を判定し、３水準全ての温度で割れが発生しなかった材料を○（熱間鍛造性；良好）、それ以外の材料を×（熱間鍛造性；不良）と評価した。結果を表２に示す。

【0038】

〔冷間引抜・熱処理〕
上記の熱間押出材（直径２４ｍｍ）に冷間引抜加工を施して直径２３ｍｍとした後、一部の例（Ｎｏ.１３）を除き、２５０〜６００℃の温度範囲で２ｍｉｎ〜５ｈ保持する熱処理を施し、黄銅棒材の供試材を得た。Ｎｏ.１３は上記熱処理を省略して、冷間引抜のままのものを供試材とした。得られた供試材について以下のことを調べた。

【0039】

〔α相の内部に存在するＰｂ濃化粒子の個数密度の測定〕
供試材の長手方向に垂直な断面について、前掲の「α相の内部に存在するＰｂ濃化粒子の個数密度の測定方法」に従って、ＥＰＭＡ分析装置（日本電子株式会社製、ＪＸＡ−８２００）により加速電圧１５.０ｋＶ、照射電流３.０×１０^-8Ａの条件でＺｎとＰｂの特性Ｘ線を用いて面分析を行い、α相の内部に存在するＰｂ濃化粒子の個数密度を求めた。ＳＥＭにより倍率６００倍で無作為に選択した重複しない５視野を測定した。合計測定面積は約０.１５ｍｍ²である。α相領域の面積はＥＰＭＡにより測定されたＺｎの特性Ｘ線による面分析データを画像処理解析して求めた。なお、Ｐｂ濃化粒子について倍率７５００倍の組成像からサイズの確認を行ったところ、カウントしたＰｂ濃化粒子は小さいものでも直径（長径）０.５μｍ以上であった。結果を表２に示す。

【0040】

〔切削試験〕
供試材（直径２３ｍｍの丸棒材）の外周を旋盤加工し、発生した切屑の分断性によって切削性を評価した。切削条件は以下の５水準とした。
［１］回転数１０３０ｒｐｍ、切込量１.０ｍｍ、送り速度０.１３ｍｍ／ｒｅｖ.
［２］回転数１０３０ｒｐｍ、切込量１.０ｍｍ、送り速度０.２３ｍｍ／ｒｅｖ.
［３］回転数１０３０ｒｐｍ、切込量１.０ｍｍ、送り速度０.３４ｍｍ／ｒｅｖ.
［４］回転数１８００ｒｐｍ、切込量１.０ｍｍ、送り速度０.３４ｍｍ／ｒｅｖ.
［５］回転数１０３０ｒｐｍ、切込量０.５ｍｍ、送り速度０.１３ｍｍ／ｒｅｖ.

【0041】

発生した切屑を、（Ａ）針形状片、（Ｂ）１巻以下、（Ｃ）２巻前後、（Ｄ）３巻以上、の４種類に分類した。図６に、各分類の切屑形状を模式的に示す。切屑の分断性はＡ＞Ｂ＞Ｃ＞Ｄの順でＡが最も良好であり、Ｄが最も悪い。Ｄの切屑が発生する場合は、切屑がバイト等の工具に絡みつく可能性があり、連続で加工を行う際に機械的トラブルが発生したり製品表面を損傷させたりする恐れがある。また、切屑が嵩ばるため、屑処理性が悪いという問題もある。一方、Ａの場合には、Ｄのような問題は回避される反面、飛散した切屑の回収に却って手間が掛かることもある。ここでは、上記５水準の切削条件のうち１つでもＤに分類される切屑が発生した材料は×（切削性；不良）、５水準のいずれの条件においてもＡ〜Ｃに分類される切屑のみが発生した材料は○（切削性；良好）と評価した。結果を表２に示す。

【0042】

【表1】

【0043】

【表2】

【0044】

本発明例のものはいずれも、α相の内部に存在するＰｂ濃化粒子の個数密度が１５０個／ｍｍ²以上であり、Ｐｂ含有量を低減しているにもかかわらず、良好な切削性を有する。熱間鍛造性にも問題はなかった。

【0045】

これに対し、比較例Ｎｏ.２１〜２４は、熱間押出の温度が低いか、または熱間押出の加工速度εが大きいために、α相内部のＰｂ濃化粒子の数を十分に確保することができず、切削性に劣った。Ｎｏ.２５はＰｂを多量に含有する従来の快削黄銅であり、切削性は良好であるが、Ｐｂの溶出を低減するというニーズには対応できない。Ｎｏ.２６はＰｂの代わりにＢｉを添加した快削黄銅であり、前述のようにリサイクル性の面で問題がある。また、切削性は改善されている反面、熱間鍛造性が悪かった。Ｎｏ.２７は切削性の向上には特段の配慮を行っていない一般的な黄銅材料であり、上記の切削性評価方法で良好な切削性は得られなかった。

【符号の説明】

【0046】

１ 素材
２ コンテナ
３ ステム
４ ダイス
５ ダイスの押出方向最前部
６ ダイスの最狭隘部

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】