特許 6672577 ディーゼルエンジンの粒子フィルタ内に堆積した粒子の量を評価するための方法、システムおよびコンピュータ製品

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6672577

(24)【登録日】2020年3月9日

(45)【発行日】2020年3月25日

(54)【発明の名称】ディーゼルエンジンの粒子フィルタ内に堆積した粒子の量を評価するための方法、システムおよびコンピュータ製品

(51)【国際特許分類】

   F01N 3/023 20060101AFI20200316BHJP

【ＦＩ】

   F01N3/023 K

【請求項の数】10

【外国語出願】

【全頁数】17

(21)【出願番号】特願2018-24568(P2018-24568)

(22)【出願日】2018年2月14日

(65)【公開番号】特開2019-44759(P2019-44759A)

(43)【公開日】2019年3月22日

【審査請求日】2019年3月8日

(31)【優先権主張番号】17189343.1

(32)【優先日】2017年9月5日

(33)【優先権主張国】EP

(73)【特許権者】

【識別番号】516045001

【氏名又は名称】エフシーエイ イタリア エス．ピー．エー．

(74)【代理人】

【識別番号】110000877

【氏名又は名称】龍華国際特許業務法人

(72)【発明者】

【氏名】マウロ アレッサンドロ

(72)【発明者】

【氏名】コランドレア ヴィンセンツォ

(72)【発明者】

【氏名】ガロンボ ダニーロ

【審査官】 楠永 吉孝

(56)【参考文献】

【文献】 特開２０１５−２２４５９３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００５−０８３２７３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 米国特許出願公開第２０１５／０３６９１５４（ＵＳ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｆ０１Ｎ ３／０２〜 ３／０３８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

ディーゼルエンジンシステムを制御するための方法であって、
前記ディーゼルエンジンシステムは、エンジンの排気ラインに挿入された粒子フィルタと、前記エンジンのシリンダと関連付けられた複数の燃料噴射器を制御するための電子エンジン制御ユニットとを備えるタイプのものであり、
前記粒子フィルタ内の推定堆積粒子質量が、予め定められた閾値に達した場合、前記粒子フィルタに送られた排気ガスの温度が、前記粒子フィルタ内の粒子を燃焼させるのに十分に上昇するように、前記複数の燃料噴射器の制御モードが起動されて、前記粒子フィルタの自動再生成ステップの開始が引き起こされ、
前記推定堆積粒子質量は、エンジン動作条件に基づく第１のマップに従って計算される推定瞬間堆積粒子質量の合計として計算され、
前記方法は、前記自動再生成ステップ中、
前記粒子フィルタの状態を示す値を受信する段階と、
前記粒子フィルタの前記状態を示す前記値の関数として、実瞬間燃焼粒子質量を計算する段階と、
前記実瞬間燃焼粒子質量を合計する段階と、
前記実瞬間燃焼粒子質量の合計の、かつ、前記推定瞬間堆積粒子質量の前記合計の関数として、理論値と実際値との間の誤差を表す一時的補正係数を計算する段階と、
前記一時的補正係数及び堆積ステップ中に生じたエンジン動作条件に応じて、前記エンジン動作条件に基づく第２のマップに含まれる少なくとも１つの補正係数を更新する段階と
を備え、
前記方法は、前記堆積ステップ中、
前記第１のマップに従って計算された前記推定瞬間堆積粒子質量を、前記第２のマップに含まれる前記少なくとも１つの補正係数により乗算する段階
をさらに備える、
方法。

【請求項2】

前記電子エンジン制御ユニットのリセットまたは初回開始に続いて、各補正係数の単一値を前記第２のマップに格納する段階を備える、
請求項１に記載の方法。

【請求項3】

前記少なくとも１つの補正係数を更新する前記段階は、前記一時的補正係数を前記第２のマップの前記少なくとも１つの補正係数により乗算する段階を有する、
請求項１または２に記載の方法。

【請求項4】

前記実瞬間燃焼粒子質量が第２の予め定められた閾値未満であること、および
フィルタアウトレット温度と、燃焼が生じない場合に前記粒子フィルタが有しているであろう温度の差が、第３の予め定められた閾値未満であり、かつ、前記差の導関数が第４の予め定められた閾値未満に存在すること
という条件のうちの少なくとも一方が所与の期間満たされた場合に前記自動再生成ステップを中断する段階を備える、
請求項１から３のいずれか一項に記載の方法。

【請求項5】

前記粒子フィルタ内での粒子燃焼を得るために経験的に必要とみなされる時間を示す期間が経過した場合、前記自動再生成ステップを中断する段階は可能である、
請求項４に記載の方法。

【請求項6】

前記実瞬間燃焼粒子質量の前記合計を、
前記フィルタアウトレット温度と、燃焼が生じない場合に前記粒子フィルタが有しているであろう前記温度とに応じて計算される補正係数により、補正する段階を備える、
請求項４または５に記載の方法。

【請求項7】

前記補正係数は、前記自動再生成ステップの開始時および終了時における、前記フィルタアウトレット温度と、燃焼が生じない場合に前記粒子フィルタが有しているであろう前記温度の前記差の平均値の関数として計算される、
請求項６に記載の方法。

【請求項8】

前記粒子フィルタの前記状態を示す１または複数の値は、
前記粒子フィルタの上流側の温度センサ、
前記粒子フィルタの下流側の温度センサ、
周囲温度センサ、
前記エンジンの速度を決定するセンサ、および
前記粒子フィルタを通る排気ガスの流れを測定するセンサ
のうちの少なくとも１つを用いて受信される、
請求項１から７のいずれか一項に記載の方法。

【請求項9】

エンジン排気ラインに挿入された粒子フィルタと、
エンジンシリンダと関連付けられた燃料噴射器の電子制御ユニットであって、請求項１から８のいずれか一項に記載の方法の前記段階を実行する電子制御ユニットと
を備える、自動車用のディーゼルエンジンシステム。

【請求項10】

少なくとも１つの電子制御ユニットに請求項１から８のいずれか一項に記載の方法を実行させるためのコンピュータプログラム。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、ディーゼルエンジンに関し、特に、ディーゼルエンジンの排気ラインに沿って設けられた粒子フィルタ内に存在する粒子の量を評価するための方法に関する。

【背景技術】

【0002】

ディーゼルエンジンからの粒子排出を低減することは、汚染物質の排出に関連する現在および将来の規制に適合するための重要な課題である。粒子排出制限を順守すべく、機械的な障壁として機能するディーゼル粒子フィルタ（ＤＰＦ）またはトラップを特に含む排気ガス処理システムを用いて、内部に形成されたセラミックス溝構造による粒子の通過を防止することが必要である。上述のトラップは、エンジンの排気ラインに統合されるとともに、燃焼処理中に生成された粒子を、１００％に近い効率で中に保持できる。しかしながら、フィルタの表面上の粒子堆積がエンジンの排気時の圧力を上げ、これがエンジンの効率の減少を引き起こす。結果的に、中に堆積した粒子の燃焼（点火）によりトラップを定期的に再生成することが必要となる。この目的を達成するために、エンジンのシリンダと関連付けられた燃料噴射器の電子エンジン制御ユニット（ＥＣＵ）が、フィルタ内の粒子堆積の推定量が閾値を超えた場合に燃料噴射器制御モードを起動し、フィルタに送られた排気ガスの温度を、フィルタ内の粒子を燃焼させるのに十分に上昇させることによるフィルタの自動再生成を引き起こすようにプログラムされる。この温度上昇は、例えば、部分的に燃焼した燃料を排気ラインに直接導入するように排気ステップ中の燃焼チャンバ内の複数回の燃料噴射（後噴射）を制御することにより得られる。排気ラインに沿って燃焼するこの部分的に燃焼した燃料がＤＰＦ内の高温を誘起し、堆積粒子の燃焼を可能にする。

【0003】

添付図面のうちの図１は、現代のディーゼルエンジンの噴射制御システムおよび排気システムを概略的に示す。この図において、参照番号１は、電子制御ユニットＥにより制御される電磁燃料噴射器２が各々に設けられた複数のシリンダを有するエンジンを示す。参照番号４は、流量計５と、バタフライバルブ６と、排気ガス再循環（ＥＧＲ）バルブ７と、過給コンプレッサ８とが挿入された、空気の吸気ダクトを示す。参照番号９は、エンジン排気ラインの全体を示す。エンジン内で、プレ触媒１１と、触媒コンバータ１２と、粒子フィルタ１３とに沿って過給コンプレッサ８に機械的に接続されたタービン１０が相互接続される。参照番号１４は、エンジンアウトレットからの排気ガスをＥＧＲバルブ７に再循環させるための管路を示す。センサ１５が、粒子フィルタ１３の上流側と下流側に存在する圧力差を検出する。電子制御ユニットＥは、上記センサ１５を出た信号を、排気ガス処理デバイスと関連付けられた、粒子フィルタ１３の上流側および下流側にそれぞれ位置する温度センサＴ５およびＴ６から、かつ、流量計５から、それぞれ受信し、制御信号をバタフライバルブ６、ＥＧＲバルブ７および噴射器２に伝送する。そのようなシステムの例が欧州特許第２９６３２７１ Ｂ１号である。

【0004】

電子エンジン制御ユニットＥは、フィルタ１３に送られた排気ガスの温度を一時的に６００℃以上の値に至らせるように、エンジンの各サイクルでの複数回の燃料噴射を制御することにより、フィルタの自動再生成モードを起動することができる。これにより、粒子の（点火）燃焼が引き起こされる。

【0005】

従来技術に従って、フィルタ内に存在する粒子の量は、統計モデルを用いて電子制御ユニットにより、またはマップベースモデルを用いることにより評価される。ここで、エンジンの各動作条件について、例えば必要なエンジンの回転および負荷の関数として、エンジンの煙さを評価することが可能である。エンジンおよび車両の各動作条件について、制御ユニットは、例えばマップに基づいて、時間毎のグラム（ｇ／ｈ）で表される、フィルタ内の粒子の特定の堆積（「スートローディング」）の推定を実行する。当該推定は平均統計測定値に基づく。

【0006】

この既知の解決手段の不利な点は、実際値から比較的遠い推定値を生じさせ得ることである。実際には、粒子排出は、例えば噴射の経時的な位置決め、排気ガス再循環（ＥＧＲ）の割合および噴射器のタイプなど、多くの異なる要因に依存する。エンジンの較正は、それぞれの変動帯域の平均値に対応する、すなわち、予想仕様に正確に対応する、有効な様々なパラメータの値で実行されなければならない。しかしながら、異なるコンポーネントの製造時の許容差に起因して、それらの様々なパラメータは、各コンポーネントについての最大値と最小値との間のガウス分布で広範囲に異なり得る。

【0007】

「最悪のケース」のシナリオでは、エンジンが、全く「未較正の」噴射器を有し得る。これらの噴射器は、電子制御ユニットにより予測されるものよりも多量の燃料を噴射する。これにより、このエンジンは、予想値に対応する量の燃料を噴射する「理想的な」噴射器を有するエンジンと比較して、より大きな煙さを有することになる。理想的な条件から外れたこれらのコンポーネントの全てにおいて効果が重複していると、各コンポーネントが製造許容差により許容される最大分散内のままの場合であっても、エンジンの煙さを増加させる効果をもたらし得る。

【0008】

既知のシステムにおいて用いられる統計モデルは、「開ループ」モードで動作し、従って、コンポーネントの分散を考慮に入れることは不可能なので、機能不全が考えられる。機能不全は、自動車の耐用期間中に生じ得る。実際には、この統計モデルは、そのような条件において、ｇ／ｈで表されるスートローディングは、全ての自動車について、それらの自動車の各々の特定の特徴にかかわらず、固有かつ予め定められたものであると仮定して、例えば「都市」サイクルに関与するｎ台の自動車に、同じ都市「ミッションプロファイル」を割り当てる。

【0009】

これに加えて、燃料噴射後の原因で、再生成ステップは、一方で、排気温度の迅速な上昇を可能にするが、他方で、潤滑油を劣化させて燃料消費を増加させる傾向がある。これらの理由から、再生成ステップ頻度および持続時間の両方が、フィルタ内に堆積した粒子の正確かつ完全な燃焼のために厳密に必要な値を超えるべきではない。

【0010】

従って、これらの統計モデルは、最悪のケースのシナリオにおいてさえ、すなわち、個々のコンポーネントの予想条件からのずれがエンジンのより厄介な状況を伴う場合においても、製造業者により、エンジンおよびそのコンポーネントの一体性を保護するような態様で較正されなければならない。これにより、車両は、フィルタの完全な排出を再生成するために可能な限り重要な条件を有することで、フィルタ自体の進行的および段階的な目詰まりを回避することが可能になる。

【0011】

従って、車両の可能な最も幅広い範囲で問題を回避すべく、これらのモデルは、非常に控えめでなければならない。これが再生成の高い頻度および持続時間をもたらし、燃料の無駄およびエンジンオイルの質のより速い低下をもたらす。

【0012】

本発明の目的は、粒子フィルタを当該フィルタ内の粒子堆積のより正確な評価に基づいて再生成するための制御システムが備えられたディーゼルエンジンを生産し、それにより、上述の不利な点の克服を可能にすることである。

【0013】

本発明のさらなる目的は、上述の目的を簡易かつ安価な手段で実現することである。

【発明の概要】

【0014】

上述の目的を達成すべく、本発明は、ディーゼルエンジンシステムを制御するための方法に関する。上記ディーゼルエンジンシステムは、エンジンの排気ラインに挿入された粒子フィルタと、上記エンジンのシリンダと関連付けられた１または複数燃料噴射器の電子エンジン制御ユニットとを備えるタイプのものである。上記フィルタに堆積した粒子質量が、第１の予め定められた閾値を上回ったと推定される場合、上記フィルタに送られた排気ガスの温度が、上記フィルタ内の粒子を燃焼させるのに十分に上昇することにより、燃料噴射器制御モードが起動されて、上記フィルタの自動再生成ステップの開始が引き起こされ、堆積粒子質量が、上記エンジンの動作条件に基づくマップの関数として計算される、理論上の瞬間粒子質量の合計として計算される。本発明の上記方法は、上記再生成ステップ中、上記粒子フィルタの状態を示す値を受信する段階と、上記フィルタの上記状態を示す値の関数として、実瞬間燃焼粒子質量を計算する段階と、上記実瞬間燃焼粒子質量を合計する段階と、実瞬間燃焼粒子質量の合計および理論上の瞬間粒子質量の合計に基づく補正係数を計算する段階であって、上記補正係数は、上記理論値と上記実際値との間の推定誤差を表す、段階と、上記エンジン動作条件に基づく追加のマップに上記補正係数を格納する段階とを備えることを特徴とする。

【0015】

また、上記方法は、堆積ステップ中、上記マップに従って計算される理論上の瞬間粒子質量を上記追加のマップに従って計算される上記補正係数により乗算する段階を含むことを特徴とする。

【0016】

本発明は、システムだけでなく、少なくとも１つの処理モジュール（例えば、上記エンジンの電子制御ユニット）のメモリにロードされ得、上記製品が少なくとも１つの処理モジュール上で実行された場合に上記方法の段階を実行するためのソフトウェアコード部分を含むコンピュータプログラム製品にも関する。本明細書において用いられるように、そのようなコンピュータプログラム製品についての言及は、１または複数の実施形態に従った方法の実行を調整すべく処理システムを制御するための命令を含む上記エンジンの電子制御ユニットまたはコンピュータにより読み取り可能な手段についての言及と同等となることが意図されている。「少なくとも１つの処理モジュール」についての言及は、モジュール型および／または分散型の１または複数の実施形態を実行する可能性を強調することが意図されている。

【図面の簡単な説明】

【0017】

本発明のさらなる特徴および利点が、単に非限定的な例により提供される、添付図面の参照に続く説明から明らかになるであろう。

【図1】既に上述のように、本発明が適用されるタイプのディーゼルエンジンを概略的に示す。

【図2】本発明に従った電子制御ユニットがプログラムされる動作を実行するために必要なブロックを示すブロック図である。

【図3A】本発明に従った制御方法が存在しないシステムにおける粒子フィルタ内の堆積質量および燃焼質量の経時的な変動の例である。

【図3B】本発明に従った制御方法が存在しないシステムにおける粒子フィルタ内の堆積質量および燃焼質量の経時的な変動の例である。

【図4A】本発明に従った制御方法が存在するシステムの粒子フィルタ内の堆積質量および燃焼質量の経時的な変動の例である。

【図4B】本発明に従った制御方法が存在するシステムの粒子フィルタ内の堆積質量および燃焼質量の経時的な変動の例である。

【図5A】例えば、「空の」、すなわち粒子がないフィルタの場合および実際の場合における、フィルタの再生成ステップ中の排気ガス温度の経時的な変動の例である。

【図5B】例えば、「空の」、すなわち粒子がないフィルタの場合および実際の場合における、フィルタの再生成ステップ中の排気ガス温度の経時的な変動の例である。

【図6A】例えば、「空の」、すなわち粒子がないフィルタの場合および実際の場合における、フィルタの再生成ステップ中の排気ガス温度の経時的な変動の例である。

【図6B】再生成ステップ中に燃焼した粒子質量の経時的な変動を示す。

【図7A】例えば、「空の」、すなわち粒子がないフィルタの場合および実際の場合における、フィルタの再生成ステップ中の排気ガス温度の経時的な変動の例である。

【図7B】再生成ステップ中に燃焼した粒子質量の経時的な変動を示す。

【発明を実施するための形態】

【0018】

本発明の基本的な考え方は、粒子フィルタの再生成ステップを制御して、それらの頻度および持続時間の両方に介入することである。

【0019】

添付図面のうちの図２は、図１の電子制御ユニットＥに実装されるような、本発明の基礎となる原理を示すブロック図である。一般的に、制御ユニットＥは、フィルタ１３内の推定堆積粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}が、予め定められたレベルＴＨ１に達した場合に、粒子フィルタＤＰＦの自動再生成を起動するように、プログラムされる。従来技術の場合、この堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}は、上述のように、専ら堆積モデル１００を用いることにより、評価される。堆積モデル１００では、グラム／時で表される、フィルタ１３内の粒子の堆積（スートローディング）を、制御ユニットＥが、エンジン回転数、エンジン負荷、ラムダ、周囲圧力、環境温度およびエンジン水温ならびに／または車両の「ミッションプロファイル」ＭＰ（例えば、「都市サイクル」、「追加都市サイクル」、「混合サイクル」）など、エンジン動作条件に関連するインレット値に基づいて計算する。次に、堆積モデル１００は、スートローディング情報、すなわち、瞬間堆積（粒子）質量ｍ_ｓｉに関する情報を出力する。次に、スートローディング情報は、積分ブロック１０１において他の瞬間堆積質量へと合計され、推定堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}が生成される。例えば、エンジン動作条件（例えば、ミッションプロファイルＭＰ）の関数として、堆積モデル１００は、フィルタ１３内の瞬間堆積質量ｍ_ｓｉの対応する値をマップ上で読み取り得る。

【0020】

既に示されたように、既知のシステムの動作モードは、フィルタ１３内の粒子の堆積（スートローディング）を高精度で推定することを可能にしない。逆に、本発明に従ったシステムは、図２に例示されるように、既知のシステムにおいて用いられる統計堆積モデル１００を依然として用いているが、ブロック１０４において、フィルタ１３の各再生成ステップ中に決定される発熱過程の、燃焼モデル１０２において実行される解析に基づいて、上記統計モデル１００で得られた情報の補正もする。一般的に、燃焼モデル１０２は、各再生成ステップ中に予め実行された解析に基づく、堆積ステップ中の堆積モデル１００の出力での推定瞬間堆積粒子質量ｍ_ｓｉの補正を可能にする。

【0021】

特に、再生成の頻度が、制御ユニットＥの不揮発性メモリに格納された補正係数ｋのマップに基づいて決定される１または複数の補正係数ｋを用いて堆積モデル１００を補正することにより、制御される。

【0022】

各々の１回の再生成ステップ中、一時的補正係数ｋ_ｔｍｐが計算され、補正係数ｋのマップが当該一時的補正係数の値に基づいて更新される。これは以下でより詳細に説明される。

【0023】

従って、堆積モデル１００の出力での瞬間堆積質量ｍ_ｓｉの値は、例えば、ブロック１０４において、当該値を、補正係数ｋのマップに基づいて決定される補正係数ｋにより乗算することにより、補正され得る。

【0024】

一時的補正係数ｋ_ｔｍｐの計算は、各再生成ステップ中に行われ得、堆積モデル１００により評価される瞬間堆積質量ｍ_ｓｉを、本発明の対象である燃焼モデル１０２に従って計算される、フィルタ１３内の実燃焼（粒子）質量Ｍ_ｂ，ｒと比較する。

【0025】

燃焼モデル１０２は、入力データとして、瞬間堆積質量ｍ_ｓｉに加えて、例えば、フィルタＤＰＦ１３を通過する排気ガスの流量、フィルタＴ５のすぐ上流側の排気ガスの温度、フィルタＴ６のすぐ下流側の排気ガスの温度、大気温度Ｔ_ｅｎｖおよび車両の速度Ｖなどの物理パラメータを有する。これらの値は従来、図１に示されるセンサＴ５、Ｔ６および１５などの、エンジンに直接設置されたセンサにより取得されている。

【0026】

燃焼モデルの別の入力データが、本発明の対象ではないブロック１０６を用いて得られる、ＤＰＦフィルタ１３の外部での、すなわちＤＰＦフィルタ１３の出口でのモデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄである。このモデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄは、ＤＰＦフィルタ１３の外部での温度、すなわち、フィルタ内で粒子の燃焼がない場合にフィルタが再生成ステップ中にそのアウトレットで有しているであろう温度Ｔ６を表し、他の入力パラメータの値と等しい。ブロック１０６では、この基準モデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄのいくつかのモデルも、異なるエンジン動作条件に応じて格納され得る。

【0027】

各再生成ステップに続いて、計算された一時的補正係数ｋ_ｔｍｐが、補正係数ｋのマップを更新するために用いられる。例えば、それはマップに格納された１または複数の補正係数ｋにより乗算され得る。これにより、特定の回数の再生成の後、これらの１または複数の補正係数ｋと、堆積モデル１００からの推定瞬間堆積粒子質量ｍ_ｓｉとの間の積により、エンジンにより発される粒子の実際の量を正確に推定することが可能になる。このようにして、推定堆積（粒子）質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}の値は、堆積（粒子）質量Ｍ_{ａｃｃ，ｒ}の実際値に本質的に対応し得る。

【0028】

従って、本発明の対象である燃焼モデル１０２は、上述の堆積モデル１００に対する補正フィードバックモデルとして機能し、電子制御ユニットＥが、堆積モデル１００において製造業者により較正された粒子関連値を各車両で適合させることを可能にする。

【0029】

本発明により、これらの粒子関連値が車両のライフサイクル中に適合されることも可能になり、例えば、それらの経年劣化に起因したコンポーネントのずれを原因とする、ＤＰＦ１３の目詰まりの進行が回避される。

【0030】

燃焼モデル１０２からのさらなる出力がストップ信号である。ストップ信号により、必要が生じた場合、例えば、実燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒの経時的な増加が所与の期間中断された場合（再生成ステップの終了の前に起こり得る、粒子燃焼ステップの終了を示す条件である）、再生成ステップの中断が可能になる。

【0031】

図３Ａは、この再生成が過度に長いか、または過度に短い場合における、再生成ステップ中の堆積および燃焼ステップＭ_ｂ中の堆積（粒子）質量Ｍ_ａｃｃの挙動を時点ｔの関数としてそれぞれ示す。実線は推定堆積質量ｉおよび推定燃焼質量ｉを表し、一方、破線は実堆積質量ｒおよび実燃焼質量ｒを表す。本非限定的例は、推定堆積質量がフィルタ１３内の堆積質量の実際値未満である可能性を考慮している。

【0032】

瞬間ｔ＝０に、粒子質量堆積ステップがフィルタ１３において始まる。各瞬間に、堆積モデル１００は、瞬間堆積質量ｍ_ｓｉを決定し、ブロック１０１における他の瞬間堆積質量と共に合計することにより、推定粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}の本質的に線形な増加を生じさせる。

【0033】

同時に、フィルタ１３は、実際には、各瞬間に実堆積粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｒ}を増し、粒子で満たされる。この実質量は、様々な理由で当該推定質量とは異なり得る。なぜなら、例えば、異なる車両に固有である堆積モデル１００は、控えめであり得、従って、粒子関連値が実際に閾値ＴＨ１に達する前に再生成ステップを開始するように設計され得るからである。重要な状況は、図３Ａおよび３Ｂに示されるものである。この状況において、実堆積質量は、推定堆積質量よりも大きい可能性がある。

【0034】

瞬間ｔ＝ｔ_１に、推定堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}は閾値ＴＨ１に達する。これは例えば、粒子質量の値がフィルタ１３を１００％まで満たす、すなわち、フィルタ１３を完全に満たす役割を果たしていることを示す。

【0035】

当該瞬間において次に再生成ステップが始まり、燃焼質量Ｍ_ｂが増加する一方で堆積質量Ｍ_ａｃｃが減少する。

【0036】

瞬間ｔ＝ｔ_２は、推定堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}が完全に燃焼した時点を示すが、実際には、推定燃焼質量Ｍ_ｂ，ｉの値は一定になる。

【0037】

逆に、推定堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}よりも大きい実堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｒ}は、フィルタ１３の実際の再生成が得られる時点である瞬間ｔ_３＞ｔ_２に完全に燃焼する。

【0038】

しかしながら、制御ユニットＥのプログラミングは、再生成ステップが瞬間ｔ_４まで続いて、再生成ステップが瞬間ｔ_３とｔ_４との間で余分に長引くことにつながることを想定している。再生成ステップの終了時に、新たな堆積ステップが始まる。新たな堆積ステップは、推定堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}が再び閾値ＴＨ１に達する瞬間ｔ_５に中断される。

【0039】

再生成ステップは、実堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｒ}を燃焼するために必要な時間よりも長い持続時間（ｔ_４＞ｔ_３）で設計されるので、不適切な質量堆積はない。しかしながら、再生成ステップの過度の持続時間は、燃料の無駄につながり得る。

【0040】

図３Ｂにおいて、参照番号は以前に用いられたものと同じであるものの、再生成の持続時間が、推定堆積質量が完全に燃焼するのに必要とする時間と一致しているという、すなわちｔ_２＝ｔ_４であるという事実において、差が存在する。見て分かるように、瞬間ｔ_３とｔ_４との間にある期間が存在し、燃焼質量が当該期間において一定であり、従って、堆積質量の全てが燃焼している、図３Ａに示される場合とは異なり、図３Ｂの場合には、再生成ステップは、フィルタ１３に堆積した質量が完全に燃焼し得る前に終了する。これは、後続の堆積ステップの開始時点でゼロ以外の粒子質量があり、従来技術の場合には補正され得ない誤差につながっていることを示唆している。

【0041】

結果として、再生成ステップの持続時間が短いことにより、不適切な燃料消費が防止される。しかしながら、堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}の推定に誤差があると、粒子の不完全燃焼につながり得、故に、フィルタ１３が時間と共に劣化する可能性があり得る。

【0042】

図４Ａおよび４Ｂは、本発明の方法が適用される場合における、推定（ｉ）堆積質量Ｍ_ａｃｃおよび実（ｒ）燃焼質量Ｍ_ｂの経時的な変動を例示する。簡略化のために、車両の最初の始動が考慮されるか、または例えば、補正係数ｋのマップが全ての単一補正係数ｋで予め設定されるリセット条件の後の始動が考慮される。

【0043】

持続時間Ｔ１の最初の堆積ステップにおいて、推定瞬間質量ｍ_ｓｉは、補正係数ｋにより乗算され、推定堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}を増加させることにより積分される。推定瞬間質量ｍ_ｓｉの計算および補正係数ｋの計算の両方が、マップに基づいて、同様に車両の動作条件に基づいて行われる。

【0044】

補正係数ｋのマップには単一値があるので、最初の堆積ステップにおいて、推定堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}は補正されない。推定堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}が時点ｔ＝ｔ_１でもう一度閾値ＴＨ１に達し、以前に説明されたものと同様に、再生成ステップが始まる。図３Ａおよび３Ｂとは対照的に、このステップ中、一時的補正係数ｋ_ｔｍｐは、推定堆積粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}および実燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒの関数として計算される。

【0045】

一度計算されると、一時的補正係数ｋ_ｔｍｐは、マップに格納された補正係数ｋの値を更新するために用いられ得る。例えば、補正係数ｋ_ｔｍｐは、堆積ステップ中のエンジン動作条件に対応する位置にマップに格納された補正係数ｋの値により乗算され得る。この場合、単一補正係数ｋは、一時的補正係数の値ｋ_ｔｍｐにより単に置き換えられる。言い換えると、本発明の方法は、一時的補正係数ｋ_ｔｍｐが計算される再生成ステップに対応する堆積ステップ中にエンジンにおいて生じる動作条件に従って、各再生成ステップの後に補正係数ｋのマップのうちの少なくとも１つの値を更新する段階を含む。

【0046】

特に、図４Ａの場合、補正係数ｋ_ｔｍｐは、１よりも大きい値を有し得る。これにより、推定瞬間質量ｍ_ｓｉにより乗算することは、実堆積粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｒ}を反映するために推定堆積質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}の傾きがより急峻になることにつながる。

【0047】

しかしながら、これは、次に続く堆積ステップにおいて、つまり、時点ｔ＝ｔ_４で、車両が前の堆積ステップ、すなわち期間Ｔ１と同じ動作条件を維持している場合にのみ生じる。そうでなければ、再生成ステップ中に計算された一時的補正係数ｋ_ｔｍｐの値は、新たな堆積ステップに影響を及ぼし得ず、また、瞬間堆積質量ｍ_ｓｉの推定値は、単一補正係数ｋにより乗算されるので、補正されない。

【0048】

しかしながら、前の堆積ステップと同じ車両の動作条件を考慮して、ちょうど格納された補正係数ｋは、推定瞬間堆積粒子質量ｍ_ｓｉにより乗算され、堆積粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｒ}の実際値に本質的により近い推定堆積粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}の補正につながる。このようにして、実堆積粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｒ}が推定堆積粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}よりも大きい場合には、補正なしに経過した時間と比較してより短い期間Ｔ２（すなわち、Ｔ２＜Ｔ１）内に閾値ＴＨ１に達することが可能である。

【0049】

従って、この補正により、粒子堆積が回避され、モデル１００の出力での瞬間堆積質量ｍ_ｓｉおよび燃焼モデル１０２を用いて計算された実燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒの両方に従って、再生成ステップの開始が制御される。

【0050】

図４Ｂにおいて、実粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｒ}が推定質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}のものよりも遅い速度（ｇ／ｈ）で堆積した場合が考慮されている。この場合、再生成ステップは、時点ｔ_２から始まる期間生じる。当該期間内に、実燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒは、時点ｔ_４で一定になり、その時点で再生成ステップが終了し、再生成ステップが余分になる。なぜなら、燃焼は既に完了しているからである。この条件は、実堆積粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｒ}が閾値ＴＨ１に達する前に再生成ステップが始まるという事実に起因する。

【0051】

この場合、再生成ステップ中、一時的補正係数ｋ_ｔｍｐは、１未満の値で計算され、（エンジンの同じ動作条件が検証された場合は）後続の堆積ステップで、推定瞬間堆積粒子質量ｍ_ｓｉの値により乗算され得る。

【0052】

結果的に、推定堆積粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｉ}の直線の傾きは、実堆積粒子質量Ｍ_{ａｃｃ，ｒ}の傾きに本質的に対応し、新たな堆積ステップの持続時間は、前のものよりも大きい値Ｔ２を有する。つまり、補正がなされた堆積ステップの期間は、全てが堆積モデル１００に基づくものよりも大きくなる、Ｔ２＞Ｔ１である。

【0053】

従って、再生成ステップの頻度は、マップに基づいて決定された１または複数の補正係数ｋにより乗算され、各再生成ステップに続く燃焼モデル１０２により更新された、堆積モデル１００の出力での推定瞬間堆積粒子質量ｍ_ｓｉを補正することにより制御される。

【0054】

従って、補正係数ｋの使用は車両の動作条件に依存することが理解され得る。エンジンが動作していない限り、補正係数ｋを計算することは不可能である。従って、補正係数ｋは単一のまま、つまり、最初に設定された値を維持し続ける。結果的に、補正燃焼モデル１０２は、補正係数ｋが更新されるステップに関連する後続の再生成ステップ中、堆積モデル１００に影響を及ぼす。

【0055】

簡略化のために、前述の図面において、堆積ステップの全体が１つのエンジン動作条件に対応する場合が示されていることが理解されるであろう。しかしながら、エンジン動作条件の変動に応じて、ここで示される線形トレンドに対して異なるトレンド、例えば、破線で示される線形増加、または時間の関数としての一般的な増加トレンドが期待され得る。従って、エンジンの異なる動作条件が同じ堆積ステップ中に生じた場合、エンジンのその異なる動作条件に対応する異なる補正係数ｋも用いられるであろう。

【0056】

同様に、再生成ステップ中に計算された一時的補正係数ｋ_ｔｍｐは、堆積ステップ中に検出され生じたエンジンの動作条件に対応する１または複数の補正係数ｋを更新するために用いられ得る。

【0057】

図５Ａおよび５Ｂは、燃焼した粒子がフィルタ１３内に存在している再生成ステップ中のフィルタ１３の上流側の温度Ｔ５および燃焼した粒子がフィルタ１３内に存在していない下流側の温度Ｔ６の経時的な変動をそれぞれ示す。破線により例示されるモデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄは、基準として用いられる。

【0058】

見て分かるように、燃焼した粒子がフィルタ１３内に存在している場合、フィルタの下流側の温度Ｔ６は、再生成ステップＴ６＿ｍｏｄ中に燃焼がない場合におけるフィルタの下流側で得られるであろうものよりも高い。

【0059】

一方、これら２つの温度Ｔ６およびＴ６＿ｍｏｄは、粒子燃焼ステップ外で一致し、この非限定的な例において、再生成ステップＴ_Ｒと一致する。

【0060】

図５Ｂに例示されるように、フィルタ１３内に堆積した粒子がない場合、燃焼は生じず、これら２つの温度は、再生成ステップＴ_Ｒの全体にわたってさえ本質的に一致する（Ｔ６＝Ｔ６＿ｍｏｄ）。

【0061】

ＤＰＦ１３内の瞬間燃焼粒子質量を推定すべく、エネルギー保存の原理が、例えばセンサＴ５、Ｔ６および１５から得られた値、および／またはモデル化基準温度Ｔ６＿ｍｏｄを計算するためのブロック１０６から得られた値を用いて、制御量に適用され得る。

【0062】

フィルタ１３の再生成ステップ中に燃焼が生じる堆積粒子質量を有するフィルタ１３にこのエネルギー保存の原理を適用することにより、以下の式が得られる。
（Ｈ_{ｅｘｈ，ｉｎ−Ｌ} − Ｈ_{ｅｘｈ，ｏｕｔ−Ｌ}）×ｄｔ ＋ Ｐ_ＨＣ×ｄｔ ＋Ｐ_ｓｏｏｔ×ｄｔ ＝ ｄＥ_{ｂｒｉｃｋ−Ｌ} ＋ Ｐ_{ａｉｒ−Ｌ}×ｄｔ （１）
（式中、Ｈ_{ｅｘｈ，ｉｎ−Ｌ}およびＨ_{ｅｘｈ，ｏｕｔ−Ｌ}は、排気ガスフィルターからのインレットエンタルピーおよびアウトレットエンタルピーをそれぞれ表し、Ｐ_ＨＣは、未燃焼炭化水素の燃焼により放出された熱出力を表し、Ｐ_ｓｏｏｔは、粒子の燃焼により放出された熱出力を表し、ｄＥ_{ｂｒｉｃｋ−Ｌ}は、時点ｄｔでのフィルタの内部エネルギーの無限小増加を表し、Ｐ_{ａｉｒ−Ｌ}は、対流に起因してフィルタにより空気に伝達された出力を表す。）

【0063】

式１の値は以下のように計算され得る。

【数1】

および

【数2】

は、排気ガスフィルターのインレットでのエンタルピーの変化、および排気ガスフィルターのアウトレットでのエンタルピーの変化をそれぞれ表す。これらの値は以下のように計算される。

【数3】

【数4】

（式中、

【数5】

は、当該モデルへの入力として受信される、粒子フィルタ１３を通る最大流量であって、電子制御ユニットＥにおいて利用可能であり、ｃ_{Ｐ ｅｘｈ}は、ガスの一定の圧力での（当該モデルに入力され、電子制御ユニットＥにおいて較正される）比熱を表し、さらに、Ｔ_５およびＴ_６は、（当該モデルへの入力として含まれ、電子制御ユニットＥにおいて利用可能でもある）粒子フィルタ１３のインレットおよびアウトレットでのガスの温度を表す。）Ｐ_ＨＣは、未燃焼炭化水素の燃焼により放出された熱出力を表す。

【数6】

（式中、項は、当該モデルに入力され、電子制御ユニットＥにおいて利用可能である。それらは本出願には関連しないので、詳細な説明は提供されない。）Ｐ_ｓｏｏｔは、粒子の燃焼により放出された熱出力を表す。

【数7】

（式中、Ｈ_{Ｌ−ｓｏｏｔ}は、当該モデルに入力される、電子制御ユニットＥにおいて較正可能な値である、粒子のより低い加熱値を表す。）Ｐ_{ａｉｒ−Ｌ}は、対流に起因してフィルタにより空気に伝達された出力である。

【数8】

（式中、ｈ_ａｉｒは、ブリック／外部環境の熱貫流率を表し、Ｓ_{ｂｒｉｃｋ}は、ブリックの表面を表し、

【数9】

および

【数10】

はそれぞれ、平均ブリック温度および環境温度、つまり、電子制御ユニットＥにおいて較正可能および／または利用可能な、当該モデルへの入力である。）ｄＥ_{ｂｒｉｃｋ−Ｌ}は、時点ｄｔにおけるフィルタの内部エネルギーの無限小増加である。

【数11】

（式中、ｍ_{ｂｒｉｃｋ}は、ブリックの質量を表し、ｃ_{ｂｒｉｃｋ}は、ブリックの比熱を表し、

【数12】

は、電子制御ユニットＥにおいて較正可能／利用可能な、当該モデルへの入力である、ブリック内の平均温度変動を表す。）この式は、フィルタ１３の下流側の温度がＴ６である図５Ａを指している。

【0064】

フィルタ１３の下流側の温度がＴ６＿ｍｏｄと等しい図５Ｂの場合に対しても、同じエネルギー保存の原理が適用され得る。
（Ｈ_{ｅｘｈ，ｉｎ−Ｅ} − Ｈ_{ｅｘｈ，ｏｕｔ−Ｅ}）×ｄｔ ＋ Ｐ_ＨＣ×ｄｔ ＋Ｐ_ｓｏｏｔ×ｄｔ ＝ ｄＥ_{ｂｒｉｃｋ−Ｅ} ＋ Ｐ_{ａｉｒ−Ｅ}×ｄｔ （２）

【0065】

これらの２つの式を項毎に減算することにより、粒子の燃焼により瞬間的に放出された熱出力の推定値が得られる。
Ｐ_ｓｏｏｔ ＝ （ｄＥ_{ｂｒｉｃｋ−Ｌ} − ｄＥ_{ｂｒｉｃｋ−Ｅ}）／ｄｔ ＋ （Ｐ_{ａｉｒ−Ｌ} − Ｐ_{ａｉｒ−Ｅ}） ＋ （Ｈ_{ｅｘｈ，ｏｕｔ−Ｌ} − Ｈ_{ｅｘｈ，ｏｕｔ−Ｅ}） （３）

【0066】

同様に、式１を並べ替えることにより、粒子の燃焼により瞬間的に放出された熱出力を以下のように得ることが可能である。
Ｐ_ｓｏｏｔ ＝ ｄＥ_{ｂｒｉｃｋ−Ｅ}／ｄｔ ＋Ｐ_ａｉｒ − （Ｈ_{ｅｘｈ，ｉｎ} − Ｈ_{ｅｘｈ，ｏｕｔ}） −Ｐ_ＨＣ （４）

【0067】

式３と式４との間の差異は、推定がより困難である未燃焼粒子Ｐ_ＨＣの燃焼に起因する熱出力を考慮に入れる必要がないので、式３に従った瞬間燃焼熱出力Ｐ_ｓｏｏｔの推定値がより正確であることである。加えて、内部エネルギーおよび外部環境との熱交換の変動を考慮に入れた項は、粒子の発熱過程に起因する項と比較して無視し得る。しかしながら、両方の式は瞬間燃焼粒子質量の推定値を得るために用いられ得る。従って、両方とも制御ユニットＥにより用いられ得る。

【0068】

粒子の燃焼によりにより放出された熱出力Ｐ_ｓｏｏｔを推定した後、一度粒子のより低い加熱値Ｈ_{Ｌ−ｓｏｏｔ}が認識されると、これら２つの値の間の比ｄＭ_ｂ，ｒ（ｔ）＝Ｐ_ｓｏｏｔ／Ｈ_{Ｌ−ｓｏｏｔ}としての瞬間燃焼粒子質量ｄＭ_ｂ，ｒ（ｔ）を推定することが可能である。

【0069】

再生成ステップ中の瞬間燃焼粒子質量ｄＭ_ｂ，ｒ（ｔ）を積分することにより、ＤＰＦ１３内の実燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒの推定値を得ることが可能である。

【0070】

図６Ａおよび図６Ｂは、温度Ｔ６（ここでは破線により例示されている）およびＴ６＿ｍｏｄの変動に対する実燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒの経時的な変動の例である。これら２つの温度が時点ｔ_Ｒ，ｉで本質的に対応しなくなったときに、堆積粒子質量の燃焼が始まり、これら２つの温度がもう一度本質的に対応する時点ｔ_Ｒ，ｆで終了する。堆積粒子の総量が燃焼済みなので、この瞬間に実燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒが一定になることが理解されるであろう。

【0071】

しかしながら、実燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒの計算は、基準モデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄの推定誤差に影響され得る。従って、モデル化温度ΔＭ＿ｃｏｒｒの加法的または減法的な補正項が考慮に入れられ得る。

【0072】

図７Ａを見て分かるように、モデル化基準温度Ｔ６＿ｍｏｄは、例えば推定誤差に起因して、理想的なものとは異なる実数値Ｔ６＿ｍｏｄ，ｒを有し得る。従って、モデル化温度ΔＭ＿ｃｏｒｒの補正係数は、フィルタの下流側の温度Ｔ６と実モデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄ，ｒの差に従って計算され得る。この差は、フィルタ内での粒子の燃焼には起因していないが、モデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄのモデルにより生じる誤差のみに起因していることが比較的確かである時点でのものである。言い換えると、モデル化温度ΔＭ＿ｃｏｒｒの補正係数は、再生成ステップの開始中の時点ｔ_Ｒ，ｉ（粒子の燃焼の開始をトリガする条件にまだ達していないとき）での差ΔＴ６＿ｍｏｄ，ｉの関数として、および最終再生成ステップ中の（以前に堆積した粒子が既に完全に酸化されていること、つまり、燃焼ステップが終わっていることが比較的確かである）時点ｔ_Ｒ，ｆでの差ΔＴ６＿ｍｏｄ，ｆの関数として、計算され得る。

【0073】

次に、モデル化温度ΔＭ＿ｃｏｒｒの補正係数は、以下のように計算される。

【数13】

（式中、ΔＴ６＿ｍｏｄ，ｉは、再生成ステップの最初の時点ｔ_Ｒ，ｉでのフィルタの下流側の温度Ｔ６と実モデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄ，ｒの差を表し、ΔＴ６＿ｍｏｄ，ｆは、再生成ステップ最後の時点ｔ_Ｒ，ｆでのフィルタの下流側の温度Ｔ６と実モデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄ，ｒの差を表し、Ｍ_ｅｘｈは、再生成ステップ中にフィルタを通り抜けた排気ガスの質量を表し、Ｃ_{ｐ，ｅｘｈ}は、排気ガスの比熱を表し、Ｈｌは、粒子のより低い加熱値を表す。）

【0074】

式５、および従ってモデル化温度ΔＭ＿ｃｏｒｒの補正係数の計算により、例えば粒子の燃焼の終了に関連する時点ｔ_Ｒ，ｆでの燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒの値の補正が可能になる。

【0075】

燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒへと合計された補正係数ΔＭ＿ｃｏｒｒにより、補正済みの値が得られ、一時的補正係数ｋ_ｔｍｐを計算するために用いられることが可能になる。

【0076】

図７Ｂは、燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒおよび対応する補正済みの燃焼粒子質量Ｍ_{ｂ，ｒ＿ｃｏｒｒ}のトレンド、つまり、モデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄの推定誤差がない場合に燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒが有しているであろう経時的なトレンドを示す。時点ｔ_Ｒ，ｆで計算され、図７Ｂにおいて基準Ｍ_ＦＢで例示される補正済みの最終的な値は、上述のように、堆積モデル１００の推定値を補正するために用いられる。

【0077】

補正済み質量の変動および理論上の質量の変動を見て分かるように、モデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄの推定誤差は、燃焼粒子質量Ｍ_ｂ，ｒの推定値を歪め得る。この歪みは、モデル化温度ΔＭ＿ｃｏｒｒの補正係数を用いて当該モデルを補正することにより、改善され得る。

【0078】

様々な実施形態において、燃焼モデル１０２が頻度だけでなく再生成ステップの持続時間も制御するように、燃焼モデル１０２を構成することが可能である。つまり、再生成ステップの持続時間を、本質的に粒子フィルタＤＰＦ１３内の堆積粒子Ｍ_ａｃｃの正確かつ完全な燃焼に必要な時間へと調整することが可能になる。再生成の中断は、例えば、現在の再生成ステップの中断を強制し得るストップ信号を用いて起こり得る。再生成ステップの持続時間は、フィルタＤＦＧ１３の特定の動作条件が再生成ステップ自体の間に検出された場合にシステムが現在の再生成ステップの終了を管理するのを可能にすることにより、補正される。従って、同じ再生成ステップが進行中である一方で、再生成ステップの持続時間は修正され得る。

【0079】

一般的に、再生成ステップの中断は、特定の期間、例えば、フィルタ１３内での粒子の正確な燃焼を実現するために経験的に必要とみなされる最小期間が経過した後に、必要とされ得る。

【0080】

再生成ステップの中断につながり得る条件は変化し得、その各々は、例えば以下のことが特定の時間有効なままである場合、再生成ステップの中断を単独で可能にし得る。
瞬間的に燃焼した粒子状物質の量（ｄＭ_ｂ，ｒ（ｔ））が閾値未満に低下していること。これは、フィルタ１３内でもはや燃焼がなく、従って、再生成ステップのさらなる延長は、燃料消費を増やしてエンジンオイルの劣化を増やす効果を有するのみであろうことを示している。および／または
フィルタの下流側の温度Ｔ６とモデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄの差の経時的な導関数が、特定の閾値未満に存在しており、同時に、フィルタの下流側の温度Ｔ６とモデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄの差が、特定の限界値以下であること。これは、フィルタの下流側の温度Ｔ６が、フィルタ内で粒子の燃焼がない場合にフィルタが有しているであろう温度Ｔ６＿ｍｏｄと整合されているので、フィルタ内で発熱過程はもはや生じていないことを示している。

【0081】

再生成ステップを中断するこの最後の条件は、モデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄの推定誤差の可能性に起因して、考慮に入れられ得る。例えばΔＴ６＿ｍｏｄ，ｉまたはΔＴ６＿ｍｏｄ，ｆといったＴ６＿ｍｏｄにゼロ以外の誤差がある場合、瞬間的に燃焼した粒子状物質の量（ｄＭ_ｂ，ｒ（ｔ））の相殺に基づく中断条件は決して生じないであろう。なぜなら、フィルタの下流側の温度Ｔ６とモデル化温度Ｔ６＿ｍｏｄとの間には、（間違った）差が常に存在するであろうからである。これは、燃焼モデル１０２により、粒子の酸化に起因する熱放出と解釈されるであろう。

【0082】

当然のことながら、単に例として説明され図示されるものに関して、それにより以下の請求項により定義される本発明の範囲から逸脱することなく、構造の詳細および実施形態は、広範囲に変化し得る。

【図1】

【図2】

【図3A】

【図3B】

【図4A】

【図4B】

【図5A】

【図5B】

【図6A】

【図6B】

【図7A】

【図7B】