特許 6684878 紙製品入りカートン

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6684878

(24)【登録日】2020年4月1日

(45)【発行日】2020年4月22日

(54)【発明の名称】紙製品入りカートン

(51)【国際特許分類】

   B65D 5/44 20060101AFI20200413BHJP

   B65D 83/08 20060101ALI20200413BHJP

   B65D 5/72 20060101ALI20200413BHJP

   B65D 5/42 20060101ALI20200413BHJP

【ＦＩ】

   B65D5/44 H

   B65D83/08 A

   B65D5/72 A

   B65D5/42 Z

   B65D5/42 F

【請求項の数】10

【全頁数】22

(21)【出願番号】特願2018-187082(P2018-187082)

(22)【出願日】2018年10月2日

(62)【分割の表示】特願2014-241582(P2014-241582)の分割

【原出願日】2014年11月28日

(65)【公開番号】特開2018-199533(P2018-199533A)

(43)【公開日】2018年12月20日

【審査請求日】2018年10月2日

(73)【特許権者】

【識別番号】000183462

【氏名又は名称】日本製紙クレシア株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100113022

【弁理士】

【氏名又は名称】赤尾 謙一郎

(74)【代理人】

【識別番号】100110249

【弁理士】

【氏名又は名称】下田 昭

(74)【代理人】

【識別番号】100116090

【弁理士】

【氏名又は名称】栗原 和彦

(72)【発明者】

【氏名】大岡 康伸

(72)【発明者】

【氏名】大篭 幸治

【審査官】 長谷川 一郎

(56)【参考文献】

【文献】 国際公開第２０１１／０４８８３３（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特開平１１−２７８５６１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特表２０１３−５１１４４１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００７−１３８３１８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１０−０８９８２１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１０−１１６１８３（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｂ６５Ｄ ５／４４

Ｂ６５Ｄ ５／４２

Ｂ６５Ｄ ５／７２

Ｂ６５Ｄ ８３／０８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

紙製品の積層体を収容した紙製直方体状のカートンにおいて、
前記カートンの坪量が２５０〜３７０ｇ／ｍ^２、紙厚ｔが０．２８〜０．４３ｍｍ／枚であり、
前記カートンの長辺Ｌｃが２００〜２５０ｍｍ、幅Ｗｃが１００〜１３０ｍｍ、高さＨｃが４０〜６５ｍｍ、
ＪＩＳ−Ｐ８１２６に規定する前記カートンの前記長辺方向のリングクラッシュ値ＲＬが５００〜８００Ｎ、かつ、（ＲＬ/ｔ）が１．７〜２．５Ｎ／μｍであり、
前記カートンは、矩形状の頂面部及び底面部と、前記頂面部及び前記底面部のそれぞれの一方の長辺にそれぞれ第１罫線を介して接続された第１側面部と、前記頂面部又は前記底面部の他の長辺に第２罫線を介して接続された第２側面部と、前記頂面部又は前記底面部の他の長辺に第３罫線を介して接続されて前記第２側面部の内面に重ねて接続されるカートン糊付け部と、前記頂面部の両短辺にそれぞれ第４罫線を介して接続された一対の上面側外フラップと、前記底面部の両短辺にそれぞれ第５罫線を介して接続された一対の下面側外フラップと、前記第１側面部の両短辺にそれぞれ第６罫線を介して接続された一対の第１内フラップと、前記第２側面部の両短辺にそれぞれ第７罫線を介して接続された一対の第２内フラップとを有するシートを、前記第１罫線〜前記第７罫線を折り曲げ、前記上面側外フラップ及び前記下面側外フラップが前記第１内フラップ及び第２内フラップの外側に重なるように起函して形成され、
前記第４罫線及び前記第５罫線の幅Ｗ４５が１．１〜２．２ｍｍ、前記カートンの内面から内側へ向かう前記第４罫線及び前記第５罫線の高さＨ４５が０．２３〜０．５５ｍｍであり、
前記第４罫線及び前記第５罫線に隣接する前記カートンの厚さをｔ４５としたとき、（Ｈ４５（ｍｍ）／ｔ４５（ｍｍ））＝０．５０〜１．９０
である紙製品入りカートン。

【請求項2】

（Ｈ４５（ｍｍ）／Ｗ４５（ｍｍ））＝０．１０〜０．６０である請求項１記載の紙製品入りカートン。

【請求項3】

一対の前記第１罫線のうち、前記第３罫線からの距離が遠い方の第１罫線の幅Ｗ１２が１．０〜２．５ｍｍ、当該第１罫線の前記カートンの内面から内側へ向かう高さＨ１２が０．１２〜０．４２ｍｍ、かつ、前記第１罫線に隣接する前記カートンの厚さをｔ１２としたとき、（Ｈ１２（ｍｍ）／ｔ１２（ｍｍ））＝０．４５〜１．６０である請求項１又は２に記載の紙製品入りカートン。

【請求項4】

前記第１罫線のうち、前記第３罫線からの距離が近い方の第１罫線及び前記第２罫線の幅Ｗ２が１．０〜２．５ｍｍ、前記カートンの内面から内側へ向かう前記第１罫線及び前記第２罫線の高さＨ２が０．２８〜０．６２ｍｍ、である請求項１〜３のいずれか一項に記載の紙製品入りカートン。

【請求項5】

前記第６罫線及び前記第７罫線の幅Ｗ６７が１．０〜２．５ｍｍ、前記カートンの内面から内側へ向かう前記第６罫線及び前記第７罫線の高さＨ６７が０．２２〜０．５３ｍｍである請求項１〜４のいずれか一項に記載の紙製品入りカートン。

【請求項6】

Ｈ４５（ｍｍ）＞Ｈ６７（ｍｍ）である請求項５に記載の紙製品入りカートン。

【請求項7】

前記カートンは多層からなり、かつそのうち針葉樹由来のパルプを４０〜１００質量％含む硬質層の占める割合が１５〜７５質量％である請求項１〜６のいずれか一項に記載の紙製品入りカートン。

【請求項8】

前記硬質層は、段ボール由来の古紙を含有する請求項７記載の紙製品入りカートン。

【請求項9】

前記カートンの前記長辺方向における曲げこわさが３．７〜７．５ｍＮ・ｍである請求項１〜８のいずれか一項に記載の紙製品入りカートン。
但し、前記曲げこわさは、ＩＳＯ−２４９３に記載された方法に準じ、L＆W Bending Tester（Lorentzen & Wettre社製）を用い、カートン２０の長辺方向に自身の長手方向を合わせた幅３８ｍｍ、長さ１００ｍｍの試験片の一端側を試料台のチャックに片持ち梁式で固定し、試験片の一端側より外側の片面を前記試料台上の検出部の突状係合部に接触させ、前記試験片の他端が拘束されないフリーの状態で、曲げ長（前記試料台のチャックと前記係合部との間隔、つまり、試験片のスパン（梁間））を１０ｍｍとし、曲げ角度（前記試験片の一端を保持したチャックの回転角、この回転の際に前記試験片は前記係合部に押し付けられ、試験片が撓む）を１５度としたときの曲げ抵抗（荷重）を測定し、次の算出式：曲げこわさ（ｍＮ・ｍ）＝６０×曲げ抵抗（ｍＮ）×曲げ長１０（ｍｍ）^２÷｛π×曲げ角度１５（°）×サンプル幅３８（ｍｍ）×１０００｝で求める。

【請求項10】

前記カートンの前記長辺方向の圧縮強度が１３０〜２２０Ｎ／箱である請求項１〜９のいずれか一項に記載の紙製品入りカートン。
但し、前記圧縮強度は、前記カートンの長辺を縦（軸方向）になるように圧縮試験機に置き、面積１７７ｃｍ２（直径１５ｃｍの円形）の圧縮板を前記カートン上に配置したとき、前記圧縮板の内側に前記カートンの前記各外フラップの面が完全に入るようにし、前記圧縮板に加圧速度１０ｍｍ／ｍｉｎの条件で一軸荷重を掛けて圧縮し、軸方向の変位と荷重のグラフにて、最初に現れる、上に凸となる第一変曲点とし、２３℃、５０％ＲＨの恒温恒湿条件で５回行った値を平均する。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

この発明は、ティッシュペーパー等の紙製品を収容したカートンに関する。

【背景技術】

【0002】

ティシュペーパー等の紙製品は紙製のカートンに箱詰めされ、このカートンを複数個段ボール箱に収容して梱包され、保管される。この際、段ボール箱を複数積み上げた状態で保管されるため、下段側の段ボール箱が重みで潰れ、内部のカートンも潰れることがある。カートンが潰れると、見栄えが劣って不良品となる。そこで、段ボール箱の内フラップを厚さ方向に潰し、内フラップがカートンに片当たりするのを防止してカートンの潰れを抑制する技術が開発されている（特許文献１）。
又、カートンの潰れを抑制する方法として、カートンのサイズ（長さ、幅、高さ）を小さくすることも従来から行われている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開2002-87423号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

しかしながら、特許文献１記載の技術の場合、段ボール箱の製造工程を変更する必要があり、一般的な段ボール箱に適用できるとは限らない点で、汎用性に欠けることがある。
又、カートンを小型化すると、カートンに収容されたティシュペーパー等の紙製品のサイズが小さくなったり、紙製品の組数を減らす必要が生じ、カートン内の紙製品をすぐに使い切ってしまい、その交換頻度が高くなるという問題がある。
そこで、カートンのサイズを小さくせずにカートンの強度を高める方法として、カートンの坪量や紙厚を高くすることが挙げられるがコストアップになる。また、カートンの坪量や紙厚が高くなると、紙製品を使い切ったカートンを廃棄する際、カートンを小さく折り曲げ難くなる。一方、カートンの坪量や紙厚を低くすると強度が低下し、カートンの潰れを抑制することが困難になると共に、製造時にカートンが破れて生産性が低下する。

【0005】

さらに、カートンの坪量や紙厚を低くすると、カートンのシートを折り返して箱状に起函するための罫線が折り曲げにくくなり、カートン製造時の加工性が劣るという問題がある。ここで、紙製品入りカートン２０００は、図１１に示すようにして製造される。まず、カートンを構成するシートの頂面部２０１０と底面部２０２０、及び一対の側面部２０３０，２０４０を折り込み、ホットメルトや糊付け等により四角柱状に起函して箱体とする。そして、この箱体に、紙製品２５００の積層体を挿入した後、箱体の開口の一側面となる第１内フラップ２０８０，第２内フラップ２０９０を対向的に折込み、この外側に上面側外フラップ２０６０，下面側外フラップ２０７０を折り重ねて、ホットメルトや糊付け等により開口を封緘する。同様に、箱体の開口の他の側面となる第１内フラップ２０８０Ｂ，第２内フラップ２０９０Ｂを対向的に折込み、この外側に上面側外フラップ２０６０Ｂ，下面側外フラップ２０７０Ｂを折り重ねて、開口の閉鎖が完了し、紙製品入りカートン２０００が組立てられる。
ところが、カートンの紙厚が薄くなると、カートンの開口を閉鎖する上面側外フラップ２０６０，下面側外フラップ２０７０を折り曲げる第４罫線Ｒ４０及び第５罫線Ｒ５０が折り曲げ難くなってカートン製造時の加工性が劣る。又、図１２に示すように第４罫線Ｒ４０及び第５罫線Ｒ５０がきれいに直線で曲がらず、上面側外フラップ２０６０，下面側外フラップ２０７０がずれて対向し、外観だけでなく箱が歪むため、カートンの品質不良が生じることもある。これは、カートンの紙厚が薄くなると、罫線を入れにくくなり、第４罫線及び第５罫線に繋がる頂面部２０１０や底面部２０２０が折り曲げ時に撓むためと考えられる。一方、頂面部２０１０と底面部２０２０、及び一対の側面部２０３０，２０４０を折り曲げる際は、平面（シート）から一方向に折り込めば済むので、上記した問題はより少ないと考えられる。このように、カートンの紙厚を薄くすると、第４罫線及び第５罫線の折り曲げ性がとりわけ重要となる。

【0006】

すなわち、本発明は、カートンの坪量や紙厚を顕著に高くせずに、カートンの強度を向上させてカートンの潰れを抑制し、さらに罫線の折り曲げ性を向上させてカートン製造時の加工性を向上させ、カートン不良を低減させた紙製品入りカートンの提供を目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本発明者らが検討したところ、カートンの坪量や紙厚を薄くした際に、第４罫線及び第５罫線の折り曲げ性を改善するためには、第４罫線及び第５罫線の幅、高さを所定範囲に規定することが必要なことを見出した。又、カートンの紙厚を薄くするに伴って、罫線で曲がりにくくなるため、紙厚当たりの罫線高さをある程度大きくして、第４罫線及び第５罫線を曲げやすくすることが必要なことを見出した。
すなわち、上記課題を解決するため、本発明の紙製品入りカートンは、紙製品の積層体を収容した紙製直方体状のカートンにおいて、前記カートンの坪量が２５０〜３７０ｇ／ｍ^２、紙厚ｔが０．２８〜０．４３ｍｍ／枚であり、前記カートンの長辺Ｌｃが２００〜２５０ｍｍ、幅Ｗｃが１００〜１３０ｍｍ、高さＨｃが４０〜６５ｍｍ、ＪＩＳ−Ｐ８１２６に規定する前記カートンの前記長辺方向のリングクラッシュ値ＲＬが５００〜８００Ｎ、かつ、（ＲＬ/ｔ）が１．７〜２．５Ｎ／μｍであり、前記カートンは、矩形状の頂面部及び底面部と、前記頂面部及び前記底面部のそれぞれの一方の長辺にそれぞれ第１罫線を介して接続された第１側面部と、前記頂面部又は前記底面部の他の長辺に第２罫線を介して接続された第２側面部と、前記頂面部又は前記底面部の他の長辺に第３罫線を介して接続されて前記第２側面部の内面に重ねて接続されるカートン糊付け部と、前記頂面部の両短辺にそれぞれ第４罫線を介して接続された一対の上面側外フラップと、前記底面部の両短辺にそれぞれ第５罫線を介して接続された一対の下面側外フラップと、前記第１側面部の両短辺にそれぞれ第６罫線を介して接続された一対の第１内フラップと、前記第２側面部の両短辺にそれぞれ第７罫線を介して接続された一対の第２内フラップとを有するシートを、前記第１罫線〜前記第７罫線を折り曲げ、前記上面側外フラップ及び前記下面側外フラップが前記第１内フラップ及び第２内フラップの外側に重なるように起函して形成され、前記第４罫線及び前記第５罫線の幅Ｗ４５が１．１〜２．２ｍｍ、前記カートンの内面から内側へ向かう前記第４罫線及び前記第５罫線の高さＨ４５が０．２３〜０．５５ｍｍであり、前記第４罫線及び前記第５罫線に隣接する前記カートンの厚さをｔ４５としたとき、（Ｈ４５（ｍｍ）／ｔ４５（ｍｍ））＝０．５０〜１．９０である。

【0008】

（Ｈ４５（ｍｍ）／Ｗ４５（ｍｍ））＝０．１０〜０．６０であることが好ましい。
一対の前記第１罫線のうち、前記第３罫線からの距離が遠い方の第１罫線の幅Ｗ１２が１．０〜２．５ｍｍ、当該第１罫線の前記カートンの内面から内側へ向かう高さＨ１２が０．１２〜０．４２ｍｍ、かつ、前記第１罫線に隣接する前記カートンの厚さをｔ１２としたとき、（Ｈ１２（ｍｍ）／ｔ１２（ｍｍ））＝０．４５〜１．６０であることが好ましい。
前記第１罫線のうち、前記第３罫線からの距離が近い方の第１罫線及び前記第２罫線の幅Ｗ２が１．０〜２．５ｍｍ、前記カートンの内面から内側へ向かう前記第１罫線及び前記第２罫線の高さＨ２が０．２８〜０．６２ｍｍ、であることが好ましい。
前記第６罫線及び前記第７罫線の幅Ｗ６７が１．０〜２．５ｍｍ、前記カートンの内面から内側へ向かう前記第６罫線及び前記第７罫線の高さＨ６７が０．２２〜０．５３ｍｍであることが好ましい。
Ｈ４５（ｍｍ）＞Ｈ６７（ｍｍ）であることが好ましい。

【0009】

前記カートンは多層からなり、かつそのうち針葉樹由来のパルプを４０〜１００質量％含む硬質層の占める割合が１５〜７５質量％であることが好ましい。
前記硬質層は、段ボール由来の古紙を含有することが好ましい。
前記カートンの前記長辺方向における曲げこわさが３．７〜７．５ｍＮ・ｍであることが好ましい。但し、前記曲げこわさは、ＩＳＯ−２４９３に記載された方法に準じ、L＆W Bending Tester（Lorentzen & Wettre社製）を用い、カートン２０の長辺方向に自身の長手方向を合わせた幅３８ｍｍ、長さ１００ｍｍの試験片の一端側を試料台のチャックに片持ち梁式で固定し、試験片の一端側より外側の片面を前記試料台上の検出部の突状係合部に接触させ、前記試験片の他端が拘束されないフリーの状態で、曲げ長（前記試料台のチャックと前記係合部との間隔、つまり、試験片のスパン（梁間））を１０ｍｍとし、曲げ角度（前記試験片の一端を保持したチャックの回転角、この回転の際に前記試験片は前記係合部に押し付けられ、試験片が撓む）を１５度としたときの曲げ抵抗（荷重）を測定し、次の算出式：曲げこわさ（ｍＮ・ｍ）＝６０×曲げ抵抗（ｍＮ）×曲げ長１０（ｍｍ）^２÷｛π×曲げ角度１５（°）×サンプル幅３８（ｍｍ）×１０００｝で求める。
前記カートンの前記長辺方向の圧縮強度が１３０〜２２０Ｎ／箱であることが好ましい。但し、前記圧縮強度は、前記カートンの長辺を縦（軸方向）になるように圧縮試験機に置き、面積１７７ｃｍ２（直径１５ｃｍの円形）の圧縮板を前記カートン上に配置したとき、前記圧縮板の内側に前記カートンの前記各外フラップの面が完全に入るようにし、前記圧縮板に加圧速度１０ｍｍ／ｍｉｎの条件で一軸荷重を掛けて圧縮し、軸方向の変位と荷重のグラフにて、最初に現れる、上に凸となる第一変曲点とし、２３℃、５０％ＲＨの恒温恒湿条件で５回行った値を平均する。

【発明の効果】

【0010】

この発明によれば、カートンの坪量や紙厚を顕著に高くせずに、カートンの強度を向上させてカートンの潰れを抑制し、さらに罫線の折り曲げ性を向上させてカートン製造時の加工性を向上させ、カートン不良を低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【0011】

【図1】本発明の実施形態に係る紙製品入りカートンの斜視図である。

【図2】紙製品入りカートンの各構成部分を示す透視斜視図である。

【図3】カートンの展開図である。

【図4】罫線の幅、高さ、及びカートンの厚さを示す断面図である。

【図5】圧縮強度の測定で得られた、軸方向の変位と荷重の関係を示す図である。

【図6】廃棄時のカートンの折り曲げ性の評価方法を示す図である。

【図7】実際のカートン表面の罫線割れを示す図である。

【図8】フォルダ（折り機）にセットするために折り畳まれた状態のカートンを示す断面図である。

【図9】カートンの層構造を示す模式断面図である。

【図10】リングクラッシュ値の測定方法を示す図である。

【図11】カートンの製造方法を示す図である。

【図12】罫線が直線で曲がらず、品質不良となったカートンを示す模式図である。

【発明を実施するための形態】

【0012】

以下、本発明の実施形態について説明する。
図１は本発明の実施形態に係る紙製品入りカートン２０の斜視図、図２は紙製品入りカートン２０の各構成部分を示す透視斜視図、図３はカートン２０の展開図である。紙製品入りカートン２０（以下、適宜「カートン」とも称する）は、シート状の紙製品２５の積層体を収容した紙製の直方体状の箱体からなり、紙製品入りカートン２０の高さＨは、内部の紙製品２５の積層方向に沿った高さである。紙製品２５としては、ティシュペーパー、ハンドタオル等が例示され、個々の紙製品２５は、例えばポップアップ式にＺ折りやＶ折り等されて積層されてもよく、ポップアップしないように重ねられてもよい。又、カートン２０は板紙等から形成することができる。

【0013】

そして、図２、図３に示すように、紙製品入りカートン２０は、矩形状の頂面部２０１及びそれに対向する底面部２０２と、頂面部２０１及び底面部２０２のそれぞれの一方の（図２の右側の）長辺にそれぞれ第１罫線Ｒ１１、Ｒ１２を介して接続された第１側面部２０３と、頂面部２０１の他の（図２の左側の）長辺に第２罫線Ｒ２を介して接続された第２側面部２０４と、底面部２０２の他の（図２の左側の）長辺に第３罫線Ｒ３を介して接続されて第２側面部２０４の内面に重ねて接続されるカートン糊付け部２０５と、頂面部２０１の両短辺にそれぞれ第４罫線Ｒ４を介して接続された一対の上面側外フラップ２０６，２０６Ｂと、底面部２０２の両短辺にそれぞれ第５罫線Ｒ５を介して接続された一対の下面側外フラップ２０７，２０７Ｂと、第１側面部２０３の両短辺にそれぞれ第６罫線Ｒ６を介して接続された一対の第１内フラップ２０８，２０８Ｂと、第２側面部２０４の両短辺にそれぞれ第７罫線Ｒ７を介して接続された一対の第２内フラップ２０９，２０９Ｂとを有する１枚のシート（図３参照）を、第１罫線Ｒ１１〜第７罫線Ｒ７を折り曲げて起函して形成されている。各罫線は、シートを立体的な形状に起函して組み立てる際、綺麗に折り曲がるようにシートを潰した折線である。
なお、頂面部２０１には収容する紙製品２５を取り出すためのミシン目２１２が設けられている。

【0014】

ここで、カートン２０の製造の際には、まず、カートン糊付け部２０５を第２側面部２０４の長辺方向の側縁に接着等することで、頂面部２０１と底面部２０２、及び一対の側面部２０３，２０４が四角柱状に起函する。
そして、カートン糊付け部２０５をホットメルトや糊等で接着等して四角柱状に形成された箱体に紙製品２５の積層体を挿入した後、箱体の開口の一側面となる第１内フラップ２０８，第２内フラップ２０９を対向的に折込み、この外側にホットメルトや糊等の接着剤を塗布した上面側外フラップ２０６，下面側外フラップ２０７を折り重ねて、開口を封緘する。同様に、箱体の開口の他の側面となる第１内フラップ２０８Ｂ，第２内フラップ２０９Ｂを対向的に折込み、この外側に上面側外フラップ２０６Ｂ，下面側外フラップ２０７Ｂを折り重ねて、開口の閉鎖が完了する。このようにして、紙製品入りカートン２０が組立てられる。
なお、上面側外フラップ２０６，２０６Ｂの下端は、それぞれ下面側外フラップ２０７、２０７Ｂの上端の上に被さるようにして接着され、第１側面部２０３及び第２側面部２０４にそれぞれ直角に接続される側面部を形成している。

【0015】

カートン２０の坪量が２５０〜３７０ｇ／ｍ^２、紙厚が０．２８〜０．４３ｍｍ／枚である。

【0016】

カートン２０の坪量が２５０ｇ／ｍ^２未満であると、カートン２０の強度が低下してカートン２０が潰れ易くなる。カートン２０の坪量が３７０ｇ／ｍ^２を超えると、カートン２０の強度は高くなるがコストアップになる。カートンの坪量は、２５０〜３４０ｇ／ｍ^２であることが好ましく、２５０〜３００ｇ／ｍ^２であることがより好ましい。カートン２０の坪量は、ＪＩＳ Ｐ８１２４に基づいてシート１枚当たりについて測定する。
カートン２０の紙厚が０．２８ｍｍ／枚未満であると、カートン２０の強度が低下してカートン２０が潰れ易くなる。カートン２０の紙厚が０．４３ｍｍ／枚を超えると、カートン２０の強度は高くなるがコストアップになる。カートンの紙厚が０．２８〜０．３８ｍｍ／枚であることが好ましく、０．２８〜０．３４ｍｍ／枚であることがより好ましい。

【0017】

本発明においては、第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５の幅Ｗ４５が１．０〜２．５ｍｍ、カートン２０の内面から内側へ向かう第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５の高さＨ４５が０．２３〜０．５５ｍｍであることが特徴となっている。
上述のように、カートンの坪量や紙厚を薄くした際に、第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５の折り曲げ性を改善することが必要であり、そのため第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５の幅Ｗ４５、高さＨ４５を規定したのである。
ここで、幅Ｗ４５、高さＨ４５、及び後述するカートン厚さｔ４５を図４に示す。幅Ｗ４５は、罫線（第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５）の延びる方向に垂直な方向（幅方向）における当該罫線の最大幅である。高さＨ４５は、罫線（第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５）に隣接するカートン２０の内面（紙製品２５と接する面）から罫線（第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５）の最大突部までの距離である。カートン厚さｔ４５は、罫線（第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５）に隣接するカートン２０の厚さである。
なお、「隣接する」とは、第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５の幅Ｗ４５の外側におけるカートンの位置をいう。

【0018】

罫線の高さＨ４５はシックネスゲージ（尾崎製作所製のダイヤルシックネスゲージ「ＰＥＡＣＯＣＫ Ｇ」）を用いて測定する。測定条件は、測定力１．８Ｎ以下、測定子直径１０ｍｍで、測定子の間に罫線をセットし、測定子を１秒間に１ｍｍ以下の速度で下ろしたときのゲージを読み取り、その値をＢとする。また、罫線を含まないように、罫線の幅Ｗ４５よりも両外側の紙厚ｔ４５を２カ所測定し（ｔ４５の測定条件は、Ｈ４５と同一）、平均値をＡとする。そして、高さＨ４５＝Ｂ−Ａを計算する。なお、Ａ，Ｂの測定を１０回繰り返し、Ｈ４５の平均値を採用する。
値Ｂを測定する際に、箱型になったカートンを分解してから測定することがあるが、罫線の折り癖が残りやすく、折り癖があると、値Ｂが変わる可能性がある。そこで、図４に示すように、罫線を挟んだ両外側のカートンの表面が面一になるように平らにして測定する。
なお、後述する他の罫線の高さについても、同様に測定する。

【0019】

幅Ｗ４５が１．０ｍｍ未満であると、罫線（第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５）を折曲げにくく、第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５に繋がる上面側外フラップ２０６（２０６Ｂ），下面側外フラップ２０７（２０７Ｂ）の曲がりやすさが劣り、カートン製造時の加工性が低下する。幅Ｗ４５が２．５ｍｍを超えると、罫線が幅広過ぎてきれいに直線で曲がらず、カートンに加工はできるものの、上記図１２に示したようなカートン不良となる。幅Ｗ４５が１．１〜２．２ｍｍであることが好ましく、１．２〜２．０ｍｍであることがより好ましい。
高さＨ４５が０．２３ｍｍ未満であると、罫線（第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５）を折曲げにくく、第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５に繋がる上面側外フラップ２０６（２０６Ｂ），下面側外フラップ２０７（２０７Ｂ）の曲がりやすさが劣り、カートン製造時の加工性が低下する。高さＨ４５が０．５５ｍｍを超えると、罫線割れが発生する。罫線割れとは、図７に示すように、罫線を深く入れすぎて（罫線高さを高くしすぎて）罫線の反対面となるカートン表面角部紙が破れてしまう現象であり、カートン不良となる。
高さＨ４５が０．２３〜０．４５ｍｍであることが好ましく、０．２６〜０．３９ｍｍであることがより好ましい。

【0020】

又、上述のように、カートンの坪量や紙厚を薄くするに伴って、罫線で曲がりにくくなるため、紙厚当たりの罫線高さをある程度大きくして、第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５を曲げやすくすることが必要である。このようなことから、（Ｈ４５（ｍｍ）／ｔ４５（ｍｍ））を規定した。
（Ｈ４５（ｍｍ）／ｔ４５（ｍｍ））＝０．５０〜１．９０である。（Ｈ４５／ｔ４５）＝０．５０未満であると、カートン厚さに対して罫線の突出する高さが小さ過ぎ、罫線（第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５）を折曲げにくく、第４罫線Ｒ４及び第５罫線Ｒ５に繋がる上面側外フラップ２０６（２０６Ｂ），下面側外フラップ２０７（２０７Ｂ）の曲がりやすさが劣り、カートン製造時の加工性が低下する。（Ｈ４５／ｔ４５）＝１．９０を超えると、罫線割れが発生する。
（Ｈ４５／ｔ４５）＝０．６５〜１．５０であることが好ましく、０．７５〜１．３０であることがさらに好ましい。

【0021】

（Ｈ４５（ｍｍ）／Ｗ４５（ｍｍ））＝０．１０〜０．６０であることが好ましい。（Ｈ４５／Ｗ４５）＝０．１０未満であると、罫線の幅に対する罫線の高さが相対的に著しく低くなり、シートに罫線を入れる時の罫線の品質が安定しない（生産性が劣る）ことがある。（Ｈ４５／Ｗ４５）＝０．６０を超えると、罫線の幅に対する罫線の高さが相対的に著しく高くなり、シートに罫線を入れる時の罫線の品質が安定しない（生産性が劣る）ことがある。
（Ｈ４５／Ｗ４５）＝０．１０〜０．４０であることがより好ましく、０．１５〜０．３０であることがさらに好ましい。

【0022】

ところで、図８に示すように、カートン２０は、予めカートン糊付け部２０５を第２側面部２０４の長辺方向の側縁に接着し、頂面部２０１と底面部２０２、及び一対の側面部２０３，２０４が接するように折り畳まれた状態でフォルダ（折り機）にセットされ、図８の矢印方向にカートン２０を開いた（起函した）後、紙製品２５の積層体を挿入するようになっている。なお、図８では理解を助けるために、カートン２０がわずかに開いたように図示されているが、実際は頂面部２０１と底面部２０２がほとんど密着するようにセットされる。
このため、折り畳まれた状態のカートン２０では、第１罫線Ｒ１２が折り曲げられていない初期の状態となっており（場合によっては、カートン糊付け部２０５を第２側面部２０４の長辺方向の側縁に接着する前に、第１罫線Ｒ１２を予備的に折っても良い）、カートン２０を開く際に第１罫線Ｒ１２が折り曲げ易くなっていないと、起函しにくくなってカートン製造時の加工性が低下する場合がある。そこで、第１罫線Ｒ１２を以下のように規定すると好ましい。
すなわち、一対の第１罫線Ｒ１１，Ｒ１２のうち、第３罫線Ｒ３からの距離が遠い方の第１罫線Ｒ１２の幅Ｗ１２が１．０〜２．５ｍｍ、カートン２０の内面から内側へ向かう第１罫線Ｒ１２の高さＨ１２が０．１２〜０．４２ｍｍであることが好ましい。
幅Ｗ１２が１．０ｍｍ未満であると、罫線（第１罫線Ｒ１２）を折曲げにくく、カートン製造時の加工性（起函性）が劣ることがある。幅Ｗ１２が２．５ｍｍを超えると、罫線が幅広過ぎてきれいに直線で曲がらず、カートンに加工はできるものの、上記図１２に示したようなカートン不良となることがある。
高さＨ１２が０．１２ｍｍ未満であると、罫線（第１罫線Ｒ１２）を折曲げにくく、カートン製造時の加工性（起函性）が劣ることがある。高さＨ１２が０．４２ｍｍを超えると、罫線割れが発生することがある。

【0023】

なお、幅Ｗ１２、高さＨ１２、及び後述するカートン厚さｔ１２は、図４に示した幅Ｗ４５、高さＨ４５、及びカートン厚さｔ４５と同様にして規定される。
幅Ｗ１２が１．１〜２．２ｍｍであることがより好ましく、１．２〜２．０ｍｍであることがさらに好ましい。又、高さＨ１２が０．１２〜０．３２ｍｍであることがより好ましく、０．１４〜０．２９ｍｍであることがさらに好ましい。

【0024】

第１罫線Ｒ１２に隣接するカートンの厚さをｔ１２としたとき、（Ｈ１２（ｍｍ）／ｔ１２（ｍｍ））＝０．４５〜１．６０であることが好ましい。（Ｈ１２／ｔ１２）＝０．４５未満であると、罫線の突出する高さが小さ過ぎ、罫線（第１罫線Ｒ１２）を折曲げにくく、カートン製造時の加工性が劣ることがある。（Ｈ１２／ｔ１２）＝１．６０を超えると、罫線割れが発生することがある。
（Ｈ１２／ｔ１２）＝０．４５〜１．３０であることがより好ましく、０．５５〜１．００であることがさらに好ましい。

【0025】

（Ｈ１２（ｍｍ）／Ｗ１２（ｍｍ））＝０．１０〜０．４０であることが好ましい。（Ｈ１２／Ｗ１２）＝０．１０未満であると、罫線の幅に対する罫線の高さが相対的に著しく低くなり、シートに罫線を入れる時の罫線の品質が安定しない（生産性が劣る）ことがある。（Ｈ１２／Ｗ１２）＝０．４０を超えると、罫線の幅に対する罫線の高さが相対的に著しく高くなり、シートに罫線を入れる時の罫線の品質が安定しない（生産性が劣る）ことがある。（Ｈ１２／Ｗ１２）＝０．１０〜０．３０であることがより好ましく、０．１０〜０．２０であることがさらに好ましい。

【0026】

Ｈ４５（ｍｍ）＞Ｈ１２（ｍｍ）であると好ましい。これは、カートン２０の長辺方向がＣＤ、短辺方向がＭＤとなっていて、長辺方向の罫線Ｈ１２の方が、短辺方向の罫線Ｈ４５よりも罫線割れが発生しやすく、Ｈ１２を小さくする方が罫線割れを有効に防止できるためである。

【0027】

又、図８に示したように、カートン２０は、頂面部２０１と底面部２０２、及び一対の側面部２０３，２０４が接するように折り畳まれた状態でフォルダ（折り機）にセットされるが、このとき、罫線Ｒ２とＲ１１が折り曲げられた状態となっている。このため、罫線Ｒ１１、Ｒ２の幅及び高さを規定することで、折り畳まれた状態でカートンの厚さが一定となり、フォルダへのカートンの供給が安定し、生産性が向上する。
つまり、第１罫線のうち、第３罫線Ｒ３からの距離が近い方の第１罫線Ｒ１１，及び第２罫線Ｒ２の幅Ｗ２が１．０〜２．５ｍｍ、カートン２０の内面から内側へ向かう第１罫線Ｒ１１及び第２罫線Ｒ２の高さＨ２が０．２８〜０．６２ｍｍであることが好ましい。
なお、「Ｗ２」、「Ｈ２」は、第１罫線Ｒ１１及び第２罫線Ｒ２の両方の幅や高さを表す。又、後述する表１、表２における「Ｗ２」、「Ｈ２」は、第１罫線Ｒ１１及び第２罫線Ｒ２の値の平均値である。

【0028】

幅Ｗ２が１．０ｍｍ未満であると、罫線Ｒ１１、Ｒ２でカートンを折り曲げにくくなり、折り畳まれた状態でのカートンの厚さのばらつきが大きくなり、フォルダへのカートンの供給が安定せず、生産性が低下することがある。幅Ｗ２が２．５ｍｍを超えると、罫線が幅広過ぎてきれいに直線で曲がらず、カートンに加工はできるものの、上記図１２に示したようなカートン不良となる。
高さＨ２が０．２８ｍｍ未満であるか、０．６２ｍｍを超えるといずれの場合も、罫線Ｒ１１、Ｒ２でカートンを折り曲げにくくなり、折り畳まれた状態でのカートンの厚さのばらつきが大きくなり、フォルダへのカートンの供給が安定せず、生産性が低下することがある。

【0029】

なお、幅Ｗ２、高さＨ２は、図４に示した幅Ｗ４５、高さＨ４５と同様にして規定される。
幅Ｗ２が１．１〜２．２ｍｍであることがより好ましく、１．２〜２．０ｍｍであることがさらに好ましい。又、高さＨ２が０．２８〜０．５６ｍｍであることがより好ましく、０．３２〜０．５３ｍｍであることがさらに好ましい。
なお、罫線を入れた直後の罫線Ｒ２、Ｒ１２の高さは等しい。但し、その後、罫線Ｒ３は折られず、罫線Ｒ２とＲ１１はしっかりと折り曲げられるため、罫線Ｒ２とＲ１１の構造が大きく変化して（罫線が高くなって）、罫線の高さはＲ２（＝Ｒ１１）＞Ｒ１２となる。

【0030】

なお、第６罫線Ｒ６及び第７罫線Ｒ７はそれぞれ第１内フラップ２０８（２０８Ｂ）及び第２内フラップ２０９（２０９Ｂ）に繋がっており、カートンを四角柱状に起函した後の第１内フラップ２０８（２０８Ｂ）及び第２内フラップ２０９（２０９Ｂ）の開き具合に影響を与える。
そこで、第６罫線Ｒ６及び第７罫線Ｒ７の幅Ｗ６７が１．０〜２．５ｍｍ、カートン２０の内面から内側へ向かう第６罫線Ｒ６及び第７罫線Ｒ７の高さＨ６７が０．２２〜０．５３ｍｍであることが好ましい。
幅Ｗ６７が１．０ｍｍ未満であると、第１内フラップ２０８（２０８Ｂ）及び第２内フラップ２０９（２０９Ｂ）の曲がりやすさが劣り、カートン製造時の加工性が低下することがある。幅Ｗ６７が２．５ｍｍを超えると、罫線が幅広過ぎてきれいに直線で曲がらず、カートンに加工はできるものの、上記図１２に示したようなカートン不良となることがある。
高さＨ６７が０．２２ｍｍ未満であると、第１内フラップ２０８（２０８Ｂ）及び第２内フラップ２０９（２０９Ｂ）の曲がりやすさが劣り、カートン製造時の加工性が低下することがある。高さＨ６７が０．５３ｍｍを超えると、罫線割れが発生することがある。

【0031】

なお、幅Ｗ６７、高さＨ６７は、図４に示した幅Ｗ４５、高さＨ４５と同様にして規定される。
幅Ｗ６７が１．１〜２．２ｍｍであることがより好ましく、１．２〜２．０ｍｍであることがさらに好ましい。又、高さＨ６７が０．２２〜０．４４ｍｍであることがより好ましく、０．２５〜０．３７ｍｍであることがさらに好ましい。

【0032】

さらに、Ｈ４５（ｍｍ）＞Ｈ６７（ｍｍ）であると好ましい。これは、Ｈ６７（ｍｍ）を小さくすると、第６罫線Ｒ６及び第７罫線Ｒ７でそれぞれ第１内フラップ２０８（２０８Ｂ）及び第２内フラップ２０９（２０９Ｂ）を折り曲げた際に、若干折り曲げ難くなり、ある程度の反発力（第２内フラップが元に戻る）が生じて第２内フラップが開き、上面側外フラップ２０６（２０６Ｂ），下面側外フラップ２０７（２０７Ｂ）と接着しやすくなるからである。

【0033】

ところで、一般にカートンの坪量や紙厚を低くすると、カートン２０の強度が低下してカートンの潰れが発生する。カートン２０の強度は、圧縮強度であるリングクラッシュ値で評価でき、特に、後述するカートン収容段ボール箱１００の保管時に、内部のカートン２０が潰れやすくなる長辺方向のリングクラッシュ値ＲＬを高くすることが必要となる。そして、例えば、図９に示すように、カートン２０を多層２０Ｕ〜２０Ｚから構成し、かつそのうち針葉樹由来のパルプを４０〜１００質量％含む硬質層２０Ｘ，２０Ｙ，２０Ｚの占める割合が１５〜７５質量％となるように構成することで、カートンの坪量や紙厚が低くても、コストアップを伴わずにカートンの強度を高くできることが判明した。
ここで、カートン２０を構成するすべての層の強度を高くするのでなく、強度が高くて固い硬質層をカートン２０の層の一部に積層すると、カートンの坪量や紙厚が低くても、カートンの潰れを低減させることができる。
なお、硬質層２０Ｘ，２０Ｙ，２０Ｚは、針葉樹由来のパルプを好ましくは４０〜８０質量％含み、より好ましくは４０〜６０質量％含む。又、カートン２０を構成する層のうち、硬質層２０Ｘ，２０Ｙ，２０Ｚ以外の層２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗは針葉樹由来のパルプを４０質量％未満含み、硬質層２０Ｘ，２０Ｙ，２０Ｚに比べて強度が低い。
又、硬質層２０Ｘ，２０Ｙ，２０Ｚは、例えば段ボール由来の古紙を主体とする原料から抄造することができ、また、ダンボール由来の古紙の配合量を調整して針葉樹由来のパルプの総量を調整することで、バージンパルプのコストを抑制できる。その他の層２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗは、例えば雑誌古紙を主体とする原料から抄造することができる。
なお、カートン２０の層における硬質層の位置に制限はないが、硬質層以外の層を表面に設けることが好ましい。硬質層以外の層を表面に設けることで、カートンの表面性が良くなり、触感や印刷品質が向上する。

【0034】

なお、硬質層２０Ｘ，２０Ｙ，２０Ｚにおける「針葉樹由来のパルプ」は、ＪＩＳ Ｐ８１２０の繊維組成試験法に準じて定量できる。また、本試験法に準じる染色によって、針葉樹パルプの判別が難しい場合であっても、針葉樹パルプの繊維形態（繊維長２．０〜４．５ｍｍ程度、繊維幅２０〜７０μｍ程度）は、広葉樹パルプの繊維形態（繊維長０．８〜１．８ｍｍ程度、繊維幅１０〜５０μｍ程度）と異なるため、判別することができる。
又、カートンのうち硬質層の占める割合が１５質量％未満であると、カートンの坪量や紙厚を低くしたときにカートンの強度が低下する場合がある。カートンのうち硬質層の占める割合が７５質量％を超えると、カートンの製造時に罫線が入れ難くなって成形性に劣り、廃棄時にカートンを折り曲げ難くなる場合がある。カートンのうち硬質層の占める割合は、より好ましくは２５〜７０質量％、最も好ましくは４０〜６０質量％である。
なお、カートンを水又は湯に浸漬すると、各層が分離するので、分離した各層を離解して繊維を回収し、顕微鏡観察によって長繊維の量を測定することで、各層に含まれる針葉樹由来のパルプの割合を求めることができる。

【0035】

そして、カートン２０のリングクラッシュ値ＲＬが５００〜８００Ｎ、かつ、（ＲＬ/ｔ）が１．７〜２．５Ｎ／μｍであることが好ましい。
リングクラッシュ値ＲＬが５００Ｎ未満であるとカートン２０が潰れ易くなり、８００Ｎを超えると必要以上に強度が高くなってコストアップになる。
ＲＬは、５５０〜７４０Ｎが好ましく、６００〜７２０Ｎがより好ましい。

【0036】

リングクラッシュ値は、ＪＩＳ−Ｐ８１２６（２００５）に従い、カートン２０のシートから幅１２．７ｍｍ、長さ１５２．４ｍｍの短冊状の試験片を採取して測定する。具体的には、図１０に示すようにリング状に巻いた試験片Ｓ１の軸方向（試験片の短手方向）に荷重Ｆを加えたときの圧縮強さを測定する。
カートン２０の長辺方向のリングクラッシュ値ＲＬとは、試験片Ｓ１の長辺方向がカートン２０の長辺方向と垂直な（つまり、荷重の加わる軸方向がカートン２０の長辺方向に平行な）場合をいう。
ここで、図３に示すように、カートン２０の幅方向の長さは１３０ｍｍ以下程度であるため、リングクラッシュ値ＲＬを測定するための試験片Ｓ１は、カートン２０の罫線を少なくとも１つ（図３では２つの罫線Ｒ１１、Ｒ１２）含んでしまう。しかしながら、罫線は試験片Ｓ１を圧縮する方向と同一であるため、試験片Ｓ１に含まれる罫線が２本以下であれば、測定に差し支えない。

【0037】

又、（ＲＬ/ｔ）は、紙厚ｔ当りのリングクラッシュ値ＲＬを表し、（ＲＬ/ｔ）が高いほど薄くても強度が高いことを示す。（ＲＬ/ｔ）が１．７未満であると、ＲＬが低くなってカートンが潰れやすくなる。一方、（ＲＬ/ｔ）が２．５を超えると強度は高くなるが、カートンが固くなり過ぎて、罫線が入りにくくなり、カートンの成形性が劣る場合がある。又、上述のように、硬質層が段ボール由来の古紙を含有する場合、（ＲＬ/ｔ）が２．５を超えるものはカートン中の段ボール由来の古紙の割合が多くなり過ぎ、カートンがもろくなり、箱状に成形した際に罫線割れが生じる場合がある。
（ＲＬ/ｔ）は、１．９〜２．５Ｎ／μｍが好ましく、２．０〜２．５Ｎ／μｍがより好ましい。

【0038】

カートン２０に段ボール由来の古紙を含有させた場合、カートン２０中のパルプ原料中の段ボール由来の古紙の含有割合は２０〜７０質量％が好ましく、３０〜７０質量％がより好ましく、４０〜６０質量％が最も好ましい。
段ボール由来の古紙の含有割合が２０質量％未満であると強度が上がりにくく、カートンが潰れ易くなる場合がある。一方、段ボール由来の古紙の含有割合が７０質量％を超えると、カートンがもろくなり、箱状に成形した際に罫線割れが生じる場合がある。
また、段ボール古紙を配合すると、段ボール古紙に含まれるアルミ（アルミ蒸着紙パック、箔押し紙等が由来）が異物となって、カートンに含まれる場合がある。アルミ由来の異物がカートンに含まれるとクレームになるため、カートンに含まれるアルミ由来の異物の大きさを３．０ｍｍ^２以下とするよう、古紙パルプ工程におけるスクリーン等のリジェクト率を適宜調整することが好ましい。

【0039】

カートン２０の長辺方向における曲げこわさＳＬが３．７〜７．５ｍＮ・ｍであると、低坪量でも強度が保たれ、カートンの潰れをさらに抑制することができるので好ましい。カートンの曲げこわさＳＬが３．７ｍＮ・ｍ未満であるとカートンが潰れ易くなり、７．５ｍＮ・ｍを超えると必要以上に強度が高くなってコストアップになってしまう場合がある。曲げこわさＳＬは、３．７〜６．０ｍＮ・ｍが好ましく、３．７〜４．８ｍＮ・ｍがより好ましい。
曲げこわさは、ＩＳＯ−２４９３に記載された方法に準じ、L＆W Bending Tester（Lorentzen & Wettre社製）を用い、幅３８ｍｍ、長さ１００ｍｍの試験片の一端側を試料台のチャックに片持ち梁式で固定し、試験片の一端側より外側の片面を試料台上の検出部の突状係合部に接触させる。このとき、試験片の他端は拘束されないフリーの状態となる。この状態で、曲げ長（試料台のチャックと係合部との間隔、つまり、試験片のスパン（梁間））を１０ｍｍとし、曲げ角度（試験片の一端を保持したチャックの回転角、この回転の際に試験片は係合部に押し付けられ、試験片が撓む）を１５度としたときの曲げ抵抗（荷重）を測定し、次の算出式によって求めた。曲げこわさ（ｍＮ・ｍ）＝６０×曲げ抵抗（ｍＮ）×曲げ長１０（ｍｍ）^２÷｛π×曲げ角度１５（°）×サンプル幅３８（ｍｍ）×１０００｝。
曲げこわさＳＬは、試験片の長辺方向（梁間）がカートン２０の長辺方向に等しい場合をいう。曲げこわさＳＴは、試験片の長辺方向（梁間）がカートン２０の幅方向に等しい場合をいう。

【0040】

曲げこわさＳＴは、７．５〜１４．５ｍＮ・ｍが好ましく、７．５〜１２．０ｍＮ・ｍがより好ましく、７．５〜９．５ｍＮ・ｍが最も好ましくい。曲げこわさＳＴが７．５ｍＮ・ｍ未満であると、例えばカートン２０を頂面部２０１が上になるように複数包装パックした製品を保管した際に、カートン２０の側面部２０３，２０４が曲がってしまう場合がある。一方、曲げこわさＳＴが１４．５ｍＮ・ｍを超えると、必要以上に強度が高くなってコストアップになってしまう場合がある。

【0041】

カートン２０の長辺方向の圧縮強度が１３０〜２２０Ｎ／箱であると好ましい。上記圧縮強度が１３０Ｎ／箱未満であると、カートン２０の強度が低下してカートン２０が潰れ易くなる場合がある。上記圧縮強度が２２０Ｎ／箱を超えると、カートン２０の強度は高くなるがコストアップになる場合がある。上記圧縮強度が１３０〜１９０Ｎ／箱であることがより好ましく、１３５〜１６０Ｎ／箱であることが最も好ましい。
上記圧縮強度は以下のように行う。まず、カートン２０の長辺を縦（軸方向）になるように圧縮試験機（例えば、ティー・エス・イー社製の製品名：ＡＵＴＯＣＯＭ）に置き、面積１７７ｃｍ２（直径１５ｃｍの円形）の圧縮板をカートン２０上に配置する。このとき、圧縮板の内側にカートン２０の外フラップ２０６、２０７の面が完全に入るようにする。そして、圧縮板に加圧速度１０ｍｍ／ｍｉｎの条件で一軸荷重を掛けて圧縮し、図５に示す軸方向の変位と荷重のグラフにて、最初に現れる、上に凸となる第一変曲点（カートン２０の長辺を縦（軸方向）に置いた時の下部が潰れたり、座屈することが多い）を圧縮強度（Ｎ）とした。測定は、２３℃、５０％ＲＨの恒温恒湿条件で５回行った値を平均した。
なお、カートン２０の長辺方向の圧縮強度を規定する理由は、カートン２０の長辺を縦にした複数段を段ボール１０に収容して保管する場合に、カートン収容段ボール箱１００を複数個積み重ねて保管するが、その際に、カートン２０の長辺方向に荷重が加わり、潰れる場合があるためである。

【0042】

カートンの長辺Ｌｃが２００〜２５０ｍｍ、幅Ｗｃが１００〜１３０ｍｍ、高さＨｃが４０〜６５ｍｍであると好ましい。
カートン２０の長辺Ｌｃが２００ｍｍ未満か、幅Ｗｃが１００ｍｍ未満か、又は高さＨｃが４０ｍｍ未満になると、カートン２０に入っているティシュペーパー等の紙製品のサイズが小さくなったり、紙製品の組数を減らす必要が生じて使用感が低下する場合がある。カートン２０の長辺Ｌｃが２５０ｍｍを超えるか、幅Ｗｃが１３０ｍｍを超えるか、又は高さＨｃが６５ｍｍを超えると、カートン２０が大きくなり過ぎて強度が低下し、カートン２０が潰れ易くなる場合がある。カートン２０の長辺Ｌｃは２２０〜２４０ｍｍが好ましく、２２０〜２３０ｍｍがより好ましい。また、カートン２０の幅Ｗｃは、１１０〜１２５ｍｍが好ましく、１１０〜１２０ｍｍがより好ましい。カートン２０の高さＨｃは、４２〜５５ｍｍが好ましく、４２〜４８ｍｍがより好ましい。

【0043】

本発明は上記実施形態に限定されず、本発明の思想と範囲に含まれる様々な変形及び均等物に及ぶことはいうまでもない。例えば、カートン及びそれに収容される紙製品の種類、材質や、紙製品の積層態様は限定されない。

【実施例】

【0044】

ポップアップ式に積層したティシュペーパー（紙製品：所定の組数）を収容したティシュペーパーカートン（ティシュペーパーボックス）２０を用意した。カートン２０の各種寸法を表１、表２に示す。
なお、カートンは、層の総数を６層とし、そのうち、硬質層を３層とした。各層の坪量が同一であるため、硬質層の割合が５０質量％となった。又、各硬質層において、針葉樹由来のパルプの割合を５０質量％とした。又、各層のパルプ原料として、硬質層以外の層は雑誌古紙主体のパルプ、硬質層は段ボール由来の古紙パルプを使用した。
又、多層のカートンは、ヘッドボックスを多数有する公知の多層抄きマシンで抄造して得た。必要に応じて、層と層の間に、公知の紙力剤を塗布した。
カートンの坪量、紙厚ｔ、各罫線の寸法、圧縮強度、長辺方向における曲げこわさは上述のようにして測定した。

【0045】

図３に示すシートから罫線を折曲げてカートンを製造する際の各種特性を以下のように評価した。
罫線割れ：カートン製造後のカートン表面の角部の罫線割れの有無を目視で評価した。
罫線の曲げ易さ：カートン製造時の加工速度を評価した。罫線が曲げにくくなると、加工速度が低下して、生産性が低下する。

【0046】

罫線の直線性：カートン製造後のカートン表面に現れた罫線の直線性を次のように評価した。
（１）罫線Ｒ４、Ｒ５の直線性：カートン製造後の上面側外フラップ２０６，下面側外フラップ２０７の幅方向のズレ量ｄ（図１２参照）が１ｍｍ以上のカートンの個数の割合を評価した。
（２）罫線Ｒ６、Ｒ７の直線性：カートンの幅Ｗｃを、カートンの異なる高さ方向で３カ所測定し、所定個数のカートンのうち、Ｗｃの最大値と最小値の差が１ｍｍ以上のカートンの個数の割合を評価した。
（３）罫線Ｒ１１、Ｒ１２の直線性：カートンの高さＨｃを、カートンの異なる長辺方向で５カ所測定し、所定個数のカートンのうち、Ｈｃの最大値と最小値の差が１ｍｍ以上のカートンの個数の割合を評価した。

【0047】

罫線の品質安定性：カートン製造時の罫線を入れる際の加工速度を評価した。罫線品質が安定しないと、加工速度が低下して、生産性が低下する。
カートンの供給性：図８のように折り畳まれた状態のカートンをフォルダ（折り機）にセットして運転した際の、フォルダの操業性を評価した。
カートンの起函性：カートン製造時の加工速度を評価した。起函性が劣ると、加工速度が低下して、生産性が低下する。
曲がり性：ＭＦでの操業時に、フラップ部の曲がりやすさを評価した。
内フラップと外フラップの接着性：内フラップの外側に外フラップ接着する際の接着しやすさを評価した。
各評価は、実用上問題ない通常レベルの潰れを「３」とし、これよりやや優れているを「４」、優れているを「５」とした。同様に、「３」より劣っているを「２」、著しく劣っているを「１」とした。評価が３〜５であれば問題ない。

【0048】

また、カートン２０を高さ方向に５個重ねてフィルムでパックしたパック品を、カートン２０の長辺を縦にした複数段を所定の段ボール箱１０に収容し、カートン収容段ボール箱を１０段積み重ねて１週間保管し、最下段のカートン収容段ボール箱を開封してカートンの潰れの有無を目視判定した。評価は、実用上問題ない通常レベルの潰れを「３」とし、これよりやや優れているを「４」、優れているを「５」とした。同様に、「３」より劣っているを「２」、著しく劣っているを「１」とした。評価が３〜５であれば問題ない。

【0049】

さらに、廃棄時にカートンの折り曲げ性を次のように評価した。まず、ティシュペーパーを使い切った空のカートン２０について、外フラップ２０６、２０７を開封した四角柱状とし、さらに図６に示すように罫線に沿って潰し、頂面部２０１と側面部２０４が、底面部２０２と側面部２０３の上に重なる状態とした。次に、このカートンを、長辺方向の中央部Ｃで手で折り返し、折り曲げやすさを評価した。
評価は、従来品と同等なものを「３」とし、これを基準として上記と同様に５段階評価した。

【0050】

得られた結果を表１、表２に示す。

【0051】

【表1】

【0052】

【表2】

【0053】

表１、表２から明らかなように、カートンの坪量、紙厚、及び第４及び第５罫線の寸法を所定の範囲とした各実施例の場合、カートンの坪量や紙厚を顕著に高くせずにカートンの強度を向上させてカートンの潰れを抑制することができた。又、坪量や紙厚が高くないにも関わらず、罫線Ｒ４，Ｒ５が折り曲げ易く、カートン製造時の加工性が優れ、罫線Ｒ４，Ｒ５の直線性にも優れてカートン不良を抑制できた。

【0054】

一方、カートンの坪量、紙厚が規定範囲未満である比較例１の場合、カートンの強度が低下し、カートンが潰れた。

【0055】

カートンの坪量、紙厚が所定の範囲を超えた比較例２の場合、カートンの強度は高くなってカートンが潰れなかったが、廃棄時にカートンを折り曲げ難くなった。

【0056】

第４罫線及び第５罫線の幅Ｗ４５が規定範囲未満で、かつ高さＨ４５及び（Ｈ４５／ｔ４５）が規定範囲を超えた比較例３、４の場合、罫線Ｒ４，Ｒ５を折曲げにくく、カートン製造時の加工性が劣ると共に罫線割れが発生した。
なお、比較例４の場合、Ｗ６７が２．５ｍｍを超えたため、罫線Ｒ６，Ｒ７がきれいに直線で曲がらず、カートンに加工はできるものの、カートン不良が生じた。

【0057】

幅Ｗ４５が規定範囲未満である比較例５〜９、１０、１３、１４の場合も罫線Ｒ４，Ｒ５を折曲げにくく、カートン製造時の加工性が劣った。
なお、第１罫線の幅Ｗ１２が規定範囲未満である比較例７、８の場合、第１罫線Ｒ１２を折曲げにくく、カートン製造時の加工性（起函性）がさらに劣った。又、比較例８の場合、高さＨ１２及び（Ｈ１２／ｔ１２）も規定範囲未満となったので、起函性が最も劣った。
比較例８に加え、（Ｈ１２／Ｗ１２）が規定範囲を超えた比較例９の場合、シートに罫線を入れる時の罫線の品質が安定せず、さらに生産性が劣った。さらに比較例９の場合、（Ｈ１２／ｔ１２）が規定範囲を超え、罫線Ｒ１２の罫線割れが発生した。
幅Ｗ１２が規定範囲を超えた比較例１０の場合、罫線Ｒ１２がきれいに直線で曲がらず、カートンに加工はできるものの、さらにカートン不良が発生した。さらに比較例１０の場合、（Ｈ１２／Ｗ１２）が規定範囲未満となり、シートに罫線を入れる時の罫線の品質が安定せず、さらに生産性が劣った。
高さＨ２及び幅Ｗ２が規定範囲未満である比較例１３の場合、罫線Ｒ２でカートンを折り曲げにくくなり、折り畳まれた状態でのカートンの厚さのばらつきが大きくなり、さらにフォルダへのカートンの供給が安定せず、生産性が低下した。
高さＨ２が規定範囲を超えた比較例１４の場合、罫線Ｒ２でカートンを折り曲げにくくなり、折り畳まれた状態でのカートンの厚さのばらつきが大きくなり、さらにフォルダへのカートンの供給が安定せず、生産性が低下した。又、比較例１４の場合、幅Ｗ２も規定範囲を超えたため、罫線Ｒ２がきれいに直線で曲がらず、カートンに加工はできるものの、カートン不良も生じた。

【0058】

第４罫線及び第５罫線の幅Ｗ４５が規定範囲を超えた比較例１１の場合、罫線Ｒ４、Ｒ５がきれいに直線で曲がらず、カートンに加工はできるものの、カートン不良が生じた。
なお、比較例１１の場合、（Ｈ４５／Ｗ４５）が規定範囲未満となり、シートに罫線を入れる時の罫線の品質が安定せず、さらに生産性が劣った。
第４罫線及び第５罫線の高さＨ４５が規定範囲未満である比較例１２の場合、罫線Ｒ４，Ｒ５を折曲げにくく、カートン製造時の加工性が劣った。なお、比較例１２の場合、Ｈ４５＞Ｈ６７となり、内フラップと外フラップの接着性がさらに劣った。

【0059】

なお、罫線Ｒ４、Ｒ５、Ｒ６、Ｒ７の幅が規定範囲を超えると、これら罫線に繋がるフラップとの折り曲げ性が劣って、これらフラップの角部の直線性が劣る。又、罫線Ｒ１１、Ｒ１２、Ｒ２、Ｒ３の幅が規定範囲を超えると、カートン２０の長辺方向の罫線の直線性が劣る。いずれにせよ、罫線の直線性が劣ると、カートン不良が生じる。

【符号の説明】

【0060】

２０ カートン
２５ 紙製品
２０１ 頂面部
２０２ 底面部
２０３ 第１側面部
２０４ 第２側面部
２０５ カートン糊付け部
２０６，２０６Ｂ 上面側外フラップ
２０７，２０７Ｂ 下面側外フラップ
２０８，２０８Ｂ 第１内フラップ
２０９，２０９Ｂ 第２内フラップ
Ｒ１１，Ｒ１２ 第１罫線
Ｒ１１ 第３罫線からの距離が近い方の第１罫線
Ｒ１２ 第３罫線からの距離が遠い方の第１罫線
Ｒ２ 第２罫線
Ｒ３ 第３罫線
Ｒ４ 第４罫線
Ｒ５ 第５罫線
Ｒ６ 第６罫線
Ｒ７ 第７罫線
Ｗ４５ 第４罫線及び第５罫線の幅
Ｈ４５ カートンの内面から内側へ向かう第４罫線及び第５罫線の高さ
ｔ４５ 第４罫線及び第５罫線に隣接するカートンの厚さ

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】