特許 6686146 方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法、及び絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6686146

(24)【登録日】2020年4月3日

(45)【発行日】2020年4月22日

(54)【発明の名称】方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法、及び絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板

(51)【国際特許分類】

   C23C 22/00 20060101AFI20200413BHJP

   C22C 38/00 20060101ALI20200413BHJP

   C22C 38/60 20060101ALI20200413BHJP

   H01F 1/147 20060101ALI20200413BHJP

【ＦＩ】

   C23C22/00 B

   C22C38/00 303U

   C22C38/60

   H01F1/147 183

【請求項の数】9

【全頁数】22

(21)【出願番号】特願2018-532068(P2018-532068)

(86)(22)【出願日】2016年12月15日

(65)【公表番号】特表2019-507239(P2019-507239A)

(43)【公表日】2019年3月14日

(86)【国際出願番号】KR2016014742

(87)【国際公開番号】WO2017105111

(87)【国際公開日】20170622

【審査請求日】2018年6月20日

(31)【優先権主張番号】10-2015-0182064

(32)【優先日】2015年12月18日

(33)【優先権主張国】KR

(73)【特許権者】

【識別番号】592000691

【氏名又は名称】ポスコ

【氏名又は名称原語表記】ＰＯＳＣＯ

(74)【代理人】

【識別番号】110000051

【氏名又は名称】特許業務法人共生国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】クォン，ミン ソク

(72)【発明者】

【氏名】シム，ホ キョン

(72)【発明者】

【氏名】チェ，ホン ジョ

(72)【発明者】

【氏名】ノ，テ ヨン

【審査官】 ▲辻▼ 弘輔

(56)【参考文献】

【文献】 特開平０４−１６５０８２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０４−１６５０２２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１２−１５８８００（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１２−１５８７９９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開昭５４−１４３７３７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０３−２０７８６８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１１−２４６７５０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１２−２１４９０２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特表２０１１−５１０１６６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２０１１／１０２４５５（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ２３Ｃ ２２／００ − ２２／８６

Ｃ２２Ｃ ３８／００ − ３８／６０

Ｃ２１Ｄ ８／１２

Ｃ２１Ｄ ９／４６

Ｈ０１Ｆ １／１４７

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を準備する段階と、
前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を方向性電磁鋼板の表面に塗布する段階と、
前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階と、を含み、
前記方向性電磁鋼板は、ケイ素（Ｓｉ）を２．５重量％〜４．５重量％、アンチモン（Ｓｂ）を０．０１重量％〜０．０８重量％、錫（Ｓｎ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、ビスマス（Ｂｉ）を０．０１重量％〜０．０４重量％、クロム（Ｃｒ）を０．０１重量％〜０．３０重量％、酸可溶性アルミニウム（Ａｌ）を０．０２重量％〜０．０４重量％、マンガン（Ｍｎ）を０．０５重量％〜０．２０重量％、炭素（Ｃ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、及び硫黄（Ｓ）を０．００１重量％〜０．００５重量％含み、窒素（Ｎ）を１０ｐｐｍ〜５０ｐｐｍ含み、残部はＦｅ及びその他の不可避的不純物からなり、
前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物は、０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物、３０重量％〜６０重量％のコロイドシリカ、及び３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩を含み、
前記無機窒化物は、マグネシウム（Ｍｇ）、シリコン（Ｓｉ）、アルミニウム（Ａｌ）、チタン（Ｔｉ）、ボロン（Ｂ）、タンタル（Ｔａ）、ガリウム（Ｇａ）、カルシウム（Ｃａ）、インジウム（Ｉｎ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ゲルマニウム（Ｇｅ）、ニオビウム（Ｎｂ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、及びバリウム（Ｂａ）を含む群から選ばれる少なくとも１種以上の元素の窒化物を含み、
前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階は、前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の無機窒化物が無機酸化物または水酸化物に転換する段階を含み、
前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の無機窒化物が無機酸化物または水酸化物に転換する段階において、
アンモニア（ＮＨ_３）、窒素（Ｎ_２）及び／または水素（Ｈ_２）ガス（ｇａｓ）が発生し、
前記アンモニア（ＮＨ_３）、窒素（Ｎ_２）及び／または水素（Ｈ_２）ガス（ｇａｓ）によって内部に気孔を含む絶縁被膜が形成されることを特徴とする方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法。

【請求項2】

前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の無機窒化物が無機酸化物または水酸化物に転換する段階において、
前記絶縁被膜全体の体積（１００体積％）に対して、前記気孔は０．０５体積％〜１０体積％含まれることを特徴とする請求項１に記載の方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法。

【請求項3】

前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階は、２５０℃〜９５０℃の温度範囲で行われることを特徴とする請求項１または２に記載の方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法。

【請求項4】

前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階は、３０秒〜７０秒間行われることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法。

【請求項5】

前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を方向性電磁鋼板の表面に塗布する段階において、
前記方向性電磁鋼板の一方の表面当り１ｇ／ｍ^２〜７ｇ／ｍ^２の範囲で前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を塗布することを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法。

【請求項6】

方向性電磁鋼板と、
前記方向性電磁鋼板の表面に位置する絶縁被膜と、を含み、
前記方向性電磁鋼板は、ケイ素（Ｓｉ）を２．５重量％〜４．５重量％、アンチモン（Ｓｂ）を０．０１重量％〜０．０８重量％、錫（Ｓｎ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、ビスマス（Ｂｉ）を０．０１重量％〜０．０４重量％、クロム（Ｃｒ）を０．０１重量％〜０．３０重量％、酸可溶性アルミニウム（Ａｌ）を０．０２重量％〜０．０４重量％、マンガン（Ｍｎ）を０．０５重量％〜０．２０重量％、炭素（Ｃ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、及び硫黄（Ｓ）を０．００１重量％〜０．００５重量％含み、窒素（Ｎ）を１０ｐｐｍ〜５０ｐｐｍ含み、残部はＦｅ及びその他の不可避的不純物からなり、
前記絶縁被膜は、０．１重量％〜１０重量％の無機酸化物または水酸化物、３０重量％〜６０重量％のシリカ、及び３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩を含み、
前記無機酸化物または水酸化物は、マグネシウム（Ｍｇ）、シリコン（Ｓｉ）、アルミニウム（Ａｌ）、チタン（Ｔｉ）、ボロン（Ｂ）、タンタル（Ｔａ）、ガリウム（Ｇａ）、カルシウム（Ｃａ）、インジウム（Ｉｎ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ゲルマニウム（Ｇｅ）、ニオビウム（Ｎｂ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、及びバリウム（Ｂａ）を含む群から選ばれる少なくとも１種以上の元素の酸化物または水酸化物を含み、
前記絶縁被膜は、内部に気孔を含むことを特徴とする絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板。

【請求項7】

前記絶縁被膜全体の体積（１００体積％）に対して、前記気孔は０．０５体積％〜１０体積％で含まれることを特徴とする請求項６に記載の絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板。

【請求項8】

前記気孔の直径は、１ｎｍ〜５００ｎｍであることを特徴とする請求項７に記載の絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板。

【請求項9】

前記絶縁被膜の厚さは、０．２μｍ〜４μｍであることを特徴とする請求項６から請求項８のいずれか１項に記載の絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物、方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法、及び絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板に関する。

【背景技術】

【0002】

一般に、方向性電磁鋼板は、（１１０）［００１］方向に整列した結晶粒方位の集合組織を有する電磁鋼板を意味し、圧延方向に優れた磁気的特性を有しており、変圧器と電動機、発電機及びその他の電子機器などの鉄心材料に幅広く使われている。

【0003】

このような方向性電磁鋼板の電力損失を最少化するために、その表面に絶縁被膜を形成することが一般的であり、この時、絶縁被膜は、基本的に電気絶縁性が高く、素材との接着性に優れ、外観に欠陥がない均一な色相を持たなければならない。

【0004】

最近は、変圧器の騒音に対する国際規格の強化及び関連業界の競争激化によって、絶縁被膜の低騒音化が不可避的に台頭しており、このために方向性電磁鋼板の磁気変形（つまり、磁歪）現象に対する研究が必要な実情である。

【0005】

具体的に、変圧器の鉄心に用いられる電磁鋼板に磁場が印加されると、収縮と膨張を繰り返して震え現象が誘発され、このような震えにより変圧器で振動及び騒音が引き起こされる。

【0006】

このような磁気変形現象を低減させるために、通常、方向性電磁鋼板の９０°磁区を減少させる方法が用いられている。ここで、９０°磁区とは、磁界印加方向に対して直角に向いている磁化を有する領域を言い、このような９０°磁区の量が少ないほど磁気変形が小さくなる。

【0007】

これに関連して、方向性電磁鋼板の絶縁被膜の形成に用いられる組成物に関する研究が活発に行われているが、まだ高級方向性電磁鋼板に求められる騒音水準を満足させるには限界がある。

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

本発明は、上記従来技術の問題点に鑑みてなされたものであって、本発明の目的は、磁気変形に起因した振動の減殺に優れた方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を提供することにある。
また、この方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を用いて方向性電磁鋼板の絶縁被膜を形成する方法、及びこの方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を用いて表面に絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板を提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0009】

＜方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物＞
上記目的を達成するためになされた本発明の一態様による方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物は、０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物と、３０重量％〜６０重量％のコロイドシリカと、３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩とを含むことを特徴とする。

【0010】

前記無機窒化物は、マグネシウム（Ｍｇ）、シリコン（Ｓｉ）、アルミニウム（Ａｌ）、チタン（Ｔｉ）、ボロン（Ｂ）、タンタル（Ｔａ）、ガリウム（Ｇａ）、カルシウム（Ｃａ）、インジウム（Ｉｎ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ゲルマニウム（Ｇｅ）、ニオビウム（Ｎｂ）、ストロンチウム（Ｓｒ_２）、及びバリウム（Ｂａ）を含む群から選ばれる少なくとも１種以上の元素の窒化物を含み得る。
前記コロイドシリカの粒径は、２ｎｍ〜１００ｎｍであり得る。
前記金属リン酸塩は、アルミニウム（Ａｌ）、マグネシウム（Ｍｇ）、カルシウム（Ｃａ）、アンチモン（Ｓｂ）、錫（Ｓｎ）、鉛（Ｐｂ）、及びビスマス（Ｂｉ）を含む群から選ばれる少なくとも１種以上の金属のリン酸塩を含み得る。
一方、前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物は、０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物と、３０重量％〜６０重量％のコロイドシリカと、３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩とを含む組成物１００重量部に対して、０．１重量部〜７重量部のクロム酸化物をさらに含み得る。
これとは独立して、前記絶縁被膜組成物は、０．１重量部〜４重量部のホウ酸とをさらに含み得る。

【0011】

＜方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法＞
上記目的を達成するためになされた本発明の一態様による方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法は、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を準備する段階と、前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を方向性電磁鋼板の表面に塗布する段階と、前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階と、を含み、前記方向性電磁鋼板は、ケイ素（Ｓｉ）を２．５重量％〜４．５重量％、アンチモン（Ｓｂ）を０．０１重量％〜０．０８重量％含有し、錫（Ｓｎ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、ビスマス（Ｂｉ）を０．０１重量％〜０．０４重量％、クロム（Ｃｒ）を０．０１重量％〜０．３０重量％、酸可溶性アルミニウム（Ａｌ）を０．０２重量％〜０．０４重量％、マンガン（Ｍｎ）を０．０５重量％〜０．２０重量％、炭素（Ｃ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、及び硫黄（Ｓ）を０．００１重量％〜０．００５重量％含み、窒素（Ｎ）を１０ｐｐｍ〜５０ｐｐｍ含み、残部はＦｅ及びその他の不可避的不純物からなり、前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物は、０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物、３０重量％〜６０重量％のコロイドシリカ、及び３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩を含むことを特徴とする。

【0012】

前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階は、前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の無機窒化物が無機酸化物または水酸化物に転換する段階を含み得る。
前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の無機窒化物が無機酸化物または水酸化物に転換する段階において、ガス（ｇａｓ）が発生し得る。
さらに、前記ガス（ｇａｓ）によって内部に気孔を含む絶縁被膜が形成され得る。
この時、前記絶縁被膜全体の体積（１００体積％）に対して、前記気孔は０．０５体積％〜１０体積％含まれ得る。
前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階は、２５０℃〜９５０℃の温度範囲で行われ得る。
前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階は、３０秒〜７０秒間行われ得る。
前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を方向性電磁鋼板の表面に塗布する段階において、前記方向性電磁鋼板の一方の表面当り１ｇ／ｍ^２〜７ｇ／ｍ^２の範囲で前記方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を塗布し得る。
前記無機窒化物は、マグネシウム（Ｍｇ）、シリコン（Ｓｉ）、アルミニウム（Ａｌ）、チタン（Ｔｉ）、ボロン（Ｂ）、タンタル（Ｔａ）、ガリウム（Ｇａ）、カルシウム（Ｃａ）、インジウム（Ｉｎ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ゲルマニウム（Ｇｅ）、ニオビウム（Ｎｂ）、ストロンチウム（Ｓｒ_２）、及びバリウム（Ｂａ）を含む群から選ばれる少なくとも１種以上の元素の窒化物を含み得る。

【0013】

＜絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板＞
上記目的を達成するためになされた本発明の一態様による絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板は、方向性電磁鋼板と、前記方向性電磁鋼板の表面に位置する絶縁被膜とを含み、前記方向性電磁鋼板は、ケイ素（Ｓｉ）を２．５重量％〜４．５重量％、アンチモン（Ｓｂ）を０．０１重量％〜０．０８重量％含有し、錫（Ｓｎ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、ビスマス（Ｂｉ）を０．０１重量％〜０．０４重量％、クロム（Ｃｒ）を０．０１重量％〜０．３０重量％、酸可溶性アルミニウム（Ａｌ）を０．０２重量％〜０．０４重量％、マンガン（Ｍｎ）を０．０５重量％〜０．２０重量％、炭素（Ｃ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、及び硫黄（Ｓ）を０．００１重量％〜０．００５重量％含み、窒素（Ｎ）を１０ｐｐｍ〜５０ｐｐｍ含み、残部はＦｅ及びその他の不可避的不純物からなり、前記絶縁被膜は、０．１重量％〜１０重量％の無機酸化物、３０重量％〜６０重量％のシリカ、及び３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩を含むことを特徴とする。

【0014】

前記絶縁被膜は、内部に気孔を含み得る。
前記絶縁被膜全体の体積（１００体積％）に対して、前記気孔は０．０５体積％〜１０体積％含まれ得る。
前記気孔の直径は、１ｎｍ〜５００ｎｍであり得る。
前記無機酸化物または水酸化物は、マグネシウム（Ｍｇ）、シリコン（Ｓｉ）、アルミニウム（Ａｌ）、チタン（Ｔｉ）、ボロン（Ｂ）、タンタル（Ｔａ）、ガリウム（Ｇａ）、カルシウム（Ｃａ）、インジウム（Ｉｎ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ゲルマニウム（Ｇｅ）、ニオビウム（Ｎｂ）、ストロンチウム（Ｓｒ_２）、及びバリウム（Ｂａ）を含む群より選ばれる少なくとも１種以上の元素の酸化物または水酸化物を含み得る。
前記絶縁被膜の厚さは、０．２μｍ〜４．０μｍであり得る。

【発明の効果】

【0015】

本発明によれば、磁気変形に起因した騒音を低減させ、かつ優れた絶縁性及び密着性の確保に寄与する方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物、これを用いて方向性電磁鋼板の絶縁被膜を形成する方法、及び絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0016】

【図1】本発明の発明例Ａ３及び比較例Ａ０による２５０ｋＶＡ変圧器の騒音特性を比較した図である。

【発明を実施するための形態】

【0017】

以下、本発明の実施形態を詳しく説明する。ただし、これは例として提示されるものであって、本発明はこれによって制限されない。

【0018】

＜方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物＞
本発明の一実施形態による方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物は、０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物と、３０重量％〜６０重量％のコロイドシリカと、３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩とを含む。

【0019】

これは、方向性電磁鋼板の表面上に絶縁被膜を形成する用途に用いられる組成物であって、本組成物によって形成された絶縁被膜は、磁気変形に起因した振動の減殺に優れた効果を奏する。

【0020】

具体的に、磁気変形に起因した振動は、方向性電磁鋼板の騒音を誘発する主な原因となる。これに関連して、方向性電磁鋼板の騒音特性を改善する方法の一つとして、鋼板に引張応力を付与することによって９０°磁区を減少させる方法が知られている。

【0021】

しかし、通常の湿式コーティング方式では、引張応力の付与による騒音改善効果が足りず、厚膜の厚さでコーティングしなければならないので、変圧器の占積率及び効率が悪くなる問題点がある。また、物理的蒸気蒸着法（ＰＶＤ：Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｖａｐｏｒ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ）及び化学的蒸気蒸着法（ＣＶＤ：Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｖａｐｏｒ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎｉｔｉｏｎ）の真空蒸着コーティング方式を活用すると高い張力特性を付与し得るが、商業的な生産が困難であるだけでなく、絶縁特性が劣るという問題が指摘されている。

【0022】

これに対し、本発明の一実施形態による方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物は、無機窒化物、コロイドシリカ、及び金属リン酸塩を含むことによって上記で指摘された問題を解消することができる。

【0023】

特に、無機窒化物は、熱処理によって分解されて絶縁被膜の内部に微細な気孔を形成させることで、方向性電磁鋼板の騒音特性の改善に大きく寄与し、コロイドシリカ及び金属リン酸塩との混用性に優れるため、磁気変形に起因した騒音誘発及びコーティングの相溶性低下の問題を同時に解消することができる。

【0024】

以下、本実施形態による方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の各成分が含まれる理由を具体的に説明する。

【0025】

まず、無機窒化物は、上述した組成物の形態で鋼板の表面に塗布された後、熱処理する過程で分解されてガスを発生させ、これによって絶縁被膜の内部に微細な気孔を形成する。

【0026】

具体的には、無機窒化物は、マグネシウム（Ｍｇ）、シリコン（Ｓｉ）、アルミニウム（Ａｌ）、チタン（Ｔｉ）、ボロン（Ｂ）、タンタル（Ｔａ）、ガリウム（Ｇａ）、カルシウム（Ｃａ）、インジウム（Ｉｎ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ゲルマニウム（Ｇｅ）、ニオビウム（Ｎｂ）、ストロンチウム（Ｓｒ_２）、及びバリウム（Ｂａ）を含む群から選ばれる少なくとも１種以上の元素の窒化物を含む。

【0027】

これに関連して、下記の化学反応式１〜７は、無機窒化物の種類による分解反応を例示したものである。

【0028】

［化学反応式１］Ｍ−Ｎ＋２Ｈ_２Ｏ→Ｍ−ＯＨ＋ＮＨ_３↑（Ｍ＝Ｔｉ，Ｔａ，Ｃａ，Ｉｎ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ａｌ）
［化学反応式２］Ｍｇ_３Ｎ_２＋Ｈ_２Ｏ→３Ｍｇ（ＯＨ）_２＋２ＮＨ_３↑
［化学反応式３］Ｃａ_３Ｎ_２＋Ｈ_２Ｏ→３Ｃａ（ＯＨ）_２＋２ＮＨ_３↑
［化学反応式４］Ｓｒ_３Ｎ_２＋Ｈ_２Ｏ→３Ｓｒ（ＯＨ）_２＋２ＮＨ_３↑
［化学反応式５］Ｂａ_３Ｎ_２＋Ｈ_２Ｏ→３Ｂａ（ＯＨ）_２＋２ＮＨ_３↑
［化学反応式６］Ｓｉ_３Ｎ_４→３ＳｉＯ_２＋４ＮＨ_３↑
［化学反応式７］Ｇｅ_３Ｎ_４→３ＧｅＯ_２＋４ＮＨ_３↑
［化学反応式８］２ＮＨ_３↑→Ｎ_２↑＋３Ｈ_２↑

【0029】

化学反応式１〜７に示すように、無機窒化物はアンモニア（ＮＨ_３）を発生させる。また、各化学反応式によって発生したアンモニア（ＮＨ_３）は、化学反応式８に示すように、窒素（Ｎ_２）及び水素（Ｈ_２）ガス（ｇａｓ）に分解される。

【0030】

これらを参照すると、無機窒化物は分解されて、各種ガス（ｇａｓ）を発生させるとともに無機水酸化物または酸化物に転換され、絶縁被膜の内部に微細な気孔を形成する。

【0031】

このように絶縁被膜の内部に形成された微細な気孔は、磁気変形エネルギーを熱エネルギーに変換させて振動増幅を抑制するので、方向性電磁鋼板の騒音改善に効果的である。

【0032】

また、コロイドシリカ及び金属リン酸塩との混用性に優れるので、大量生産にも有利である。

【0033】

一方、コロイドシリカは、絶縁被膜に張力を付与する役割を果たし、金属リン酸塩は、鋼板及び絶縁被膜の界面に接着力を付与する役割を果たすため、これらの物質も絶縁被膜組成物に含まれる必要がある。

【0034】

本実施形態による方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の無機窒化物、コロイドシリカ、及び金属リン酸塩の各含有量を限定する理由は、次の通りである。

【0035】

方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の無機窒化物の含有量が０．１重量％未満で低すぎる場合、絶縁被膜内の気孔が十分に形成されず、磁気変形に起因した振動を減殺する騒音特性が低下する。一方、その含有量が１０重量％を超える場合、熱処理過程において絶縁被膜を剥離させる程の過剰のガスを発生させ、これによって表面粗さが粗くなる問題が発生する。

【0036】

また、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の金属リン酸塩の含有量が３０重量％未満の場合、組成物の接着力が低下して絶縁被膜の張力及び密着性が低下する。一方、その含有量が６０重量％を超えると、むしろ絶縁特性が低下する。

【0037】

さらに、コロイドシリカの含有量が３０重量％未満の場合、組成物の被膜張力が低下して鉄損の改善率が低下する。一方、その含有量が６０重量％を超える場合、方向性電磁鋼板に組成物を塗布し、熱処理した後の密着性が低下する。

【0038】

このような問題点を考慮して、本実施形態による方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物は、０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物と、３０重量％〜６０重量％のコロイドシリカと、３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩とを含むものに限定する。

【0039】

一方、コロイドシリカの粒径は、２ｎｍ〜１００ｎｍである。コロイドシリカの粒径が２ｎｍ未満の場合、比表面積が増加し、組成物の安定性が低下して大量生産が難しくなる問題が発生し、１００ｎｍ超の場合、表面粗さが粗くなり、表面欠陥が発生するので、上述した範囲に限定する。

【0040】

具体的に、コロイドシリカは、粒径２ｎｍ以上５０ｎｍ以下のナノ粒子からなり、互いに異なる平均粒径からなる二種類以上のコロイドシリカからなる。

【0041】

金属リン酸塩は、アルミニウム（Ａｌ）、マグネシウム（Ｍｇ）、カルシウム（Ｃａ）、アンチモン（Ｓｂ）、錫（Ｓｎ）、鉛（Ｐｂ）、及びビスマス（Ｂｉ）を含む群から選ばれる少なくとも１種以上の金属のリン酸塩を含む。具体的に、第１リン酸アルミニウム、第１リン酸マグネシウム、または第１リン酸カルシウムの単独あるいはこれらの中から選ばれる少なくとも二つ以上が混合された形態である。

【0042】

より具体的に、金属リン酸塩は、金属水酸化物及びリン酸（Ｈ_３ＰＯ_４）の化学的な反応による化合物からなり、金属水酸化物は、Ｂａ（ＯＨ）_２、Ｃｏ（ＯＨ）_２、Ｎｉ（ＯＨ）_２、Ａｌ（ＯＨ）_３、Ｍｇ（ＯＨ）_２、Ｚｎ（ＯＨ）_２、及びＣａ（ＯＨ）_２を含む群から選択された少なくとも１種以上である。

【0043】

金属水酸化物の金属原子は、リン酸のリンと置換反応して単一結合、二重結合、または三重結合を形成してなるものであり、未反応フリーリン酸（Ｈ_３ＰＯ_４）の量が３５％以下である化合物からなる。

【0044】

金属リン酸塩は、金属水酸化物及びリン酸（Ｈ_３ＰＯ_４）の化学的な反応による化合物からなり、リン酸に対する金属水酸化物の重量比率は、１：１００〜７０：１００で表される。

【0045】

仮に７０：１００の重量比率を超えて金属水酸化物が過剰に含まれる場合、化学的な反応が完結されず、沈殿物が生じる問題が発生し、１：１００の重量比率未満で金属水酸化物が少量含まれる場合、耐食性が劣るという問題が発生するため、上述のように範囲を限定する。

【0046】

本実施形態による方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物は、クロム酸化物をさらに含む。具体的に、本組成物（つまり、０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物と、３０重量％〜６０重量％のコロイドシリカと、３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩とを含む組成物）１００重量部に対して０．１重量部〜７重量部のクロム酸化物がさらに含まれ、この範囲で上記組成物の耐食性が発現する。

【0047】

ただし、７重量部超の場合は急激な粘度増加により組成物の安定性が確保されず、０．１重量部未満の少ない含有量では組成物の耐食性の発現が不充分である問題がある。

【0048】

これとは独立して、本実施形態による方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物は、ホウ酸をさらに含む。具体的に、本組成物（つまり、０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物と、３０重量％〜６０重量％のコロイドシリカと、３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩とを含む組成物）１００重量部に対して０．１重量部〜４重量部のホウ酸がさらに含まれ、この範囲で上記組成物によって形成された被膜の密着性が向上する。

【0049】

ただし、４重量部超の場合はホウ酸が本組成物内の金属リン酸塩と反応して沈殿物が生成される。一方、０．１重量部未満の場合、本組成物を方向性電磁鋼板に塗布した後に熱処理すると、絶縁被膜に亀裂が発生して密着性が劣化する問題が発生する。

【0050】

＜方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法＞
本発明の一実施形態による方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成方法は、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を準備する段階と、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を方向性電磁鋼板の表面に塗布する段階と、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階と、を含み、方向性電磁鋼板は、ケイ素（Ｓｉ）を２．５重量％〜４．５重量％及びアンチモン（Ｓｂ）を０．０１重量％〜０．０８重量％含有し、錫（Ｓｎ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、ビスマス（Ｂｉ）を０．０１重量％〜０．０４重量％、クロム（Ｃｒ）を０．０１重量％〜０．３０重量％、酸可溶性アルミニウム（Ａｌ）を０．０２重量％〜０．０４重量％、マンガン（Ｍｎ）を０．０５重量％〜０．２０重量％、炭素（Ｃ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、及び硫黄（Ｓ）を０．００１重量％〜０．００５重量％含み、窒素（Ｎ）を１０ｐｐｍ〜５０ｐｐｍ含み、残部はＦｅ及びその他の不可避的不純物からなり、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物は、０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物、３０重量％〜６０重量％のコロイドシリカ、及び３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩を含む。

【0051】

これは、上述したものと同じ組成の方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を使用し、方向性電磁鋼板の表面に絶縁被膜を形成する方法に該当する。

【0052】

つまり、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を準備する段階は、上述したものと同じ組成を満足する組成物を製造する段階に該当するため、以下では、これを除いた各段階について詳しく説明する。

【0053】

まず、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を方向性電磁鋼板の表面に塗布する段階において、方向性電磁鋼板の一方の表面当り１ｇ／ｍ^２〜７ｇ／ｍ^２の範囲で方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を塗布する。

【0054】

ただし、７ｇ／ｍ^２超の場合、占積率が低下して最終的に得られた方向性電磁鋼板で変圧器を製造すると、変圧器の特性が劣化する問題が発生する。一方、１ｇ／ｍ^２未満の少量を塗布する場合、絶縁被膜によって発現する絶縁特性が劣るという問題がある。

【0055】

次に、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階は、熱処理によって方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が乾燥され、方向性電磁鋼板の表面に絶縁被膜を形成する段階である。

【0056】

方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階は、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の無機窒化物が無機酸化物または水酸化物に転換する段階を含む。

【0057】

具体的に、無機窒化物は上述したものと同様に、マグネシウム（Ｍｇ）、シリコン（Ｓｉ）、アルミニウム（Ａｌ）、チタン（Ｔｉ）、ボロン（Ｂ）、タンタル（Ｔａ）、ガリウム（Ｇａ）、カルシウム（Ｃａ）、インジウム（Ｉｎ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ゲルマニウム（Ｇｅ）、ニオビウム（Ｎｂ）、ストロンチウム（Ｓｒ_２）、及びバリウム（Ｂａ）を含む群から選ばれる少なくとも１種以上の元素の窒化物を含む。

【0058】

無機窒化物は、熱処理によって分解され、マグネシウム（Ｍｇ）、シリコン（Ｓｉ）、アルミニウム（Ａｌ）、チタン（Ｔｉ）、ボロン（Ｂ）、タンタル（Ｔａ）、ガリウム（Ｇａ）、カルシウム（Ｃａ）、インジウム（Ｉｎ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ゲルマニウム（Ｇｅ）、ニオビウム（Ｎｂ）、ストロンチウム（Ｓｒ_２）、及びバリウム（Ｂａ）を含む群から選ばれる少なくとも１種以上の元素の酸化物または水酸化物に転換されるとともに、その種類によって、アンモニア（ＮＨ_３）、窒素（Ｎ_２）及び／または水素（Ｈ_２）ガス（ｇａｓ）を発生させて絶縁被膜の内部に微細な気孔を形成し、この時の反応は化学反応式１〜７に例示したとおりである。

【0059】

つまり、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の無機窒化物が、無機酸化物または水酸化物に転換される段階において、ガス（ｇａｓ）が発生し、このガス（ｇａｓ）によって内部に気孔を含む絶縁被膜が形成される。

【0060】

具体的に、気孔の直径は、１ｎｍ〜５００ｎｍである。１ｎｍ未満の場合は騒音効果が微々となり、５００ｎｍ超の場合は密着性が劣化する。

【0061】

また、絶縁被膜全体の体積（１００体積％）に対して、気孔は０．０５体積％〜１０体積％含まれる。０．０５体積％未満の場合は騒音効果が微々となり、１０体積％超の場合は密着性が劣化する。

【0062】

方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階は、２５０℃〜９５０℃の温度範囲で行われる。ただし、９５０℃超の場合は、絶縁被膜にまだら模様の欠陥が発見され、２５０℃未満の場合は、乾燥が不充分に行われるだけでなく、絶縁被膜の特性を確保することが難しい問題がある。

【0063】

方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が塗布された方向性電磁鋼板を熱処理する段階は、３０秒〜７０秒間行われる。

【0064】

一方、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内のコロイドシリカは、熱処理によってコロイド状態でないシリカとなり、無機酸化物または水酸化物は全て無機酸化物になる。

【0065】

一方、本実施形態による方向性電磁鋼板は、ケイ素（Ｓｉ）を２．５重量％〜４．５重量％及びアンチモン（Ｓｂ）を０．０１重量％〜０．０８重量％含有して、錫（Ｓｎ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、ビスマス（Ｂｉ）を０．０１重量％〜０．０４重量％、クロム（Ｃｒ）を０．０１重量％〜０．３０重量％、酸可溶性アルミニウム（Ａｌ）を０．０２重量％〜０．０４重量％、マンガン（Ｍｎ）を０．０５重量％〜０．２０重量％、炭素（Ｃ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、及び硫黄（Ｓ）を０．００１重量％〜０．００５重量％含み、窒素（Ｎ）を１０ｐｐｍ〜５０ｐｐｍ含み、残部はＦｅ及びその他の不可避的不純物からなり、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物は、０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物、３０重量％〜６０重量％のコロイドシリカ、及び３０〜６０重量％の金属リン酸塩を含むものとして、当業界で通常知られている方法によって製造される。

【0066】

具体的には、方向性電磁鋼板と同じ組成の鋼スラブを準備する段階と、鋼スラブを熱間圧延して熱延板を製造する段階と、熱延板を冷間圧延して冷延板を製造する段階と、冷延板を脱炭焼鈍する段階と、脱炭焼鈍された鋼板の表面に焼鈍分離剤を塗布して最終焼鈍する段階とによって、方向性電磁鋼板が製造される。

【0067】

より具体的に、方向性電磁鋼板内の各成分の含有量を限定する理由は、次のとおりである。

【0068】

ケイ素（Ｓｉ）：２．５重量％〜４．５重量％
Ｓｉは、鋼の比抵抗を増加させて鉄損を減少させる役割を果たすが、Ｓｉの含有量が２．５重量％未満の場合、鋼の比抵抗が小さくなり、鉄損特性が劣化し、高温焼鈍時の相変態区間が存在して２次再結晶が不安定になるので好ましくなく、４．５重量％超の場合、脆性が大きくなり冷間圧延が難しくなる。したがって、方向性電磁鋼板内のＳｉの含有量は、２．５重量％〜４．５重量％に限定する。

【0069】

アンチモン（Ｓｂ）：０．０１重量％〜０．０８重量％
Ｓｂは、｛１１０｝＜００１＞方位のゴス結晶粒の生成を促進する元素であって、その含有量が０．０１重量％未満の場合、ゴス結晶粒生成促進剤として十分な効果が期待できず、０．０８重量％超の場合、表面に偏析されて同時脱炭及び窒化反応を抑制し、１次結晶粒の大きさが不均一になる。したがって、方向性電磁鋼板内のＳｂ含有量は、０．０１重量％〜０．０８重量％に限定する。

【0070】

錫（Ｓｎ）：０．０２重量％〜０．０８重量％
Ｓｎは、｛１１０｝＜００１＞方位のゴス結晶粒の生成を促進する元素であって、その含有量が０．０２重量％未満の場合、ゴス結晶粒生成促進剤として十分な効果が期待できず、０．０８重量％超の場合、表面に偏析されて同時脱炭及び窒化反応を抑制し、１次結晶粒の大きさが不均一になる。したがって、方向性電磁鋼板内のＳｎ含有量は、０．０２重量％〜０．０８重量％に限定する。

【0071】

ビスマス（Ｂｉ）：０．０１重量％〜０．０４重量％
Ｂｉは、結晶粒系偏析元素であって、結晶粒系の移動を妨害する元素であるため、結晶粒成長抑制剤として｛１１０｝＜００１＞方位のゴス結晶粒の生成を促進し、２次再結晶が旨く発達できるようにするため、結晶粒成長の抑制力補強において重要な元素である。仮に、Ｂｉ含有量が０．０１重量％未満の場合、その効果が低下し、０．０４重量％超の場合、結晶粒系の偏析がひどく起きて鋼板の脆性が大きくなり、圧延時の破断が発生する。 したがって、方向性電磁鋼板内のＢｉの含有量は、０．０１重量％〜０．０４重量％に限定する。

【0072】

クロム（Ｃｒ）：０．０１重量％〜０．３０重量％
Ｃｒは、｛１１０｝＜００１＞方位のゴス結晶粒の生成を促進する元素であって、その含有量が０．０１重量％未満の場合は、ゴス結晶粒生成促進剤として十分な効果が期待できず、０．３０重量％超の場合は、表面に偏析されて酸化層形成を促進し、表面不良が発生する。したがって、方向性電磁鋼板内のＣｒ含有量は、０．０１重量％〜０．３０重量％に限定する。

【0073】

酸可溶性アルミニウム（Ａｌ）：０．０２重量％〜０．０４重量％
Ａｌは、最終的にＡｌＮ、（Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ、（Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｎ）Ｎ形態の窒化物になり抑制剤として作用する成分であって、その含有量が０．０２％以下である場合は、抑制剤として十分な効果が期待できず、高すぎる場合は、Ａｌ系統の窒化物が過度に粗大に析出、成長するので抑制剤としての効果が足りない。したがって、方向性電磁鋼板内の酸可溶性Ａｌの含有量を０．０２重量％〜０．０４重量％に限定する。

【0074】

マンガン（Ｍｎ）：０．０５重量％〜０．２０重量％
Ｍｎは、Ｓｉと同様に比抵抗を増加させて鉄損を減少させる効果があり、Ｓｉとともに窒化処理によって導入される窒素と反応して（Ａｌ，Ｓｉ，Ｍｎ）Ｎの析出物を形成することで、１次再結晶粒の成長を抑制して２次再結晶を起こすことにおいて重要な元素である。しかし、０．２０重量％以上添加時には熱延途中にオーステナイト相変態を促進するので、１次再結晶粒の大きさを減少させて２次再結晶を不安定にする。したがって、Ｍｎは０．２０重量％以下にする。また、Ｍｎは、オーステナイト形成元素であって、熱延再加熱時にオーステナイト分率を高めて析出物の高容量を多くして再析出時の析出物の微細化とＭｎＳの形成による１次再結晶粒が過大になり過ぎないようにする効果があるので、０．０５重量％以上含む必要がある。したがって、方向性電磁鋼板内のＭｎは、０．０５重量％〜０．２０重量％に限定する。

【0075】

炭素（Ｃ）：０．０２重量％〜０．０８重量％
Ｃは、方向性電磁鋼板の磁気的特性の向上に大きく役に立たない成分であるため、できるたけ除去することが好ましい。しかし、圧延過程では一定の水準以上含まれている場合、鋼のオーステナイト変態を促進して熱間圧延時の熱間圧延組織を微細化させ、均一な微細組織の形成を助ける効果があるので、Ｃは、方向性電磁鋼板内に０．０２重量％以上含まれることが好ましい。しかし、含有量が過多である場合、粗大な炭化物が生成されて脱炭時の除去が困難であるため、０．０８重量％以下に限定する。

【0076】

硫黄（Ｓ）：０．００１重量％〜０．００５重量％
Ｓは、０．００５％以上含有される場合、熱間圧延スラブ加熱時に再固溶されて微細に析出するので、１次再結晶粒の大きさを減少させ、２次再結晶の開始温度を低くして磁性を劣化させる。また、最終焼鈍工程の２次亀裂区間で固溶状態のＳを除去するのに多くの時間がかかるため、方向性電磁鋼板の生産性を落とす。一方、Ｓ含有量が０．００５％以下で低い場合は、冷間圧延前の初期結晶粒の大きさが粗大になる効果があるため、１次再結晶工程において変形バンドで核生成される｛１１０｝＜００１＞方位を有する結晶粒の数が増加する。したがって、２次再結晶粒の大きさを減少させて最終製品の磁性を向上させるので、Ｓは０．００５％以下に定める。また、ＳはＭｎＳを形成して１次再結晶粒の大きさにある程度影響を与えるため、０．００１重量％以上含むことが好ましい。したがって、方向性電磁鋼板内のＳは、０．００１重量％〜０．００５重量％に限定する。

【0077】

窒素（Ｎ）：１０ｐｐｍ〜５０ｐｐｍ
Ｎは、Ａｌなどと反応して結晶粒を微細化させる元素である。これらの元素が適切に分布する場合は、上述したとおり、冷間圧延以降の組織を適切に微細にして適切な１次再結晶粒度の確保に役立つが、含有量が過多の場合、１次再結晶粒が過度に微細化され、その結果、微細な結晶粒によって２次再結晶時の結晶粒成長を招く駆動力が大きくなり、好ましくない方位の結晶粒まで成長する。また、Ｎ含有量が過多の場合、最終焼鈍過程において除去にも多くの時間がかかるため好ましくない。したがって、窒素含有量の上限は、５０ｐｐｍとし、スラブ再加熱時に固溶される窒素の含有量が１０ｐｐｍ以上にならなければならないため、窒素含有量の下限は１０ｐｐｍに限定する。

【0078】

＜絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板＞
本発明の一実施形態による絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板は、方向性電磁鋼板と、方向性電磁鋼板の表面に位置する絶縁被膜とを含み、方向性電磁鋼板は、ケイ素（Ｓｉ）を２．５重量％〜４．５重量％及びアンチモン（Ｓｂ）を０．０１重量％〜０．０８重量％含有し、錫（Ｓｎ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、ビスマス（Ｂｉ）を０．０１重量％〜０．０４重量％、クロム（Ｃｒ）を０．０１重量％〜０．３０重量％、酸可溶性アルミニウム（Ａｌ）を０．０２重量％〜０．０４重量％、マンガン（Ｍｎ）を０．０５重量％〜０．２０重量％、炭素（Ｃ）を０．０２重量％〜０．０８重量％、及び硫黄（Ｓ）を０．００１重量％〜０．００５重量％含み、窒素（Ｎ）を１０ｐｐｍ〜５０ｐｐｍ含み、残部はＦｅ及びその他の不可避的不純物からなり、絶縁被膜は、０．１重量％〜１０重量％の無機酸化物、３０重量％〜６０重量％のシリカ、及び３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩を含むことを特徴とする。

【0079】

この方向性電磁鋼板は、絶縁被膜によって効果的に騒音が低減されるだけでなく、被膜張力、密着性、耐食性、及び光沢においてすべて優れた方向性電磁鋼板に該当する。

【0080】

絶縁被膜については詳しく上述したので、これに対する説明は省略する。

【0081】

なお、絶縁被膜の厚さは、０．２μｍ〜４μｍである。０．２μｍ未満の場合、絶縁性が不良であるため、変圧器の製作が困難であり、４μｍ超の場合、占積率が低下して変圧器の効率が低下する。

【0082】

以下、本発明の好ましい実施例及び評価例について説明する。しかし、下記の実施例は、本発明の好ましい一実施例であって、本発明は下記の実施例に限定されない。

【0083】

＜実施例１＞
（１）方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物の製造
下記の表１に示す発明例１〜１８の組成を満足する方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物をそれぞれ製造した。

【0084】

具体的に、表１の発明例１〜１８は、金属リン酸塩としてリン酸マグネシウム（Ｍｇ_３（ＰＯ_４）_２）を使用し、これをコロイドシリカ（平均粒径：７μｍ）と１：１の重量比率（記載順は、リン酸マグネシウム：コロイドシリカ）で混合した後、それぞれの無機窒化物を投入して常温で攪拌した。

【0085】

（２）方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成
実施例１に示す各方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を使用し、方向性電磁鋼板の表面に絶縁被膜を形成した。

【0086】

具体的に、絶縁被膜を形成するために、ケイ素（Ｓｉ）を３．４重量％、アンチモン（Ｓｂ）を０．０５重量％、錫（Ｓｎ）を０．０６重量％、ビスマス（Ｂｉ）を０．０２重量％、クロム（Ｃｒ）を０．１０重量％、酸可溶性アルミニウム（Ａｌ）を０．０３重量％、マンガン（Ｍｎ）を０．０７重量％、炭素（Ｃ）を０．０５重量％、及び硫黄（Ｓ）を０．００２重量％含み、窒素（Ｎ）を３０ｐｐｍ含み、残部はＦｅ及びその他の不純物からなる方向性電磁鋼板の一方の表面に、実施例１の方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を４．５ｇ／ｍ^２になるように塗布した後、８６０℃の温度条件で５５秒間それぞれ熱処理した。

【0087】

これにより、それぞれの絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板を収得した。

【0088】

一方、方向性電磁鋼板は、下記の工程により最終焼鈍まで終えた状態の鋼板（それぞれ、厚さ：０．２３ｍｍ、横：６０ｍｍ、縦：３００ｍｍ）である。
− 方向性電磁鋼板と同じ組成の鋼スラブを１１５０℃で２２０分間加熱した後、２．３ｍｍの厚さで熱間圧延して熱延板を製造した。
− 熱延板を１１２０℃まで加熱した後、再び温度を９３０℃にして８０秒間維持した後、水で急冷して酸洗した後、０．２３ｍｍの厚さに冷間圧延して冷延板を製造した。
− 冷延板を８８０℃に維持した炉（Ｆｕｒｎａｃｅ）の中に投入した後、露点温度及び酸化能を調節し、水素、窒素、及びアンモニアの混合気体雰囲気で同時脱炭浸窒及び１次再結晶焼鈍を同時に行い、脱炭焼鈍された鋼板を製造した。
− その後、ＭｇＯが主成分である焼鈍分離剤に蒸溜水を混合してスラリーを製造し、ロール（Ｒｏｌｌ）を用いてスラリーを上記の脱炭焼鈍された鋼板に塗布した後、最終焼鈍した。
− 最終焼鈍時の１次亀裂温度は７００℃、２次亀裂温度は１２００℃とし、昇温区間の速度は１５℃／ｈｒとした。また、１２００℃までは窒素２５体積％及び水素７５体積％の混合気体雰囲気とし、１２００℃に達した後には１００体積％の水素気体雰囲気で１５時間維持した後、炉冷（ｆｕｒｎａｃｅ ｃｏｏｌｉｎｇ）を行った。

【0089】

＜実施例１の試験例＞：密着性、磁気特性、及び騒音特性の評価
実施例１に対して、無機窒化物の種類及びその含有量に応じた密着性、磁気特性、及び騒音特性をそれぞれ評価した。これと比較できるように、表１の比較例１〜３の各組成物に対しても、実施例１と同様の方式で方向性電磁鋼板をそれぞれ製造し、密着性、磁気特性、及び騒音特性をそれぞれ評価し、その結果も表１に示した。

【0090】

具体的に、それぞれの評価条件は、次のとおりである。
− 密着性：曲げ試験は５ｍｍφ〜１００ｍｍφの円弧にコーティング鋼板を接して曲げたとき被膜剥離がない最小の円弧直径を評価する。
− 磁気特性：一般に電磁鋼板の磁気特性は、通常Ｗ１７／５０とＢ８を代表値として用い、表１においてもこれを評価した。

【0091】

具体的に、Ｗ１７／５０は、周波数５０Ｈｚの磁場を１．７Ｔｅｓｌａまで交流で磁化させた時に現れる電力損失を測定したものである。ここで、Ｔｅｓｌａは、単位面積当たり磁束（ｆｌｕｘ）を意味する磁束密度の単位である。

【0092】

また、Ｂ８は電磁鋼板周囲を巻き取った巻線に８００Ａ／ｍ大きさの電流量を流した時、電磁鋼板に流れる磁束密度値を測定したものである。

【0093】

− 騒音特性：一般に、騒音特性は国際規格ＩＥＣ６１６７２−１に従い、音圧（空気の圧力）を時間領域から取得し、周波数応答データに変換した後、これを可聴帯域の応答性（Ａ−加重デシベル、Ａ−ｗｅｉｇｈｔｅｄ ｄｅｃｉｂｅｌｓ）を反映して可聴帯域の騒音［ｄＢＡ］として評価する。

【0094】

ただし、本発明の実施例において選択した騒音評価方法は、国際規格ＩＥＣ６１６７２−１と同様に評価し、音圧の代わりに電磁鋼板の震え（振動）データを取得して騒音換算値［ｄＢＡ］として評価した。具体的に、電磁鋼板の震えは、周波数５０Ｈｚの磁場を１．７Ｔｅｓｌａまで交流で磁化させた時、レーザドップラー方式を活用して非接触式で時間に応じて振動パターンを測定した。

【0095】

【表1】

【0096】

表１を参照すると、発明例１〜１８は、比較例１に比べて騒音特性に優れることが確認でき、これは、比較例１とは異なり無機窒化物が含まれた方向性電磁鋼板用組成物の使用に起因していることが分かる。

【0097】

具体的に、発明例１〜１８において、マグネシウム（Ｍｇ）、シリコン（Ｓｉ）、アルミニウム（Ａｌ）、チタン（Ｔｉ）、ボロン（Ｂ）、タンタル（Ｔａ）、ガリウム（Ｇａ）、カルシウム（Ｃａ）、インジウム（Ｉｎ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、ゲルマニウム（Ｇｅ）、ニオビウム（Ｎｂ）、ストロンチウム（Ｓｒ_２）、及びバリウム（Ｂａ）を含む群から選ばれる少なくとも１種以上の元素の窒化物は、熱処理によって分解され、絶縁被膜の内部に微細な気孔を形成させたことを把握することができる。

【0098】

この時の気孔度は、絶縁被膜全体の体積（１００体積％）を基準に、０．０５体積％〜１０体積％であることが確認され、これは磁気変形エネルギーを熱エネルギーに変換させて振動増幅を抑制し、結果的に方向性電磁鋼板の騒音改善に効果的であることが分かる。

【0099】

一方、比較例２及び比較例３は、発明例１と同一の無機窒化物であるＭｇ_３Ｎ_２を使用したが、発明例１より騒音特性が劣ることが明らかになった。これにより、方向性電磁鋼板の騒音特性を改善するためには、無機窒化物の含有量が適切に制御された方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を製造する必要があると判断される。

【0100】

＜実施例２＞
（１）方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物の製造
下記の表２に示す発明例Ａ１〜Ａ７の組成を満足する方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物をそれぞれ製造した。

【0101】

具体的に、表２の発明例Ａ１〜Ａ７は、リン酸アルミニウム及びリン酸マグネシウムが１：１の重量比率（記載順は、リン酸アルミニウム：リン酸マグネシウム）で混合した金属リン酸塩を使用し、ここにコロイドシリカ（平均粒径：２０ｎｍ）及びそれぞれの無機窒化物を投入して常温で攪拌した。

【0102】

（２）方向性電磁鋼板の絶縁被膜形成
実施例２に示す各方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を使用し、方向性電磁鋼板の表面に絶縁被膜を形成した。

【0103】

具体的に、絶縁被膜を形成するために、ケイ素（Ｓｉ）を３．２重量％、アンチモン（Ｓｂ）を０．０４重量％、錫（Ｓｎ）を０．０７重量％、ビスマス（Ｂｉ）を０．０３重量％、クロム（Ｃｒ）を０．１５重量％、酸可溶性アルミニウム（Ａｌ）を０．０２重量％、マンガン（Ｍｎ）を０．９重量％、炭素（Ｃ）を０．０６重量％、及び硫黄（Ｓ）を０．００２重量％含み、窒素（Ｎ）を３０ｐｐｍ含み、残部はＦｅ及びその他の不純物からなる方向性電磁鋼板の一方の表面に、実施例２の方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を３．５ｇ／ｍ^２になるように塗布した後、８４０℃の温度条件で６５秒間それぞれ熱処理した。

【0104】

これにより、それぞれの絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板を収得した。

【0105】

一方、方向性電磁鋼板は、下記の工程により最終焼鈍まで終えた状態の鋼板（それぞれ、厚さ：０．２７ｍｍ、横：３００ｍｍ、縦：６０ｍｍ）である。
− 方向性電磁鋼板と同じ組成の鋼スラブを１２５０℃で１０５分間加熱した後、２．６ｍｍの厚さで熱間圧延して熱延板を製造した。
− 熱延板を１１００℃まで加熱した後、再び温度を９２０℃にして８０秒間維持した後、水で急冷して酸洗した後、０．２７ｍｍの厚さに冷間圧延して冷延板を製造した。
− 冷延板を８７５℃に維持した炉（Ｆｕｒｎａｃｅ）の中に投入した後、露点温度及び酸化能を調節し、水素、窒素、及びアンモニアの混合気体雰囲気で同時脱炭浸窒を及び１次再結晶焼鈍を同時に行い、脱炭焼鈍された鋼板を製造した。
− その後、ＭｇＯが主成分である焼鈍分離剤に蒸溜水を混合してスラリーを製造し、ロール（Ｒｏｌｌ）を用いてスラリーを上記脱炭焼鈍された鋼板に塗布した後、最終焼鈍した。
− 最終焼鈍時の１次亀裂温度は７４０℃、２次亀裂温度は１２００℃とし、昇温区間の速度は２５℃／ｈｒとした。また、１２００℃までは窒素５０体積％及び水素５０体積％の混合気体雰囲気とし、１２００℃に達した後には水素気体雰囲気で８時間維持した後、炉冷（ｆｕｒｎａｃｅ ｃｏｏｌｉｎｇ）を行った。

【0106】

＜実施例２の試験例＞：表面品質、絶縁性、及び騒音特性の評価
実施例２に対して、無機窒化物の含有量に応じた表面品質、絶縁性、及び騒音特性をそれぞれ評価した。これと比較できるように、表２の比較例Ａ０、及び比較例Ａ１〜Ａ５の各組成物に対しても、実施例２と同様の方式で方向性電磁鋼板をそれぞれ製造し、表面品質、絶縁性、及び騒音特性をそれぞれ評価し、その結果も表２に示した。

【0107】

具体的に、それぞれの評価条件は、次のとおりである。
− 表面品質：３５℃で、各絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板を塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）水溶液（全体重量を１００重量％基準とする時、塩化ナトリウムは５重量％）に投入し、８時間放置してサビの発生有無を評価した。

【0108】

具体的に、各絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板において、一方の表面の面積を１００面積％とする時、サビの発生面積が５面積％以下の場合「優秀」で表わし、２０面積％以下の場合「良好」で表わし、２０〜５０面積％の場合「若干不良」で表わし、５０面積％以上の場合は「不良」で表わした。

【0109】

− 絶縁性：ＡＳＴＭＡ７１７国際規格に従い、Ｆｒａｎｋｌｉｎ測定器を用いて絶縁被膜の上部に対する絶縁性を測定した
− 騒音特性：実施例１に対する試験例と同様の方式で評価した。

【0110】

【表2】

【0111】

表２を参照すると、比較例Ａ０よりも発明例Ａ１〜Ａ７の表面品質が大体優れており、絶縁性及び騒音特性が非常に改善されたことが確認できる。これは、比較例Ａ０とは異なり、無機窒化物であるマグネシウムナイトライド（Ｍａｇｎｅｓｉｕｍ ｎｉｔｒｉｄｅ、Ｍｇ_３Ｎ_２）が含まれた方向性電磁鋼板用組成物の使用に起因していることが分かる。

【0112】

具体的には、発明例Ａ１〜Ａ７のマグネシウムナイトライドは、先の実施例１の試験例で把握したとおり、熱処理によって分解されて微細な気孔を形成するが、効果的に騒音特性を改善するためには方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の含有量を適切に制御する必要があると判断される。

【0113】

つまり、比較例Ａ１及びＡ２と、発明例Ａ１〜Ａ７とを比較すると、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物が含まれることが適切であると評価される。

【0114】

より具体的に、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の無機窒化物の含有量が上述した範囲に達しない比較例Ａ１の場合、絶縁被膜内の気孔度が低くなり、この範囲を超える比較例Ａ２の場合、熱処理過程で発生する過量の気体によって気孔度が高まり、絶縁被膜の表面品質及び絶縁性が低くなる問題があると見られる。

【0115】

さらに、比較例Ａ１〜Ａ５と、発明例Ａ１〜Ａ７とを比較すると、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物が含まれる場合でも、コロイドシリカは３０重量％〜６０重量％含まれ、金属リン酸塩は３０重量％〜６０重量％含まれることが適切であると評価される。

【0116】

より具体的に、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内のコロイドシリカの含有量が６０重量％を超える比較例Ａ２、Ａ３及びＡ５の場合、密着性が低下し、３０重量％未満の比較例Ａ４の場合は絶縁性が低くなる問題があると見られる。

【0117】

また、方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物内の金属リン酸塩の含有量が６０重量％を超える比較例Ａ１及びＡ４の場合、絶縁性が低くなり、３０重量％未満の比較例Ａ２及びＡ５の場合は密着性が低下する問題があると見られる。

【0118】

このような結果を考慮する時、０．１重量％〜１０重量％の無機窒化物と、３０重量％〜６０重量％のコロイドシリカと、３０重量％〜６０重量％の金属リン酸塩とを含む方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物が適切であると判断され、これを使用して絶縁被膜を形成した方向性電磁鋼板は、騒音特性だけでなく、密着性及び絶縁性も優れて発現される。

【0119】

＜試験例＞：２５０ｋＶＡ変圧器の占積率及び騒音特性の評価
実施例２で製造された発明例Ａ３の組成物を用いて、方向性電磁鋼板の表面に絶縁被膜を形成させた。この時の絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板に、レーザ磁区微細化処理を行った後、２５０ｋＶＡ変圧器を製作した。これと比較できるように、比較例Ａ０に対しても別途の２５０ｋＶＡ変圧器を製作した。

【0120】

これら２５０ｋＶＡ変圧器に対して設計磁束密度に応じて５０Ｈｚ条件で磁気特性及び騒音特性を評価した結果を図１及び表３に示した。

【0121】

具体的に、それぞれの絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板を製造するために、ケイ素（Ｓｉ）を３．４重量％、アンチモン（Ｓｂ）を０．０２重量％、錫（Ｓｎ）を０．０６重量％、ビスマス（Ｂｉ）を０．０３重量％、クロム（Ｃｒ）を０．１７重量％、酸可溶性アルミニウム（Ａｌ）を０．０３重量％、マンガン（Ｍｎ）を０．１１重量％、炭素（Ｃ）を０．０６重量％、及び硫黄（Ｓ）を０．００２重量％含み、窒素（Ｎ）を３２ｐｐｍ含み、残部はＦｅ及びその他の不純物からなる方向性電磁鋼板の一方の表面に、発明例Ａ３または比較例Ａ０の方向性電磁鋼板用絶縁被膜組成物を３．５／ｍ^２になるように塗布した後、８４０℃の温度条件で６５秒間それぞれ熱処理を行った。

【0122】

これにより、それぞれの絶縁被膜が形成された方向性電磁鋼板を収得できた。

【0123】

一方、方向性電磁鋼板は、下記の工程により最終焼鈍まで終えた状態の鋼板（それぞれ、厚さ：０．２７ｍｍ、横：３００ｍｍ、縦：６０ｍｍ）である。
− 方向性電磁鋼板と同じ組成の鋼スラブを１２３０℃で１２０分間加熱した後、２．５ｍｍの厚さで熱間圧延して熱延板を製造した。
− 熱延板を１１２０℃まで加熱した後、再び温度を９５０℃にし、８０秒間維持した後、水で急冷して酸洗した後、０．２７ｍｍの厚さに冷間圧延して冷延板を製造した。
− 冷延板を８６５℃に維持した炉（Ｆｕｒｎａｃｅ）の中に投入した後、露点温度及び酸化能を調節し、水素、窒素、及びアンモニアの混合気体雰囲気で同時脱炭浸窒及び１次再結晶焼鈍を同時に行い、脱炭焼鈍された鋼板を製造した。
− その後、ＭｇＯが主成分である焼鈍分離剤に蒸溜水を混合してスラリーを製造し、ロール（Ｒｏｌｌ）を用いてスラリーを上記脱炭焼鈍された鋼板に塗布した後、最終焼鈍した。
− 最終焼鈍時の１次亀裂温度は７００℃、２次亀裂温度は１２００℃とし、昇温区間の速度は５０℃／ｈｒとした。また、１２００℃までは窒素２５体積％及び水素７５体積％の混合気体雰囲気とし、１２００℃に達した後には水素気体雰囲気で１４時間維持した後、炉冷（ｆｕｒｎａｃｅ ｃｏｏｌｉｎｇ）を行った。

【0124】

【表3】

【0125】

図１及び表３を参照すると、実際２５０ｋＶＡ変圧器の製作時、比較例Ａ０よりも発明例Ａ３の騒音特性がより優れていることが分かる。

【0126】

本発明は、上記実施形態に限定されず、多様な形態で製造され、本発明が属する技術分野における通常の知識を有する者は、本発明の技術的な思想や必須の特徴を変更せずに、他の具体的な形態で実施可能である。したがって、以上に記載した実施形態はすべての面で例示的なものであり、本発明を限定的するものではない。

【図1】