特許 6703311 被覆切削工具

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6703311

(24)【登録日】2020年5月12日

(45)【発行日】2020年6月3日

(54)【発明の名称】被覆切削工具

(51)【国際特許分類】

   B23B 27/14 20060101AFI20200525BHJP

   C23C 16/34 20060101ALI20200525BHJP

   C23C 16/36 20060101ALI20200525BHJP

   C23C 16/30 20060101ALI20200525BHJP

   C23C 16/40 20060101ALI20200525BHJP

【ＦＩ】

   B23B27/14 A

   C23C16/34

   C23C16/36

   C23C16/30

   C23C16/40

【請求項の数】4

【全頁数】18

(21)【出願番号】特願2018-11266(P2018-11266)

(22)【出願日】2018年1月26日

(65)【公開番号】特開2019-126893(P2019-126893A)

(43)【公開日】2019年8月1日

【審査請求日】2018年12月20日

(73)【特許権者】

【識別番号】000221144

【氏名又は名称】株式会社タンガロイ

(74)【代理人】

【識別番号】100079108

【弁理士】

【氏名又は名称】稲葉 良幸

(74)【代理人】

【識別番号】100109346

【弁理士】

【氏名又は名称】大貫 敏史

(74)【代理人】

【識別番号】100117189

【弁理士】

【氏名又は名称】江口 昭彦

(74)【代理人】

【識別番号】100134120

【弁理士】

【氏名又は名称】内藤 和彦

(72)【発明者】

【氏名】石井 克弥

【審査官】 久保田 信也

(56)【参考文献】

【文献】 特開２０１２−１９６７２６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００２−１２０１０５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１４−１６６６５７（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｂ２３Ｂ ２７／００ − ２９／３４

Ｂ２３Ｂ ５１／００ − ５１／１４

Ｂ２３Ｃ １／００ − ９／００

Ｃ２３Ｃ １４／００ − １４／５８

Ｃ２３Ｃ １６／００ − １６／５６

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

基材と、該基材の表面上に形成された被覆層とを備える被覆切削工具であって、
前記被覆層が、下部層と、該下部層の表面上に形成された中間層と、該中間層の表面上に形成された上部層とを含み、
前記下部層が、Ｔｉの炭化物層、Ｔｉの窒化物層、Ｔｉの炭窒化物層、Ｔｉの炭酸化物層及びＴｉの炭窒酸化物層からなる群より選択される１種以上の層からなるＴｉ化合物層であり、
前記下部層の平均厚さが、３．０μｍ以上１５．０μｍ以下であり、
前記中間層が、α型酸化アルミニウム層からなり、
前記中間層の平均厚さが、３．０μｍ以上１５．０μｍ以下であり、
前記α型酸化アルミニウム層において、下記式（１）で表される（１１０）面の組織係数ＴＣ（１１０）が、１．８以上６．５以下であり、
前記上部層が、Ｔｉの炭窒化物層からなり、
前記上部層の平均厚さが、１．５μｍ以上８．０μｍ以下であり、
前記上部層における前記Ｔｉの炭窒化物層において、下記式（２）で表される（５１１）面の組織係数ＴＣ（５１１）が、３．１以上５．０以下である、被覆切削工具。

【数1】

（式（１）中、Ｉ（ｈｋｌ）は、前記α型酸化アルミニウム層のＸ線回折における（ｈｋｌ）面のピーク強度を示し、Ｉ₀（ｈｋｌ）は、α型酸化アルミニウムのＪＣＰＤＳカード番号１０−０１７３における（ｈｋｌ）面の標準回折強度を示し、（ｈｋｌ）は、（０１２）、（１０４）、（１１０）、（１１３）、（０２４）、（１１６）、（２１４）及び（０３０）の８つの結晶面を指す。）

【数2】

（式（２）中、Ｉ（ｈｋｌ）は、前記Ｔｉの炭窒化物層のＸ線回折における（ｈｋｌ）面のピーク強度を示し、Ｉ₀（ｈｋｌ）は、Ｔｉの炭化物のＪＣＰＤＳカード番号３２−１３８３における（ｈｋｌ）面の標準回折強度と、Ｔｉの窒化物のＪＣＰＤＳカード番号３２−１４２０における（ｈｋｌ）面の標準回折強度との平均値を示し、（ｈｋｌ）は、（１１１）、（２００）、（２２０）、（３１１）、（４２２）、及び（５１１）の６つの結晶面を指す。）

【請求項2】

前記α型酸化アルミニウム層において、前記組織係数ＴＣ（１１０）が、４．０以上６．５以下である、請求項１に記載の被覆切削工具。

【請求項3】

前記被覆層全体の平均厚さが、７．５μｍ以上２５．０μｍ以下である、請求項１又は２に記載の被覆切削工具。

【請求項4】

前記基材が、超硬合金、サーメット、セラミックス及び立方晶窒化硼素焼結体のいずれかである、請求項１〜３のいずれか１項に記載の被覆切削工具。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、被覆切削工具に関する。

【背景技術】

【0002】

従来、超硬合金からなる基材の表面に化学蒸着法により３〜２０μｍの総膜厚で被覆層を蒸着形成してなる被覆切削工具が鋼や鋳鉄等の切削加工に用いられていることは、よく知られている。上記の被覆層としては、例えば、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化物及び炭窒酸化物並びに酸化アルミニウムからなる群より選ばれる１種の単層又は２種以上の複層からなる被覆層が知られている。

【0003】

特許文献１では、基体表面に周期律表のＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物、酸化物、酸炭化物、酸窒化物及び酸炭窒化物のいずれか一種の単層皮膜又は二種以上の多層皮膜からなる内層膜、並びに少なくとも一層のα型酸化アルミニウムを主とする酸化膜が形成されている酸化アルミニウム被覆工具が記載されている。この酸化アルミニウム被覆工具は、内層膜と酸化膜との間に酸素を含有した結合層を設けること、内層膜と結合層の両格子縞が両者の界面において連続であること、酸化膜の格子縞と結合層の格子縞とが界面において連続していること、更には酸化膜のＸ線回析最強ピーク面が（１１０）面であることを特徴とする。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開平１０−１５６６０６号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

近年の切削加工では、高速化、高送り化及び深切り込み化がより顕著となり、従来よりも工具の耐摩耗性及び耐欠損性を向上させることが求められている。特に、近年、鋼の高速切削等、被覆切削工具に負荷が作用するような切削加工が増えており、かかる過酷な切削条件下において、上記酸化アルミニウム被覆工具のように、（１１０）面に配向した酸化アルミニウム層を有する被覆工具では被覆層の粒子が脱落により、摩耗の進行が早く、工具寿命を長くできないという問題や、欠損が生じるという問題がある。

【0006】

本発明は、この問題を解決するためになされたものであり、優れた耐摩耗性及び耐欠損性を有することによって工具寿命を延長することができる被覆切削工具を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本発明者は、上述の観点から、被覆切削工具の工具寿命の延長について研究を重ねたところ、α型酸化アルミニウム層及びＴｉの炭窒化物層の所定の面における結晶方位を適正化することを含む以下の構成にすると、粒子の脱落を抑制することにより耐摩耗性を向上させることができると共に耐欠損性も向上させることができ、その結果、工具寿命を延長することが可能になるという知見を得て、本発明を完成するに至った。

【0008】

すなわち、本発明は下記のとおりである。
［１］
基材と、該基材の表面上に形成された被覆層とを備える被覆切削工具であって、
前記被覆層が、下部層と、該下部層の表面上に形成された中間層と、該中間層の表面上に形成された上部層とを含み、
前記下部層が、Ｔｉの炭化物層、Ｔｉの窒化物層、Ｔｉの炭窒化物層、Ｔｉの炭酸化物層及びＴｉの炭窒酸化物層からなる群より選択される１種以上の層からなるＴｉ化合物層であり、
前記下部層の平均厚さが、３．０μｍ以上１５．０μｍ以下であり、
前記中間層が、α型酸化アルミニウム層からなり、
前記中間層の平均厚さが、３．０μｍ以上１５．０μｍ以下であり、
前記α型酸化アルミニウム層において、下記式（１）で表される（１１０）面の組織係数ＴＣ（１１０）が、１．５以上６．５以下であり、
前記上部層が、Ｔｉの炭窒化物層からなり、
前記上部層の平均厚さが、１．５μｍ以上８．０μｍ以下であり、
前記上部層における前記Ｔｉの炭窒化物層において、下記式（２）で表される（５１１）面の組織係数ＴＣ（５１１）が、１．５以上５．０以下である、被覆切削工具。

【数1】

（式（１）中、Ｉ（ｈｋｌ）は、前記α型酸化アルミニウム層のＸ線回折における（ｈｋｌ）面のピーク強度を示し、Ｉ₀（ｈｋｌ）は、α型酸化アルミニウムのＪＣＰＤＳカード番号１０−０１７３における（ｈｋｌ）面の標準回折強度を示し、（ｈｋｌ）は、（０１２）、（１０４）、（１１０）、（１１３）、（０２４）、（１１６）、（２１４）及び（０３０）の８つの結晶面を指す。）

【数2】

（式（２）中、Ｉ（ｈｋｌ）は、前記Ｔｉの炭窒化物層のＸ線回折における（ｈｋｌ）面のピーク強度を示し、Ｉ₀（ｈｋｌ）は、Ｔｉの炭化物のＪＣＰＤＳカード番号３２−１３８３における（ｈｋｌ）面の標準回折強度と、Ｔｉの窒化物のＪＣＰＤＳカード番号３２−１４２０における（ｈｋｌ）面の標準回折強度との平均値を示し、（ｈｋｌ）は、（１１１）、（２００）、（２２０）、（３１１）、（４２２）、及び（５１１）の６つの結晶面を指す。）
［２］
前記上部層における前記Ｔｉの炭窒化物層において、前記組織係数ＴＣ（５１１）が、３．０以上５．０以下である、［１］の被覆切削工具。
［３］
前記α型酸化アルミニウム層において、前記組織係数ＴＣ（１１０）が、４．０以上６．５以下である、［１］又は［２］の被覆切削工具。
［４］
前記被覆層全体の平均厚さが、７．５μｍ以上２５．０μｍ以下である、［１］〜［３］のいずれかの被覆切削工具。
［５］
前記基材が、超硬合金、サーメット、セラミックス及び立方晶窒化硼素焼結体のいずれかである、［１］〜［４］のいずれかの被覆切削工具。

【発明の効果】

【0009】

本発明によると、優れた耐摩耗性及び耐欠損性を有することによって工具寿命を延長することができる被覆切削工具を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0010】

【図1】本発明の被覆切削工具の一例を示す模式断面図である。

【発明を実施するための形態】

【0011】

以下、必要に応じて図面を参照しつつ、本発明を実施するための形態（以下、単に「本実施形態」という。）について詳細に説明するが、本発明は下記本実施形態に限定されるものではない。本発明は、その要旨を逸脱しない範囲で様々な変形が可能である。なお、図面中、上下左右等の位置関係は、特に断らない限り、図面に示す位置関係に基づくものとする。更に、図面の寸法比率は図示の比率に限られるものではない。

【0012】

本実施形態の被覆切削工具は、基材と、基材の表面上に形成された被覆層とを備える被覆切削工具であって、被覆層は、下部層と、下部層の表面上に形成された中間層と、中間層の表面上に形成された上部層とを含み、下部層は、Ｔｉの炭化物層、Ｔｉの窒化物層、Ｔｉの炭窒化物層、Ｔｉの炭酸化物層及びＴｉの炭窒酸化物層からなる群より選択される１種以上の層からなるＴｉ化合物層であり、下部層の平均厚さは、３．０μｍ以上１５．０μｍ以下であり、中間層は、α型酸化アルミニウム層からなり、中間層の平均厚さは、３．０μｍ以上１５．０μｍ以下であり、α型酸化アルミニウム層において、下記式（１）で表される（１１０）面の組織係数ＴＣ（１１０）は、１．５以上６．５以下であり、上部層は、Ｔｉの炭窒化物層からなり、上部層の平均厚さは、１．５μｍ以上８．０μｍ以下であり、上部層におけるＴｉの炭窒化物層（以下、「ＴｉＣＮ層」とも表記する。）において、下記式（２）で表される（５１１）面の組織係数ＴＣ（５１１）が、１．５以上５．０以下である。

【0013】

【数3】

【0014】

式（１）中、Ｉ（ｈｋｌ）は、前記α型酸化アルミニウム層のＸ線回折における（ｈｋｌ）面のピーク強度を示し、Ｉ₀（ｈｋｌ）は、α型酸化アルミニウムのＪＣＰＤＳカード番号１０−０１７３における（ｈｋｌ）面の標準回折強度を示し、（ｈｋｌ）は、（０１２）、（１０４）、（１１０）、（１１３）、（０２４）、（１１６）、（２１４）及び（０３０）の８つの結晶面を指す。

【0015】

【数4】

【0016】

式（２）中、Ｉ（ｈｋｌ）は、前記Ｔｉの炭窒化物層のＸ線回折における（ｈｋｌ）面のピーク強度を示し、Ｉ₀（ｈｋｌ）は、Ｔｉの炭化物のＪＣＰＤＳカード番号３２−１３８３における（ｈｋｌ）面の標準回折強度と、Ｔｉの窒化物のＪＣＰＤＳカード番号３２−１４２０における（ｈｋｌ）面の標準回折強度との平均値を示し、（ｈｋｌ）は、（１１１）、（２００）、（２２０）、（３１１）、（４２２）、及び（５１１）の６つの結晶面を指す。ここで、Ｉ₀（１１１）の平均値は、７６であり、Ｉ₀（２００）の平均値は、１００であり、Ｉ₀（２２０）の平均値は、５２．５であり、Ｉ₀（３１１）の平均値は、２４．５であり、Ｉ₀（４２２）の平均値は、１８．５であり、Ｉ₀（５１１）の平均値は、１１．５である。

【0017】

本実施形態の被覆切削工具は、上記の構成を備えることにより、負荷が作用するような切削加工条件下でも、粒子の脱落を抑制する。これにより、被覆切削工具の耐摩耗性を向上させることができるとともに耐欠損性も向上させることができる。その結果、本実施形態の被覆切削工具は、被覆切削工具の工具寿命を延長することができる。本実施形態の被覆切削工具の耐摩耗性及び耐欠損性が向上する要因は、以下のように考えられる。ただし、要因は以下のものに限定されない。まず、本実施形態の被覆切削工具は、（１１０）面に配向し（すなわち、組織係数ＴＣ（１１０）が特定値以上であり）、所定範囲内の膜厚を有するα型酸化アルミニウム層からなる中間層を有することにより、中間層と、Ｔｉ化合物層からなる下部層との密着性が優れる。α型酸化アルミニウム層が（１１０）面に配向すると、中間層と下部層との界面に空孔や大きな欠陥が生じにくいことに起因して、中間層と下部層との密着性が優れると推測されるが、この推測により本発明は何ら限定されない。この結果、被覆切削工具は、耐チッピング性及び耐欠損性に優れる。一方、従来の被覆切削工具では、（１１０）面に配向したα型酸化アルミニウム層を有すると、耐摩耗性が劣るという問題が生じる。これに対し、本実施形態の被覆切削工具は、α型酸化アルミニウム層からなる中間層の表面に、（５１１）面に配向し（すなわち、組織係数ＴＣ（５１１）が特定値以上であり）、所定の範囲内の膜厚を有するＴｉＣＮ層からなる上部層を更に有する。これにより、平滑な表面組織の面積割合が増加し、その結果、局所的に負荷がかかることが抑制されることに主に起因して、α型酸化アルミニウム層の粒子の脱落が抑制される。また、（５１１）面に配向したＴｉＣＮ層からなる上部層は、（１１０）面に配向したα型酸化アルミニウム層との密着性にも優れるため、上部層の厚さを厚くしても、耐チッピング性及び耐欠損性に優れる。

【0018】

図１は、本実施形態の被覆切削工具の一例を示す断面模式図である。被覆切削工具６は、基材１と、基材１の表面に被覆層５が形成されている。被覆層５では、基材１側から、下部層２、中間層３、及び上部層４がこの順序で上方向に積層されている。

【0019】

本実施形態の被覆切削工具は、基材とその基材の表面上に形成された被覆層とを備える。被覆切削工具の種類として、具体的には、フライス加工用若しくは旋削加工用刃先交換型切削インサート、ドリル及びエンドミルを挙げることができる。

【0020】

本実施形態における基材は、被覆切削工具の基材として用いられ得るものであれば、特に限定されない。そのような基材として、例えば、超硬合金、サーメット、セラミックス、立方晶窒化硼素焼結体、ダイヤモンド焼結体及び高速度鋼を挙げることができる。それらの中でも、基材が、超硬合金、サーメット、セラミックス及び立方晶窒化硼素焼結体のいずれかであると、耐摩耗性及び耐欠損性に更に優れるので好ましく、同様の観点から、基材が超硬合金であるとより好ましい。

【0021】

なお、基材は、その表面が改質されたものであってもよい。例えば、基材が超硬合金からなるものである場合、その表面に脱β層が形成されてもよい。また、基材がサーメットからなるものである場合、その表面に硬化層が形成されてもよい。これらのように基材の表面が改質されていても、本発明の作用効果は奏される。

【0022】

本実施形態における被覆層全体の平均厚さは、７．５μｍ以上２５．０μｍ以下であると好ましい。平均厚さが７．５μｍ以上であると、耐摩耗性が向上し、２５．０μｍ以下であると、被覆層の基材との密着性及び耐欠損性が向上する。同様の観点から、被覆層の平均厚さは、８．０μｍ以上２３．０μｍ以下であるとより好ましく、１０．０μｍ以上２０．０μｍ以下であることが更に好ましい。なお、本実施形態の被覆切削工具における各層及び被覆層全体の平均厚さは、各層又は被覆層全体における３箇所以上の断面から、各層の厚さ又は被覆層全体の厚さを測定して、その相加平均値を計算することで求めることができる。

【0023】

［下部層］
本実施形態の下部層は、Ｔｉの炭化物層（以下、「ＴｉＣ層」とも表記する。）、Ｔｉの窒化物層（以下、「ＴｉＮ層」とも表記する。）、Ｔｉの炭窒化物層（以下、「ＴｉＣＮ層」とも表記する。）、Ｔｉの炭酸化物層（以下、「ＴｉＣＯ層」とも表記する。）及びＴｉの炭窒酸化物層（以下、「ＴｉＣＮＯ層」とも表記する。）からなる群より選択される１種以上の層からなるＴｉ化合物層である。被覆切削工具が、基材とα型酸化アルミニウム（以下、「α型Ａｌ₂Ｏ₃」とも表記する。）を含有する中間層との間に、下部層を備えると、耐摩耗性及び密着性が向上する。

【0024】

下部層は、１層で構成されていてもよく、複層（例えば、２層又は３層）で構成されてもよいが、複層で構成されていることが好ましく、２層又は３層で構成されていることがより好ましく、３層で構成されていることが更に好ましい。下部層が３層で構成されている場合には、基材の表面上に、ＴｉＣ層又はＴｉＮ層を第１層として有し、第１層の表面上に、ＴｉＣＮ層を第２層として有し、第２層の表面上に、ＴｉＣＮＯ層又はＴｉＣＯ層を第３層として有してもよい。それらの中では、下部層が基材の表面上にＴｉＮ層を第１層として有し、第１層の表面上に、ＴｉＣＮ層を第２層として有し、第２層の表面上に、ＴｉＣＮＯ層を第３層として有してもよい。

【0025】

本実施形態の下部層の平均厚さは、３．０μｍ以上１５．０μｍ以下である。平均厚さが３．０μｍ以上であることにより、耐摩耗性が向上する。一方、下部層の平均厚さが１５．０μｍ以下であることにより、被覆層の剥離が抑制されることに主に起因して耐欠損性が向上する。同様の観点から、下部層の平均厚さは、３．５μｍ以上１２．０μｍ以下であることがより好ましく、３．５μｍ以上１０．０μｍ以下であることが更に好ましい。

【0026】

第１層（ＴｉＣ層又はＴｉＮ層）の平均厚さは、耐摩耗性及び耐欠損性を一層向上する観点から、０．０５μｍ以上１．０μｍ以下であることが好ましい。同様の観点から、平均厚さは、０．１０μｍ以上０．５０μｍ以下であることがより好ましく、０．１５μｍ以上０．３０μｍ以下であることが更に好ましい。

【0027】

第２層（ＴｉＣＮ層）の平均厚さは、耐摩耗性及び耐欠損性を一層向上する観点から、２．０μｍ以上２０．０μｍ以下であることが好ましい。同様の観点から、平均厚さは、２．５μｍ以上１５．０μｍ以下であることがより好ましく、３．０μｍ以上１０．０μｍ以下であることが更に好ましい。

【0028】

第３層（ＴｉＣＮＯ層又はＴｉＣＯ層）の平均厚さは、耐摩耗性及び耐欠損性を一層向上する観点から、０．１μｍ以上１．０μｍ以下であることが好ましい。同様の観点から、平均厚さは、０．２μｍ以上０．５μｍ以下であることがより好ましい。

【0029】

Ｔｉ化合物層は、上記の１種以上の層からなる層であるが、本発明の作用効果を奏する限りにおいて、上記元素以外の成分を微量含んでもよい。

【0030】

［中間層］
本実施形態の中間層は、α型酸化アルミニウム層からなる。α型酸化アルミニウム層は、α型酸化アルミニウムからなる。

【0031】

本実施形態のα型酸化アルミニウム層の平均厚さは、３．０μｍ以上１５．０μｍ以下である。α型酸化アルミニウム層の平均厚さが、３．０μｍ以上であると、被覆切削工具のすくい面における耐クレーター摩耗性が一層向上する傾向にあり、１５．０μｍ以下であると被覆層の剥離がより抑制され、被覆切削工具の耐欠損性が一層向上する傾向にある。同様の観点から、α型酸化アルミニウム層の平均厚さは、３．０μｍ以上１２．０μｍ以下であることがより好ましく、３．５μｍ以上１０．０μｍ以下であることが好ましく、４．０μｍ以上１０．０μｍ以下であることが更に好ましい。

【0032】

α型酸化アルミニウム層において、式（１）で表される（１１０）面の組織係数ＴＣ（１１０）が１．５以上６．５以下である。組織係数ＴＣ（１１０）が１．５以上であると、α型酸化アルミニウム層と、下部層（特にＴｉの炭窒化物層）との密着性が向上するため、耐チッピング性及び耐欠損性に優れる。一方、組織係数ＴＣ（１１０）が６．５を超えた被覆切削工具を作成することは製造上困難である。同様の観点から、組織係数ＴＣ（１１０）は、１．８以上であることが好ましく、２．０以上であることがより好ましく、３．０以上であることが更に好ましく、４．０以上であることが特に好ましい。

【0033】

中間層は、α型酸化アルミニウム層からなる層であるが、本発明の作用効果を奏する限りにおいて、α型酸化アルミニウム（α型Ａｌ₂Ｏ₃）以外の成分を微量含んでもよい。

【0034】

［上部層］
本実施形態の上部層は、Ｔｉの炭窒化物層（ＴｉＣＮ層）からなる。

【0035】

本実施形態の上部層の平均厚さは、１．５μｍ以上８．０μｍ以下である。その平均厚さが１．５μｍ以上であることにより、α型酸化アルミニウム層の粒子の脱落を抑制する効果が向上し、平均厚さが８．０μｍ以下であることにより、耐欠損性が向上する。同様の観点から、上部層の平均厚さは、１．５μｍ以上５．０μｍ以下であることがより好ましい。

【0036】

上部層において、式（２）で表される（５１１）面の組織係数ＴＣ（５１１）が１．５以上５．０以下である。組織係数ＴＣ（５１１）が１．５以上であると、平滑な表面組織の面積割合が増加することに起因して切削抵抗が低下する。その結果、粒子の脱落が抑制され、被覆切削工具の耐摩耗性が向上する。また、組織係数ＴＣ（５１１）が１．５以上であると、上部層は、（１１０）面に配向したα型酸化アルミニウム層との密着性が向上することに起因して、上部層の膜厚を厚くしても耐チッピング性及び耐欠損性に優れる。一方、組織係数ＴＣ（５１１）が５．０を超えることは製造上困難である。同様の観点から、組織係数ＴＣ（５１１）は、１．６以上であることが好ましく、２．０以上であることがより好ましく、２．５以上であることが更に好ましく、３．０以上であることが特に好ましい。

【0037】

上部層は、ＴｉＣＮ層からなる層であるが、本発明の作用効果を奏する限りにおいて、ＴｉＣＮ以外の成分を微量含んでもよい。

【0038】

本実施形態の被覆切削工具における被覆層を構成する各層の形成方法として、例えば、以下の方法を挙げることができる。ただし、各層の形成方法はこれに限定されない。

【0039】

基材の表面上に特定のＴｉの化合物層である下部層を形成する。下部層は、例えば、以下の方法により形成される。

【0040】

例えば、Ｔｉの窒化物層（以下、「ＴｉＮ層」とも表記する。）からなるＴｉ化合物層は、原料組成をＴｉＣｌ₄：５．０〜１０．０ｍｏｌ％、Ｎ₂：２０〜６０ｍｏｌ％、Ｈ₂：残部とし、温度を８５０〜９５０℃、圧力を３００〜４００ｈＰａとする化学蒸着法で形成することができる。

【0041】

Ｔｉの炭化物層（以下、「ＴｉＣ層」とも表記する。）からなるＴｉ化合物層は、原料組成をＴｉＣｌ₄：１．５〜３．５ｍｏｌ％、ＣＨ₄：３．５〜５．５ｍｏｌ％、Ｈ₂：残部とし、温度を９５０〜１０５０℃、圧力を７０〜８０ｈＰａとする化学蒸着法で形成することができる。

【0042】

Ｔｉの炭窒化物層（以下、「ＴｉＣＮ層」とも表記する。）からなるＴｉ化合物層は、原料組成をＴｉＣｌ₄：５．０〜７．０ｍｏｌ％、ＣＨ₃ＣＮ：０．５〜１．５ｍｏｌ％、Ｈ₂：残部とし、温度を８００〜９００℃、圧力を６０〜８０ｈＰａとする化学蒸着法で形成することができる。

【0043】

Ｔｉの炭窒酸化物層（以下、「ＴｉＣＮＯ層」とも表記する。）からなるＴｉ化合物層は、原料組成をＴｉＣｌ₄：３．０〜４．０ｍｏｌ％、ＣＯ：０．５〜１．０ｍｏｌ％、Ｎ₂：３０〜４０ｍｏｌ％、Ｈ₂：残部とし、温度を９５０〜１０５０℃、圧力を５０〜１５０ｈＰａとする化学蒸着法で形成することができる。

【0044】

Ｔｉの炭酸化物層（以下、「ＴｉＣＯ層」とも表記する。）からなるＴｉ化合物層は、原料組成をＴｉＣｌ₄：１．０〜２．０ｍｏｌ％、ＣＯ：２．０〜３．０ｍｏｌ％、Ｈ₂：残部とし、温度を９５０〜１０５０℃、圧力を５０〜１５０ｈＰａとする化学蒸着法で形成することができる。

【0045】

下部層の表面上にα型酸化アルミニウム層からなる中間層を形成する。中間層は、例えば、以下の方法により形成される。

【0046】

まず、基材の表面上に、１層以上のＴｉ化合物層からなる下部層を形成する。その後、基材から最も離れた層の表面を酸化する（以下、この工程を「酸化処理工程」とも表記する。）。その後、酸化処理を施した層の表面上にα型酸化アルミニウム層の核を形成し（以下、この工程を「核形成工程」とも表記する。）、その核が形成された状態で、α型酸化アルミニウム層を形成する（以下、この工程を「成膜工程」とも表記する。）。

【0047】

酸化処理工程において、基材から最も離れた層の表面の酸化は、原料組成をＣＯ₂：０．１〜１．０ｍｏｌ％、Ｈ₂：残部とし、温度を８００〜９００℃、圧力を５０〜７０ｈＰａとする条件により行われる。このときの酸化処理時間は、３〜１０分であることが好ましい。

【0048】

核形成工程において、α型酸化アルミニウム層の核は、原料組成をＡｌＣｌ₃：２．０〜４．０ｍｏｌ％、ＣＯ₂：０．５〜２．０ｍｏｌ％、ＨＣｌ：１．５〜２．５ｍｏｌ％、Ｈ₂Ｓ：０．１〜０．３ｍｏｌ％、Ｈ₂：残部とし、温度を８００〜９００℃、圧力を２００〜３００ｈＰａとする化学蒸着法で形成される。

【0049】

そして、成膜工程において、α型酸化アルミニウム層は、原料組成をＡｌＣｌ₃：２．０〜４．０ｍｏｌ％、ＣＯ₂：３．０〜７．０ｍｏｌ％、ＨＣｌ：１．５〜２．５ｍｏｌ％、Ｈ₂Ｓ：０．５〜０．８ｍｏｌ％、Ｈ₂：残部とし、温度を９５０〜１０５０℃、圧力を６０〜１２０ｈＰａとする化学蒸着法で形成される。

【0050】

α型酸化アルミニウム層における組織係数ＴＣ（１１０）を所定範囲内とするためには、例えば、以下のようにすればよい。すなわち、核形成工程において、低温条件（例えば、上記の範囲内）となるようにしたり、高圧条件（例えば、上記の範囲内）となるようにしたり、原料組成中のＣＯ₂濃度を小さくしたり、原料組成中のＨ₂Ｓ濃度を小さくしたりすればよい。また、成膜工程において、高温条件（例えば、上記の範囲内）となるようにしたり、低圧条件（例えば、上記の範囲内）となるようにしたり、原料組成中のＣＯ₂濃度を大きくしたり、原料ガス組成中のＨ₂Ｓ濃度を大きくしたりすればよい。

【0051】

α型酸化アルミニウム層からなる中間層の表面上にＴｉＣＮ層からなる上部層を形成する。上部層は、例えば、以下の方法により形成される。

【0052】

ＴｉＣＮ層は、原料組成をＴｉＣｌ₄：８．０〜１０．０ｍｏｌ％、ＣＨ₃ＣＮ：０．５〜２．０ｍｏｌ％、Ｎ₂：５．０〜１０．０ｍｏｌ％、Ｈ₂：残部とし、温度を９５０〜１０５０℃、圧力を７０〜９０ｈＰａとする化学蒸着法で形成することができる。

【0053】

ＴｉＣＮ層における組織係数ＴＣ（５１１）を所定範囲内とするためには、例えば、以下のようにすればよい。すなわち、上部層形成工程において、高温条件（例えば、上記の範囲内）となるようにしたり、原料ガス組成中のＴｉＣｌ₄濃度を大きくしたり（例えば、ＴｉＣｌ₄濃度を上記の範囲内とする）すればよい。尚、原料組成中のＣＨ₃ＣＮ濃度が大きすぎたり、中間層の組織係数（１１０）が小さすぎたりすると、組織係数ＴＣ（５１１）を高めることができない傾向にある。

【0054】

本実施形態の被覆切削工具の被覆層における各層の厚さは、被覆切削工具の断面組織を、光学顕微鏡、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）、又はＦＥ−ＳＥＭ等を用いて観察することにより測定することができる。なお、本実施形態の被覆切削工具における各層の平均厚さは、刃先稜線部から被覆切削工具のすくい面の中心部に向かって５０μｍの位置の近傍において、各層の厚さを３箇所以上測定し、その相加平均値として求めることができる。また、各層の組成は、本実施形態の被覆切削工具の断面組織から、エネルギー分散型Ｘ線分光器（ＥＤＳ）や波長分散型Ｘ線分光器（ＷＤＳ）等を用いて測定することができる。

【実施例】

【0055】

以下、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

【0056】

基材として、ＪＩＳ規格ＣＮＭＧ１２０４１２形状を有し、８８．５ＷＣ−８．２Ｃｏ−１．５ＴｉＮ−１．５ＮｂＣ−０．３Ｃｒ₃Ｃ₂（以上質量％）の組成を有する超硬合金製の切削インサートを用意した。この基材の刃先稜線部にＳｉＣブラシにより丸ホーニングを施した後、基材の表面を洗浄した。

【0057】

基材の表面を洗浄した後、被覆層を化学蒸着法により形成した。まず、基材を外熱式化学蒸着装置に装入し、表１に示す原料組成、温度及び圧力の条件の下、表５に組成を示す第１層（ＴｉＮ層又はＴｉＣ層）を、表５に示す平均厚さになるよう、基材の表面に形成した。次いで、表１に示す原料組成、温度及び圧力の条件の下、表５に組成を示す第２層（ＴｉＣＮ層）を、表５に示す平均厚さになるよう、第１層の表面に形成した。次に、表１に示す原料組成、温度及び圧力の条件の下、表５に組成を示す第３層（ＴｉＣＮＯ層又はＴｉＣＯ層）を、表５に示す平均厚さになるよう、第２層の表面に形成した。これにより、３層から構成された下部層を形成した。次に、表１に示す原料組成、温度及び圧力の条件の下、酸化処理を施した。酸化処理時間は７分であった。次いで、表２に示す原料組成、温度及び圧力の条件の下、酸化処理を施した第３層の表面にα型酸化アルミニウムの核を形成した。さらに、表３に示す原料組成、温度及び圧力の条件の下、第３層及びα型酸化アルミニウム（α型Ａｌ₂Ｏ₃）の核の表面に、表５に組成を示す中間層（α型酸化アルミニウム層）を、表５に示す平均厚さになるよう形成した。最後に、表４に示す原料組成、温度及び圧力の条件の下、表５に組成を示す上部層（ＴｉＣＮ層）を、表５に示す平均厚さになるよう、α型酸化アルミニウム層の表面に形成した。こうして、発明品１、２、４、６〜１０、１２〜１４、参考品１〜３及び比較品１〜９の被覆切削工具を得た。

【0058】

試料の各層の厚さを下記のようにして求めた。すなわち、ＦＥ−ＳＥＭを用いて、被覆切削工具の刃先稜線部からすくい面の中心部に向かって５０μｍの位置の近傍における断面での３箇所の厚さを測定し、その相加平均値を平均厚さとして求めた。得られた試料の各層の組成は、被覆切削工具の刃先稜線部からすくい面の中心部に向かって５０μｍまでの位置の近傍の断面において、ＥＤＳを用いて測定した。

【0059】

【表1】

【0060】

【表2】

【0061】

【表3】

【0062】

【表4】

【0063】

【表5】

【0064】

得られた発明品１、２、４、６〜１０、１２〜１４、参考品１〜３及び比較品１〜９について、Ｃｕ−Ｋα線を用いた２θ／θ集中法光学系のＸ線回折測定を、出力：５０ｋＶ、２５０ｍＡ、入射側ソーラースリット：５°、発散縦スリット：２／３°、発散縦制限スリット：５ｍｍ、散乱スリット：２／３°、受光側ソーラースリット：５°、受光スリット：０．３ｍｍ、ＢＥＮＴモノクロメータ、受光モノクロスリット：０．８ｍｍ、サンプリング幅：０．０１°、スキャンスピード：４°／ｍｉｎ、２θ測定範囲：２０°〜１５５°とする条件で行った。装置は、株式会社リガク製のＸ線回折装置（型式「ＲＩＮＴ ＴＴＲＩＩＩ」）を用いた。Ｘ線回折図形からα型酸化アルミニウム層及びＴｉＣＮ層の各結晶面のピーク強度を求めた。得られた各結晶面のピーク強度から、α型酸化アルミニウム層における組織係数ＴＣ（１１０）及びＴｉＣＮ層における組織係数ＴＣ（５１１）を求めた。結果を表６に示す。

【0065】

【表6】

【0066】

得られた発明品１、２、４、６〜１０、１２〜１４、参考品１〜３及び比較品１〜９を用いて、下記の条件にて切削試験を行った。

【0067】

［切削試験］
被削材：Ｓ４５Ｃの１本溝入り丸棒、
切削速度：２８０ｍ／ｍｉｎ、
送り：０．３０ｍｍ／ｒｅｖ、
切り込み：１．８ｍｍ、
クーラント：有り、
評価項目：試料が欠損に至ったとき又は最大逃げ面摩耗幅が０．３ｍｍに至ったときを工具寿命とし、工具寿命までの加工時間を測定した。また、切削加工開始から１０分経過時における損傷状態をＳＥＭで確認した。ただし、切削加工開始から１０分経過する前に試料が欠損した場合、損傷状態は、その時点で欠損したことを示す。

【0068】

切削試験（摩耗試験）の工具寿命に至るまでの加工時間について、２５分以上を「Ａ」、２０分以上２５分未満を「Ｂ」、２０分未満を「Ｃ」として評価した。この評価では、「Ａ」が最も優れており、次に「Ｂ」が優れており、「Ｃ」が最も劣っていることを意味し、「Ａ」又は「Ｂ」であれば切削性能に優れることを意味する。得られた評価の結果を表７に示す。

【0069】

【表7】

【0070】

表７に示す結果より、発明品の摩耗試験の評価は、「Ｂ」以上の評価であった。一方、比較品の評価は、摩耗試験が、「Ｃ」であった。よって、発明品の耐摩耗性は、比較品と比べて、総じて、より優れていることが分かる。以上の結果より、発明品は、耐摩耗性及び耐欠損性に優れる結果、工具寿命が長いことが分かった。

【産業上の利用可能性】

【0071】

本発明の被覆切削工具は、耐欠損性を低下させることなく、しかも優れた耐摩耗性を有することにより、従来よりも工具寿命を延長できるので、そのような観点から、産業上の利用可能性がある。

【符号の説明】

【0072】

１…基材、２…下部層、３…中間層、４…上部層、５…被覆層、６…被覆切削工具。

【図1】