特許 6726212 鉄道車両用ブレーキディスク

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6726212

(24)【登録日】2020年6月30日

(45)【発行日】2020年7月22日

(54)【発明の名称】鉄道車両用ブレーキディスク

(51)【国際特許分類】

   F16D 65/12 20060101AFI20200713BHJP

   B61H 5/00 20060101ALI20200713BHJP

【ＦＩ】

   F16D65/12 P

   B61H5/00

   F16D65/12 T

   F16D65/12 U

【請求項の数】5

【全頁数】17

(21)【出願番号】特願2017-555076(P2017-555076)

(86)(22)【出願日】2016年12月6日

(86)【国際出願番号】JP2016086223

(87)【国際公開番号】WO2017099073

(87)【国際公開日】20170615

【審査請求日】2019年10月11日

(31)【優先権主張番号】特願2015-239099(P2015-239099)

(32)【優先日】2015年12月8日

(33)【優先権主張国】JP

(73)【特許権者】

【識別番号】000221616

【氏名又は名称】東日本旅客鉄道株式会社

(73)【特許権者】

【識別番号】000006655

【氏名又は名称】日本製鉄株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001254

【氏名又は名称】特許業務法人光陽国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】白石 伸夫

(72)【発明者】

【氏名】若林 雄介

(72)【発明者】

【氏名】栗田 健

(72)【発明者】

【氏名】加藤 孝憲

(72)【発明者】

【氏名】藤本 隆裕

(72)【発明者】

【氏名】野上 裕

(72)【発明者】

【氏名】坂口 篤司

(72)【発明者】

【氏名】市川 雄基

【審査官】 竹村 秀康

(56)【参考文献】

【文献】 国際公開第２０１５／１２２１４８（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特開２００７−２０５４２８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平８−３１２６９８（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｆ１６Ｄ４９／００−７１／０４

Ｂ６１Ｈ ５／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

表面に摺動部を有するディスク板部と、前記ディスク板部の裏面に設けられ前記ディスク板部の半径方向に延びる形状の複数の縦フィンと、前記複数の縦フィンのうち隣接する各一対の縦フィンの間に設けられ前記ディスク板部の周方向に延びる形状の横リブとを有し、前記ディスク板部が鉄道車両の車輪に締結された状態で前記一対の縦フィンの間に前記ディスク板部の内周側から外周側へ通じる空気の流路が形成され、且つ前記横リブにより前記空気の流路が狭められている鉄道車両用ブレーキディスクにおいて、
前記横リブには、前記ディスク板部の半径方向に沿った側面に、前記一対の縦フィンの間を通過する気流の乱れを抑制するための緩勾配が設けられていることを特徴とする鉄道車両用ブレーキディスク。

【請求項2】

前記緩勾配は、前記ディスク板部の半径方向に沿って内周側を向いた前記横リブの一方の側面、或いは、前記ディスク板部の半径方向に沿って内周側と外周側とをそれぞれ向いた前記横リブの両方の側面に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の鉄道車両用ブレーキディスク。

【請求項3】

前記緩勾配は、少なくとも前記横リブの頭部に設けられた頭部緩勾配を含み、
前記頭部緩勾配は、前記ディスク板部の内周側を向いた側部、前記ディスク板部の半径方向における２ｍｍ以上の区間、且つ、前記横リブの頭頂点から前記ディスク板部の回転軸方向における２ｍｍ以上の区間に設けられる、曲率半径２ｍｍの凸曲面又は前記凸曲面より緩い勾配面であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の鉄道車両用ブレーキディスク。

【請求項4】

前記緩勾配は、少なくとも前記横リブの頭部に設けられた頭部緩勾配を含み、
前記頭部緩勾配は、前記ディスク板部の内周側を向いた側部、前記ディスク板部の半径方向における５ｍｍ以上の区間、且つ、前記横リブの頭頂点から前記ディスク板部の回転軸方向における５ｍｍ以上の区間に設けられる、曲率半径５ｍｍの凸曲面又は前記凸曲面より緩い勾配面であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の鉄道車両用ブレーキディスク。

【請求項5】

前記横リブが前記一対の縦フィンを連結し、前記車輪と前記横リブとの間に空気の流路を有することを特徴とする請求項１から請求項４の何れか一項に記載の鉄道車両用ブレーキディスク。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、鉄道車両の車輪に締結され、摺動部に摺接部材が押し当てられることで制動力を発生させる鉄道車両用ブレーキディスクに関する。

【背景技術】

【0002】

以前より、鉄道車両の車輪にブレーキディスクを締結し、ブレーキディスクに摺接部材を押し当てることで、車輪の回転を制動するブレーキシステムがある。このようなブレーキシステムでは、制動時にブレーキディスクに大きな摩擦熱が生じる。このため、ブレーキディスクの裏面に半径方向に延びる複数の縦フィンを設け、ブレーキディスクの回転によりブレーキディスクと車輪との間に空気を流して、ブレーキディスクの放熱を行う構造が採用されることがある。
複数の縦フィンを有するブレーキディスクでは、高速鉄道に搭載されて車輪が高速に回転するときにブレーキディスクと車輪との間に大量の空気が流れて大きな騒音が発生する。このため、特許文献１では、複数の縦フィンの間を流れる空気に抵抗を与える横リブを設け、この横リブにより縦フィン間の開口面積を調整することで、複数の縦フィンの間を流れる空気の量を抑制し、騒音を低減する提案がなされている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００７−２０５４２８号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

特許文献１に示されるように、複数の縦フィンを有したブレーキディスクに横リブを設けることで、横リブがない場合と比較して騒音を低減できる。しかしながら、特許文献１記載のブレーキディスクでは、更なる高速化による空気流量の増加に伴う騒音を低減するためには、横リブと車輪との間の開口面積を更に低減することが必要となる。この様に開口面積を低減した場合、空気流量の低下に伴い、十分にブレーキディスクの放熱性能を確保できないという課題が生じる。

【0005】

本発明者らは、ブレーキディスクの放熱性能を低下させることなく、低騒音なブレーキディスクを開発するため、ブレーキディスクの音源を確認する試験を行った。
先ず、マイクロホンアレイ音源探査システムを用いて高速回転するブレーキディスクおよびその周囲の音源を探査した。その結果、音源はブレーキディスク近傍またはブレーキディスク内部にあることが判明した。次に、騒音源となる乱流を発生させると思われるブレーキディスクの各部を塞いで試験を行った。各部とは、具体的には、ディスク裏面の空気の流路の入口（ブレーキディスクの内周側の開口部）と出口（ブレーキディスクの外周側の開口部）及び、ブレーキディスクを車輪に締結するためにボルトが挿入される貫通孔のディスク表面（摺動部）側の開口端である。これらを全て塞いで騒音試験を行った結果、ブレーキディスクから発生する騒音は非常に低いレベルまで低減することを確認した。さらに、これらの内一箇所を塞がず、残りの二箇所を塞いで試験を行った。その結果、それぞれの部分で特定周波数の騒音が発生していることを確認した。
しかしながら、これらの騒音を全て足し合わせても、通常時すなわち全ての部位を開口した状態よりも騒音レベルが低いことが分かった。特に、８００Ｈｚ以上の高い周波数範囲に大きな差があった。

【0006】

本発明者らは、これらの試験の結果を分析し、ブレーキディスク裏面の気流の乱れによる騒音が最も大きな要因と考え、この気流の乱れを与える横リブの形態を様々に変えた試験を行うことで、本発明を完成するに至った。
本発明は、鉄道車両用ブレーキディスクにおいて、ブレーキディスクの放熱性能を低下させることなく、車輪の高速回転時にブレーキディスクから生じる騒音を大幅に低減することを目的としている。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本発明は、表面に摺動部を有するディスク板部（ブレーキディスクのうち下記縦フィンおよび横リブ等を除いた板状の部分をディスク板部と称する。）と、前記ディスク板部の裏面に設けられ前記ディスク板部の半径方向に延びる形状の複数の縦フィンと、前記複数の縦フィンのうち隣接する各一対の縦フィンの間に設けられ前記ディスク板部の周方向に延びる形状の横リブとを有し、前記ディスク板部が鉄道車両の車輪に締結された状態で前記一対の縦フィンの間に前記ディスク板部の内周側から外周側へ通じる空気の流路が形成され、且つ前記横リブにより前記空気の流路が狭められている鉄道車両用ブレーキディスクにおいて、
前記横リブには、前記ディスク板部の半径方向に沿った側面に、前記一対の縦フィンの間を通過する気流の乱れを抑制するための緩勾配が設けられていることを特徴としている。
この構成によれば、一対の縦フィンの間を通過する空気が横リブによって乱されて大きな騒音を発生させるという作用が抑制され、これにより、高速回転時にブレーキディスクから発生する騒音を大幅に低減できる。従って、放熱性能に影響がある横リブと車輪との間の開口部の面積を低減することなく、騒音を大幅に低減できる。

【0008】

好ましくは、前記緩勾配は、前記ディスク板部の半径方向に沿って内周側を向いた前記横リブの一方の側面、或いは、前記ディスク板部の半径方向に沿って内周側と外周側とをそれぞれ向いた前記横リブの両方の側面に設けられていてもよい。
この構成によれば、少なくともディスク板部の半径方向に沿って内周側を向いた横リブの一方の側面が緩勾配となっていることで、ここを通過する気流の乱れによって発生する騒音を低減することができる。

【0009】

より好ましくは、前記緩勾配は、少なくとも前記横リブの頭部に設けられた頭部緩勾配を含み、
前記頭部緩勾配は、前記ディスク板部の内周側を向いた側部、前記ディスク板部の半径方向における２ｍｍ以上の区間、且つ、前記横リブの頭頂点から前記ディスク板部の回転軸方向における２ｍｍ以上の区間に設けられる、曲率半径２ｍｍの凸曲面又は前記凸曲面より緩い勾配面である構成としてもよい。

【0010】

より好ましくは、前記緩勾配は、少なくとも前記横リブの頭部に設けられた頭部緩勾配を有し、
前記頭部緩勾配は、前記ディスク板部の内周側を向いた側部、前記ディスク板部の半径方向における５ｍｍ以上の区間、且つ、前記横リブの頭頂点から前記ディスク板部の回転軸方向における５ｍｍ以上の区間に設けられる、曲率半径５ｍｍの凸曲面又は前記凸曲面より緩い勾配面である構成としてもよい。

【0011】

このような構成によれば、横リブの体積を大きくせずに、横リブで発生する騒音を低減できる。ブレーキディスクが熱膨張、熱収縮したときに、ブレーキディスクを車輪に締結するボルトに応力変動が生じ、横リブの体積が大きくなると、ブレーキディスクの剛性が高くなるため、ボルトの応力範囲が大きくなる。上記構成によれば、横リブの体積が小さくできるので、騒音を低減しつつ、ボルトに生じる応力範囲を小さくできる。

【0012】

具体的には、前記横リブが前記一対の縦フィンを連結し、前記車輪と前記横リブとの間に空気の流路を有する構成が採用される。
この構成において、上述した緩勾配による騒音低減の効果がより奏される。

【発明の効果】

【0013】

本発明によれば、鉄道車両用ブレーキディスクにおいて、ブレーキディスクの放熱性能を低下させることなく、車輪の高速回転時にブレーキディスクから生じる騒音を大幅に低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【0014】

【図1】鉄道車両におけるブレーキシステムの一例を示す斜視図である。

【図2】第１実施の形態のブレーキディスクの裏面を示す平面図である。

【図3A】ブレーキディスクの各部の断面を示すもので、図２の矢印Ａ−Ａ線断面図である。

【図3B】ブレーキディスクの各部の断面を示すもので、図２の矢印Ｂ−Ｂ線断面図である。

【図3C】ブレーキディスクの各部の断面を示すもので、横リブの変形例を示す図２の矢印Ｂ−Ｂ線断面図である。

【図4A】第２実施の形態のブレーキディスクを示すもので、ブレーキディスクの表面側の平面図である。

【図4B】第２実施の形態のブレーキディスクを示すもので、図４Ａの矢印Ｃ−Ｃ線断面図である。

【図5】縦フィンおよび横リブに関係する騒音の試験結果を示すグラフである。

【図6】ボルト用の貫通孔に関係する騒音の試験結果を示すグラフである。

【図7】緩勾配の平均傾斜角度を説明する図である。

【図8】横リブの体積とボルト応力範囲との関係を示すグラフである。

【図9】図８に示される横リブの第１形態Ｌ１から第５形態Ｌ５及び比較形態Ｌ６を説明する図表である。

【図10】第２実施の形態の横リブを説明する図である。

【図11】第２実施の形態の横リブと従来の横リブとの騒音レベルの比較を示す周波数グラフである。

【図12】図１１で比較される横リブの形態を示す図表である。

【図13】所定周波数範囲の総合的な騒音レベルを比較したグラフである。

【図14】ディスク板部の表面に設けられる溝の形態を説明する図であり、図１４Ａから図１４Ｅは第１形態から第５形態をそれぞれ示す。

【図15】溝の幅と騒音レベルとの関係を示す周波数グラフである。

【図16】溝の接続箇所と騒音レベルとの関係を示す周波数グラフである。

【図17】溝の接続形態と所定周波数範囲の総合的な騒音レベルとの関係を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0015】

以下、本発明の各実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。
（第１実施の形態）
図１は、鉄道車両におけるブレーキシステムの一例を示す斜視図である。図２は、第１実施の形態のブレーキディスクの裏面を示す平面図である。図３は、ブレーキディスクの各部の断面を示すもので、図３Ａは図２の矢印Ａ−Ａ線断面図、図３Ｂは図２の矢印Ｂ−Ｂ線断面図、図３Ｃは横リブの変形例を示す図２の矢印Ｂ−Ｂ線断面図である。
以下、ブレーキディスク１０の半径方向に沿って外周を向く方を「外周側」、内周を向く方を「内周側」と定義する。
本発明の第１実施の形態のブレーキシステムは、高速鉄道に搭載される。このブレーキシステムは、鉄道車両の車輪１００の側部に締結されたブレーキディスク１０と、ブレーキディスク１０に接触して制動力を発生させる摺接部材２００と、摺接部材２００をブレーキディスク１０に接触する方へ押し付け可能な可動部２１０とを備える。ブレーキディスク１０と摺接部材２００とは、特に制限されないが、１つの車輪１００の両方の側面にそれぞれ設けられ、可動部２１０は２つの摺接部材２００で車輪１００を挟み込むように構成される。

【0016】

ブレーキディスク１０は、環状のディスクであり、ディスク板部の表面１０ｆが摺動部である。ディスク板部の裏面１０ｒには、複数の縦フィン１１ａ、１１ｂ、および複数の横リブ１３が設けられている。ブレーキディスク１０のうち、縦フィン１１ａ、１１ｂおよび横リブ１３を除いた板状の部分をディスク板部と称する。
また、ブレーキディスク１０には、表面から裏面にボルトを通すための複数の貫通孔１２が設けられている。図２においては、煩雑を避けるため縦フィン１１ａ、１１ｂ、貫通孔１２、および横リブ１３の符号を一部にのみ付している。
縦フィン１１ａ、１１ｂは、ディスク板部の半径方向に延びる形状で、ディスク板部裏面から車輪１００の板部に向かって突出した部分である。複数の縦フィン１１ａ、１１ｂは、ディスク板部の周方向においてほぼ等間隔に設けられている。

【0017】

横リブ１３は、ディスク板部の周方向に延びる形状であり、複数の縦フィン１１ａ、１１ｂのうち隣接する各一対の縦フィン１１ａ、１１ｂの間で、一対の縦フィン１１ａ、１１ｂを連結するように設けられている。
複数の貫通孔１２は、ディスク板部の同一径上に設けられ、且つ、ディスク板部の周方向に等間隔に並んでいる。
図３Ａに示すように、縦フィン１１ａ、１１ｂは、頭部が車輪１００の側面に接触する。横リブ１３は、頭部が車輪１００のとの間に隙間を持つ高さを有する。このような構成により、ブレーキディスク１０を車輪１００に締結したときに、縦フィン１１ａ、１１ｂ、ディスク板部の裏面１０ｒ、および車輪１００の板部で囲まれた空気の流路が形成される。そして、車輪１００とブレーキディスク１０が回転した際に、この流路に内周側から外周側に空気が流れ、これによりブレーキディスク１０の熱が放出される。

【0018】

本実施の形態においては、横リブ１３の内周側の側面１３ａと、外周側の側面１３ｂとには、緩勾配が形成されている。緩勾配は、傾斜角度が鋳造の抜き勾配よりも小さく、好ましくは平均傾斜角度が５０°以下、より好ましくは平均傾斜角度が４５°以下に形成されている。抜き勾配とは、ブレーキディスク１０を鋳造したときに、アンダーカット処理を行わずに横リブ１３を成型し、鋳型から抜き出すことのできる勾配の中で、最も９０°に近い勾配を意味する。図３Ｂ、図３Ｃにおいて抜き勾配を仮想線で示している。横リブ１３の緩勾配は、縦フィン１１ａ、１１ｂの側面の勾配より平均傾斜角度が小さい。ここで、平均傾斜角度とは、図７に示すように、横リブ１３の側面１３ａの付根側の丸み加工の終了点Ａと先端側の丸み加工の終了点Ｂとを結ぶ直線Ａ−Ｂと、ブレーキディスク１０の板面と平行な直線Ａ−Ｃとのなす角度αを意味する。
横リブ１３の緩勾配を有する側面１３ａ、１３ｂは、膨らみを有する曲面状としても、凹みを有する曲面状としても、平面又は円錐面状としてもよい。
第１実施の形態のブレーキディスク１０の作用については後述する。

【0019】

（第２実施の形態）
図４は、第２実施の形態のブレーキディスクを示すもので、図４Ａはブレーキディスクの表面側（摺動部側）の平面図、図４Ｂは図４Ａの矢印Ｃ−Ｃ線断面図である。
本発明の第２実施の形態のブレーキシステムは、第１実施の形態と同様に高速鉄道に搭載される。このブレーキシステムは、ブレーキディスク１０Ａが鉄道車両の車輪１００（図１）の側部に締結され、摺接部材２００（図１）がブレーキディスク１０Ａの表面に押し付けられて制動力を発生する。
ブレーキディスク１０Ａには、表面１０ｆから裏面に貫通する複数の貫通孔１２と、表面１０ｆで複数の貫通孔１２を結ぶ溝１５とが設けられている。

【0020】

複数の貫通孔１２は、ブレーキディスク１０Ａの同一径上に設けられ、且つ、ブレーキディスク１０Ａの周方向に等間隔に設けられている。各貫通孔１２は、図４Ｂに示されるように、ボルトの軸部を通す径の小さい小径部１２ｔと、ボルトの頭部またはナットが配置される径の大きい大径部１２ｗとを有している。大径部１２ｗは、ボルトの頭部又はナットが沈み込む深さを有していてもよいし、ボルトの頭部又はナットの高さより短い深さを有し、ボルトの頭部又はナットの一部が溝１５内に突出する構成としてもよい。また、大径部１２ｗの深さは、ボルトの頭部またはナットの高さと同一としてもよい。何れの場合でも、ボルトの頭部又はナットは、ブレーキディスク１０の表面１０ｆより外方へ突出することはない。

【0021】

溝１５は、ブレーキディスク１０Ａの表面部において、複数の貫通孔１２を結ぶように、環状に形成されている。溝１５は、例えばブレーキディスク１０Ａの同心円に沿った形状に設けられている。
溝１５により複数の貫通孔１２を結んだ構造は、第１実施の形態の縦フィン１１ａ、１１ｂおよび横リブ１３を有するブレーキディスク１０に採用しても良いし、第１実施の形態と別構造を有するブレーキディスクに採用してもよい。

【0022】

＜作用および効果＞
図５は、縦フィンおよび横リブに関係する騒音の試験結果を示すグラフである。図６はボルト用の貫通孔に関係する騒音の試験結果を示すグラフである。
図５および図６は、従来のブレーキディスクについての試験結果を示している。従来のブレーキディスクとは、縦フィン、横リブ、およびボルト用の貫通孔を有し、横リブが図３Ｂの２点鎖線に示した形状であり、ディスク板部の表面部に溝１５が設けられていないブレーキディスクを意味している。図５および図６において、グラフ線Ｅは従来のブレーキディスクを車輪と共に高速回転させたときの騒音レベルを示している。グラフ線Ｌは、従来のブレーキディスクをボルト用の貫通孔のみを塞いで車輪と共に高速回転させたときの騒音レベルを示している。図５のグラフ線Ｈは隣接する一対の縦フィン間の空気の流路における外周側の開口部以外を塞いで車輪と共に高速回転させたときの騒音レベルを示している。図５のグラフ線Ｉは上記空気の流路の内周側の開口部以外を塞いで車輪と共に高速回転させたときの騒音レベルを示している。図６のグラフ線Ｆは上記空気の流路の内周側および外周側の開口部とボルト用の貫通孔とを塞いで車輪と共に高速回転させたときの騒音レベルを、図６のグラフ線Ｇはボルト用の貫通孔以外を塞いで車輪と共に高速回転させたときの騒音レベルを示している。

【0023】

試験の結果、従来のブレーキディスクの騒音には、上記空気の流路の外周側或いは内周側の開口部で縦フィンに起因して発生する騒音と、上記空気の流路内で横リブに起因して発生する騒音と、ボルト用の貫通孔によって発生する騒音とが含まれることが分かった。
図５のグラフ線Ｉの範囲Ｗ３の騒音は、内周側の開口部における縦フィンに起因した騒音であると推測される。また、図５のグラフ線Ｈの範囲Ｗ２の騒音は、外周側の開口部における縦フィンに起因した騒音であると推測される。さらに、グラフ線Ｈ、Ｉに対してグラフ線Ｅ，Ｌの差が大きくなっている範囲Ｗ１の騒音は、流路内の気流が横リブで乱されて発生している騒音と推測される。また、図６のグラフ線Ｇの範囲Ｗ４の騒音は、ボルト用の貫通孔に起因した騒音であると推測される。範囲Ｗ４においてボルト用の貫通孔のみを塞いだときのグラフ線Ｌの騒音レベルが、グラフ線Ｅより１〜２ｄＢ低下している。このことから、範囲Ｗ４においてはボルト用の貫通孔に起因した騒音はディスク裏面の流路を流れる気流に起因した騒音と同程度であると考えられる。

【0024】

図５に示されるように、第１実施の形態のブレーキディスク１０においては、従来のブレーキディスクと比較して、範囲Ｗ１に示されている騒音レベルが大幅に低減される。これは、横リブ１３の緩勾配により横リブ１３を通過した気流の乱れが大幅に抑制されているためと考えられる。従って、第１実施の形態のブレーキディスク１０によれば、ブレーキディスク１０を放熱する空気の流量は大きく低下せずに、騒音が大幅に低減されることが分かる。
図６に示されるように、第２実施の形態のブレーキディスク１０Ａにおいては、ボルト穴のみ開口したグラフ線Ｇと比較して、貫通孔により生じていた範囲Ｗ４の騒音が大幅に低減される。これは、複数の貫通孔１２を結ぶように環状の溝１５が設けられていることによると考えられる。このように、第２実施の形態のブレーキディスク１０Ａによれば、貫通孔１２に起因する騒音を低減することで、従来のブレーキディスクと比較して、大幅に騒音レベルが低減されることが分かる。但し、ディスク板部の裏面の流路を流れる気流など、その他の要因により発生している同じ周波数範囲の騒音が低減されていることが前提である。

【0025】

以上、本発明の第１実施の形態および第２実施の形態について説明したが、本発明は上記の実施の形態に限られるものではない。例えば、横リブ１３の配置は、ディスク板部の内周部、外周部、或いは内周部と外周部との中間など、様々に変更可能である。また、横リブにより一対の縦フィンの間の空気の流路を狭める構造は、上記の実施の形態で示したものに限られない。上記の実施の形態の横リブ１３は、隣接する一対の縦フィンの間を連結し、且つ、ディスク板部の回転軸方向の高さが縦フィンより低い構造を有する。しかし、例えば、横リブは、縦フィンと同じ高さを有する一方、横リブの横方向の広がり（ディスク板部の周方向の広がり）を、一対の縦フィンの間の全域とせずに一部の領域を残して広がる構造としてもよい。すなわち、縦フィンと横リブとの間に空気の流路がある、或いは、片側の縦フィンに連結された横リブ間に空気の流路がある構造としてもよい。この場合には、横リブの頭頂部はディスク板部の回転軸方向の端部（空気の流路に面する端部）に相当する。さらに、この場合でも、横リブは、ディスク板部の内周部、外周部、或いは内周部と外周部との中間など、様々な位置に設けてもよい。また、上記実施の形態では、全ての縦フィンの頭部が車輪の一面に接触する構造としたが、一部の縦フィンの頭部と車輪の一面の間に僅かな隙間が生じる構造としてもよい。さらに、上記実施の形態では、縦フィンはディスク板部の半径方向の長さとほぼ同じ長さとしたが、縦フィンはディスク板部の半径方向の長さより短い構造としてもよい。また、溝１５は、ディスク板部の同一径上に沿った構成でなくてもよい。この場合でも、騒音の低減効果は得られる。その他、実施の形態で示した細部は、発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。

【0026】

（第３実施の形態）
図８は、横リブの体積とボルト応力範囲との関係を示すグラフである。ここで、ボルト応力範囲とは、ディスクが熱膨張しない状態でボルトに発生する応力から、ディスクが熱膨張した状態でボルトに発生する応力への変動範囲のことを呼ぶ。図９は、図８に示される横リブの第１形態Ｌ１から第５形態Ｌ５及び比較形態Ｌ６をそれぞれ説明する図表である。
以下、ブレーキディスク１０の板面に沿った方向を水平方向、板面に垂直な方向を高低方向、ブレーキディスク１０の周方向を各部の周方向と定義する。
鉄道車両の制動時においてブレーキディスク１０は摩擦熱により熱膨張し、これによりボルトの引張応力および曲げ応力が変化する。図８の縦軸は、ブレーキディスク１０に一定の温度変化を加えたときにボルトに生じる引張応力と曲げ応力の応力範囲（最大値と最小値との差）を示す。図８の横軸は横リブの体積を示す。図８のグラフの各プロットは、図９の第１形態Ｌ１から第５形態Ｌ５の横リブ１３を採用したとき及び比較形態Ｌ６（横リブが無い場合）の横リブの体積に対する応力範囲を示す。

【0027】

図９の第１形態Ｌ１から第５形態Ｌ５の横リブ１３は、高さが一定で、頭部水平部Ｌｄの長さ、頭部緩勾配ＳＬ０の形状、および裾部緩勾配ＳＬ１の形状が図９の表のように異なる。頭部水平部Ｌｄは、横リブ１３の頭頂部に設けられた水平な部位を指す。頭部緩勾配ＳＬ０は、横リブ１３の頭頂部から裾部又は中断部にかけた勾配部分を指す。裾部緩勾配ＳＬ１は、横リブ１３の裾部の勾配部分を指す。表中の「Ｒ」は曲率半径［ｍｍ］を示す。頭部緩勾配ＳＬ０と裾部緩勾配ＳＬ１とは、横リブ１３の内周側に配置される。

【0028】

図８のグラフに示されるように、ボルトの応力範囲は、ボルトの近傍に位置する横リブ１３の体積によって変化する。例えば、横リブ１３が図９の第１形態Ｌ１のような形態でその体積が大きければ、横リブ１３の剛性が大きくなるため、ボルトの応力範囲が大きくなる。一方、横リブ１３が図９の第５形態Ｌ５のよう形態でその体積が小さければ、横リブ１３の剛性が比較的小さくなるため、ボルトの応力範囲も小さくなる。図８のグラフから、横リブ１３の体積を第５形態Ｌ５以下にすることで、横リブ１３がない比較形態Ｌ６の場合とボルトの応力範囲は同等になる。
以上説明したように、横リブ１３の体積を増して騒音を低減した場合、ボルトの応力範囲が大きくなるという課題が発生する。そこで、第３実施の形態のブレーキディスクは、ボルトの応力範囲を余り大きくせずに、騒音を低減できる横リブ１３Ａ（図１０を参照）を有する。

【0029】

図１０は、第３実施の形態の横リブを説明する図である。図１１は、第３実施の形態の横リブと従来の横リブとの騒音レベルの比較を示す周波数グラフである。図１２は、図１１で比較される横リブの形態を示す図表である。
第３実施の形態の横リブ１３Ａは、内周側に、頭部緩勾配ＳＬ０を含む。頭部緩勾配ＳＬ０は、横リブ１３Ａの内周側にディスク板部の半径方向の区間Ｌａ１の範囲、且つ、横リブ１３Ａの頭頂点からディスクの回転軸方向の区間Ｌａ２の範囲に設けられる。頭部緩勾配ＳＬ０は、少なくとも区間Ｌａ１、Ｌａ２が共に２ｍｍ以上の範囲に設けられ、Ｒ２ｍｍの凸曲面或いはそれより緩い勾配面であるとよい。さらに望ましくは、頭部緩勾配ＳＬ０は、少なくとも区間Ｌａ１、Ｌａ２が共に５ｍｍ以上の範囲に設けられ、Ｒ５ｍｍの凸曲面又はそれより緩い勾配面であるとよい。

【0030】

第３実施の形態の横リブ１３Ａには、さらに、内周側に、頭部緩勾配に連なる直線区間Ｌｂと、裾部緩勾配ＳＬ１とが含まれる。直線区間Ｌｂは、製造可能な範囲で垂直に近くすればよい。これにより、横リブ１３Ａの体積を小さくできる。また、直線区間Ｌｂは、ボルト応力範囲に余裕があれば、傾斜が設けられていてもよい。また、直線区間Ｌｂは、緩い曲率を有する曲面区間としてもよい。
裾部緩勾配ＳＬ１は、例えば、Ｒ５ｍｍの凹曲面である。しかし、裾部緩勾配ＳＬ１は製造容易な勾配の平面又は曲面としてもよい。また、製造可能な範囲で裾部緩勾配ＳＬ１は無くてもよい。

【0031】

また、第３実施の形態の横リブ１３Ａは、頭部水平部Ｌｄを含んでいてもよいし、含まなくてもよい。含む場合、頭部水平部Ｌｄは、１ｍｍ〜２０ｍｍ程度の範囲とするとよい。頭部水平部Ｌｄが大きくなるほど、横リブ１３Ａの体積が増し、ボルトの応力範囲への影響が増す。従って、頭部水平部Ｌｄの大きさは、ボルト応力範囲と横リブ１３Ａの必要な強度とを考慮して適宜設定すればよい。さらに、横リブ１３Ａの外周側は、製造可能な範囲で垂直な構成としてもよいし、緩い勾配を設けてもよい。横リブ１３Ａの外周側の勾配が緩くなると、横リブ１３Ａの体積が増して、ボルト応力範囲が大きくなる。従って、横リブ１３Ａの外周側は、ボルト応力範囲に余裕のある範囲で、適宜設定すればよい。また、横リブ１３Ａの高さは、直線区間Ｌｂの長さにより適宜調整可能である。

【0032】

＜作用及び効果＞
図１１は、第３実施の形態の横リブと従来の横リブとの騒音の比較を示す周波数グラフである。図１２は、図１１の横リブの形状を示す図表である。図１３は、４００Ｈｚ〜５０００Ｈｚの範囲のオーバーオール騒音レベルを比較したグラフである。
ここでは、隣接する一対の縦フィン１１ａ、１１ｂの間の部分模型を作成し、そこに所定の風速で空気を流し、騒音を測定した。縦フィン１１ａ、１１ｂの間の空気の流路は、擬似的にディスク板部の一面と車輪１００の板部の一面とで囲われた状態とした。また、横リブ１３Ａは流路の一部を遮るように配置した。図１１の縦軸は、各周波数バンドの騒音レベルを示し、図１１の横軸は１／３オクターブバンドの中心周波数を示す。また、横軸中の「Ｏ．Ａ」はオーバーオールを、「Ｐ−Ｏ．Ａ」は４００Ｈｚ〜５０００Ｈｚの範囲のオーバーオールを示す。

【0033】

ここでは、図１２の第１形態Ｐ１から第７形態Ｐ７の横リブ１３Ａについて騒音を測定した。図１２の表中、「Ｒ」は、曲率半径［ｍｍ］を示し、「頭部緩勾配形状」は、頭部緩勾配ＳＬ０の凸曲面の曲率半径を示し、「裾部緩勾配形状」は図１０の裾部緩勾配ＳＬ１の凹曲面の曲率半径を示す。また、比較対象として、切削加工により断面矩形状に形成された現行形状の横リブも併せて試験した。

【0034】

図１１に示すように、第１形態Ｐ１から第７形態Ｐ７の横リブ１３Ａを採用した場合、現行形状の横リブと比べて騒音レベルを低減できることを確認した。また、４００Ｈｚ〜５０００Ｈｚの範囲のオーバーオール騒音レベルを比較すると、図１３に示すように第１形態Ｐ１から第７形態Ｐ７では、現行形状と比較して顕著に騒音レベルを低減できることを確認した。
なお、これらの騒音を測定した際、横リブ１３Ａの形状の違いにより、一対の縦フィン１１ａ、１１ｂの間を通過する空気量（流速）に僅かな違いが生じた。実際のブレーキディスク１０では、適宜冷却効果が得られるように、横リブ１３Ａの高さの調整により、空気量は所定の値に設定される。また、流速は騒音レベルに影響を与える。このため、図１３のグラフの値については、流速のバラツキによる騒音レベルのバラツキを除去するように補正を行った。

【0035】

図１３において、第３形態Ｐ３と第７形態Ｐ７との試験結果の比較から、直線区間Ｌｂの勾配は騒音レベルに大きく影響しないことが分かる。また、第１形態Ｐ１から第３形態Ｐ３の試験結果の比較から、頭部緩勾配ＳＬ０の区間Ｌａ２および形状が、騒音レベルに影響を与えることを確認した。
また、頭部緩勾配ＳＬ０が、区間Ｌａ１、区間Ｌａ２は共に２ｍｍであり、曲率半径をＲ２ｍｍの凸曲面とした第１形態Ｐ１であると、４００Ｈｚ〜５０００Ｈｚのオーバーオール騒音レベルが現行形状よりも約１０ｄＢ（Ａ）低減できることを確認した。さらに、頭部緩勾配ＳＬ０が、区間Ｌａ１、区間Ｌａ２は共に５ｍｍであり、曲率半径をＲ５ｍｍの凸曲面とした第２形態Ｐ２であると、４００〜５０００Ｈｚのオーバーオール騒音レベルが現行形状よりも約１４ｄＢ低減できることが確認した。また、頭部緩勾配ＳＬ０が、区間Ｌａ１、区間Ｌａ２は共に５ｍｍであり、曲率半径をＲ１０ｍｍの凸曲面とした第５形態Ｐ５であると、４００〜５０００Ｈｚのオーバーオール騒音レベルを現行形状よりも１８．５ｄＢ低減できることを確認した。

【0036】

このような試験の結果から、第３実施の形態の横リブ１３Ａによれば、騒音レベルを顕著に低減できることが分かる。
以上のように、第３実施の形態のブレーキディスク１０によれば、ボルト応力範囲を余り大きくせずに、横リブ１３Ａの箇所で生じる騒音レベルを顕著に低減することができる。

【0037】

（第４実施の形態）
図１４は、ディスク板部の表面に設けられる溝の形態を説明する図であり、図１４Ａから図１４Ｅは溝の第１形態から第５形態をそれぞれ示す。なお、図１４は、溝１５Ａ、１５Ｂの一区間において、ブレーキディスク１０Ａの周方向と半径方向とが互いに直交する直線方向となるように座標変換された図を示す。
第４実施の形態のブレーキディスク１０Ａにおいては、第２実施の形態の溝１５の代わりに、小さな幅を有する溝１５Ａが採用される。溝１５Ａの幅は、貫通孔１２のディスク板部の表面側（ブレーキディスク１０Ａの摺動面側）の開口部１２Ｆの直径よりも小さく、具体的には、開口部１２Ｆの直径は例えば３６ｍｍ、溝１５Ａの幅は例えば５ｍｍ、１０ｍｍ、２０ｍｍなどである。開口部１２Ｆが円形でない場合には、溝１５Ａの幅は、開口部１２Ｆのディスク板部の半径方向における幅よりも小さい。溝１５Ａの幅とは、溝１５Ａのディスク板部の半径方向における幅を意味する。

【0038】

ブレーキディスク１０Ａの表面は、制動力を発生させるために摺接部材２００が接触する。このため、ブレーキディスク１０Ａの摺動面に設けられた溝１５Ａは、摺動面を小さくする。摺動面が小さくなると、摺接部材２００の圧力が同じ場合、制動力を低下させる方向に作用する。また、溝１５Ａの幅又は深さが大きくなると、ブレーキディスク１０Ａの強度を低下させる方向に作用する。
第４実施の形態のブレーキディスク１０Ａは、上述のように幅の狭い溝１５Ａが採用される。従って、第４実施の形態では、溝１５Ａによりボルト用の貫通孔１２で生じる騒音を低減しつつ、ブレーキディスク１０Ａの摺動面の面積の確保および強度の維持を図ることができる。

【0039】

幅の狭い溝１５Ａを採用した場合、隣接する一対の開口部１２Ｆと溝１５Ａとの接続形態にバリエーションが生じる。バリエーションとしては、例えば、溝１５Ａが、隣接する一対の開口部１２Ｆの内周部Ｒｉを接続するパターン（図１４Ａ）、中央部Ｒｃを接続するパターン（図１４Ｂ）、外周部Ｒｏを接続するパターン（図１４Ｃ）がある。さらに、溝１５Ａが隣接する一対の開口部１２Ｆのうち、一方の外周部Ｒｏから他方の内周部Ｒｉへ斜めに接続するパターン（図１４Ｄ）がある。さらに、隣接する一対の開口部１２Ｆを内周部Ｒｉ同士の接続と、外周部Ｒｏ同士の接続とを交互に繰り返すパターン（以下では「千鳥状」として示す。図１４Ｅ）などがある。内周部Ｒｉ、中央部Ｒｃ、外周部Ｒｏとは、開口部１２Ｆをブレーキディスク１０Ａの半径方向に等間隔で３分割した各部を示す。
第４実施の形態の溝１５Ａの接続パターンには、上記のような複数のパターンのうち、図１４Ｂから図１４Ｄの接続パターンが含まれ、図１４Ａと、図１４Ｅに示す溝１５Ｂの接続パターンは除外される。

【0040】

すなわち、第４実施の形態においては、溝１５Ａの幅が開口部１２Ｆの直径の半分以下の場合、溝１５Ａと開口部１２Ｆとの接続箇所は、一対の開口部１２Ｆ、１２Ｆの少なくとも一方との接続において、開口部１２Ｆの内周部Ｒｉを除く接続箇所が採用される。内周部Ｒｉを除く接続箇所とは、開口部１２Ｆの中央部Ｒｃ、外周部Ｒｏ、或いは、中央部Ｒｃと外周部Ｒｏとを跨ぐ部分を意味する。溝１５Ａの幅は、例えば５ｍｍ、又は１０ｍｍなどが該当する

【0041】

また、第４実施の形態において、溝１５Ａの幅が開口部１２Ｆの直径の半分より大きい場合には、溝１５Ａと開口部１２Ｆとの接続箇所は、一対の開口部１２Ｆ、１２Ｆの少なくとも一方の接続において、開口部１２Ｆの内周端を含まない接続箇所が採用される。内周端とは、開口部１２Ｆのブレーキディスク１０Ａの内周に最も近い開口部１２Ｆの端部を意味する。溝１５Ａの幅が開口部１２Ｆの直径の半分より大きい場合とは、例えば溝幅が２０ｍｍの場合などである。なお、溝１５Ａは、溝幅および接続箇所に拘らずに、溝の底がボルト又はナットの頭頂部と同等の高さになる深さを有するとよい。

【0042】

＜作用及び効果＞
図１５は、溝の幅毎に騒音の周波数と騒音レベルとの関係を示したグラフである。図１６は、溝の接続箇所毎に騒音の周波数と騒音レベルとの関係を示したグラフである。図１７は、溝の接続形態毎に１２５０Ｈｚ帯域から５０００Ｈｚ帯域の周波数範囲の騒音レベルを示したグラフである。これらの図において、対象となる複数の溝の形態が、「接続位置−溝幅」のフォーマットで示されている。但し、「中央部−２０ｍｍ」の形態は、溝１５Ａが開口部１２Ｆの直径の半分以上であるため、開口部１２Ｆの外周部Ｒｏの一部と内周部Ｒｉの一部とにも接続されるが、溝１５Ａの中心が中央部Ｒｃの中心と重なるように接続された形態を示す。図１５と図１６の縦軸は、１／３オクターブバンド毎の騒音レベルを示し、図１５と図１６の横軸は１／３オクターブバンド毎の中心周波数を示す。図１７の縦軸は、１２５０Ｈｚ〜５０００Ｈｚの周波数範囲の騒音レベルを示している。

【0043】

対象の形態のうち、「中央−５ｍｍ」、「中央−１０ｍｍ」、「中央−２０ｍｍ」、「外周−１０ｍｍ」、「斜め−１０ｍｍ」のパターンが、第４実施の形態で採用される形態の例である。「溝なし」、「内周−１０ｍｍ」、「千鳥状−１０ｍｍ」のパターンは、第４実施の形態で採用されない比較形態の例である。
図１５の結果から、溝１５Ａの幅を狭くすると、騒音低減効果は次第に低下することが分かる。一方、図１５の結果から、溝無しの場合と比較すると、５ｍｍ程度の溝でも騒音低減効果が得られることが分かる。また、図１６の結果から、溝１５Ａの幅が狭い場合、隣接する一対の開口部１２Ｆの接続箇所によって騒音低減効果が異なることが分かる。

【0044】

また、図１７の結果からは、「内周−１０ｍｍ」のパターンと、「千鳥状−１０ｍｍ」のパターンでは、騒音は低減されるものの、その効果が小さい一方、第４実施の形態で採用されるパターンでは、顕著な騒音低減効果が得られることが分かる。これらの結果から、上述した溝１５Ａと開口部１２Ｆとの接続形態を採用することで、溝１５Ａの箇所で発生する騒音を顕著に低減できることが分かる。
以上のように、第４実施の形態のブレーキディスク１０Ａによれば、摺動面積を大きく低下させることなく、ボルト用の貫通孔１２によって生じる騒音を顕著に低減することができる。

【産業上の利用可能性】

【0045】

本発明は、鉄道車両用のブレーキディスクに利用できる。

【符号の説明】

【0046】

１０、１０Ａ ブレーキディスク
１０ｆ 表面（摺動部）
１０ｒ 裏面
１１ａ、１１ｂ 縦フィン
１２ 貫通孔
１２Ｆ 開口部
１３、１３Ａ 横リブ
１３ａ 内周側の側面
１３ｂ 外周側の側面
１５、１５Ａ、１５Ｂ 溝
Ｌａ１、Ｌａ２ 頭部緩勾配の区間
Ｌｂ 直線区間
Ｒｉ 内周部
Ｒｃ 中央部
Ｒｏ 外周部
ＳＬ０ 頭部緩勾配
ＳＬ１ 裾部緩勾配

【図1】

【図2】

【図3A】

【図3B】

【図3C】

【図4A】

【図4B】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】

【図15】

【図16】

【図17】