特許 6752114 スラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6752114

(24)【登録日】2020年8月20日

(45)【発行日】2020年9月9日

(54)【発明の名称】スラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法

(51)【国際特許分類】

   B01D 21/08 20060101AFI20200831BHJP

   B01D 21/00 20060101ALI20200831BHJP

   B01D 21/01 20060101ALI20200831BHJP

   B01D 21/28 20060101ALI20200831BHJP

   C02F 1/52 20060101ALI20200831BHJP

【ＦＩ】

   B01D21/08 C

   B01D21/00 A

   B01D21/01 A

   B01D21/28 A

   B01D21/01 102

   C02F1/52 Z

【請求項の数】4

【全頁数】11

(21)【出願番号】特願2016-216536(P2016-216536)

(22)【出願日】2016年11月4日

(65)【公開番号】特開2018-69210(P2018-69210A)

(43)【公開日】2018年5月10日

【審査請求日】2019年8月15日

(73)【特許権者】

【識別番号】000004400

【氏名又は名称】オルガノ株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001210

【氏名又は名称】特許業務法人ＹＫＩ国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】國東 俊朗

【審査官】 富永 正史

(56)【参考文献】

【文献】 特開昭６０−１７２３１７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０６−１３４２１５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１２−２２８６７３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１２−１７０９１１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００５−２１１８１７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００３−１５４２０９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第１９９９／０５８４５６（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｂ０１Ｄ ２１／００−２１／３４

Ｃ０２Ｆ １／５２− １／５６

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

上端が水面下に位置する仕切り板により、槽をフロックの凝集および沈澱用の凝集沈澱室とフロックの貯留、濃縮および排出用の濃縮室とに仕切ってなるスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法であって、
前記槽内が空の状態から立上げる際に、
凝集剤が添加された原水を前記槽内に満たす水張り工程と、
前記水張り工程後に、前記原水の前記槽への供給を停止し、前記槽内に満たした水を沈静する沈静工程と、
を含む工程を行うことを特徴とするスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法。

【請求項2】

請求項１に記載のスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法であって、
前記沈静工程における沈静時間が、６時間以上２０時間未満の範囲であることを特徴とするスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法。

【請求項3】

請求項１または２に記載のスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法であって、
前記水張り工程後に前記槽内の原水に脈動を与える脈動付与工程を含むことを特徴とするスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法。

【請求項4】

請求項１〜３のいずれか１項に記載のスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法であって、
前記沈静工程後に、処理水を系外に排出する捨水工程を経ることなく、所定の通水速度による通水工程に移行することを特徴とするスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、上水、用水、各種排水等の処理に用いられるスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法に関する。

【背景技術】

【0002】

河川水、湖沼水等の原水より懸濁物質を除去する場合、原水に凝集剤を添加し、懸濁物質を凝集させてフロックを形成し、このフロックを沈降分離により水中から除去して処理水（除濁水）を得ることは、凝集沈澱法としてよく知られた方法であり、この方法を実施するための凝集沈澱装置は多種多様のものが実用化されている。

【0003】

このような凝集沈澱装置のうち、フロック形成過程と沈降分離過程を同一の槽に組み込んだ高速凝集沈澱装置は、その設置面積の有利性により広く用いられている。その高速凝集沈澱装置の一種としてスラッジブランケット型凝集沈澱装置がある。スラッジブランケット型凝集沈澱装置は、例えば、凝集剤を添加した原水を真空塔に流入させ、真空ポンプ等により真空塔内を真空、脱真空と繰り返すことにより、真空塔内の水位を上下させて原水に脈動を与える。次いで脈動を与えた原水を原水分配管より、上端が水面下に位置する仕切り板によってフロックの凝集および沈澱用の凝集沈澱室とフロックの貯留、濃縮および排出用の濃縮室とに仕切ってなる槽内に流入し、原水中の懸濁物質を脈動あるいは阻流板への衝突により凝集させ、フロックを形成させながら上昇させ、スラッジブランケット層を通過させて凝集液中のフロックを接触捕捉して、懸濁物質を除去した処理水を、トラフを介して得るものである。フロック形成を促進する目的で、真空塔の手前に急速撹拌槽を設置する場合もある。

【0004】

このようなスラッジブランケット型凝集沈澱装置において、槽内が空の状態から立上げを行う場合は、通常、凝集剤を添加した原水を槽内に満たす水張り工程後に、処理水を系外に排出する捨水工程を設け、かつ通水速度を所定流速の１／３程度の低い速度に設定してから通水を開始し、徐々に通水速度を上げていくという方法が一般的である。もしくは、水張り工程のときに一時的に凝集剤注入率を増すという方法が採用されることもある。

【0005】

このようなスラッジブランケット型凝集沈澱装置の従来の立上げ方法では、水張り工程後に、処理水を系外に排出する捨水工程を設ける必要があるため、水の回収率が低下する。また、捨水工程における処理水濁度の経時変化を測定し、その値が基準値となるまでモニタリングを継続する必要があるため、運転管理の手間が煩雑となる。さらに、通水速度を所定流速の１／３程度の低い速度に設定してから通水を開始し、徐々に通水速度を上げていくという方法においても、処理水濁度の常時モニタリング、通水流速のその都度の調整が必要となるため、運転管理の手間は増大する。かつ、立上げ初期は通水速度を下げて運転せざるを得ないため、所定流量の処理水を得ることができない。水張り工程時に一時的に凝集剤注入率を増すという方法が採用されることもあるが、この場合もランニングコストの増加、汚泥処理量の増大という問題が新たに生じる。また、特許文献１に記載されているように凝集助剤を添加する方法もある。

【0006】

しかし、特許文献１の方法では、同様にランニングコストの増加、汚泥処理量の増大という問題が生じる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】特許第５７５３７０２号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

本発明の目的は、従来の立上げ方法と比較して、スラッジブランケット型凝集沈澱装置の早期立上げが可能となり、運転管理が大幅に簡易化され、水回収率が向上する、スラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法を提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0009】

本発明は、上端が水面下に位置する仕切り板により、槽をフロックの凝集および沈澱用の凝集沈澱室とフロックの貯留、濃縮および排出用の濃縮室とに仕切ってなるスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法であって、前記槽内が空の状態から立上げる際に、凝集剤が添加された原水を前記槽内に満たす水張り工程と、前記水張り工程後に、前記原水の前記槽への供給を停止し、前記槽内に満たした水を沈静する沈静工程と、を含む工程を行う、スラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法である。

【0010】

前記スラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法において、前記沈静工程における沈静時間が、６時間以上２０時間未満の範囲であることが好ましい。

【0011】

前記スラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法において、前記水張り工程後に前記槽内の原水に脈動を与える脈動付与工程を含むことが好ましい。

【0012】

前記スラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法において、前記沈静工程後に、処理水を系外に排出する捨水工程を経ることなく、所定の通水速度による通水工程に移行することが好ましい。

【発明の効果】

【0013】

本発明によれば、従来の立上げ方法と比較して、スラッジブランケット型凝集沈澱装置の早期立上げが可能となり、運転管理が大幅に簡易化され、水回収率が向上する。

【図面の簡単な説明】

【0014】

【図1】本発明の実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の一例を示す概略構成図である。

【図2】本発明の実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の他の例を示す概略構成図である。

【図3】本発明の実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の他の例を示す概略構成図である。

【図4】実施例および比較例で用いたパイロット実験装置の概略構成を示す図である。

【図5】実施例および比較例で用いた実験フローの概略を示す図である。

【図6】実施例および比較例における立上げ実験の経時変化を示すグラフである。

【図7】実施例および比較例における通水開始後４日間の造水量を示すグラフである。

【図8】実施例および比較例における立上げ時間を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0015】

本発明の実施の形態について以下説明する。本実施形態は本発明を実施する一例であって、本発明は本実施形態に限定されるものではない。

【0016】

本発明の実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法が適用されるスラッジブランケット型凝集沈澱装置の一例の概略を図１に示し、その構成について説明する。スラッジブランケット型の凝集沈澱装置１は、上端が水面下に位置する仕切り板１８により、フロックの凝集および沈澱用の凝集沈澱室１４とフロックの貯留、濃縮および排出用の濃縮室１６とに仕切ってなる槽１０を備える。凝集沈澱装置１は、槽１０内の原水に脈動を与える脈動発生手段として脈動発生装置１２を備えてもよい。脈動発生装置１２は、真空塔として塔２０と、塔２０の頂部に真空発生手段として真空ポンプ４６と、脱真空手段としてバキュームブレーカ４８とを備える。凝集沈澱装置１の前段に、撹拌翼を有する急速撹拌槽５０を備えてもよい。

【0017】

図１の凝集沈澱装置１において、急速撹拌槽５０の出口と、脈動発生装置１２の塔２０の入口とは、原水導入管２２により接続されている。槽１０の凝集沈澱室１４の底部の汚泥出口には、汚泥排出管２４が接続され、濃縮室１６の汚泥出口には、汚泥排出管２６が接続され、槽１０の上部の水面部には、少なくとも１つの処理水排出管２８が設けられている。塔２０には水位測定手段として水位計４４が設置されている。凝集沈澱室１４の中央下方部には少なくとも１つの原水分配管３０が横設され、原水分配管３０は塔２０の下部と給水ダクト３２により連通されている。原水分配管３０の下部には原水を流出するためのスリットまたは孔からなる少なくとも１つの流出口が下向きに１列以上設けられている。例えば、複数の流出口が原水分配管３０の真下方向に対して３０°程度の各斜め方向に、原水分配管３０の長軸方向に沿って２列設けられ、一方の列の流出口の間のピッチの略半分の位置に、他方の列の流出口が配置されるようになっている。原水分配管３０の上方はスラッジブランケット層３４が形成されるスラッジブランケットゾーン、阻流板４２の下方は撹拌ゾーン３６となっている。原水分配管３０の上方には、縦断面形状が例えばＶ字状である少なくとも１つの阻流板４２が設置されている。この位置に阻流板４２を設置することにより、槽内に流入された原水が撹拌され、フロックが形成されやすくなる効果がある。スラッジブランケット層３４の上方には、沈降面積を増加させるための傾斜装置４０が設置されてもよい。

【0018】

仕切り板１８によって仕切られた凝集沈澱室１４は、フロックの凝集および沈澱を行うものであり、濃縮室１６は、スラッジブランケット層３４より仕切り板１８を越流してきたフロックを貯留、濃縮するものである。

【0019】

脈動発生装置１２は、凝集沈澱室１４に設けられた少なくとも１つの流出口を有する原水分配管３０と下方で接続され、原水を貯留する塔２０を有し、塔２０内の原水の落水および水位上昇を繰り返すことにより、流出口から原水が流出される際の脈動により凝集沈澱室１４内の原水を撹拌するものである。

【0020】

本実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法では、スラッジブランケット型の凝集沈澱装置１を槽１０内が空の状態から立上げる際に、凝集剤が添加された原水を槽内に満たす水張り工程後に、槽１０内に満たした水を所定の時間、沈静する沈静工程を導入する。また、沈静工程直後の工程において、処理水を系外に排出する捨水工程を経ることなく、所定の通水速度による通水工程に移行することが好ましい。これにより、従来の立上げ方法と比較して、スラッジブランケット型凝集沈澱装置の早期立上げが可能となり、運転管理が大幅に簡易化され、水回収率が向上する。

【0021】

本実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法について説明する。

【0022】

槽１０内が空の状態から立上げる際に、まず、凝集剤が添加された原水を槽１０内に満たす（水張り工程）。凝集沈澱装置１の前段に急速撹拌槽５０を設ける場合は、急速撹拌槽５０において懸濁物質を含む原水にポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）等の無機凝集剤等の凝集剤が添加されて、急速撹拌が行われた後、原水は原水導入管２２を通して塔２０に送液され、給水ダクト３２、原水分配管３０を通して流出口から槽１０内に送液される。凝集剤は、原水導入管２２において原水に添加されてもよい。

【0023】

水張り工程後に、原水の槽１０への供給を停止し、槽１０内に満たした水を所定の時間、沈静する（沈静工程）。

【0024】

沈静工程後に、所定の通水速度による通水工程に移行する。この場合、沈静工程後に、処理水を系外に排出する捨水工程を経なくてもよい。場合によっては、沈静工程後に、処理水を系外に排出する捨水工程を経てから、通水工程に移行してもよい。

【0025】

水張り工程において槽１０内に導入されるマイクロフロックは、沈静工程を行うことにより、凝集、フロック形成が進行し、所定の時間の沈静工程を経て、通常運転における所定の通水速度に対して十分な沈降速度を持つフロック径にまで大部分が成長すると考えられる。これによって、沈静工程直後に、通常運転における所定の速度による通水を開始しても、初期の処理水へのマイクロフロック流出を抑制することができるため、従来法では必須であった捨水工程を設けなくてもよい。また、従来法では、立上げの初期は通水速度を通常運転のときよりも下げて運転せざるを得ないため、所定の流量の処理水を得ることができないが、本法では、沈静工程終了後、通常運転における所定の通水速度による通水工程に速やかに移行することができるため、通水初期から所定流量の処理水を得ることができる。

【0026】

沈静工程における沈静時間は、沈静効果が得られる限り特に制限はないが、６時間以上２０時間未満の範囲であることが好ましく、８時間以上１２時間未満の範囲であることがより好ましい。沈静時間が６時間未満であると、十分に沈みきらないマイクロフロックが槽１０内に残存するため、初期の濁度漏洩が起きる可能性があり、２０時間以上沈静時間を長く取っても、それ以上の効果はほとんど認められない。

【0027】

本実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法において、水張り工程後に槽１０内の原水に脈動を与える脈動付与工程を含むことが好ましい。水張り工程後、沈静工程を行う前に原水に脈動を与えることにより、マイクロフロック形成がより促進される効果が期待できる。これによって、沈静工程直後に、通常運転における所定の速度による通水を開始しても、初期の処理水へのマイクロフロック流出を著しく抑制することができるため、従来法では必須であった捨水工程を設けなくてもよい。

【0028】

例えば、真空ポンプ４６の駆動およびバキュームブレーカ４８の開閉によって、塔２０内の真空と脱真空とを繰り返すことにより、塔２０内の水位が上下されて原水に脈動が与えられる（脈動発生工程）。脈動が与えられた原水は、給水ダクト３２、原水分配管３０を通して流出口から凝集沈澱室１４の撹拌ゾーン３６に下方向に流出される。この原水分配管３０の流出口から原水が流出される際の脈動により凝集沈澱室１４の水は撹拌を受け、原水中の懸濁物質は凝集しマイクロフロックが形成される。

【0029】

脈動の強度は例えば、下記の式で算出される脈動Ｇ値（ｓ^−１）により決定すればよい。

【0030】

脈動Ｇ値には、例えば、塔２０で発生する脈動における落水時間、上昇時間、落水幅等を変更することにより調整することができる。例えば、真空ポンプの出力を上げ、脈動における上昇時間を短くすることにより、脈動Ｇ値を容易に高めることができる。また、落水水位を高くすること、または、バキュームブレーカ４８の開度を上げることによって落水時間を短くすることにより、脈動Ｇ値を容易に高めることができる。例えば、脈動Ｇ値（ｓ^−１）を２（ｓ^−１）以上５０（ｓ^−１）以下の範囲として、原水に脈動を与えればよい。なお、脈動Ｇ値をどのくらい高くすればよいかについては、原水の温度と処理水の温度との差や、原水濁度の上昇率、目的とする処理水水質等、装置の運転条件に基づいて実験や試運転等により決定することができる。

【0031】

脈動Ｇ値＝（落水Ｇ値×落水時間＋上昇Ｇ値×上昇時間）÷（落水時間＋上昇時間）
Ｇ＝√｛（Ａ・ｖ^３）／（２ν・Ｖ）｝
Ａ：噴出面積（流出口面積）（ｍ^２）
ｖ：噴出流速（ｍ／ｓ）
ν：動粘性係数（原水）（ｍ^２／ｓ）
Ｖ：混和部（阻流板４２より下部）容量（ｍ^３）

【0032】

本実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法によれば、装置の立ち上げ時間を、従来の立上げ方法に比べて、１／８〜１／２程度にまで短縮することができ、例えば、１０時間〜４０時間程度とすることができる。

【0033】

本実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法によれば、立上げのときの処理水の回収率を、従来の立上げ方法では９５〜９７％であるのに対して、ほぼ１００％とすることができる。

【0034】

次に、スラッジブランケット型凝集沈澱装置の運転方法およびスラッジブランケット型凝集沈澱装置１の動作について説明する。

【0035】

沈静工程終了後、凝集剤が添加された原水は、原水導入管２２を通して塔２０に送液される。真空ポンプ４６の駆動およびバキュームブレーカ４８の開閉によって、塔２０内の真空と脱真空とを繰り返すことにより、塔２０内の原水の落水および水位上昇が繰り返されて、水位が上下されて原水に脈動が与えられる（脈動発生工程）。脈動が与えられた原水は、給水ダクト３２、原水分配管３０を通して流出口から凝集沈澱室１４の撹拌ゾーン３６に下方向に流出される。この原水分配管３０の流出口から原水が流出される際の脈動により凝集沈澱室１４の水は撹拌を受け、原水中の懸濁物質は凝集しフロックが形成される。凝集沈澱室１４のスラッジブランケットゾーンには、フロック群が高濃度に懸濁平衡されて、スラッジブランケット層３４が形成されている。スラッジブランケット層３４は次第に高さを増してくるが、仕切り板１８は、スラッジブランケット層３４の上面高さを規定するものであり、すなわち、スラッジブランケット層３４の上面高さは、仕切り板１８の高さによって決定される。原水はこのスラッジブランケット層３４内を上向流で通過する際、下部で形成されたフロックがスラッジブランケット層３４中の既存のフロックと接触、吸合することにより、フロックが除去された除濁水が傾斜装置４０を上向流で通過して、処理水として少なくとも１つの処理水排出管２８から排出される。

【0036】

仕切り板１８によって仕切られた濃縮室１６内および濃縮室１６の上部は上昇流がほとんど起こらないので、スラッジブランケット層３４の上面の余剰のフロックは仕切り板１８の上端を越流して濃縮室１６内に貯留、濃縮され、スラッジブランケット層３４の高さはほぼ一定に保たれる。余剰の濃縮されたフロックは、汚泥として汚泥排出管２６を通して適切な間隔で、例えば定期的に系外に排出される。凝集沈澱室１４の底部にフロックが堆積した場合には、汚泥として汚泥排出管２４を通して適切な間隔で、例えば定期的に系外に排出されてもよい。

【0037】

脈動発生手段としては、原水に脈動を付与することができるものであればよく、特に制限はない。脈動発生手段としては、図１に示す真空ポンプを用いる方式の他に、図２に示す凝集沈澱装置３のようにサイフォンを用いる方式、図３に示す凝集沈澱装置５のように回転弁５８を用いる方式のものであってもよい。

【0038】

図２に示す凝集沈澱装置３では、塔２０の頂部にサイフォンを備えるサイフォン装置５２が設置され、原水導入管５４はサイフォン装置５２に接続されている。凝集剤が添加された原水は、原水導入管５４を通してサイフォン装置５２に送液される。サイフォン装置５２においてサイフォンの作用によって、サイフォン装置５２内の水位が上下されて原水に脈動が与えられる（脈動発生工程）。脈動が与えられた原水は、給水ダクト３２、原水分配管３０を通して流出口から凝集沈澱室１４の撹拌ゾーン３６に下方向に流出される。この場合、ダンパー弁５６の開度を変えることによって、脈動強度を変えることができる。

【0039】

図３に示す凝集沈澱装置５では、原水導入管２２の途中に回転弁５８が接続されている。凝集剤が添加された原水は、原水導入管２２を通して塔２０に送液される。回転弁５８の作用によって、塔２０内の水位が上下されて原水に脈動が与えられる（脈動発生工程）。脈動が与えられた原水は、給水ダクト３２、原水分配管３０を通して流出口から凝集沈澱室１４の撹拌ゾーン３６に下方向に流出される。この場合、回転弁５８の回転速度を変えることによって、脈動強度を変えることができる。

【0040】

これらのうち、脈動発生手段としては、脈動の制御がしやすい、装置高さを抑えることができる等の点で、真空ポンプを用いる方式が好ましい。

【0041】

本実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法が適用されるスラッジブランケット型凝集沈澱装置として、脈動発生装置を備える凝集沈澱装置を例として説明したが、これらに限定されるものではなく、スラッジブランケット型の凝集沈澱装置であれば本実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法が適用される。

【0042】

本実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法が適用されるスラッジブランケット型凝集沈澱装置において処理対象となる原水は、例えば、上水、用水、河川水、湖沼水、各種排水等である。

【0043】

処理対象となる原水の濁度は、例えば、１度〜５０００度の範囲であり、本実施形態に係るスラッジブランケット型凝集沈澱装置の立上げ方法が適用されるスラッジブランケット型凝集沈澱装置によって、処理水の濁度を例えば１度未満に低減することができる。

【実施例】

【0044】

以下、実施例および比較例を挙げ、本発明をより具体的に詳細に説明するが、本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。

【0045】

＜実施例および比較例＞
図４に示すパイロットスケールの実験装置を２台作製し、実原水を用いて装置が空の状態から立上げを行い、従来法（比較例）との比較を行った。図５に示すフローで立上げ実験を行い、通水条件は以下の通りとした。

【0046】

［実験条件］
高速凝集沈澱槽 ：８００ｍｍ×９００ｍｍ×４０００ｍｍ
濃縮室高さ ：１０００ｍｍ
原水 ：河川水
原水濁度 ：３〜７度
原水水温 ：１５℃
凝集剤 ：ポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）
凝集剤注入率 ：２５ｍｇ／Ｌ
凝集ｐＨ ：７

【0047】

［立上げ実験：実施例］
（水張り工程終了後の工程）
脈動付与工程：２時間（落水１０秒、上昇３０秒）
沈静工程 ：１０時間
通水工程 ：沈静工程終了後、ＬＶ２．５ｍ／ｈで通水開始
通水流量 ：１．５ｍ^３／ｈ

【0048】

［立上げ実験：比較例］
（水張り終了後の工程）
捨水工程 ：３時間（処理水濁度が２度未満となるまで実施）
通水工程 ：通水ＬＶを下記の通り段階的に上昇
ＬＶ１ｍ／ｈ×２４時間→ＬＶ１．５ｍ／ｈ×２４時間→ＬＶ２ｍ／ｈ×２４時間→ＬＶ２．５ｍ／ｈ
通水流量：０．９〜１．５ｍ^３／ｈ

【0049】

立上げ実験の経時変化を図６に、通水開始後４日間の造水量を図７に示す。比較例では、通水初期、ＬＶを抑えた運転をしているにも関わらず、処理水中に微細フロックの漏洩が認められ、濁度が高い状態にあった。後段の砂ろ過への負荷を減らすため、処理水濁度２度未満とするためには、通水開始から３時間捨水を行う必要があった。それに対して、実施例では、通水開始直後に処理水濁度がやや上昇する傾向が見られたものの、最大で１．５度程度であり、捨水工程を行わなくても、定格ＬＶ２．５ｍ／ｈでの通水が可能となった。それぞれ水張り終了後から４日間の造水量を比較すると、図７に示すようになり、実施例では比較例と比べて造水量が２７％程度増加した。

【0050】

また、沈静工程を行う前に脈動を行わない場合（実施例１）と沈静工程を行う前に脈動を行う場合（実施例２）とを比較する脈動効果の確認実験の結果を図８に示す。脈動を行わない場合（実施例１）も立上げ時間（定格ＬＶにて処理水濁度１度未満となる時間）は、比較例の７２時間と比べて２９時間に削減できたが、さらに沈静工程を行う前に脈動を行う（実施例２）ことにより立上げ時間はさらに２１時間まで削減することができた。

【0051】

このように、実施例の方法により、比較例と比較して、スラッジブランケット型凝集沈澱装置の早期立上げが可能となり、運転管理が大幅に簡易化され、水回収率が向上した。沈静工程を行う前に脈動を行うと、スラッジブランケット型凝集沈澱装置のより早期の立上げが可能となった。

【符号の説明】

【0052】

１，３，５ 凝集沈澱装置、１０ 槽、１２ 脈動発生装置、１４ 凝集沈澱室、１６ 濃縮室、１８ 仕切り板、２０ 真空塔、２２，５４ 原水導入管、２４，２６ 汚泥排出管、２８ 処理水排出管、３０ 原水分配管、３２ 給水ダクト、３４ スラッジブランケット層、３６ 撹拌ゾーン、４０ 傾斜装置、４２ 阻流板、４４ 水位計、４６ 真空ポンプ、４８ バキュームブレーカ、５０ 急速撹拌槽、５２ サイフォン装置、５６ ダンパー弁、５８ 回転弁。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】