特許 6773142 脱りん処理方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6773142

(24)【登録日】2020年10月5日

(45)【発行日】2020年10月21日

(54)【発明の名称】脱りん処理方法

(51)【国際特許分類】

   C21C 1/02 20060101AFI20201012BHJP

   C21C 5/48 20060101ALI20201012BHJP

【ＦＩ】

   C21C1/02 110

   C21C5/48 E

【請求項の数】5

【全頁数】12

(21)【出願番号】特願2018-568081(P2018-568081)

(86)(22)【出願日】2018年1月29日

(86)【国際出願番号】JP2018002765

(87)【国際公開番号】WO2018150858

(87)【国際公開日】20180823

【審査請求日】2019年2月25日

(31)【優先権主張番号】特願2017-26111(P2017-26111)

(32)【優先日】2017年2月15日

(33)【優先権主張国】JP

(73)【特許権者】

【識別番号】000006655

【氏名又は名称】日本製鉄株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100090273

【弁理士】

【氏名又は名称】國分 孝悦

(72)【発明者】

【氏名】宮田 政樹

(72)【発明者】

【氏名】浅原 紀史

【審査官】 藤長 千香子

(56)【参考文献】

【文献】 特開平１１−１７２３１３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１３−１４２１８９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０５−０９８３３１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１４−０５８７０８（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ２１Ｃ ５／００

Ｃ２１Ｃ ５／２８−５／５０

Ｃ２１Ｃ １／０２

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

転炉と、前記転炉に、粉体脱りん剤、及び酸素ガスを吹き込む上吹きランスと、前記上吹きランスに前記酸素ガスを供給する酸素供給装置と、前記上吹きランスに前記粉体脱りん剤を供給する粉体供給装置とを備え、前記上吹きランスの下端面には、前記粉体脱りん剤及び前記酸素ガスを噴出するノズルが複数配置され、前記転炉の炉底には、前記ノズルと同数の底吹き羽口が配置された脱りん処理装置を用いた脱りん処理方法であって、
前記転炉に溶銑を保持し、前記ノズルから噴出される上吹きジェットの中心軸と前記溶銑の浴面との交点の位置Ｕと前記底吹き羽口の位置から鉛直上方に引いた直線と前記溶銑の浴面との交点の位置Ｓとの距離（線分ＳＵの長さ）が最小となるノズル及び底吹き羽口の各組のすべてにおいて、以下の式（１）の条件を満たすように前記上吹きランスの高さを調整し、
前記底吹き羽口から前記溶銑中へ吹き込まれた底吹きガスが片側１２°で広がりながら浮上することによって生成されるプルーム領域に、前記酸素ガスと共に前記上吹きランスから前記粉体脱りん剤を吹き付けることを特徴とする脱りん処理方法。
線分ＳＵの長さ≦Ｌ₀・tan6° ・・・（１）
ここで、Ｌ₀は前記溶銑の浴深（ｍｍ）を表す。

【請求項2】

前記粉体脱りん剤は、ＣａＯ源を主体とする粉体とＡｌ₂Ｏ₃源を主体とする粉体との混合粉であって、ＣａＯ、ＣａＣＯ₃及びＡｌ₂Ｏ₃の３成分の合計質量濃度が９０％以上、かつ、（Ａｌ₂Ｏ₃質量）／（ＣａＯ質量＋ＣａＣＯ₃質量×０．５６）が０．０５〜０．２０である混合粉であることを特徴とする請求項１に記載の脱りん処理方法。

【請求項3】

前記複数のノズルが前記上吹きランスの中心軸に対して同心円状に配置され、前記上吹きランスの中心軸と前記ノズルの中心軸との間の傾斜角θがすべてのノズルにおいて同一であることを特徴とする請求項１又は２に記載の脱りん処理方法。

【請求項4】

前記上吹きランスの中心軸と溶銑との交点の位置をＯとした場合に、線分ＯＳの長さが３００ｍｍ以上であり、且つ前記上吹きランスの中心軸と前記ノズルの中心軸との間の傾斜角θが２５°以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の脱りん処理方法。

【請求項5】

前記底吹き羽口から前記底吹きガスとしてＮ₂ガスを溶銑中へ流量０．１〜０．６Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔで吹き込んで攪拌し、前記上吹きランスから前記粉体脱りん剤を前記酸素ガス１．０〜２．５Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔと共に前記溶銑へ吹き付け、処理末期の装入塩基度を１．５〜２．５とすることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の脱りん処理方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、特に、スピッティングを抑制しながら低コストかつ高効率に極低りん溶銑を溶製するために用いて好適な、脱りん処理方法に関する。

【背景技術】

【0002】

近年、鋼材に対する要求が高度化し、低りん鋼に対する需要が増加している。現在、溶銑の脱りん処理は、熱力学的に有利な溶銑段階の低温条件において処理する方法によって、広く一般に行われている。溶銑脱りん装置としては上底吹き転炉が適している。それは、脱りんに必要な酸化剤として、固体酸化剤に比べて熱ロスの少ない気体酸素を、上吹きランスから高速で溶銑に吹き付けることが可能なためである。

【0003】

溶銑の脱りんは、溶銑段階の低温条件において行われるため、脱りん剤として使用されるＣａＯの滓化を促進させることが重要である。融点が２３００℃以上と非常に高いＣａＯを滓化するには蛍石（ＣａＦ₂）の使用が効果的であるが、蛍石を使用した場合にはＣａＯの滓化により発生したスラグがフッ素（Ｆ）を含有するため、スラグの再利用先が大幅に制限されるなどの弊害が大きい。そのため、蛍石を用いないＣａＯ滓化促進方法が開発されてきた。

【0004】

その方法として、例えば、蛍石やカルシウムフェライトを使用せずにＣａＯを効率よく滓化して低りん鋼を溶製する方法として、上吹きランスよりＣａＯ粉、Ａｌ₂Ｏ₃粉およびＦｅ₂Ｏ₃粉を含有する混合粉を酸素ガスジェットと共に溶銑の浴面へ吹き付ける方法が開示されている（特許文献１参照）。この方法では、Ａｌ₂Ｏ₃やＦｅ₂Ｏ₃がＣａＯと反応して低融点のＣａＯ−Ａｌ₂Ｏ₃−ＦｅＯ融体を容易に形成し、脱りん反応が極めて効率的に進行する。

【0005】

しかしながら、この方法では上吹き混合粉を溶銑浴深く侵入させて、ＣａＯ−Ａｌ₂Ｏ₃−ＦｅＯ融体の脱りん利用効率を高めて溶銑中［Ｐ］を極低濃度まで低減するために上吹きジェット動圧を高めるとスピッティングが増加し、炉内への地金付着量が増加してしまうという問題が生じてしまう。

【0006】

また、吹錬前半にＣａＯ含有カバースラグを形成し、そのカバースラグの塩基度（重量比：ＣａＯ／ＳｉＯ₂）が０．４〜１．５で、その後、ＣａＯ粉とＡｌ₂Ｏ₃粉およびＦｅ₂Ｏ₃粉の混合粉を上吹きする溶銑脱りん方法が開示されている（特許文献２参照）。この方法では脱りん吹錬前半に低融点のカバースラグを形成させることで、スピッティング量を低減できるとしている。

【0007】

しかしながら、溶銑脱りん吹錬前半は低温で推移するため、装入塩基度が特に１．３〜１．５となるように塊ＣａＯを添加すると、吹錬前半に塊ＣａＯは溶解しきれず脱りん利用効率が低くなってしまう。また、溶銑脱りん処理後もスラグ中に未溶解ＣａＯが残留してしまい、脱りんスラグを路盤材等へ有効活用する際に問題となる。それを回避するために、低融点のカルシウムフェライトを用いてカバースラグを形成させる場合は、コストがかかるという問題が生じる。

【0008】

以上のようにスピッティングを抑制しながら極低りん溶銑を溶製する場合には、低コストにかつ高効率に脱りん処理を行うことができない。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0009】

【特許文献1】特許第３５２５７６６号公報

【特許文献2】特許第３６８７４３３号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0010】

本発明は前述の問題点を鑑み、スピッティングを抑制しながら低コストかつ高効率に極低りん溶銑を溶製できる脱りん処理方法を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0011】

本発明者らは、底吹き羽口から底吹きガスが吹き込まれることによって溶面に形成されるプルーム領域では、底吹きガスのバブルによって混合粉が溶銑内部まで浸透するため、ジェットの動圧を上げずに効率良く脱りん処理を行うことができることに着目した。そこで、本発明を完成させるにあたって、上底吹きを有する転炉へ溶銑を装入し、４〜６個のノズルを有する上吹きランスから、酸素ガスと共にＣａＯ粉、ＣａＣＯ₃粉のどちらか一方もしくは両方とＡｌ₂Ｏ₃粉の混合粉を溶銑浴面へ吹き付け、上吹きノズルと同数の底吹き羽口からガスを吹き込んで、スピッティングによる炉内地金付着挙動および脱りん挙動を調査した。その結果、上吹きジェットとプルーム領域との幾何学的な位置関係を適正に制御することで、スピッティングによる炉内地金付着を回避し且つ高効率に、すなわちＣａＯの脱りん利用効率を向上して極低りん溶銑（［Ｃ］≧３．２質量％、［Ｐ］≦０．０１５質量％）を溶製できる脱りん処理装置およびその装置を用いた溶製方法を見出した。

【0012】

本発明は以下の通りである。
（１）転炉と、前記転炉に、粉体脱りん剤、及び酸素ガスを吹き込む上吹きランスと、前記上吹きランスに前記酸素ガスを供給する酸素供給装置と、前記上吹きランスに前記粉体脱りん剤を供給する粉体供給装置とを備え、前記上吹きランスの下端面には、前記粉体脱りん剤及び前記酸素ガスを噴出するノズルが複数配置され、前記転炉の炉底には、前記ノズルと同数の底吹き羽口が配置された脱りん処理装置を用いた脱りん処理方法であって、
前記転炉に溶銑を保持し、前記ノズルから噴出される上吹きジェットの中心軸と前記溶銑の浴面との交点の位置Ｕと前記底吹き羽口の位置から鉛直上方に引いた直線と前記溶銑の浴面との交点の位置Ｓとの距離（線分ＳＵの長さ）が最小となるノズル及び底吹き羽口の各組のすべてにおいて、以下の式（１）の条件を満たすように前記上吹きランスの高さを調整し、
前記底吹き羽口から前記溶銑中へ吹き込まれた底吹きガスが片側１２°で広がりながら浮上することによって生成されるプルーム領域に、前記酸素ガスと共に前記上吹きランスから前記粉体脱りん剤を吹き付けることを特徴とする脱りん処理方法。
線分ＳＵの長さ≦Ｌ₀・tan6° ・・・（１）
ここで、Ｌ₀は前記溶銑の浴深（ｍｍ）を表す。
（２）前記粉体脱りん剤は、ＣａＯ源を主体とする粉体とＡｌ₂Ｏ₃源を主体とする粉体との混合粉であって、ＣａＯ、ＣａＣＯ₃及びＡｌ₂Ｏ₃の３成分の合計質量濃度が９０％以上、かつ、（Ａｌ₂Ｏ₃質量）／（ＣａＯ質量＋ＣａＣＯ₃質量×０．５６）が０．０５〜０．２０である混合粉であることを特徴とする上記（１）に記載の脱りん処理方法。
（３）前記複数のノズルが前記上吹きランスの中心軸に対して同心円状に配置され、前記上吹きランスの中心軸と前記ノズルの中心軸との間の傾斜角θがすべてのノズルにおいて同一であることを特徴とする上記（１）又は（２）に記載の脱りん処理方法。
（４）前記上吹きランスの中心軸と溶銑との交点の位置をＯとした場合に、線分ＯＳの長さが３００ｍｍ以上であり、且つ前記上吹きランスの中心軸と前記ノズルの中心軸との間の傾斜角θが２５°以下であることを特徴とする上記（１）〜（３）のいずれかに記載の脱りん処理方法。
（５）前記底吹き羽口から前記底吹きガスとしてＮ₂ガスを溶銑中へ流量０．１〜０．６Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔで吹き込んで攪拌し、前記上吹きランスから前記粉体脱りん剤を前記酸素ガス１．０〜２．５Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔと共に前記溶銑へ吹き付け、処理末期の装入塩基度を１．５〜２．５とすることを特徴とする上記（１）〜（４）のいずれかに記載の脱りん処理方法。

【発明の効果】

【0013】

本発明によれば、スピッティングを抑制しながら低コストかつ高効率に極低りん溶銑を溶製できる脱りん処理方法を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0014】

【図1A】図１Ａは、実施形態において、底吹き羽口の位置を説明するための図である。

【図1B】図１Ｂは、実施形態において、底吹き羽口の位置を説明するための図である。

【図2】図２は、上吹きランスの軸方向から見た、複数の火点の位置及び複数の底吹き羽口の位置を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0015】

以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。
図１Ａ及び図１Ｂは、本実施形態において、底吹き羽口の位置を説明するための図である。また、図２は、上吹きランスの軸方向から見た、複数の火点の位置及び複数の底吹き羽口の位置を示す図である。本実施形態に係る脱りん処理装置は、転炉と、上吹きランスと、酸素供給装置と、粉体供給装置とを備えており、転炉の底部には、Ｎ₂ガスやＡｒガスなどの不活性ガスを溶銑中に吹き込むための底吹き羽口が複数設けられている。

【0016】

上吹きランスの下端には、酸素と共に粉体脱りん剤を噴出するノズルが４〜６個設置されている。その結果、転炉に溶銑が装入され、ランス高さがＨ₀となるように上吹きランスの高さを調整して、上吹きランスからジェットを噴射すると、上吹きした酸素ガスが溶銑浴面と衝突して２０００℃以上の高温部からなる火点が溶銑浴面に形成される。図２に示す例は、望ましい形態として、ノズルが同心円状に４個設置され、これらのノズルの中心軸と上吹きランスの中心軸とのなす角度（傾斜角）θがすべて同一である場合の例を示しており、図２に示すように、ジェットを噴射すると、火点の中心Ｕ₁〜Ｕ₄が同心円状に形成される。これらの火点の中心Ｕ₁〜Ｕ₄は、上吹きランスの高さを調整することによって、上吹きランスの中心軸と溶銑との交点Ｏからの距離が等しくなるようにｘ軸またはｙ軸上を移動する。

【0017】

本実施形態では、転炉の底部にノズルの数と同じ数の底吹き羽口が設けられており、上吹きランスの高さを調整する際には、火点の中心Ｕ₁〜Ｕ₄と、底吹き羽口の位置Ｔ₁〜Ｔ₄の真上の浴面の位置Ｓ₁〜Ｓ₄とが全て所定の距離以下になるようにランス高さＨ₀を調整する。つまり、脱りん処理では、火点の中心Ｕ₁〜Ｕ₄が狙いの位置となるように、上吹きランスを上下に動かしてランス高さＨ₀の値を調整するようにする。

【0018】

次に、底吹き羽口の位置と火点の中心との条件について説明する。ここで、図１Ａ及び図１Ｂに示す例では、線分ＳＵの長さが最小となるノズルと底吹き羽口との組み合わせとして説明する。つまり、図２において、線分Ｓ₁Ｕ₁、線分Ｓ₂Ｕ₂、線分Ｓ₃Ｕ₃、線分Ｓ₄Ｕ₄にとなる組み合わせである。底吹き羽口から溶銑中へ吹き込まれた底吹きガスは、片側１２°で広がりながら浮上していく。その、底吹きガスと溶銑とが混合された領域をプルーム領域と称する。このプルーム領域内は密度が低く、周囲の溶銑浴に比べて激しく攪拌混合されている。図１Ｂに示すように、酸素と共に上吹きランスから吹き込まれた粉体脱りん剤がこのプルーム領域へ吹き込まれると、粉体脱りん剤が溶銑内で深く侵入でき且つ激しく攪拌混合されるため、粉体脱りん剤中のＣａＯの脱りん利用効率が非常に向上して、処理後の溶銑中［Ｐ］が極低濃度まで低下する。

【0019】

本実施形態に係る脱りん処理装置では、上吹きランスから酸素と共に粉体脱りん剤を吹き付けるが、粉体脱りん剤は、ＣａＯ源を主体とする粉体とＡｌ₂Ｏ₃源を主体とする粉体との混合粉を用いる。ＣａＯ源を主体とする粉体はＣａＯとＣａＣＯ_３の合計質量濃度が９０％以上のものが好ましく、生石灰（ＣａＯ）または石灰石（ＣａＣＯ₃）のどちらかもしくは混合粉とすることがより好ましい。ＣａＯとＣａＣＯ_３の合計質量濃度が９０％以上が好ましい理由は、９０％未満とするとＣａＯやＣａＣＯ_３以外の成分が多く混じることになり、脱りん処理中にスラグフォーミングが過大になってスラグが炉口からあふれ出たり、或いは脱燐不良になったりする危険が高まるからである。また、Ａｌ₂Ｏ₃源を主体とする粉体はＡｌ₂Ｏ₃質量濃度が５０％以上であるものが好ましく、バン土頁岩またはボーキサイトのほか、Ａｌ₂Ｏ₃質量濃度が高いスラグや耐火物の廃材などが例示される。また、これらの粉体を混合した混合粉においては、ＣａＯ、ＣａＣＯ_３及びＡｌ₂Ｏ₃の３成分の合計質量濃度が９０％以上であることが好ましい。この理由は、ＣａＯとＣａＣＯ_３の合計質量濃度が９０％以上が好ましいとする理由に同じである。さらに、これらの粉体の最大粒径は、粉体を気体で搬送するための容易性や、溶銑中での反応界面積確保の観点から０．５ｍｍ以下が好ましく、０．１５ｍｍ以下がさらに好ましい。なお、ＣａＯ源を主体とする粉体とＡｌ₂Ｏ₃源を主体とする粉体との混合比については後述する。

【0020】

混合粉は、粉体供給装置のディスペンサーに保持されており、脱りん処理の吹錬が開始されると、ディスペンサーから上吹きランスに直接、または酸素ガスラインを経由して混合粉が上吹きランスに供給される。このとき、酸素供給装置から酸素も上吹きランスに供給され、上吹きランスから酸素と共に混合粉が溶銑に吹き付けられる。

【0021】

次に、脱りん処理の実験により、線分ＳＵの長さの範囲など脱りん処理装置及び溶製方法の条件を確認した。
まず、上底吹き転炉へ溶銑２９０ｔ（［Ｃ］＝４．４〜４．５質量％、［Ｓｉ］＝０．３〜０．５質量％、［Ｐ］＝０．１００〜０．１２０質量％、浴深Ｌ₀＝約２０００ｍｍ）を装入し、底吹き羽口４本からＮ₂ガスを溶銑中へ流量０．０８〜０．７０Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔで吹き込んで攪拌し、粉体脱りん剤として、ＣａＯ源を主体とする粉体およびＡｌ₂Ｏ₃源を主体とする粉体を混合した粉体（ＣａＯ、ＣａＣＯ₃及びＡｌ₂Ｏ₃の３成分の合計質量濃度が９０％以上、かつ、（Ａｌ₂Ｏ₃質量）／（ＣａＯ質量＋ＣａＣＯ₃質量×０．５６）が０．０３〜０．２５である混合粉）を、底吹き羽口数と同数のノズルを有する上吹きランスから、ランス高さＨ₀を２５００〜３５００ｍｍとして酸素ガス０．８〜２．７Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔと共に溶銑浴へ吹き付けて、溶銑脱りん処理を行った。用いた粉体の最大粒径は０．１５ｍｍで、処理後の溶銑［Ｃ］＝３．３〜３．６質量％、［Ｐ］＝０．００４〜０．０２３質量％で、装入塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ₂質量比）は１．３〜２．７、吹錬時間は６〜１０分であった。なお、装入塩基度は、（ＣａＯ装入質量）／（ＳｉＯ₂装入質量＋溶銑中の［Ｓｉ］の酸化によるＳｉＯ₂生成質量）により計算される値である。

【0022】

その際、上吹き酸素＋混合粉のジェットの中心軸と溶銑浴面との交点の位置（火点の中心）Ｕと底吹き羽口位置Ｔから鉛直上方へ引いた線と溶銑浴面との交点の位置Ｓとの距離（線分ＳＵの長さ）が最小となる上吹きノズルと底吹き羽口との組み合わせについて、スピッティングによる炉口付近への地金付着や処理後の溶銑中［Ｐ］へ及ぼす影響について検討した。

【0023】

本発明で規定する条件を表１に基づいて説明する。表１に記載した諸要件に関しては、本発明の検討経過において把握した経験に基づいて、線分ＴＳと線分ＴＵとのなす角度α：０°、処理末期の装入塩基度：１．８、上吹き酸素流量：２．０Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔ、底吹きガス流量：０．２５Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔ、上吹き混合粉の（Ａｌ₂Ｏ₃質量）／（ＣａＯ質量＋ＣａＣＯ₃質量×０．５６）：０．１０を基本条件として、この基本条件を中心に、諸要件の変化が及ぼす処理後の溶銑中Ｐ濃度とスピッティングによる炉口付近への地金付着量への影響を調査した。なお、表１に記載された処理後溶銑中［Ｐ］、スピッティングによる炉口付近の地金付着は、各条件で連続１０Ｃｈ試験した結果の平均値である。本発明に係る効果を確認するためのベース条件としては、表１のＮｏ．２９に示した「底吹き羽口４個がそれぞれα＝５°、１８°、２３°、３６°である場合」を採用した。このベース条件は、線分ＴＳと線分ＴＵとのなす角（α）を特に気にしていない従来条件である。また、各条件で炉口地金付着量がベース条件と同程度であった場合は、総合評価を「△」とした。処理後溶銑中［Ｐ］が０．０１５質量％以下で、且つ炉口地金付着量がベース条件に比べて明らかに少なく７０〜９０％の場合は、総合評価を「○」とし、同じく顕著に少なく６０％以下の場合は、総合評価を「◎」とした。

【0024】

また、表１において、線分ＴＳと線分ＴＵとのなす角度αは、図１Ａに示す角度αを表しており、線分ＳＵの長さが最小となる上吹きノズルと底吹き羽口との各組み合わせ（４組）でのそれぞれの角度のうち、最大となる角度を表している。但し、本実験では、全ノズルが上吹きランスの中心軸に対して同心円状に配置され、傾斜角は各ランス毎に同じ角度として、１２°〜１８°の範囲から適宜選択した。また、底吹き羽口も、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２８の実験において上吹きランスの中心軸に対して同心円状に配置されており、上吹きランスの高さを調整することにより、火点の中心Ｕ₁〜Ｕ₄と底吹き羽口の位置Ｔ₁〜Ｔ₄の真上の浴面の位置Ｓ₁〜Ｓ₄とを一致させることが可能とした。したがって、本実験においては、線分ＴＳと線分ＴＵとのなす角度αは、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２８のすべての実験において、同じ実験Ｎｏ．内の全ての組み合わせで同じとした。一方、ベース条件の実験（Ｎｏ．２９）では、炉底の４個の底吹き羽口に関して、αはバラバラである。

【0025】

【表1】

【0026】

（１）表１のＮｏ．１〜７
火点の中心Ｕを調整することにより、図１Ａに示す線分ＴＳと線分ＴＵとのなす角度α(deg)を変更した以外は上述した基本条件として、αの変化が及ぼす影響を調査した結果、０°≦α≦６°の場合に、処理後溶銑中［Ｐ］が０．０１５質量％以下となり、且つスピッティングによる炉口付近の地金付着量も少なかった。

【0027】

上述したごとく、底吹きガスによって生成されるプルーム領域は、片側１２°で広がるため、角度αが６°以下である場合は、プルーム領域の中央付近に上吹きジェットが衝突していることを意味している。この条件下では、密度が低く、周囲の溶銑浴に比べて激しく攪拌混合されているプルーム領域内へ吹き込まれた上吹き混合粉体は、深く侵入でき且つ激しく攪拌混合されるため、混合粉中のＣａＯの脱りん利用効率が非常に向上して、処理後の溶銑中［Ｐ］が極低濃度まで低下したと考えられる。また、上吹きジェットの運動エネルギーがプルーム領域内で効率よく消費されるため、スピッティングが減少したと考えられる。以上のように０°≦α≦６°の場合は以下の式（１）を満たすことになる。すなわち、式（１）を満たす場合は、本発明の効果が得られることが確認できた。
線分ＳＵの長さ≦Ｌ₀tan6°（Ｌ₀:浴深） ・・・（１）

【0028】

一方、αが６を超える、すなわち、線分ＳＵの長さ＞Ｌ₀tan6°であると、処理後溶銑中［Ｐ］が、０．０１５質量％を超えてしまった。これは、上吹きした混合粉が溶銑浴中へ深く侵入できず、プルーム領域内での強力な攪拌、混合効果を享受できなかったためと考えられる。

【0029】

ここで、線分ＳＵの長さ＞Ｌ₀tan6°である場合において、火点の位置が不適切な位置であり、上吹きランスを上下方向に調整すれば、線分ＳＵの長さが最小となるノズルと底吹き羽口との各組み合わせのすべてが線分ＳＵの長さ≦Ｌ₀tan6°とすることが可能な場合と、ランス高さＨ₀を変更しても、線分ＳＵの長さが最小となるノズルと底吹き羽口との各組み合わせのすべてが線分ＳＵの長さ≦Ｌ₀tan6°とすることが不可能な場合との２通りが考えられる。

【0030】

本実施形態に係る脱りん処理装置では、火点の中心Ｕを狙いの位置に調整した場合に、狙いの位置では、線分ＳＵの長さが最小となるノズルと底吹き羽口との各組み合わせのすべてが、式（１）の条件を満たす。したがって、本実施形態に係る脱りん処理装置を用いて脱りん処理を行う際に、ランス高さＨ₀が不適切であり、火点の中心Ｕが狙いの位置でない場合には、前者に該当する可能性がある。一方、後者に該当する場合とは、例えば、火点の中心Ｕが同心円状に形成されるが、底吹き羽口の位置が不規則であるような場合である。このような場合は、ランス高さＨ₀を調整しても、線分ＳＵの長さが最小となるノズルと底吹き羽口との各組み合わせのうち、少なくともいずれか１組は、式（１）の条件を満たさなくなるため、操業条件をどのように変更しても本発明の効果が得られない。

【0031】

また、線分ＳＵの長さ＞Ｌ₀tan6°である場合には、火点の中心Ｕの位置によってスピッティングによる炉口付近への地金付着量がばらついた。上吹きジェットの溶銑浴面への衝突位置（火点の中心Ｕ）が、上吹きランス中心軸と溶銑との交点の位置Ｏに近いほど鉛直上方へ飛散するスピッティング量が増え、逆に、火点の中心Ｕが位置Ｏから遠ざかるほど鉛直上方へ飛散するスピッティング量が減少した。

【0032】

このように、火点の中心Ｕが位置Ｏに近づくほど、鉛直上方へ飛散するスピッティング量が増える可能性があるため、線分ＯＳの長さはいずれも３００ｍｍ以上であることが望ましい。線分ＯＳの長さが３００ｍｍ未満となる底吹き羽口が存在すると、上吹きジェットの傾斜角θが小さくなって、鉛直上方へのスピッティング量が多くなってしまうためである。また、上吹きランスのノズルの傾斜角θはいずれも２５°以下が望ましい。傾斜角θが大きすぎるノズルが存在すると、上吹き酸素ジェットによる二次燃焼が増加して、転炉炉壁の耐火物損傷が激しくなってしまうためである。

【0033】

（２）表１のＮｏ．８〜１２
これらの実験では、処理末期の装入塩基度を１．３〜２．７とし、それ以外は基本条件とした。なお、処理前に細粒ＣａＯは添加しなかった。
実験の結果、処理末期の装入塩基度を１．５未満にすると、スラグの脱りん能が低くなり過ぎて、処理後溶銑中［Ｐ］を目標値である０．０１５質量％以下まで低減できなかった。
一方、処理末期の装入塩基度が２．５を超えると、処理後溶銑中［Ｐ］は０．０１５質量％以下にまで低下しなかった。処理末期において装入塩基度を過度に高めると、火点周囲のバルクスラグの流動性が急激に低下して、バルクスラグによる脱りん反応が進行し難くなってしまうため、処理後溶銑中［Ｐ］が高くなってしまったと考えられる。
以上から、処理末期の装入塩基度の適正な範囲は１．５〜２．５であることが確認できた。

【0034】

（３）表１のＮｏ．１３〜１７
これらの実験では、上吹き酸素流量を０．８〜２．７Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔとし、それ以外は基本条件とした。上吹き酸素流量を１．０Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔ未満にすると、処理後溶銑中［Ｐ］が０．０１５質量％以下にまで低下しなかった。吹錬時間を６〜１０分とした場合、処理後溶銑中［Ｐ］を極低濃度である０．０１５質量％以下にするのに必要な酸素が足りなかったためと考えられる。
一方、上吹き酸素流量を２．５Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔ超にまで高めた場合も、処理後溶銑中［Ｐ］が０．０１５質量％以下にまで低下しなかった。この場合、脱りんに必要な酸素量を吹き終えるまでの時間、すなわち吹錬時間が過度に短くなって、処理後溶銑中［Ｐ］が目標値である０．０１５質量％以下まで低下しなかったと考えられる。
以上から、上吹き酸素流量の適正な範囲は１．０〜２．５Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔであることが確認できた。

【0035】

（４）表１のＮｏ．１８〜２３
これらの実験では、底吹きＮ₂流量を０．０８〜０．７Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔとし、それ以外は基本条件とした。底吹きＮ₂流量を０．１Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔ未満にすると、処理後溶銑中［Ｐ］が０．０１５質量％以下にまで低下しなかった。この場合、溶銑中のＰの物質移動速度が顕著に低下したため、６〜１０分という短時間吹錬では、処理後溶銑中［Ｐ］を極低濃度である０．０１５質量％以下まで低減できなかったと考えられる。
一方、底吹きＮ₂流量を０．６Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔ超にまで高めた場合も、処理後溶銑中［Ｐ］が０．０１５質量％以下にまで低下しなかった。この場合、溶銑とスラグとが過度に攪拌混合され、スラグ中ＦｅＯ濃度が過度に低下してしまったため、処理後溶銑中［Ｐ］を目標値である０．０１５質量％以下にまで低減できなかったと考えられる。
以上から、底吹きＮ₂流量の適正な範囲は０．１〜０．６Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔであることが確認できた。

【0036】

（５）表１のＮｏ．２４〜２８
これらの実験では、上吹きしたＣａＯ＋Ａｌ₂Ｏ₃混合粉の組成を、ＣａＯ、ＣａＣＯ₃及びＡｌ₂Ｏ₃の３成分の合計質量濃度が９５％、かつ、（Ａｌ₂Ｏ₃質量）／（ＣａＯ質量＋ＣａＣＯ₃質量×０．５６）が０．０３〜０．２５とＡｌ₂Ｏ₃濃度を変化させ、それ以外は基本条件とした。混合粉中の（Ａｌ₂Ｏ₃質量）／（ＣａＯ質量＋ＣａＣＯ₃質量×０．５６）が０．０５未満だと、処理後溶銑中［Ｐ］が目標値である０．０１５質量％まで低下しなかった。これは、混合粉中のＣａＯ分が火点で溶融して十分に脱りん反応に消費されなくなってしまったことによるものと考えられる。

【0037】

火点では上吹き酸素によって溶銑中のＦｅが酸化されてＦｅＯが生成し、上吹きされた粉体を溶融してＦｅＯ−ＣａＯ系融体を形成する。しかしながら、ＦｅＯは溶銑中［Ｃ］によって還元されるため、上記融体中のＦｅＯ濃度は低下し易い。するとＦｅＯ−ＣａＯ融体の融点が上昇し、流動状態を保てなくなるため、融体の脱りん利用効率が低下してしまう。それに対し、上記融体にＡｌ₂Ｏ₃が少量含まれれば、融体の融点が顕著に低下するため、溶融状態を維持して脱りん利用効率を高く維持できるようになるはずだが、混合粉中の（Ａｌ₂Ｏ₃質量）／（ＣａＯ質量＋ＣａＣＯ₃質量×０．５６）が０．０５未満では融体の融点低下効果が小さく、融体の脱りん効率を向上しきれなかったと考えられる。

【0038】

一方、混合粉中の（Ａｌ₂Ｏ₃質量）／（ＣａＯ質量＋ＣａＣＯ₃質量×０．５６）を０．２０超にまで高めた場合も、処理後溶銑中［Ｐ］が目標値である０．０１５質量％まで低下しなかった。この場合、火点で生成した上記融体中ＣａＯの活量が低下して、融体の脱りん能力が低下してしまったため、処理後溶銑中［Ｐ］が目標値である０．０１５質量％まで低下しなかったと考えられる。
上述の結果から、混合粉中の（Ａｌ₂Ｏ₃質量）／（ＣａＯ質量＋ＣａＣＯ₃質量×０．５６）の適正範囲は０．０５〜０．２０であることが確認できた。

【実施例】

【0039】

次に、本発明を実施例に基づいて更に説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。

【0040】

（実施例１）
上底吹き転炉へ［Ｃ］＝４．４質量％、［Ｓｉ］＝０．４質量％、［Ｐ］＝０．１０質量％の溶銑を２９０ｔ装入した。このときの静止浴の深さＬ₀は２０００ｍｍだった。次に、４本の底吹き羽口からＮ₂ガスを溶銑中へ流量０．２５Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔで吹き込んで攪拌し、傾斜角１７°のノズルを４個配置した上吹きランスから、ランス高さＨ₀を２８００ｍｍとして、酸素ガス２．０Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔと共にＣａＯ、ＣａＣＯ₃及びＡｌ₂Ｏ₃の３成分の合計質量濃度が９５％、かつ、（Ａｌ₂Ｏ₃質量）／（ＣａＯ質量＋ＣａＣＯ₃質量×０．５６）が０．１０で最大粒径が０．１５ｍｍの混合粉を吹き付け、処理末期の装入塩基度を１．８とした。

【0041】

上吹きランスの中心軸と溶銑浴面との交点Ｏと底吹き羽口の位置Ｔから鉛直上方へ引いた線と溶銑浴面との交点の位置Ｓとの距離（線分ＯＳの長さ）は、いずれの底吹き羽口で共通の８６０ｍｍとした。この場合、上吹き酸素＋混合粉のジェットの中心軸と溶銑浴面との交点の位置（火点の中心）Ｕと底吹き羽口の位置Ｔから鉛直上方へ引いた線と溶銑浴面との交点の位置Ｓは、いずれの火点でもほぼ一致していた。すなわち、線分ＴＳと線分ＴＵのなす角度αはいずれもほぼ０°だった。
吹錬時間は７分で脱りんを行った結果、吹錬末期温度は１３４２℃、処理後溶銑中［Ｃ］は３．４質量％、［Ｐ］は０．００６質量％だった。炉口付近への地金付着はほとんど無かった。

【0042】

（比較例１）
上底吹き転炉へ［Ｃ］＝４．４質量％、［Ｓｉ］＝０．４質量％、［Ｐ］＝０．１０質量％の溶銑を２９０ｔ装入した。このときの静止浴の深さＬ₀は２０００ｍｍだった。４本の底吹き羽口からＮ₂ガスを溶銑中へ流量０．２５Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔで吹き込んで攪拌し、傾斜角１２°のノズルを４個配置した上吹きランスから、ランス高さＨ₀を２７００ｍｍとして、酸素ガス２．０Ｎｍ³／ｍｉｎ／ｔと共にＣａＯ、ＣａＣＯ₃及びＡｌ₂Ｏ₃の３成分の合計質量濃度が９５％、かつ、（Ａｌ₂Ｏ₃質量）／（ＣａＯ質量＋ＣａＣＯ₃質量×０．５６）が０．１０で最大粒径が０．１５ｍｍの混合粉を吹き付け、処理末期の装入塩基度を１．８とした。

【0043】

上吹きランスの中心軸と溶銑浴面との交点Ｏと底吹き羽口の位置Ｔから鉛直上方へ引いた線と溶銑浴面との交点の位置Ｓとの距離（線分ＯＳの長さ）は、いずれの底吹き羽口で共通の８６０ｍｍとした。この場合、上吹き酸素＋混合粉のジェットの中心軸と溶銑浴面との交点の位置（火点の中心）Ｕと底吹き羽口の位置Ｔから鉛直上方へ引いた線と溶銑浴面との交点の位置Ｓとがいずれも一致しておらず、線分ＴＳと線分ＴＵとのなす角度αは最大で約８°で、線分ＳＵの長さがＬ₀tan6°よりも大きかった。
吹錬時間は７分で脱りんを行った結果、吹錬末期温度は１３４５℃、処理後溶銑中［Ｃ］は３．４質量％、［Ｐ］は０．０１７質量％だった。さらに炉口付近への地金付着はかなり多かった。

【産業上の利用可能性】

【0044】

本発明によれば、スピッティングを抑制しながら低コストかつ高効率に極低りん溶銑を溶製できる脱りん処理装置およびそれを用いた溶銑の脱りん方法を提供することができるため、工業的価値は大きい。

【図1A】

【図1B】

【図2】