特許 6792992 内燃機関の燃料供給システム及び燃料供給制御方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6792992

(24)【登録日】2020年11月11日

(45)【発行日】2020年12月2日

(54)【発明の名称】内燃機関の燃料供給システム及び燃料供給制御方法

(51)【国際特許分類】

   F02D 41/02 20060101AFI20201119BHJP

   F02D 41/04 20060101ALI20201119BHJP

   F02D 19/02 20060101ALI20201119BHJP

   F02B 43/00 20060101ALI20201119BHJP

   F02M 21/02 20060101ALI20201119BHJP

   F02M 37/00 20060101ALI20201119BHJP

【ＦＩ】

   F02D41/02

   F02D41/04

   F02D19/02 D

   F02B43/00 A

   F02M21/02 L

   F02M21/02 311B

   F02M37/00 341D

【請求項の数】3

【全頁数】11

(21)【出願番号】特願2016-198005(P2016-198005)

(22)【出願日】2016年10月6日

(65)【公開番号】特開2018-59458(P2018-59458A)

(43)【公開日】2018年4月12日

【審査請求日】2019年3月27日

(73)【特許権者】

【識別番号】000116574

【氏名又は名称】愛三工業株式会社

(73)【特許権者】

【識別番号】000003207

【氏名又は名称】トヨタ自動車株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110000291

【氏名又は名称】特許業務法人コスモス国際特許商標事務所

(72)【発明者】

【氏名】竹川 翔一朗

(72)【発明者】

【氏名】田中 伸太郎

【審査官】 戸田 耕太郎

(56)【参考文献】

【文献】 特開２０１０−０９０８３２（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｆ０２Ｄ ４１／０２

Ｆ０２Ｂ ４３／００

Ｆ０２Ｄ １９／０２

Ｆ０２Ｄ ４１／０４

Ｆ０２Ｍ ２１／０２

Ｆ０２Ｍ ３７／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

ＬＰＧ燃料を貯蔵する燃料タンクと、前記燃料タンク内のＬＰＧ燃料を内燃機関に燃料供給配管及びデリバリパイプを介して供給する燃料ポンプと、前記デリバリパイプから内燃機関へＬＰＧ燃料を噴射する燃料噴射装置と、余剰燃料を前記燃料タンクに戻すリターン配管と、前記燃料ポンプ及び前記燃料噴射装置の動作を制御する制御部とを備える内燃機関の燃料供給システムにおいて、
前記制御部は、
特定プロパン率の特定燃料を使用したときに、内燃機関の水温に基づいて内燃機関の吸気ポートに前記特定燃料が付着する壁面付着燃料量を算出するための壁面付着燃料量算出マップを記憶しており、
内燃機関が過渡運転時である場合に、
前記燃料タンク内の燃料圧力及び燃料温度に基づき、ＬＰＧの飽和蒸気圧曲線を利用して使用燃料のプロパン率を算出し、
プロパン率が２５％である中央燃料の蒸発エンタルピーと前記使用燃料のプロパン率における蒸発エンタルピーとの比率に基づいて前記特定燃料に対する水温補正係数を算出し、
前記水温補正係数に内燃機関の水温を乗じて前記使用燃料のプロパン率に応じた補正後水温を算出し、
前記補正後水温に基づき前記壁面付着燃料量算出マップを用いて、前記使用燃料のプロパン率に応じた壁面付着燃料量を算出し、
基本噴射量に前記壁面付着燃料量を加算して前記燃料噴射装置の燃料噴射量を決定する
ことを特徴とする内燃機関の燃料供給システム。

【請求項2】

請求項１に記載の内燃機関の燃料供給システムにおいて、
前記特定燃料は、プロパン率が２５％である中央燃料である
ことを特徴とする内燃機関の燃料供給システム。

【請求項3】

ＬＰＧ燃料を貯蔵する燃料タンクから燃料ポンプにより内燃機関に燃料供給配管及びデリバリパイプを介して供給し、前記デリバリパイプから燃料噴射装置によって内燃機関へＬＰＧ燃料を噴射する際、内燃機関が過渡運転時である場合には、内燃機関の吸気ポートに付着する壁面付着燃料量を加算して前記燃料噴射装置からの燃料噴射量を決定する内燃機関の燃料供給制御方法において、
前記燃料タンク内の燃料圧力及び燃料温度に基づき、ＬＰＧの飽和蒸気圧曲線を利用して使用燃料のプロパン率を算出し、
プロパン率が２５％である中央燃料の蒸発エンタルピーと前記使用燃料のプロパン率における蒸発エンタルピーとの比率に基づいてプロパン率が２５％の中央燃料に対する水温補正係数を算出し、
前記水温補正係数に内燃機関の水温を乗じて前記使用燃料のプロパン率に応じた補正後水温を算出し、
中央燃料を使用したときの壁面付着燃料量を内燃機関の水温に基づいて算出するための壁面付着燃料量算出マップを用いて、前記補正後水温に基づき、前記使用燃料のプロパン率に応じた壁面付着燃料量を算出し、
基本噴射量に前記壁面付着燃料量を加算して前記燃料噴射装置の燃料噴射量を決定する
ことを特徴とする内燃機関の燃料供給制御方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、内燃機関に燃料を供給する燃料供給システム及び燃料供給制御方法に関するものである。詳細には、ＬＰＧ燃料を液噴射して内燃機関に供給するものである。

【背景技術】

【0002】

内燃機関へ燃料を供給する場合、例えば、特許文献１に開示されているように、内燃機関が過渡的な運転をするときに吸気ポートに付着する壁面付着燃料量の変化分を補正（考慮）して、燃料を噴射して供給している。このような補正を行わないと、適正な燃料量（噴射量）が内燃機関に供給されず、空燃比が不安定になり、排気性状やドライバビリティが悪化するからである。

【0003】

そのため、例えば、加速時には壁面付着燃料量が増大して平衡状態に到達するまでの間、燃料噴射量は加速に要する燃料量に壁面付着燃料量の変化量を加えた量に補正される。これにより、壁面付着燃料量の変化に影響を受けることなく、実際に内燃機関に供給される燃料量が意図した量に維持されるようになっている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２００５−１２７３１５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

しかしながら、燃料としてＬＰＧを使用する場合、燃料性状つまりプロパン率によって蒸発速度が違うため、吸気ポートの壁面に付着する壁面付着燃料量が異なる。例えば、プロパン率が高いほど、蒸発速度が速いため、壁面付着燃料量が少なくなる。そのため、燃料性状に応じて壁面付着燃料量を算出すべきであるが、中央燃料（プロパン率２５％）が使用されているとして壁面付着燃料量が算出されているのが実情である。従って、中央燃料とは異なる燃料が使用された場合には、空燃比が不安定になり、排気性状やドライバビリティが悪化するおそれがある。

【0006】

ここで、プロパン率毎に壁面付着燃料量を算出するためのマップを作成することにより、プロパン率に応じて壁面付着燃料量を適切に算出することができる。ところが、マップを作成するための工数が多大になるとともに、多数のマップを記憶する必要があるので記憶容量が大きくなるという問題がある。

【0007】

そこで、本発明は上記した問題点を解決するためになされたものであり、燃料性状（プロパン率）にかかわらず壁面付着燃料量を適切に算出して、内燃機関に適正量の燃料を供給することができる燃料供給システム及び燃料供給方法を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0008】

上記課題を解決するためになされた本発明の一形態は、ＬＰＧ燃料を貯蔵する燃料タンクと、前記燃料タンク内のＬＰＧ燃料を内燃機関に燃料供給配管及びデリバリパイプを介して供給する燃料ポンプと、前記デリバリパイプから内燃機関へＬＰＧ燃料を噴射する燃料噴射装置と、余剰燃料を前記燃料タンクに戻すリターン配管と、前記燃料ポンプ及び前記燃料噴射装置の動作を制御する制御部とを備える内燃機関の燃料供給システムにおいて、前記制御部は、特定プロパン率の特定燃料を使用したときに、内燃機関の水温に基づいて内燃機関の吸気ポートに前記特定燃料が付着する壁面付着燃料量を算出するための壁面付着燃料量算出マップを記憶しており、内燃機関が過渡運転時である場合に、前記燃料タンク内の燃料圧力及び燃料温度に基づき、ＬＰＧの飽和蒸気圧曲線を利用して使用燃料のプロパン率を算出し、プロパン率が２５％である中央燃料の蒸発エンタルピーと前記使用燃料のプロパン率における蒸発エンタルピーとの比率に基づいて前記特定燃料に対する水温補正係数を算出し、前記水温補正係数に内燃機関の水温を乗じて前記使用燃料のプロパン率に応じた補正後水温を算出し、前記補正後水温に基づき前記壁面付着燃料量算出マップを用いて、前記使用燃料のプロパン率に応じた壁面付着燃料量を算出し、基本噴射量に前記壁面付着燃料量を加算して前記燃料噴射装置の燃料噴射量を決定することを特徴とする。

【0009】

この内燃機関の燃料供給システムでは、制御部により、内燃機関が過渡運転時である場合に、燃料タンク内の燃料圧力及び燃料温度から現在使用中の燃料（使用燃料）のプロパン率が算出され、そのプロパン率から特定燃料に対する水温補正係数が算出され、その水温補正係数から使用燃料のプロパン率に応じた補正後水温が算出され、その補正後水温に基づき特定燃料の壁面付着燃料量算出マップを用いて、使用燃料のプロパン率に応じた壁面付着燃料量が算出される。そして、算出された壁面付着燃料量を加算して燃料噴射装置からの燃料噴射量が決定される。そのため、現在使用している燃料の性状（プロパン率）に応じた適切な壁面付着燃料量が算出されるので、内燃機関に適正量の燃料を供給することができる。従って、内燃機関の過渡運転時において、空燃比を安定させることができ、排気性状やドライバビリティを向上させることができる。

【0010】

また、この内燃機関の燃料供給システムでは、壁面付着燃料量を算出するための壁面付着燃料量算出マップは、特定燃料に対するマップが１つだけである。そのため、マップを作成する工数、及び記憶容量が増えることはない。

【0011】

そして、上記の内燃機関の燃料供給システムにおいて、前記特定燃料は、プロパン率が２５％である中央燃料であることが望ましい。

【0012】

中央燃料（プロパン率２５％）は、最も流通量が多い燃料種であり、内燃機関の開発中の性能適合などの試験で評価燃料として一般的に使用されているからである。

【0013】

上記課題を解決するためになされた本発明の別形態は、ＬＰＧ燃料を貯蔵する燃料タンクから燃料ポンプにより内燃機関に燃料供給配管及びデリバリパイプを介して供給し、前記デリバリパイプから燃料噴射装置によって内燃機関へＬＰＧ燃料を噴射する際、内燃機関が過渡運転時である場合には、内燃機関の吸気ポートに付着する壁面付着燃料量を加算して前記燃料噴射装置からの燃料噴射量を決定する内燃機関の燃料供給制御方法において、前記燃料タンク内の燃料圧力及び燃料温度に基づき、ＬＰＧの飽和蒸気圧曲線を利用して使用燃料のプロパン率を算出し、プロパン率が２５％である中央燃料の蒸発エンタルピーと前記使用燃料のプロパン率における蒸発エンタルピーとの比率に基づいてプロパン率が２５％の中央燃料に対する水温補正係数を算出し、前記水温補正係数に内燃機関の水温を乗じて前記使用燃料のプロパン率に応じた補正後水温を算出し、中央燃料を使用したときの壁面付着燃料量を内燃機関の水温に基づいて算出するための壁面付着燃料量算出マップを用いて、前記補正後水温に基づき、前記使用燃料のプロパン率に応じた壁面付着燃料量を算出し、基本噴射量に前記壁面付着燃料量を加算して前記燃料噴射装置の燃料噴射量を決定することを特徴とする。

【0014】

この内燃機関の燃料供給制御方法でも、上記のシステムと同様に、燃料タンク内の燃料圧力及び燃料温度から使用燃料のプロパン率を算出し、そのプロパン率から中央燃料に対する水温補正係数を算出し、その水温補正係数から使用燃料のプロパン率に応じた補正後水温を算出し、中央燃料を使用したときの壁面付着燃料量を内燃機関の水温に基づいて算出するための壁面付着燃料量算出マップを用いて、算出した補正後水温に基づき、使用燃料のプロパン率に応じた壁面付着燃料量を算出する。そして、算出した壁面付着燃料量を加算して燃料噴射装置からの燃料噴射量を決定する。そのため、現在使用している燃料の性状（プロパン率）に応じた適切な壁面付着燃料量を算出することができ、内燃機関に適正量の燃料を供給することができる。従って、内燃機関の過渡運転時において、空燃比を安定させることができ、排気性状やドライバビリティを向上させることができる。

【発明の効果】

【0015】

本発明に係る内燃機関の燃料供給システム及び燃料供給制御方法によれば、燃料性状（プロパン率）にかかわらず壁面付着燃料量を適切に算出して、内燃機関に適正量の燃料を供給することができる。

【図面の簡単な説明】

【0016】

【図1】実施形態に係るエンジンの燃料供給システムの概略構成を示す図である。

【図2】図１に示すエンジンのシステム構成を示す図である。

【図3】中央燃料の壁面付着燃料量算出マップを示す図である。

【図4】燃料供給制御の内容を示すフローチャートである。

【発明を実施するための形態】

【0017】

以下、本発明の内燃機関の燃料供給システムを具体化した実施形態について図面に基づいて詳細に説明する。そこで、実施形態に係るエンジンの燃料供給システムの構成を図１及び図２に示す。図１において、多気筒のエンジン１０は、周知の構造を有するレシプロタイプのものであり、本実施形態では、１番気筒＃１〜４番気筒＃４の４気筒を有する。エンジン１０は、吸気通路１５を通じて吸入される空気とＬＰＧ燃料との可燃混合気を、各気筒＃１〜＃４の燃焼室で爆発・燃焼させ、その燃焼後の排気を排気通路１６を通じて排出させることにより、ピストンを動作させてクランクシャフトを回転させ、動力を得るようになっている。

【0018】

図２に示すように、吸気通路１５には、エアクリーナ６０とエアフローセンサ６１とスロットルバルブ６２と吸気ポート６３が設けられている。エアクリーナ６０は、外部から取り込む空気中の異物を除去するものである。エアフローセンサ６１は、吸気通路１５を流れてエンジン１０に吸入される空気量（吸入空気量）を検知するものである。スロットルバルブ６２は、バルブ開度を調整することにより吸気通路１５を流れる空気の流量を制御するものである。吸気ポート６３は、吸気通路１５を通じて吸引された空気をエンジン１０の各気筒＃１〜＃４へ分配するものである。

【0019】

一方、排気通路１６には、Ａ／Ｆセンサ６５と触媒コンバータ６６が設けられている。Ａ／Ｆセンサ６５は、エンジン１０における空燃比を検知するものである。触媒コンバータ６６は、エンジン１０から排出される排気を浄化するものである。

【0020】

図１に示すように、各気筒＃１〜＃４に対応して、インジェクタ１１〜１４が設けられている。インジェクタ１１〜１４は、各気筒＃１〜＃４の吸気ポート６３に対してＬＰＧ燃料を噴射するものである。これらのインジェクタ１１〜１４には、燃料タンク２０内に設けられた燃料ポンプ２１から圧送されたＬＰＧ燃料が、燃料供給配管２２およびデリバリパイプ２３を介して供給されるようになっている。なお、燃料ポンプ２１は、エンジン１０の運転状態に応じてポンプ回転数が制御されるようになっている。

【0021】

このようにして供給されたＬＰＧ燃料は、インジェクタ１１〜１４が作動することにより、吸気ポート６３へ噴射され、空気との可燃混合気を形成して各気筒＃１〜＃４に取り込まれる。このとき、吸気ポート６３の壁面に一部の燃料が付着するため、後述するように、その壁面付着燃料量を考慮してインジェクタ１１〜１４からの噴射量が制御されるようになっている。

【0022】

なお、燃料タンク２０には、燃料タンク２０内におけるＬＰＧ燃料の温度を検知する燃温センサ４０およびＬＰＧ燃料の圧力を検知する燃圧センサ４１とが設けられている。そして、燃温センサ４０および燃圧センサ４１で検出されるＬＰＧ燃料の温度およびＬＰＧ燃料の圧力に基づき、ＬＰＧの飽和蒸気圧曲線を利用して、燃料タンク２０内（つまり現在使用中）のＬＰＧ燃料のプロパン率が算出されるようになっている。

【0023】

ここで、燃料供給配管２２には、タンク遮断弁３０とデリバリ遮断弁３１が設けられている。タンク遮断弁３０は燃料供給配管２２のうち燃料タンク２０近傍に配置されており、燃料タンク２０からのＬＰＧ燃料の供給を遮断するためのものである。一方、デリバリ遮断弁３１は燃料供給配管２２のうちデリバリパイプ２３近傍に配置されており、デリバリパイプ２３へのＬＰＧ燃料の供給を遮断するためのものである。

【0024】

また、燃料供給配管２２には、燃料タンク２０とタンク遮断弁３０の間にチェック弁３５が設けられている。このチェック弁３５は、燃料供給配管２２から燃料ポンプ２１へのＬＰＧ燃料の逆流を阻止する逆止弁である。また、デリバリパイプ２３には、デリバリパイプ２３内におけるＬＰＧ燃料の温度を検知する燃温センサ４２およびＬＰＧ燃料の圧力を検知する燃圧センサ４３とが設けられている。

【0025】

なお、各インジェクタ１１〜１４からの余剰燃料は、リターン配管２５を通じて燃料タンク２０内に戻されるようになっている。リターン配管２５には、プレッシャレギュレータ２６と残圧保持弁３２とが配設されている。より具体的には、リターン配管２５において、残圧保持弁３２より上流側にプレッシャレギュレータ２６が配置されている。残圧保持弁３２の開弁・閉弁により、リターン配管２５が連通・遮断するようになっている。この残圧保持弁３２は、エンジン１０の停止時に閉弁されてデリバリパイプ２３内の燃圧を高く維持するようになっている。エンジン１０の再始動性を向上させるためである。

【0026】

そして、タンク遮断弁３０、デリバリ遮断弁３１、および残圧保持弁３２の開閉は、エンジンコントロールコンピュータ（ＥＣＵ）５０により制御されるようになっている。また、ＥＣＵ５０は、エンジン１０の運転条件に合った燃料量をエンジン１０に噴射供給するために、インジェクタ１１〜１４の開閉駆動および燃料ポンプ２１の駆動（回転数）を制御するようになっている。このため、ＥＣＵ５０には、エンジン１０の運転状況を把握するために各種センサから信号が入力されるようになっている。

【0027】

このようなＥＣＵ５０は、周知のように中央処理装置（ＣＰＵ）、読み出し専用メモリ（ＲＯＭ）、ランダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）、およびバックアップＲＡＭ等を備えている。ＲＯＭは、各種制御に係る所定の制御プログラム、及び後述する中央燃料（プロパン率２５％）の壁面付着燃料量算出マップを予め記憶している。そして、ＥＣＵ（ＣＰＵ）５０は、これら制御プログラムに従い各種制御（例えば、プロパン率に応じた壁面付着燃料量の算出やインジェクタ１１〜１４の噴射量の決定など）を実行する。

【0028】

ここで、ＥＣＵ５０のＲＯＭに記憶されている壁面付着燃料量算出マップについて、図３を参照しながら説明する。この壁面付着燃料量算出マップは、中央燃料（プロパン率２５％）を使用したときに、吸気ポート６３の壁面に付着する壁面付着燃料量を算出するためのマップである。この壁面付着燃料量算出マップは、図３に実線で示すように、エンジン水温と壁面付着燃料量との対応関係をマップ化したものである。つまり、このマップを用いることにより、エンジン１０の水温から中央燃料の壁面付着燃料量を算出することができる。このマップは、従来から性能適合試験により作成されているものである。

【0029】

なお、図３に破線で示すマップは、プロパン率１００％のＬＰＧ燃料（プロパン率上限燃料）の壁面付着燃料量算出マップである。このようにプロパン率が異なると、同じ運転条件下（同じ水温）において、壁面付着燃料量が変化することがわかる。このプロパン率１００％のＬＰＧ燃料（プロパン率上限燃料）の壁面付着燃料量算出マップは、参考のために示したものであり、ＥＣＵ５０のＲＯＭには記憶されていない。

【0030】

そして、ＥＣＵ５０は、エンジン１０が過渡運転時の場合に、図３に実線で示す中央燃料の壁面付着燃料量算出マップを用いて、燃料性状（プロパン率）に応じた壁面付着燃料量を、以下の手順で算出する。そこで、ＥＣＵ５０が実行する過渡運転時における燃料供給制御の内容について、図４を参照しながら説明する。

【0031】

まず、ＥＣＵ５０は、燃温センサ４０および燃圧センサ４１の各出力値に基づき、燃料タンク２０内、言い換えると現在使用中のＬＰＧ燃料の温度（タンク燃温）および圧力（タンク燃圧）を検出する（ステップＳ１）。次に、ＥＣＵ５０は、検出したタンク燃温およびタンク燃圧に基づき、ＬＰＧの飽和蒸気圧曲線を利用して、燃料タンク２０内のＬＰＧ燃料のプロパン率ｐを算出する（ステップＳ２）。

【0032】

そして、ＥＣＵ５０は、ステップＳ３で算出したプロパン率に基づき、水温補正係数Ｋを算出する（ステップＳ３）。水温補正係数Ｋは、ステップＳ２で算出したプロパン率ｐにおける水温をプロパン率２５％における水温に換算するための係数である。この水温補正係数Ｋは、理論的に以下に示すように算出することができる。

【0033】

水温補正係数Ｋは、理論値（ΔＨ（ｐ_０）／ΔＨ（ｐ））に誤差補正係数αを乗じることにより算出することができる。すなわち、水温補正係数Ｋは、下記の数式により求めることができる。なお、誤差補正係数αは、吸気ポート６３の壁温と水温との誤差を補正するための係数である。

【数1】

ΔＨ：蒸発エンタルピー
ｐ：現在使用中の燃料のプロパン率
ｐ_０：中央燃料のプロパン率

【0034】

ここで、プロパン単体の蒸発エンタルピーとブタン単体の蒸発エンタルピーは、それぞれ既知である。そのため、特定のプロパン率における蒸発エンタルピーを算出することができるので、現在使用中の燃料タンク２０内のＬＰＧ燃料のプロパン率ｐに基づいて、水温補正係数Ｋを算出することができる。

【0035】

そして、吸気ポート６３に付着して蒸発したＬＰＧ燃料の量をｘ_ｇとすると、蒸発速度は下記の数式で表すことができる。

【数2】

ｃ：蒸発速度係数
ｘ_０：噴射量（噴射総量）

【0036】

上記の数２から蒸発したＬＰＧ燃料の量ｘ_ｇを求めると、下記の通りとなる。

【数3】

【0037】

ここでは、初期条件として、エンジン１０に吸入される新気中にはＬＰＧ燃料は存在しないこととしている。このようにして求めた、蒸発したＬＰＧ燃料の量ｘ_ｇは、噴射量（噴射総量）ｘ_０と蒸発速度係数ｃで表すことができる。そして、噴射量（噴射総量）ｘ_０は、燃料種別（燃料性状）によって１％以下の違いしかないため、モデル化する上で無視することができる。そうすると、蒸発速度係数ｃのみで蒸発した燃料量を算出することができる。また、噴射量（噴射総量）ｘ_０がわかっているため、壁面付着燃料量も算出することができる。

【0038】

そして、蒸発速度係数ｃは、アレニウスの式より下記の通りとなる。

【数4】

Ａ：温度に無関係な定数
ｋ_Ｂ：ボルツマン定数
Ｔ：絶対温度

【0039】

プロパン率が異なるときに、ＬＰＧ燃料の蒸発速度が同じになるためには、下記の数式が成立する必要がある。

【数5】

【0040】

上記の数５から下記の数式が導かれる。

【数6】

【0041】

上記の数６と数１とから、プロパン率ｐのときの温度（水温）に水温補正係数Ｋを乗じると、プロパン率２５％のときの温度（水温）に換算することができることがわかる。そこで、ＥＣＵ５０は、ステップＳ３で算出した水温補正係数Ｋをエンジン１０の水温ＴＨＷに乗じることにより（Ｋ×ＴＨＷ）、補正後水温を算出する（ステップＳ４）。そして、ＥＣＵ５０は、補正後水温に基づき、図３に実線で示す中央燃料の壁面付着燃料量算出マップを利用して、現在使用中のプロパン率ｐのＬＰＧ燃料における壁面付着燃料量を算出する（ステップＳ５）。

【0042】

例えば、プロパン率１００％の燃料（プロパン率上限燃料）を使用している場合を想定すると、
プロパン単体の蒸発エンタルピー：２１．６［ｋＪ／ｋｇ（Ａｉｒ）］
ブタン単体の蒸発エンタルピー ：２３．６［ｋＪ／ｋｇ（Ａｉｒ）］
であるから、中央燃料（プロパン率２５％）の蒸発エンタルピーΔＨ（ｐ_０）、および使用燃料であるプロパン率上限燃料（プロパン率１００％）の蒸発エンタルピーΔＨ（ｐ）は、
ΔＨ（ｐ_０）＝２２．７［ｋＪ／ｋｇ（Ａｉｒ）］
ΔＨ（ｐ） ＝２１．６［ｋＪ／ｋｇ（Ａｉｒ）］
となる。なお、単位［ｋＪ／ｋｇ（Ａｉｒ）］は、空気１ｋｇとストイキ燃焼するための燃料質量あたりのエンタルピー（ｋＪ）を示すものである。従って、水温補正係数Ｋは、
Ｋ＝ΔＨ（ｐ_０）／ΔＨ（ｐ）＝１．０５３
と算出されるので、例えば、現在の水温が２８３［Ｋ］（１０℃）であるとすると、補正後水温は２９８［Ｋ］（２５℃）となる。なお、誤差補正係数αは、α＝１．０としている。

【0043】

ここで、図３に示す中央燃料（実線）とプロパン率上限燃料（破線）のマップから、水温が１０℃のときに、プロパン率上限燃料（破線）での壁面付着燃料量と同量となる中央燃料（実線）での水温は２４．９℃となる。従って、使用燃料がプロパン率上限燃料である場合、上記の燃料供給制御で算出される補正後水温を用いて、中央燃料の壁面付着燃料量算出マップから壁面付着燃料量を算出することにより、燃料性状（プロパン率）に応じた壁面付着燃料量を精度良く求めることができる。つまり、プロパン率毎に壁面付着燃料量算出マップを記憶させなくても、従来と同様に１つの壁面付着燃料量算出マップ（本実施形態では、中央燃料の壁面付着燃料量算出マップ）を記憶させておけば、上記の燃料供給制御を実施することにより、現在使用中の燃料に応じた適切な壁面付着燃料量を求めることができるのである。

【0044】

その後、ＥＣＵ５０は、基本噴射量にステップＳ５で算出された壁面付着燃料量を加算して、インジェクタ１１〜１４の燃料噴射量を決定する（ステップＳ６）。従って、エンジン１０の過渡運転時において、エンジン１０に対して使用中のＬＰＧ燃料を適正量供給することができる。これにより、空燃比を安定させることができ、排気性状やドライバビリティを向上させることができる。

【0045】

以上、詳細に説明したように本実施形態に係るエンジン１０の燃料供給システムによれば、ＥＣＵ５０により、エンジン１０が過渡運転時である場合に、燃料タンク２０内の燃料圧力及び燃料温度から現在使用中のＬＰＧ燃料のプロパン率ｐが算出され、プロパン率ｐから中央燃料に対する水温補正係数Ｋが算出され、水温補正係数Ｋからプロパン率ｐに応じた補正後水温が算出され、補正後水温に基づき中央燃料の壁面付着燃料量算出マップを用いて、プロパン率ｐに応じた壁面付着燃料量が算出される。そして、算出された壁面付着燃料量を加算してインジェクタ１１〜１４の燃料噴射量が決定される。そのため、エンジン１０に対しプロパン率ｐ（現在使用中のＬＰＧ燃料）に応じた適正量の燃料を供給することができる。従って、エンジン１０の過渡運転時において、空燃比を安定させることができ、排気性状やドライバビリティを向上させることができる。

【0046】

なお、上記した実施形態は単なる例示にすぎず、本発明を何ら限定するものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内で種々の改良、変形が可能であることはもちろんである。例えば、上記の実施形態では、特定燃料を中央燃料（プロパン率２５％）としているが、プロパン率２５％以外の特定のプロパン率である燃料種を特定燃料とすることもできる。

【符号の説明】

【0047】

１０ エンジン
１１〜１４ インジェクタ
２０ 燃料タンク
２１ 燃料ポンプ
２２ 燃料供給配管
２３ デリバリパイプ
４０ 燃温センサ
４１ 燃圧センサ
５０ ＥＣＵ
６３ 吸気ポート

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】