特許 6801464 無方向性電磁鋼板

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6801464

(24)【登録日】2020年11月30日

(45)【発行日】2020年12月16日

(54)【発明の名称】無方向性電磁鋼板

(51)【国際特許分類】

   C22C 38/00 20060101AFI20201207BHJP

   C22C 38/20 20060101ALI20201207BHJP

   H01F 1/147 20060101ALI20201207BHJP

   C21D 8/12 20060101ALN20201207BHJP

   C22C 38/60 20060101ALN20201207BHJP

【ＦＩ】

   C22C38/00 303U

   C22C38/20

   H01F1/147 175

   !C21D8/12 A

   !C22C38/60

【請求項の数】1

【全頁数】12

(21)【出願番号】特願2017-3439(P2017-3439)

(22)【出願日】2017年1月12日

(65)【公開番号】特開2018-111865(P2018-111865A)

(43)【公開日】2018年7月19日

【審査請求日】2019年9月4日

(73)【特許権者】

【識別番号】000006655

【氏名又は名称】日本製鉄株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100099759

【弁理士】

【氏名又は名称】青木 篤

(74)【代理人】

【識別番号】100077517

【弁理士】

【氏名又は名称】石田 敬

(74)【代理人】

【識別番号】100087413

【弁理士】

【氏名又は名称】古賀 哲次

(74)【代理人】

【識別番号】100113918

【弁理士】

【氏名又は名称】亀松 宏

(74)【代理人】

【識別番号】100187702

【弁理士】

【氏名又は名称】福地 律生

(74)【代理人】

【識別番号】100172269

【弁理士】

【氏名又は名称】▲徳▼永 英男

(74)【代理人】

【識別番号】100140121

【弁理士】

【氏名又は名称】中村 朝幸

(72)【発明者】

【氏名】藤倉 昌浩

(72)【発明者】

【氏名】松井 伸一

(72)【発明者】

【氏名】完戸 佑輔

(72)【発明者】

【氏名】藤井 宣憲

(72)【発明者】

【氏名】高橋 克

【審査官】 鈴木 葉子

(56)【参考文献】

【文献】 特開２０１６−１６９４３５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１０−１５０６６７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２００５／０３３３４９（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特開２００４−０８４０５３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００４−３３９６０３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 中国特許出願公開第１０６２８２７８１（ＣＮ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ２２Ｃ ３８／００−３８／６０

Ｃ２１Ｄ ８／１２， ９／４６

Ｈ０１Ｆ １／１２− １／３８， １／４４

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

質量％で、
Ｃ：０．００５％以下
Ｓｉ：１．０〜４．０％、
Ｍｎ：０．０５〜１．５％、
Ａｌ：０．１〜２．０％、
Ｃｕ：０．５〜２．５％、
Ｃｒ：０．１〜４．０％、
Ｓ：０．００４％以下、
Ｎ：０．００４％以下、
を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなり、
Ａｌ含有量を［Ａｌ］、Ｃｒ含有量を［Ｃｒ］とした時に
［Ｃｒ］−２×［Ａｌ］≧０であり、
未再結晶組織を含まないフェライト粒からなる金属組織を有し、
前記フェライト粒の平均結晶粒径が３０μｍ以上、１８０μｍ以下であり、
前記フェライト粒の内部に個数密度１．０×１０⁴〜１．０×１０⁷個／μｍ³の金属Ｃｕ粒子を含有し、前記フェライト粒の内部の前記金属Ｃｕ粒子の平均粒径が１．０ｎｍ以上、１０．０ｎｍ以下である
ことを特徴とする無方向性電磁鋼板。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、電気自動車などの駆動モータや各種電気機器用モータの鉄心材料として使用される高強度無方向性電磁鋼板の製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

近年、自動車用途などで、容量が大きく高速で回転するモータが増えてきている。当該モータの回転子用材料には、遠心力や応力変動に耐えるための機械強度が要求される。鋼の機械強度を上昇させるためには細粒強化、転位強化などの方法が用いられるが、一般にこれら強化作用は、軟磁気特性を劣化させる。機械強度と共に優れた磁気特性を維持できれば、回転子と固定子に同じ材料を用いることができる。特許文献１〜８などでは、低鉄損及び高強度の両立を目的として、冷延再結晶後に金属Ｃｕを微細析出させる方法が提案されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００４−０８４０５３号公報

【特許文献2】国際公開第２００５／０３３３４９号

【特許文献3】特開２００４−１８３０６６号公報

【特許文献4】国際公開第２００４／０５０９３４号

【特許文献5】特開２００８−２２３０４５号公報

【特許文献6】特開２０１０−２４５０９号公報

【特許文献7】国際公開第２０１３／０２４８９９号

【特許文献8】国際公開第２０１３／１４６８８６号

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

Ｃｕを微細析出させる技術は、低い鉄損と高い機械強度を得ることができるが、含まれるＣｕが多いほど、熱間圧延の際に鋼板の表面に疵が発生しやすいという問題がある。本発明は、Ｃｕを微細析出させた高強度の無方向性電磁鋼板を提供するにあたって、製造過程において、疵の発生を抑制し、生産性を向上させることを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0005】

本発明者らは、Ｃｕ起因の熱延板の疵を抑えるためには、スラブ加熱時の鋼の酸化を抑えることが有効であると考え、各種含有元素と酸化の関係について調査した。その結果、Ｓｉを含む電磁鋼板においては、Ａｌの含有は疵の増加に繋がるが、Ｃｒを添加することで、疵を抑制することができることを見出した。具体的には、下記のとおりである。

【0006】

（１）質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ａｌ：０．１〜２．０％、Ｃｕ：０．５〜２．５％、Ｃｒ：０．１〜４．０％、Ｓ：０．００４％以下、Ｎ：０．００４％以下を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなり、
Ａｌ含有量を［Ａｌ］、Ｃｒ含有量を［Ｃｒ］とした時に
［Ｃｒ］−２×［Ａｌ］≧０であり、
未再結晶組織を含まないフェライト粒からなる金属組織を有し、
前記フェライト粒の平均結晶粒径が３０μｍ以上、１８０μｍ以下であり、
前記フェライト粒の内部に個数密度１．０×１０⁴〜１．０×１０⁷個／μｍ³の金属Ｃｕ粒子を含有し、前記フェライト粒の内部の前記金属Ｃｕ粒子の平均粒径が１．０ｎｍ以上、１０．０ｎｍ以下であることを特徴とする無方向性電磁鋼板。

【発明の効果】

【0007】

本発明によれば、Ｃｕを微細析出させた高強度無方向性電磁鋼板を生産性良く製造できる。

【図面の簡単な説明】

【0008】

【図1】代表的な合金における、酸化増量の温度変化を示す図である。

【図2】酸化増量の温度変化に対するＣｒ含有量の影響を示す図である。

【図3】１１００℃加熱時の酸化増量に対するＣｒ添加の影響を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0009】

Ｃｕ起因の疵を防止するためには、熱延加熱時のスラブの酸化を抑制することが重要である。なぜならば、Ｃｕを含有する鋼が酸化すると、Ｃｕよりも卑であるＦｅが選択的に酸化し、Ｃｕがスケールと地鉄の界面に金属状態で濃化し、これが種々の疵の原因になるからである。

【0010】

＜実験１＞
表１に示す成分を持つ鋼を真空溶解し、できたインゴットに粗熱延を施し、粗バーから１０ｍｍ×２０ｍｍ×３０ｍｍの試験片を切り出し、大気中焼鈍に供した。加熱温度を１０５０℃〜１２００℃の範囲で変化させ、均熱時間は３０分とした。焼鈍前後の試料の重量を測定した。その増加分は酸化に伴う酸化増量である。加熱温度と酸化増量の関係を図１に示す。Ｓｉ、Ａｌを含まない合金ａ１に対して、Ｓｉを３．２％とした合金ａ２では、１１５０℃以下の酸化は効果的に抑制される。そこにＡｌを０．７％含有させた合金ａ３では、酸化増量が増え、耐酸化性は劣化する。また、合金ａ２、ａ３共、１１６０℃を超えると、急激に酸化増量は増加する。

【0011】

上記の結果から、ＳｉはＣｕ起因の疵を防止する作用を持つが、Ａｌが複合含有されるとその疵防止作用は低下してしまう。またスラブの加熱温度１１６０℃以上の高温になると、Ｃｕの析出が顕著になり、疵の原因となる。

【0012】

【表1】

【0013】

＜実験２＞
Ａｌは電磁鋼板の固有抵抗を上昇させ、鉄損を低減させるために有効な元素であるので、添加量が制限されるのは好ましくない。ＳｉとＡｌを含有する鋼にＣｒを添加した合金について調査した。表２の成分組成の合金を真空溶解し、上記と同じように大気中焼鈍に供した。Ｓｉを３．２％、Ａｌを０．７％含有する合金にＣｒを０〜３％添加した時の酸化増量の変化を図２に示す。Ｃｒ添加量の増加と共に酸化が抑制される。図３は、Ａｌを０．３％含有する合金に、Ｃｒ添加した場合の１１００℃加熱の場合酸化増量である。Ａｌ含有量が多い方が、酸化増量を抑えるためのＣｒ添加量が増加する。表２にも、各成分における１１００℃の酸化増量を記載した。

【0014】

【表2】

【0015】

＜実験３＞
表２の成分組成の鋼塊を供試材にして、加熱温度１１００℃の粗熱延、加熱温度１１５０℃、仕上げ温度８５０℃、仕上げ厚２．５ｍｍｍの仕上げ圧延を施し、熱延板を得た。各材料における、熱延板表面のヘゲ疵の有無を表２に示す。Ｃｒ添加量が増え、１１００℃の酸化増量が０．０５ｍｇ／ｍｍ²以下になると、熱延板のヘゲ疵の発生がないことが分かった。図３を見ると、１１００℃の酸化増量を０．０５ｍｇ／ｍｍ²以下にするのに必要なＣｒ添加量は、Ａｌが０．３％の時は０．５％、Ａｌが０．７％の時は１．５％で、Ａｌ量の約２倍である。

【0016】

これらの知見をもとなされた本発明の構成要件を以下に述べる。
［鋼の化学組成、組織］
以下の説明において、鋼に含まれる各元素の含有量の単位である「％」は、特に断りがない限り「質量％」を意味する。

【0017】

＜Ｃ：０．００５％以下＞
Ｃは鉄損を劣化させるため、Ｃ含有量は低ければ低いほどよい。このような現象は、Ｃ含有量が０．００５％超で顕著である。従って、Ｃ含有量は０．００５％以下とし、好ましくは０．００３％以下、より好ましくは０．００２％以下とする。

【0018】

＜Ｓｉ：１．０〜４．０％＞
Ｓｉは、先の実験で示したように、スラブ加熱時の鋼の酸化を抑えて、Ｃｕの析出を抑制する作用を持つ。更に、Ｓｉは固有抵抗を上昇させ、鉄損を低減させる作用も持つ。Ｓｉ含有量が１．０％未満では、これらの作用効果が十分に得られない。従って、Ｓｉ含有量は１．０％以上とし、好ましくは２．０％以上、より好ましくは２．５％以上とする。
一方、Ｓｉ含有量が４．０％超では、鋼が脆化し、圧延性が低下する。従って、Ｓｉ含有量は４．０％以下とし、好ましくは３．８％以下とし、より好ましくは３．５％以下とする。

【0019】

＜Ｍｎ：０．０５％〜１．５％＞
Ｍｎは鋼の固有抵抗を高める作用と共に、ＭｎＳの溶体化温度を高めることで、熱間圧延中の硫化物の微細析出を防止する作用を持つ。Ｍｎ含有量が０．０５％未満では、これらの作用効果を十分に得られない。従って、Ｍｎ含有量は０．０５％以上とし、好ましくは０．１％以上、より好ましくは０．２％以上とする。一方、Ｍｎ含有量が１．５％超では、鋼が脆化することがある。従って、Ｍｎ含有量は１．５％以下とし、好ましくは１．０％以下、より好ましくは０．５％以下とする。

【0020】

＜Ａｌ：０．１〜２．０％＞
Ａｌは鋼の固有抵抗を高め、窒素をＡｌＮとして固定し、鉄損を低減させる機能を持つ。Ａｌ含有量が０．２％未満では、これらの作用効果が十分に得られない。従って、Ａｌ含有量は０．１％以上とし、好ましくは０．２％以上、より好ましくは０．３％以上とする。一方、Ａｌ含有量が２．０％超では、鋼が脆化し、圧延性が低下する。従って、Ａｌ含有量は２．０％以下とし、好ましくは１．５％以下とし、より好ましくは１．２％以下、更に好ましくは１．０以下とする。

【0021】

＜Ｃｕ：０．５〜２．５％＞
Ｃｕは、冷延再結晶後に粒内に微細に析出させることで、鉄損の劣化なく、機械強度を上昇させる。Ｃｕ含有量が０．５％未満では、この効果を十分に得られない。従って、Ｃｕ含有量は０．５％以上とし、好ましくは０．７％以上とし、より好ましくは１．０％以上とする。一方、Ｃｕ含有量が２．５％超では、熱間圧延時の疵が生じやすく、脆化も生じやすい。従って、Ｃｕ含有量は２．５％以下とし、好ましくは２．０％以下とし、より好ましくは１．５％以下とする。

【0022】

＜Ｃｒ：０．１〜４．０％＞
Ｃｒは先の実験で示した様に、Ｃｕを含む鋼において、酸化を抑制し、熱延板の疵の発生を抑える。Ｃｒが０．１％未満では、この作用効果が十分に得られない。従ってＣｒ含有量は０．１％以上とする。好ましくは０．２％以上であり、更に好ましくは０．５％以上である。一方で、Ｃｒが４．０％を超えると、ヒステリシス損失が劣化する。従って、Ｃｒ含有量は４．０％以下とする。好ましくは３．５％以下であり、より好ましくは３．０％以下であり、更に好ましくは２．５％であり、また更に好ましくは２．０％である。

【0023】

＜Ｓ：０．００４％以下＞
Ｓは微細硫化物を生成し、結晶粒成長性を劣化させるため、Ｓ含有量は低ければ低いほどよい。このような現象は、Ｓ含有量が０．００４％超で顕著である。従って、Ｓ含有量は０．００４％以下とし、好ましくは０．００３％以下、より好ましくは０．００２％以下とする。

【0024】

＜Ｎ：０．００４％以下＞
Ｎは微細窒化物を生成し、結晶粒成長性を劣化させるため、Ｎ含有量は低ければ低いほどよい。このような現象は、Ｎ含有量が０．００４％超で顕著である。従って、Ｎ含有量は０．００４％以下とし、好ましくは０．００３％以下、より好ましくは０．００２％以下とする。

【0025】

＜［Ｃｒ］−２×［Ａｌ］≧０＞
図３で見られたように、Ａｌ含有量によって、酸化を抑制するのに必要なＣｒ添加量が異なる。この図において、１１００℃の酸化増量を０．０５ｍｇ／ｍｍ²以下にするのに必要なＣｒ添加量は、Ａｌが０．３％の時は０．５％、Ａｌが０．７％の時は１．５％であった。従って本発明では、［Ａｌ］、Ｃｒ含有量を［Ｃｒ］とした時に
［Ｃｒ］−２×［Ａｌ］≧０とする。

【0026】

＜その他の元素＞
粗大な硫酸化物や硫化物を形成することでＳを固定し、微細な硫化物の生成を抑制させるために、ＲＥＭを０．０３％以下の範囲で添加してもよい。ＲＥＭとは、原子番号が５７のＬａから７１のＬｕまでの１５元素に原子番号が２１のＳｃと原子番号が３９のＹを加えた合計１７元素の総称である。Ｃａも同様の効果を持つので、０．００５％以下の範囲で含有させてもよい。

【0027】

磁気特性の改善を目的として、Ｓｎ、Ｓｂをそれぞれ０．０５％以下の範囲で添加することもできる。
また、機械強度上昇や集合組織改善のため、Ｐを０．１％以下の範囲で添加することもできる。

【0028】

その他の有害な不純物元素は、極力低減することが好ましく、特にＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、０は、０．００５％以下にすることが好ましい。
残部は、不可避不純物とＦｅである。

【0029】

＜未再結晶組織を含まないフェライト粒からなる組織＞
鋼板内に未再結晶組織が残留すると、鋼板の鉄損が著しく増大する。従って、本発明では、未再結晶組織を含まないフェライト粒からなる組織とする。

【0030】

＜フェライト粒の平均結晶粒径：３０〜１８０μｍ＞
フェライト粒の平均結晶粒径は、鋼板のヒステリシス損失を低減させるために、３０μｍ以上とする必要がある。ただし、フェライト粒の平均結晶粒径が大きすぎる場合、渦電流損失の増加により、鉄損が劣化する場合もある。従って、フェライト粒の平均結晶粒径は１８０μｍ以下とする。フェライト粒の平均結晶粒径の下限値は好ましくは３０μｍ、より好ましくは５０μｍ、更に好ましくは７０μｍである。フェライト粒の平均結晶粒径の上限値は、好ましくは１７０μｍ、より好ましくは１６０μｍ、更に好ましくは１５０μｍである。なお、フェライト粒の平均結晶粒径は、ＪＩＳ Ｇ ０５５１「鋼−結晶粒度の顕微鏡試験方法」に従って求めることができる。

【0031】

＜金属Ｃｕ粒子の平均粒径：１．０ｎｍ以上１０．０ｎｍ以下＞
再結晶粒内に析出したＣｕ粒子は、転位の移動を妨げる。粒径が小さすぎる金属Ｃｕ粒子は、転位の移動に対する抵抗力が小さい。一方、粒径が大きい金属Ｃｕ粒子は、転位の移動に対する抵抗力が大きいが、金属Ｃｕ粒子の個数密度が減少するので、粒子間距離が大きくなり、転位の移動が容易となる。更に、粒子径が磁壁厚程度の１００ｎｍ以上の金属Ｃｕ粒子は、磁壁移動を妨げ、ヒステリシス損失を増加させる。それ故、金属Ｃｕ析出粒子の平均粒径は１．０ｎｍ以上、１０．０ｎｍ以下とする。好ましくは２．０ｎｍ以上、５．０ｎｍ以下、より好ましくは２．０ｎｍ以上、４．０ｎｍ以下、更に好ましくは２．０ｎｍ以上、３．０ｎｍ以下である。

【0032】

金属Ｃｕ粒子の平均粒径は、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）の明視野像を用いて求める。像内の個々のＣｕ粒子の面積を求め、その面積を持つ円の直径（円相当径）を、個々の粒子の径とみなす。

【0033】

＜金属Ｃｕ粒子の個数密度：１．０×１０⁴〜１．０×１０⁷／μｍ³＞
本発明では、フェライト粒内の体積１μｍ³当たりの金属Ｃｕ粒子の個数は１．０×１０⁴／μｍ³以上とする。好ましくは１．０×１０⁵／μｍ³以上、より好ましくは５．０×１０⁵／μｍ³以上である。一方、金属Ｃｕ粒子の個数密度が大きすぎる場合、鋼板の磁気特性を劣化させるおそれがある。従って、フェライト粒内の金属Ｃｕ粒子の個数密度の上限値は１．０×１０⁷／μｍ³とする。

【0034】

金属Ｃｕ粒子の個数密度とは、全てのフェライト粒内の粒径１．０ｎｍ以上の金属Ｃｕ粒子の個数密度である。粒径１．０ｎｍ未満の金属Ｃｕ粒子は、検出が困難であり、また、本実施形態に係る鋼板の特性にほぼ影響を与えないと考えられるので、計測対象とされない。本実施形態に係る鋼板のフェライト粒内の金属Ｃｕ粒子の個数密度Ｎは、電子顕微鏡観察像の面積をＡ、そこに観察されるＣｕ粒子の数をｎ、その平均粒径（円相当径の算術平均）をｄとしたとき、以下の数式に基づいて求められる。
Ｎ＝ｎ／（Ａ×ｄ）

【0035】

［製造方法］
本発明の無方向性電磁鋼板は、例えば以下の様な方法により製造できる。即ち、前記成分組成の鋼を溶製した後、連続鋳造などによりスラブとし、前記スラブを１１８０℃以下に加熱して熱間圧延を施して熱間圧延鋼板とし、必要に応じて熱延板焼鈍を施して熱延焼鈍鋼板とし、前記熱間圧延鋼板あるいは熱延焼鈍鋼板に冷間圧延を施して冷間圧延鋼板とし、前記冷間圧延鋼板に再結晶焼鈍を施し、その後Ｃｕを析出させて無方向性電磁鋼板製品とする無方向性電磁鋼板を製造する方法である。

【0036】

前記熱間圧延工程のスラブ加熱時には、前記スラブの表面の温度が１１８０℃を超えない様に制御することが好ましい。図２に示すように、どの鋼成分であっても、ある温度を超えると、鋼は急激に酸化し易くなる。その温度は、本発明の成分範囲であれば、１１８０℃以上であった。従って加熱時に表面の温度が１１８０℃を超えないように制御することが好ましい。

【0037】

その他の製造条件は特に限定しないが、下記の様な条件で製造できる。
熱延時のスラブ加熱温度は１０００℃以上が好ましい。スラブ加熱温度が１０００℃未満であると、熱間圧延が困難になる。スラブの表面温度は先の通り、１１８０℃を超えないように制御する。熱延仕上げ温度ＦＴは９００℃以下が好ましい。熱延鋼板の巻取温度ＣＴは、高いと、巻取り後のコイル内でＣｕが析出し、熱延鋼板の靭性が低下するので、５００℃以下が好ましい。熱延の仕上げ板厚は、冷間圧延時の高い圧下率によって、集合組織が劣化することを防ぐため、２．７ｍｍ以下が好ましい。ただし、あまり薄いと、熱延が困難となり、生産性が低下するので、熱延の仕上げ板厚は１．６ｍｍ以上が好ましい。

【0038】

最終製品の集合組織を改善し、高い磁束密度を得るため、熱延鋼板に熱延板焼鈍を施してもよい。好ましい均熱温度は７５０〜１１００℃、均熱時間は１０秒〜５分である。均熱温度が７５０℃未満、又は、均熱時間が１０秒未満であると、集合組織を改善する効果が小さい。均熱温度が１１００℃を超えると、又は、均熱時間が５分を超えると、消費エネルギーの上昇、付帯設備の劣化などで製造コストの上昇を招く。冷延後、再結晶前の鋼板内のＣｕを微細にし、冷延後の再結晶焼鈍時にＣｕを再固溶させるため、８００〜４００℃の冷却区間は、平均冷却速度１０℃／秒以上で冷却する。平均冷却速度は２０℃／以上が好ましく、４０℃／秒以上がより好ましい。平均冷却速度が速いことは、熱延焼鈍板の靭性の確保にもつながる。

【0039】

更に、本発明製造方法は、熱延鋼板に冷間圧延を施して冷延鋼板とする。冷間圧延は１回で行ってもよいし、中間焼鈍を含む２回以上を行ってもよい。最終の圧下率は６０〜９０％の範囲が好ましい。これにより、高磁束密度と低鉄損が得られる。中間焼鈍の温度は９００〜１１００℃が好ましい。この場合も、８００〜４００℃の冷却区間は、１０℃／秒以上の平均冷却速度で冷却することが望ましい。

【0040】

再結晶工程では、鋼板の金属組織を再結晶させるとともに、Ｃｕを溶体化する。前述した要件の一つであるフェライト粒の平均結晶粒径を３０μｍ以上とするために、また、Ｃｕを固溶させるために、均熱温度は８５０℃以上が好ましい。一方、均熱温度が高すぎると、フェライト粒の平均結晶粒径が規定の１８０μｍ超になり易くなると共に、エネルギー消費が大きくなり、また、ハースロールなどの付帯設備が傷み易くなるので、均熱温度は１１００℃以下が好ましい。均熱時間は１０秒以上２分以下が好ましい。一旦固溶したＣｕを冷却過程で析出させないため、冷却過程における８００℃から４００℃までの平均冷却速度は１０℃／秒以上が好ましい。

【0041】

次に、再結晶工程で得られる再結晶鋼板を焼鈍して、結晶粒内にＣｕを析出させる。フェライト粒内に析出するＣｕ粒子の個数密度を１．０×１０⁴〜１．０×１０⁷個／μｍ³とし、平均サイズを１．０ｎｍ以上、１０．０ｎｍ以下とするため、均熱温度は４５０℃以上、６５０℃以下にすることが好ましい。

【0042】

また、均熱時間は１０秒以上必要である。好ましくは３０秒以上、より好ましくは４０秒以上である。上記温度範囲であれば、バッチ焼鈍で数時間の均熱時間で焼鈍を行うことも可能である。均熱温度及び均熱時間の最適条件は、鋼板の成分組成、特にＣｕ量によって多少変化するが、概ね上記範囲に含まれる。

【0043】

再結晶焼鈍とＣｕ析出焼鈍を一つの連続焼鈍ラインで同時に行う場合は、均熱温度を８５０℃以上、１０５０℃以下、均熱時間を１０秒以上とし、冷却過程の６００℃〜４５０℃の温度域に鋼板が滞留する時間を１０秒以上とする。

【0044】

本発明製造方法で得られた鋼板には、必要に応じて、絶縁皮膜を施し、高強度で低鉄損の無方向性電磁鋼板を得ることができる。

【実施例】

【0045】

＜実施例１＞
表３に示す成分組成の鋼を真空溶解し、得られたインゴットに加熱温度１１５０℃、仕上げ温度８５０℃、巻き取り温度４００℃、仕上げ厚２．３ｍｍの熱延を実施した。熱延板のへげ疵の有無を目視で確認して、結果を表３に示した。得られた熱延板に、均熱温度１０００℃、保持時間３０秒の熱延板焼鈍を施してから、冷間圧延に供し、板厚０．３５ｍｍの冷延板を得た。その冷延板に均熱温度１０００℃、保持時間３０秒、８００℃から４００℃までの平均冷却速度２０℃／ｓｅｃの再結晶焼鈍を施し、その後、均熱温度５５０℃、保持時間６０秒のＣｕ析出焼鈍を施し、無方向性電磁鋼板の製品板とした。得られた製品板の、平均のフェライト結晶粒径、析出Ｃｕの個数密度と平均粒子径、機械特性と磁気特性を調査し、それぞれを表３に示した。製品特性として、Ｗ１０/４００は２０Ｗ／ｋｇ以下、Ｂ５０は１．６０Ｔ以上、ＹＰ、ＴＳはそれぞれ４００ＭＰａ以上、５００ＭＰａ以上を良好な特性とした。本発明によって、熱延板の疵なしに、良好な機械特性と良好な鉄損を両立することができる。

【0046】

【表3】

【0047】

＜実施例２＞
表３の合金ｃ１５の冷延板を供試材にして、均熱温度９５０〜１０５０℃、均熱時間３０〜９０秒の仕上げ焼鈍を施し、更に、均熱温度５５０〜６５０℃、均熱時間３０秒のＣｕ析出焼鈍を施して、無方向性電磁鋼板を得た。実施例１と同様に、平均のフェライト結晶粒径、析出Ｃｕの個数密度と平均粒子径、機械特性と磁気特性を調査した。それぞれを表４に示した。本発明によって、良好な機械特性と良好な鉄損を両立することができる。

【0048】

【表4】

【図1】

【図2】

【図3】