特許 6805925 差厚板材の製造方法、及び差厚板材

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6805925

(24)【登録日】2020年12月8日

(45)【発行日】2020年12月23日

(54)【発明の名称】差厚板材の製造方法、及び差厚板材

(51)【国際特許分類】

   B21B 1/38 20060101AFI20201214BHJP

   B21B 1/22 20060101ALI20201214BHJP

【ＦＩ】

   B21B1/38 K

   B21B1/22 C

【請求項の数】3

【全頁数】18

(21)【出願番号】特願2017-60979(P2017-60979)

(22)【出願日】2017年3月27日

(65)【公開番号】特開2018-161675(P2018-161675A)

(43)【公開日】2018年10月18日

【審査請求日】2019年11月7日

(73)【特許権者】

【識別番号】000006655

【氏名又は名称】日本製鉄株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110002044

【氏名又は名称】特許業務法人ブライタス

(72)【発明者】

【氏名】浜田 龍次

(72)【発明者】

【氏名】二階堂 仁之

(72)【発明者】

【氏名】広瀬 智史

(72)【発明者】

【氏名】澤 靖典

(72)【発明者】

【氏名】米林 亮

(72)【発明者】

【氏名】竹林 浩史

【審査官】 中西 哲也

(56)【参考文献】

【文献】 特開平０４−０８９１０５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０６−３２８１５３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００９−０５６４８７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開昭６２−１１８９０３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００４−０８２１８６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２０１６／０５６２３５（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｂ２１Ｂ １／３８

Ｂ２１Ｂ １／２２

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

金属材料からなる板材に対して胴長方向に径差を有する孔型ワークロールを用いた孔型圧延を行うことにより、板幅方向に板厚分布を有する差厚板材を製造する、差厚板材の製造方法であって、
前記差厚板材の薄肉部の厚みをｔ１、前記差厚板材の薄肉部の板幅方向の幅をＷ１とした場合に、前記薄肉部の厚みｔ１、及び前記薄肉部の板幅方向の幅Ｗ１が、Ｗ１／ｔ１≧１５を満たし、
少なくとも前記薄肉部の一部領域に、前記薄肉部が板厚方向に屈曲されて形成される屈曲部が設けられ、
前記屈曲部の断面形状は、１または複数のハット形状が連なった形状であり、
ハット形状高さｇは、前記薄肉部の厚みｔ１の２倍以上３倍以下であり、
前記屈曲部の投影長に対する前記屈曲部の線長の比は、１．０７９以上である、
差厚板材の製造方法。

【請求項2】

前記孔型圧延を行った後に、前記屈曲部を板幅方向に延ばし、薄肉部を略平坦な形状に変形させる工程が行われる、
請求項１に記載の差厚板材の製造方法。

【請求項3】

板幅方向に板厚分布を有する、金属材料からなる差厚板材であって、
前記差厚板材の薄肉部の厚みをｔ１、前記差厚板材の薄肉部の板幅方向の幅をＷ１とした場合に、前記薄肉部の厚みｔ１、及び前記薄肉部の板幅方向の幅Ｗ１が、Ｗ１／ｔ１≧１５を満たし、
少なくとも前記薄肉部の一部領域に、前記薄肉部が板厚方向に屈曲されて形成される屈曲部が設けられ、
前記屈曲部の断面形状は、１または複数のハット形状が連なった形状であり、
ハット形状高さｇは、前記薄肉部の厚みｔ１の２倍以上３倍以下であり、
前記屈曲部の投影長に対する前記屈曲部の線長の比は、１．０７９以上である、
差厚板材。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、板幅方向に板厚分布を有する差厚板材、及び当該差厚板材の製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

近年、自動車においては、燃費の向上のために、軽量化が推進されている。軽量化のための１つの方法として、面内において板厚分布を有する鋼板（差厚鋼板）を用いる方法が検討されている。差厚鋼板を用いて、部品の強度が必要な部位についてのみ板厚を厚くすることにより、剛性や衝突時の安全性等を確保しつつ、当該部品の軽量化を図ることが可能となる。

【0003】

差厚鋼板を製造する方法としては、圧延による方法、又は複数枚の板材を重ね合わせて接合する方法等が考えられている。しかしながら、複数枚の板材を接合する方法では、これら複数枚の板材をそれぞれ作製する工程、及びそれらを貼り合わせる工程等、数多くの工程が必要となるため、生産性を増加させることが難しく、製造コストが増加する恐れがある。また、当該方法によって製造された板材では、多大な荷重が負荷された際に、板材が剥離してしまい、高い強度を得られない場合が生じ得る。そこで、信頼性向上、及び生産性向上等の観点から、差厚鋼板を製造する方法としては、圧延により一体的な部材として当該差厚鋼板を製造する方法が注目されている。

【0004】

圧延により差厚鋼板を製造する方法としては、様々な方法が提案されている。例えば、特許文献１には、圧下量を変更しながら圧延を行うことにより、長手方向に差厚を有する差厚鋼板を製造する方法が開示されている。

【0005】

しかしながら、特許文献１に記載の方法では、ワークロールの圧下位置を短い時間間隔で頻繁に変更することは難しいため、板厚の薄い部分（薄肉部）と板厚の厚い部分（厚肉部）の長手方向の長さを所定の長さ以上短くすることが困難である。また、圧下位置を変更している間にも鋼板は長手方向に送られるため、薄肉部と厚肉部との境界では、階段状に急峻に板厚が変化するのではなく、当該境界には、板厚が徐々に変化する所定の長さを有する領域が形成されることとなる。このように、特許文献１に記載の方法では、薄肉部と厚肉部を短いピッチで形成することが困難である。部品によっては、薄肉部と厚肉部が短ピッチで設けられた差厚鋼板が求められることもあるため、特許文献１に記載の技術では、多様な部品に対応することができない恐れがある。

【0006】

そこで、圧延によって差厚鋼板を製造する他の方法として、特許文献２、３に記載の方法が提案されている。具体的には、特許文献２、３には、熱間タンデム圧延機の最終スタンドにおいて、胴長方向に径差を有するワークロール（孔型ワークロール）を用いて圧延を行うことにより、板幅方向に差厚を有する差厚鋼板を製造する方法が開示されている。なお、板幅方向に差厚を有する差厚鋼板は、縦縞鋼板とも呼ばれる。また、孔型ワークロールを用いた圧延は、孔型圧延とも呼ばれる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】特開平３−２８１０１０号公報

【特許文献2】特許第５０７６７０７号公報

【特許文献3】特開２０１４−１８０６７６号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

ここで、本発明者らが、特許文献２、３に記載の方法と同様に孔型圧延を行い、その製造された差厚鋼板について詳細に検討を行った結果、差厚鋼板の形状によっては、薄肉部に波打ちが生じ得ることが判明した。しかしながら、特許文献２、３では、このような薄肉部における平坦度不良については言及されていない。つまり、特許文献２、３に記載の方法では、差厚鋼板の形状によっては、高品質な差厚鋼板を製造することが困難となる恐れがあった。ここでは、一例として、鋼板について説明したが、他の金属材料からなる板材についても、板幅方向に板厚分布を有する差厚板材を孔型圧延によって製造する場合には、同様の問題が生じ得る。

【0009】

そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、平坦度不良を低減させることにより品質をより向上させることが可能な、新規かつ改良された差厚板材の製造方法、及び差厚板材を提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0010】

上記課題を解決するために、本発明のある観点によれば、金属材料からなる板材に対して胴長方向に径差を有する孔型ワークロールを用いた孔型圧延を行うことにより、板幅方向に板厚分布を有する差厚板材を製造する、差厚板材の製造方法であって、前記差厚板材の薄肉部の厚みをｔ１、前記差厚板材の薄肉部の板幅方向の幅をＷ１とした場合に、前記薄肉部の厚みｔ１、及び前記薄肉部の板幅方向の幅Ｗ１が、Ｗ１／ｔ１≧１５を満たし、少なくとも前記薄肉部の一部領域に、前記薄肉部が板厚方向に屈曲されて形成される屈曲部が設けられ、前記屈曲部の断面形状は、１または複数のハット形状が連なった形状であり、ハット形状高さｇは、前記薄肉部の厚みｔ１の２倍以上３倍以下であり、前記屈曲部の投影長に対する前記屈曲部の線長の比は、１．０７９以上である、差厚板材の製造方法が提供される。

【0012】

また、当該差厚板材の製造方法においては、前記孔型圧延を行った後に、前記屈曲部を板幅方向に延ばし、薄肉部を略平坦な形状に変形させる工程が行われてもよい。

【0013】

また、上記課題を解決するために、本発明の別の観点によれば、板幅方向に板厚分布を有する、金属材料からなる差厚板材であって、前記差厚板材の薄肉部の厚みをｔ１、前記差厚板材の薄肉部の板幅方向の幅をＷ１とした場合に、前記薄肉部の厚みｔ１、及び前記薄肉部の板幅方向の幅Ｗ１が、Ｗ１／ｔ１≧１５を満たし、少なくとも前記薄肉部の一部領域に、前記薄肉部が板厚方向に屈曲されて形成される屈曲部が設けられ、前記屈曲部の断面形状は、１または複数のハット形状が連なった形状であり、ハット形状高さｇは、前記薄肉部の厚みｔ１の２倍以上３倍以下であり、前記屈曲部の投影長に対する前記屈曲部の線長の比は、１．０７９以上である、差厚板材が提供される。

【発明の効果】

【0014】

以上説明したように本発明によれば、差厚板材において、平坦度不良を低減させることにより品質をより向上させることが可能になる。

【図面の簡単な説明】

【0015】

【図1】孔型圧延による差厚鋼板の製造方法について説明するための図である。

【図2】差厚鋼板の形状を表すパラメータについて説明するための図である。

【図3】薄肉部の平坦度不良と、薄肉部厚ｔ１及び薄肉部幅Ｗ１と、の関係を示すグラフ図である。

【図4】本実施形態に係る差厚鋼板の板幅方向の断面形状を示す図である。

【図5】薄肉部に屈曲部が設けられない差厚鋼板の板幅方向の断面形状を示す図である。

【図6】薄肉部に屈曲部が設けられない差厚鋼板の板幅方向の断面形状を示す図である。

【図7】薄肉部に屈曲部が設けられた差厚鋼板の板幅方向の断面形状を示す図である。

【図8】薄肉部に屈曲部が設けられた差厚鋼板の板幅方向の断面形状を示す図である。

【図9】薄肉部に屈曲部が設けられた差厚鋼板の板幅方向の断面形状を示す図である。

【図10】薄肉部に屈曲部が設けられた差厚鋼板の板幅方向の断面形状を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0016】

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。

【0017】

なお、以下では、製造する対象である差厚板材が鋼板である場合を例に挙げて説明を行う。ただし、本発明はかかる例に限定されず、本発明は、他の金属材料の差厚板材の製造にも好適に適用可能である。

【0018】

（１．本発明に想到した背景）
本発明の一実施形態について詳細に説明するに先立ち、本発明をより明確なものとするために、本発明者らが本発明に想到した背景について説明する。

【0019】

（１−１．孔型圧延による差厚鋼板（縦縞鋼板）の製造方法について）
上述したように、差厚鋼板の製造方法としては、従来、孔型圧延を行うことにより、板幅方向に板厚差を付与する方法が提案されている。図１は、孔型圧延による差厚鋼板の製造方法について説明するための図である。図１に示すように、当該製造方法では、一対のワークロール１０１、１０２（上ワークロール１０１、下ワークロール１０２）を用いて鋼板２０１を圧延する際に、上ワークロール１０１として、孔型ワークロールが用いられる。孔型ワークロールは、図示するように、その胴長方向に径差を有するロールである。かかる孔型ワークロールを用いて圧延を行うことにより、鋼板２０１には、その板幅方向に板厚差が付与されることとなる。つまり、板幅方向に厚肉部２０３と薄肉部２０５が分布する差厚鋼板２０１が形成され得る。

【0020】

なお、図示する例では、上ワークロール１０１として孔型ワークロールが用いられているが、差厚鋼板の製造方法はかかる例に限定されない。差厚鋼板の製造方法としては、下ワークロール１０２として孔型ワークロールが用いられてもよいし、上ワークロール１０１及び下ワークロール１０２の双方が孔型ワークロールであってもよい。下ワークロール１０２としてのみ孔型ワークロールが用いられる場合には、厚肉部２０３及び薄肉部２０５の凹凸形状が、図示する差厚鋼板２０１とは逆に、差厚鋼板の下面に形成されることとなる。あるいは、上ワークロール１０１及び下ワークロール１０２の双方が孔型ワークロールである場合には、上面及び下面の双方に、厚肉部２０３及び薄肉部２０５の凹凸形状が形成されることとなる。また、孔型圧延は、通常、熱間圧延で行われるが、冷間圧延であってもよい。

【0021】

ここで、図２は、差厚鋼板２０１の形状を表すパラメータについて説明するための図である。図２では、差厚鋼板２０１の板幅方向における断面の形状を概略的に示している。本明細書では、図２に示すように、差厚鋼板２０１の形状を表すパラメータを以下のように定義する。なお、Ｐ＝Ｗ１＋Ｗ２である。

【0022】

薄肉部厚ｔ１：薄肉部２０５の板厚
厚肉部厚ｔ２：厚肉部２０３の板厚
差厚ｈ：厚肉部２０３の板厚と薄肉部２０５の板厚との差厚
薄肉部幅Ｗ１：薄肉部２０５の板幅方向における長さ
厚肉部幅Ｗ２：厚肉部２０３の板幅方向における長さ
厚肉部ピッチＰ：厚肉部２０３のピッチ（厚肉部２０３の板幅方向の中心から、隣り合う厚肉部２０３の板幅方向の中心までの長さ）
板厚変化部角度θ：板厚変化部（薄肉部２０５及び厚肉部２０３と薄肉部２０５との境界）における水平方向に対する角度

【0023】

（１−２．薄肉部における平坦度不良についての検討）
ここで、例えば特許文献２に係る技術では、建材用の鋼柱管用の差厚鋼板２０１の製造を目的としており、当該差厚鋼板２０１の薄肉部厚ｔ１は９ｍｍ〜２２ｍｍ程度、厚肉部ピッチＰは３０ｍｍ〜４０ｍｍ程度である。一方、自動車用の部材においては、高い強度と軽量化をともに実現するために、例えば鋼板をハット状に曲げ加工した場合における角部や、鋼板から角型鋼管を形成した場合における稜線（角部）等のみを厚肉化し、その他の部分をより薄くしたいという要望があると考えられる。このような部材を差厚鋼板２０１で形成しようとする場合には、例えば薄肉部厚ｔ１が約０．８ｍｍ〜約４．０ｍｍ、及び厚肉部ピッチＰが約５０ｍｍ以上の、薄肉部厚ｔ１がより薄く、厚肉部ピッチＰがより長い差厚鋼板２０１（以下、便宜的に、薄肉長ピッチの差厚鋼板２０１とも呼称する）を製造する必要が生じる。

【0024】

そこで、本発明者らは、上述したような孔型圧延を用いて、このような薄肉長ピッチの差厚鋼板２０１を製造することを試みた。その結果、薄肉長ピッチの差厚鋼板２０１においては、薄肉部２０５に波打ち（すなわち、平坦度不良）が発生する場合があることが判明した。かかる平坦度不良は、特許文献２に係る技術で対象としているような、薄肉部厚ｔ１が比較的厚く、厚肉部ピッチＰが比較的短い差厚鋼板２０１ではほとんど発生しておらず、今回、本発明者らが新たに発見した現象である。なお、本明細書において、単に「平坦度不良」と記載した場合には、特に断りがない限り、かかる差厚鋼板２０１における薄肉部の平坦度不良のことを指すこととする。

【0025】

本発明者らは、このような平坦度不良が発生する理由及び条件について、有限要素法（ＦＥＭ：Finite Element Method）を用いて解析を行った。当該有限要素法では、３次元の計算モデルを用いて、孔型圧延を行った際の鋼板の変形の様子、並びに孔型圧延を行った際に鋼板に生じる応力及びひずみを解析した。このとき、鋼板は弾塑性体として扱い、孔型ワークロールは剛体として扱った。また、孔型圧延については、熱間圧延で想定される物性値（例えば、材料の変形抵抗、流動応力及びヤング率、並びにロールと材料との間の摩擦抵抗等）を用いて計算を行うことで、当該孔型圧延を熱間圧延として扱った。様々な形状の差厚鋼板に対する孔型圧延を模擬して、鋼板の板厚及び孔型ワークロールの形状を様々に変更しながら、解析を繰り返し行った結果、以下の事実が判明した。

【0026】

孔型圧延においては、薄肉部２０５については、圧下率が大きいため、圧延後の差厚鋼板２０１において長手方向に大きな伸びひずみが生じる。一方、厚肉部２０３については、圧下率が小さいため、圧延後の差厚鋼板２０１において長手方向の伸びひずみは小さい。このように、差厚鋼板２０１では、厚肉部２０３と薄肉部２０５との長手方向の伸びひずみの差が大きい。従って、薄肉部２０５には、長手方向に大きな圧縮応力が生じることとなり、例えば薄肉部厚ｔ１が薄い場合等、薄肉部２０５の強度が不足する場合には、当該薄肉部２０５が座屈変形し、平坦度不良が生じるのだと考えられる。

【0027】

また、薄肉部２０５における塑性ひずみについて詳細に解析したところ、板幅方向の塑性ひずみについては、厚肉部２０３との境界近傍においては大きな塑性ひずみが生じており、当該境界から板幅方向に遠ざかるにつれて、当該塑性ひずみの値が小さくなることが分かった。また、薄肉部２０５における長手方向の塑性ひずみは、厚肉部２０３との境界から板幅方向に遠ざかるにつれて大きくなっていることが分かった。その結果、厚肉部２０３と薄肉部２０５との長手方向の塑性ひずみの差も、当該境界から板幅方向に遠ざかるにつれて大きくなる。

【0028】

薄肉部２０５において厚肉部２０３との境界近傍において板幅方向の塑性ひずみが大きいことは、当該境界近傍において、薄肉部２０５から厚肉部２０３へのメタルフローが好適に生じていることを意味している。かかるメタルフローによって厚肉部２０３にメタルが充満されることにより、厚肉部２０３と薄肉部２０５の差厚が形成され得る。

【0029】

一方、当該境界から板幅方向に遠ざかるにつれて薄肉部２０５の板幅方向の塑性ひずみが小さくなることは、当該境界から板幅方向に遠ざかるにつれて薄肉部２０５から厚肉部２０３へのメタルフローが生じ難くなることを意味している。そのために、薄肉部２０５における長手方向の塑性ひずみも、当該境界から板幅方向に遠ざかるにつれて大きくなると考えられる。つまり、薄肉部幅Ｗ１が大きいほど、薄肉部２０５において長手方向の塑性ひずみが大きい領域が存在する可能性が高まる。

【0030】

また、本発明者らによる解析の結果、薄肉部２０５の板幅方向において、当該薄肉部２０５から厚肉部２０３に向かってメタルフローが生じる範囲は、薄肉部厚ｔ１でほぼ決定され、薄肉部幅Ｗ１にかかわらず一定であることが分かっている。薄肉部厚ｔ１が薄い場合には、薄肉部２０５の板幅方向において、厚肉部２０３に向かってメタルフローが生じる範囲は小さい。つまり、薄肉部厚ｔ１が薄いほど、薄肉部２０５において長手方向の塑性ひずみが大きい領域が存在する可能性が高まる。

【0031】

このように、薄肉部幅Ｗ１が大きいほど、及び薄肉部厚ｔ１が薄いほど、薄肉部２０５において、厚肉部２０３へのメタルフローが生じ難く長手方向の塑性ひずみが大きい領域（すなわち、厚肉部２０３と薄肉部２０５との長手方向の伸びひずみの差が大きい領域）が生じやすくなる。従って、薄肉長ピッチの差厚鋼板２０１においては、平坦度不良が生じやすくなるのだと考えられる。

【0032】

まとめると、本発明者らによる解析の結果、薄肉長ピッチの差厚鋼板２０１において薄肉部２０５に平坦度不良が発生する原因は、圧下率の違いによる厚肉部２０３と薄肉部２０５との長手方向の伸びひずみの差によって、当該薄肉部２０５が座屈変形を起こすことであることが判明した。薄肉部厚ｔ１が小さい場合には、薄肉部２０５の強度が小さくなること、及び、薄肉部２０５から厚肉部２０３へのメタルフローが生じ難くなり厚肉部２０３と薄肉部２０５との長手方向の伸びひずみの差が大きくなること等の理由により、座屈変形が生じやすくなり、平坦度不良が生じやすくなる。また、厚肉部ピッチＰが大きい場合には、例えば薄肉部幅Ｗ１と厚肉部幅Ｗ２が同程度であるとすれば、当該薄肉部幅Ｗ１も大きくなる。従って、薄肉部２０５においては、厚肉部２０３との境界から離れた部位に、厚肉部２０３との長手方向の伸びひずみの差が大きい領域が存在する可能性が高まり、平坦度不良が生じやすくなる。よって、薄肉長ピッチの差厚鋼板２０１においては、薄肉部２０５に平坦度不良が発生しやすくなるのだと考えられる。

【0033】

上記のように、本発明者らによる解析の結果、薄肉部２０５の平坦度不良は、薄肉部厚ｔ１が小さく、厚肉部ピッチＰが大きい場合（すなわち、薄肉部幅Ｗ１が大きい場合）に顕著に生じ得ることが確認された。そこで、本発明者らは、当該平坦度不良の発生有無を、薄肉部厚ｔ１及び薄肉部幅Ｗ１をパラメータとして整理し、当該平坦度不良が生じる具体的な条件について検討した。結果を図３に示す。図３は、薄肉部２０５の平坦度不良と、薄肉部厚ｔ１及び薄肉部幅Ｗ１と、の関係を示すグラフ図である。

【0034】

図３では、横軸に薄肉部幅Ｗ１を取り、縦軸に薄肉部厚ｔ１を取り、ＦＥＭ計算を行った差厚鋼板２０１の形状に対応する点に、マーカーをプロットしている。白抜きのマーカーは平坦度不良が発生しなかったことを示しており、塗り潰しているマーカーは平坦度不良が発生したことを示している。平坦度不良の発生を判断する基準（例えば急峻度λのしきい値）は製品によって異なるが、ここでは、薄肉部２０５の急峻度λがλ＞２％の場合に平坦度不良が発生していると判断した。なお、図３に示すデータは、いずれも、板厚比ｔ２／ｔ１＝２．０であり、Ｗ１＝Ｗ２で厚肉部２０３と薄肉部２０５が板幅方向に規則的に並んでいる差厚鋼板２０１についてＦＥＭ計算を行った結果である。

【0035】

図３を参照すると、平坦度不良の発生有無を示す境界が、直線Ｔで表されることが分かる。当該直線Ｔの傾きを具体的に計算したところ、Ｗ１／ｔ１＝約１５であった。また、板厚比ｔ２／ｔ１が異なる差厚鋼板２０１についても、同様に、薄肉部厚ｔ１及び薄肉部幅Ｗ１を変更しながらＦＥＭ計算を行い、平坦度不良の発生有無を示す境界について考察したところ、同様の結果が得られた。

【0036】

このように、本発明者らは、平坦度不良が発生する条件について検討した結果、少なくとも厚肉部２０３と薄肉部２０５が板幅方向に所定のピッチで規則的に並んだ差厚鋼板２０１においては、Ｗ１／ｔ１≧約１５の場合に、薄肉部２０５において平坦度不良が顕在化し得るという知見を得た。縦縞鋼板である差厚鋼板２０１において、平坦度不良が発生する条件については、これまで十分に検討されておらず、上記のように平坦度不良が発生する条件を具体的に数値によって規定することは、今回本発明者らが新たになしえたことである。

【0037】

上記条件から、平坦度不良を発生させないためには、差厚鋼板２０１の形状がＷ１／ｔ１＜約１５を満たせばよいこととなる。従って、例えば、薄肉部厚ｔ１が２ｍｍであれば、平坦度不良を発生させずに圧延可能な薄肉部幅Ｗ１の最大値は３０ｍｍ程度ということになる。このように、孔型圧延における差厚鋼板の製造の自由度は小さい。つまり、何ら対策を講じなければ、上述したような薄肉長ピッチの差厚鋼板２０１を、孔型圧延によって、平坦度不良を発生させることなく製造しようとすることは、困難であると言える。

【0038】

（１−３．平坦度不良に対する対策）
そこで、本発明者らは、Ｗ１／ｔ１≧約１５を満たすような、平坦度不良が顕在化し得る薄肉長ピッチの差厚鋼板２０１について、当該平坦度不良を改善し得る対策について検討を行った。

【0039】

上述したように、薄肉部２０５における平坦度不良は、厚肉部２０３と薄肉部２０５との長手方向の伸びひずみの差によって生じると考えられる。従って、平坦度不良の発生を抑制するためには、当該長手方向の伸びひずみの差をより小さくするように、孔型圧延を行えばよい。そのためには、薄肉部２０５から厚肉部２０３へのメタルフローを促進することが有効である。薄肉部２０５から厚肉部２０３へのメタルフローが促進されれば、薄肉部２０５における板幅方向の塑性ひずみが増加するため、当該薄肉部２０５における長手方向の塑性ひずみは減少することとなり、結果的に、上記長手方向の伸びひずみの差をより小さくすることが可能になる。

【0040】

薄肉部２０５から厚肉部２０３へのメタルフローを促進するためには、具体的には、ワークロールを大径化し、鋼板２０１とワークロール１０１、１０２との接触長さをより長くすることや、鋼板２０１とワークロール１０１、１０２との間の摩擦係数を大きくして鋼板２０１の伸びを拘束することが、有効な手段となる。しかし、ワークロール１０１、１０２を大径化したり、摩擦係数を増大させたりした場合には、圧延荷重が増加することとなる。従って、設備上、平坦度不良の改善代には限界があり、上記の手段は根本的な解決策とはなり得ない。また、上述したように、薄肉部厚ｔ１が薄くなるほど、及び薄肉部幅Ｗ１が大きくなるほど、薄肉部２０５から厚肉部２０３へのメタルフローは生じ難くなる。従って、メタルフローを促進することにより上記長手方向の伸びひずみの差を小さくする方法には、そもそも限界があると考えられる。

【0041】

また、平坦度不良の発生を抑制するための他の方法として、同一あるいは形状を変化させた孔型ワークロールで複数パスの孔型圧延を行い、平坦度不良が顕在化しない条件で少しずつ鋼板２０１に圧下変形を加える方法が考えられる。しかしながら、同じく複数パスの孔型圧延によって製造される形鋼や軌条と比べて、鋼板２０１のようないわゆる薄板は、薄物であり、かつその板厚差（差厚ｈ）が小さく、寸法精度も厳しい。薄板である差厚鋼板２０１を複数パスの孔型圧延によって製造する場合には、鋼板２０１の幅方向への動きを拘束することが難しく、鋼板２０１の蛇行等による板幅方向の位置ずれや、噛み出しの発生等が予想されるため、安定製造、寸法精度の確保が困難であると考えられる。

【0042】

以上説明したように、Ｗ１／ｔ１≧約１５を満たすような、平坦度不良が顕在化し得る薄肉長ピッチの差厚鋼板２０１については、これまで、その好適な製造方法が確立されていなかったと言える。本発明者らは、このような薄肉長ピッチの差厚鋼板２０１において、平坦度不良をより低減し得る製造方法について鋭意検討した結果、本発明に想到した。本発明によれば、Ｗ１／ｔ１≧約１５を満たすような薄肉長ピッチの差厚鋼板２０１においても、平坦度不良が低減されたより高品質な差厚鋼板２０１を製造することが可能になる。以下、本発明者らが想到した本発明の好適な一実施形態について、詳細に説明する。

【0043】

（２．本実施形態に係る差厚鋼板）
本実施形態では、図１を参照して説明した方法と同様に、孔型圧延によって差厚鋼板を製造する。このとき、差厚鋼板の板幅方向における断面の形状を工夫することにより（すなわち、孔型ワークロールの形状を工夫することにより）、薄肉部における平坦度不良の発生を抑制する。

【0044】

図４を参照して、本実施形態に係る差厚鋼板の形状について説明する。図４は、本実施形態に係る差厚鋼板の板幅方向の断面形状を示す図である。

【0045】

図４を参照すると、本実施形態に係る差厚鋼板２１０の板幅方向における断面は、厚肉部２０３と薄肉部２０５とが板幅方向に分布するとともに、薄肉部２０５の一部領域に、当該薄肉部２０５が板厚方向に屈曲した屈曲部２０７が存在する形状を有する。つまり、差厚鋼板２１０は、例えば図１に示すような一般的な差厚鋼板２０１に対して、その薄肉部２０５に屈曲部２０７が設けられた構成を有する。

【0046】

なお、厚肉部２０３、薄肉部２０５及び板厚変化部の形状は、差厚鋼板２１０の用途に応じて（すなわち、差厚鋼板２１０によって最終的に製造される部品に応じて）、適宜決定され得る。例えば、板厚変化部角度θは、約３０°≦θ＜９０°程度であり得る。また、図示する例では、板厚変化部の角部は直線によって構成されているが、応力集中を避けるために、当該角部は曲線によって構成されてもよい。

【0047】

屈曲部２０７は、薄肉部２０５が板厚方向に折り曲げられたハット形状２０９が、１つ又は複数連なって形成されることにより、構成される。図示する例では、２つのハット形状２０９が連なって形成されることにより、屈曲部２０７が構成されている。

【0048】

屈曲部２０７を有する差厚鋼板２１０は、上ワークロール及び下ワークロールの両方に、厚肉部２０３、薄肉部２０５、及び屈曲部２０７（すなわち、屈曲部２０７を構成するハット形状２０９）を形成し得るような孔型ワークロールを用いて孔型圧延を行うことにより、形成され得る。屈曲部２０７における板厚は、薄肉部厚ｔ１と略同一であってよい。

【0049】

なお、本明細書では、屈曲部２０７の形状について、屈曲部２０７のハット形状２０９の下部（幅広の部位）の板幅方向における長さを、ハット形状下部幅ｄ１とも記載する。また、ハット形状２０９の上部（幅狭の部位）の板幅方向における長さを、ハット形状上部幅ｄ２とも記載する。また、ハット形状２０９の板厚方向に延伸する部位の水平方向からの傾斜角度をハット形状角度αとも記載する。また、ハット形状２０９のピッチ、すなわちハット形状２０９の板幅方向の中心から、隣り合うハット形状２０９の板幅方向の中心までの長さを、ハット形状ピッチＱとも記載する。また、ハット形状２０９の高さを、ハット形状高さｇとも記載する。なお、ハット形状高さｇは、薄肉部２０５の表面からのハット形状２０９の高さを意味する。

【0050】

ここで、差厚鋼板２１０の断面形状は、Ｗ１／ｔ１≧約１５を満たす。また、差厚鋼板２１０の薄肉部厚ｔ１は、例えば約０．８ｍｍ〜約４．０ｍｍである。従って、差厚鋼板２１０においては、何ら対策を講じなければ、上述した差厚鋼板２０１と同様に、薄肉部２０５に平坦度不良が発生し得る。しかしながら、差厚鋼板２１０では、屈曲部２０７が設けられることにより、かかる平坦度不良の発生を抑制することができる。

【0051】

具体的には、上述したように、薄肉部２０５における平坦度不良は、厚肉部２０３と薄肉部２０５との長手方向の伸びひずみの差によって生じると考えられる。これに対して、本実施形態では、薄肉部２０５に屈曲部２０７が設けられることにより、板幅方向の線長がより長くなるため、板幅方向への伸びひずみが促進されることとなり、体積一定則により、薄肉部２０５における長手方向への伸びひずみが抑制される。従って、厚肉部２０３と薄肉部２０５との長手方向の伸びひずみの差が低減される。また、屈曲部２０７が設けられることにより、薄肉部２０５における座屈剛性が向上する効果も得られる。このように、屈曲部２０７を設けることにより、厚肉部２０３と薄肉部２０５との長手方向の伸びひずみの差を低減する効果、及び薄肉部２０５における座屈剛性を向上させる効果が得られるため、Ｗ１／ｔ１≧約１５を満たす場合であっても、薄肉部２０５に平坦度不良を発生させることなく、差厚鋼板２１０を製造することが可能になる。

【0052】

更に、孔型圧延で屈曲部２０７を有する差厚鋼板２１０を形成した後に、例えばプレス等により、当該屈曲部２０７を板幅方向に延ばす工程が行われてもよい。屈曲部２０７が略平坦な形状に変形させられることにより、図１に示すような屈曲部２０７を有しない差厚鋼板であって、薄肉部幅Ｗ１がより大きい差厚鋼板を得ることができる。このように屈曲部２０７を延ばす工程が追加的に行われる場合には、最終的に所望の薄肉部幅Ｗ１が得られるように、孔型圧延における屈曲部２０７の形状が設計され得る。ここで、孔型圧延のみによって薄肉部幅Ｗ１が大きい差厚鋼板を製造しようとする場合には、上述したように、薄肉部２０５に平坦度不良が生じやすくなってしまう。一方、本実施形態のように、孔型圧延で屈曲部２０７を有する差厚鋼板２１０を形成した後に、当該屈曲部２０７を板幅方向に延ばす工程を行うことにより、平坦度不良を顕在化させることなく、薄肉部幅Ｗ１がより大きい差厚鋼板を得ることが可能になる。

【0053】

ここで、図４に示す屈曲部２０７の形状は、あくまで一例である。例えば、屈曲部２０７は、１つのハット形状２０９によって構成されてもよい。あるいは、屈曲部２０７が複数のハット形状２０９によって構成される場合であっても、そのハット形状２０９の数は、図４に示す例に限定されず、適宜決定されてよい。なお、図４に示すもの以外の、屈曲部２０７の形状の他の例については、下記実施例で説明する。

【0054】

屈曲部２０７の形状についての条件、すなわち屈曲部２０７を形成する条件（例えば、ハット形状下部幅ｄ１、ハット形状上部幅ｄ２、ハット形状角度α、ハット形状高さピッチＱ、ハット形状高さｇ、及び屈曲部２０７を構成するハット形状２０９の数等）は、孔型圧延の圧延条件に基づいて、薄肉部２０５における平坦度不良の発生を抑制し得るように（具体的には、例えば急峻度等の平坦度を示す指標が、製品として問題ない範囲内に収まるように）、適宜決定され得る。例えば、屈曲部２０７を形成する条件は、薄肉部２０５の急峻度が略２％以下となるように決定される。この際、上述したように、後に屈曲部２０７を板幅方向に延ばす工程が追加される場合には、当該工程の後に所望の形状が得られることも更に考慮され得る。ここで、孔型圧延の圧延条件には、入側板厚ｔ０、孔型圧延実行後の狙い値としての差厚鋼板２１０の形状（薄肉部厚ｔ１、厚肉部厚ｔ２、薄肉部幅Ｗ１、厚肉部ピッチＰ（なお、薄肉部幅Ｗ１及び厚肉部ピッチＰが定まれば、結果的に厚肉部幅Ｗ２も決定される）、及び板厚変化部角度θ）、並びに孔型ワークロールのワークロール径等が含まれ得る。屈曲部２０７を形成する条件は、例えば、有限要素法（ＦＥＭ：Finite Element Method）を用いた数値解析シミュレーションや、実機を用いた実験等により、適宜決定されてよい。

【0055】

具体的には、例えば、上述したように、屈曲部２０７によって薄肉部２０５における板幅方向への伸びひずみが促進されれば、厚肉部２０３と薄肉部２０５との長手方向の伸びひずみの差を低減することができる。薄肉部２０５における板幅方向への伸びひずみの量を決定する因子としては、板幅方向における屈曲部２０７の投影長に対する当該屈曲部２０７の線長の比が挙げられる。従って、かかる板幅方向における屈曲部２０７の投影長に対する当該屈曲部２０７の線長の比が、平坦度不良を抑制し得る十分な伸びひずみの量が得られるような所望の値になるように、屈曲部２０７を形成する条件が決定されてよい。あるいは、薄肉部２０５の座屈剛性を基準として、当該座屈剛性が、平坦度不良を抑制し得るような所望の値になるように、屈曲部２０７を形成する条件が決定されてよい。

【0056】

なお、図示する例では、屈曲部２０７は、薄肉部２０５が直線的に折り曲げられることによって形成されているが、本実施形態はかかる例に限定されない。屈曲部２０７は、薄肉部２０５が曲線的に折り曲げられることによって形成されてもよい。屈曲部２０７を曲線状に形成した場合であっても、屈曲部２０７を含む薄肉部２０５の板厚方向の中心線の板幅方向における長さが同等であれば、屈曲部２０７を直線状に形成した場合と同様の、平坦度不良の発生を抑制する効果を得ることができる。

【実施例】

【0057】

本発明の効果について確認するために、本発明者らが行った数値解析シミュレーションの結果について説明する。当該数値解析シミュレーションでは、上記で説明した本実施形態に係る差厚鋼板２１０（すなわち、薄肉部２０５に屈曲部２０７が設けられた差厚鋼板２１０）を製造するための孔型圧延を模擬したＦＥＭ計算を実行した。そして、孔型圧延実行後の差厚鋼板２１０について、その薄肉部２０５における平坦度不良の発生有無を調査した。また、比較のため、図１に示すような薄肉部２０５に屈曲部２０７が設けられない差厚鋼板２０１についても、同様のＦＥＭ計算を実行し、薄肉部２０５における平坦度不良の発生有無を調査した。

【0058】

本実施例では、互いに形状の異なる複数の差厚鋼板２１０、２０１について、ＦＥＭ計算を行った。ＦＥＭ計算を行った差厚鋼板の形状を、図５〜図１０に示す。図５及び図６は、薄肉部２０５に屈曲部２０７が設けられない差厚鋼板２０１ａ、２０１ｂの板幅方向の断面形状を示す図である。図７〜図１０は、薄肉部２０５に屈曲部２０７が設けられた差厚鋼板２１０ａ〜２１０ｃの板幅方向の断面形状を示す図である。なお、図５〜図１０では、形状の違いに応じて各差厚鋼板を区別するために、便宜的に異なる符号を付している。符号「２０１ａ」及び符号「２０１ｂ」は、薄肉部２０５に屈曲部２０７が設けられない差厚鋼板２０１であることを示しており、符号「２１０ａ」、符号「２１０ｂ」、符号「２１０ｃ」及び符号「２１０ｄ」は、薄肉部２０５に屈曲部２０７が設けられた差厚鋼板２１０であることを示している。

【0059】

図５〜図１０に示す差厚鋼板２０１ａ、２０１ｂ、２１０ａ〜２１０ｄの形状、及び孔型圧延後における平坦度不良の発生有無を、下記表１〜表６にまとめる。なお、いずれの差厚鋼板２０１ａ、２０１ｂ、２１０ａ〜２１０ｄについてのＦＥＭ計算においても、入側板厚ｔ０はｔ０＝３．５６ｍｍとし、ワークロール径はφ６００ｍｍとし、圧延温度は８５０℃とした。

【0060】

【表1】

【0061】

【表2】

【0062】

【表3】

【0063】

【表4】

【0064】

【表5】

【0065】

【表6】

【0066】

ここで、差厚鋼板２０１ａ、２０１ｂは、いずれも屈曲部２０７が設けられない差厚鋼板であるが、板幅方向の形状（薄肉部幅Ｗ１、厚肉部幅Ｗ２及び厚肉部ピッチＰ）が互いに異なり、その他の形状は同様の差厚鋼板である。従って、差厚鋼板２０１ａ、２０１ｂについての結果を比較することにより、薄肉部幅Ｗ１が平坦度不良に与える影響を確認することができる。また、差厚鋼板２１０ａ〜２１０ｄは、屈曲部２０７が設けられること以外は、差厚鋼板２０１ｂと同様の形状を有する。従って、差厚鋼板２０１ｂ、２１０ａ〜２１０ｄについての結果を比較することにより、屈曲部２０７の有無、及び屈曲部２０７の形状が平坦度不良に与える影響を確認することができる。以下、順に考察する。

【0067】

まず、差厚鋼板２０１ａ、２０１ｂの結果について考察する。孔型圧延実行後における差厚鋼板２０１ａ、２０１ｂの平坦度について調べた結果、表１及び表２に示すように、差厚鋼板２０１ａでは平坦度不良が発生しなかったが、差厚鋼板２０１ｂでは平坦度不良が発生した。これは、差厚鋼板２０１ａでは、薄肉部幅Ｗ１が比較的小さいために、Ｗ１／ｔ１＝１２．５であり、上述した平坦度不良が顕在化し得る条件である「Ｗ１／ｔ１≧１５」を満たさない一方、差厚鋼板２０１ｂでは、薄肉部幅Ｗ１が比較的大きいために、Ｗ１／ｔ１＝３１．２５であり、当該条件「Ｗ１／ｔ１≧１５」を満たすからであると考えられる。つまり、差厚鋼板２０１ａ、２０１ｂについての上記結果は、薄肉部幅Ｗ１が大きく「Ｗ１／ｔ１≧１５」を満たす場合には平坦度不良が顕在化し得るという、本発明者らが得た知見が正しいことを示すものである。

【0068】

次に、差厚鋼板２０１ｂ、２１０ａ〜２１０ｄについての結果について考察する。なお、差厚鋼板２０１ｂ、２１０ａ〜２１０ｄは、上述したように、屈曲部２０７が設けられること以外は同様の形状を有するものであるため、いずれも、「Ｗ１／ｔ１≧１５」を満たす。すなわち、差厚鋼板２０１ｂ、２１０ａ〜２１０ｄは、いずれも、屈曲部２０７が存在しなければ平坦度不良が生じ得る形状を有している。

【0069】

孔型圧延実行後における差厚鋼板２０１ｂ、２１０ａ〜２１０ｄの平坦度について調べた結果、表１、及び表３〜表６に示すように、差厚鋼板２０１ｂ、２１０ｄでは、平坦度不良が発生した。一方、差厚鋼板２１０ａ〜２１０ｃについては、平坦度不良が発生しなかった。

【0070】

差厚鋼板２０１ｂにおいて平坦度不良が発生し、差厚鋼板２１０ａ〜２１０ｃにおいて平坦度不良が発生しなかったという上記結果は、薄肉部２０５に屈曲部２０７を設けることにより、当該薄肉部２０５における平坦度不良の発生が確かに抑制され得ることを示している。つまり、当該結果から、屈曲部２０７によって平坦度不良の発生が抑制され得るという、本発明の効果が確認できた。

【0071】

一方、差厚鋼板２１０ｄでは、屈曲部２０７を設けたにもかかわらず、平坦度不良が発生した。ここで、図８、図１０、表４及び表６に示すように、差厚鋼板２１０ｄは、差厚鋼板２１０ｂに対して、ハット形状高さｇの値が異なるだけで、他の形状は同様の差厚鋼板である。これら２つの差厚鋼板２１０ｂ、２１０ｄについての結果を比較すると、ハット形状高さｇ＝１．６（ｍｍ）である差厚鋼板２１０ｄについては、平坦度不良が発生した一方、ハット形状高さｇ＝３．２（ｍｍ）である差厚鋼板２１０ｂについては、平坦度不良が発生しなかったことになる。これは、差厚鋼板２１０ｂでは、ハット形状高さｇが大きいために、板幅方向における屈曲部２０７の投影長に対する当該屈曲部２０７の線長の比が大きくなり、薄肉部２０５における板幅方向への伸びひずみがより促進されるとともに、薄肉部２０５における座屈剛性がより増加されるためであると考えられる。

【0072】

差厚鋼板２１０ｂ、２１０ｄについての結果から、薄肉部２０５における平坦度不良の発生を抑制するためには、屈曲部２０７の形状を適切に決定する必要があることが確認できた。具体的には、板幅方向における屈曲部２０７の投影長に対する当該屈曲部２０７の線長の比がより大きくなるように、及び／又は薄肉部２０５における座屈剛性がより大きくなるように、屈曲部２０７を形成することにより、薄肉部２０５における平坦度不良の発生を効果的に抑制することが可能になる。

【0073】

（３．補足）
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

【0074】

例えば、上記実施形態では、差厚鋼板２０１において平坦度不良が顕在化する条件を「Ｗ１／Ｔ１≧１５」としていたが、当該条件は、薄肉部２０５における急峻度λがλ＞２％のときに平坦度不良が発生していると判断する場合において得られた条件である。平坦度不良が発生していると判断するための急峻度λのしきい値は、製品によって異なるため、本発明が適用され得る製品に応じて、当該しきい値は変更されてよく、それに伴い上記条件も変更され得る。あるいは、急峻度λ以外の他の指標によって平坦度不良の発生が判断され、その結果に応じて上記条件が求められてもよい。

【0075】

また、上記実施形態では、製造する対象である差厚板材が鋼板である場合を例に挙げて説明を行ったが、本発明はかかる例に限定されない。厚肉部と薄肉部との長手方向の伸びひずみの差によって当該薄肉部に平坦度不良が生じ得るという原理は、鋼以外の金属材料でも同様であるため、本発明は、他の金属材料からなる差厚板材の製造にも好適に適用可能である。ただし、上記実施形態における平坦度不良が顕在化する条件である「Ｗ１／Ｔ１≧１５」は、鋼、及び鋼と同等の縦弾性係数（ヤング率）を有する金属材料において成り立つ条件であり、ヤング率が異なる他の金属材料では、平坦度不良が顕在化する条件は異なる。σ＝Ｅε（σ：応力、ε：ひずみ、Ｅ：ヤング率）の関係からも明らかなように、厚肉部と薄肉部との長手方向の伸びひずみの差が同じであっても、それによって生じる長手方向の応力はヤング率によって異なるため、薄肉部における座屈（すなわち、平坦度不良）が顕在化する条件も異なるからである。具体的には、一般的な金属材料（例えば、アルミニウム、チタン、マグネシウム、ニッケル、及び銅等）では、鋼よりもヤング率が低いため、平坦度不良はより発生しやすくなると考えられ、平坦度不良が顕在化するＷ１／Ｔ１のしきい値は、上記実施形態における「１５」よりも小さくなることが予想される。本発明を、鋼、及び鋼と同等のヤング率を有する金属材料以外の金属材料からなる差厚板材に適用する場合には、その金属材料におけるヤング率を考慮して、平坦度不良が顕在化する条件を適宜決定すればよい。

【符号の説明】

【0076】

１０１ 上ワークロール
１０２ 下ワークロール
２０１ 差厚鋼板（鋼板）
２０３ 厚肉部
２０５ 薄肉部
２０７ 屈曲部
２０９ ハット形状
２１０ 差厚鋼板

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】