特許 6843119 高硬度鋼板及びその製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6843119

(24)【登録日】2021年2月25日

(45)【発行日】2021年3月17日

(54)【発明の名称】高硬度鋼板及びその製造方法

(51)【国際特許分類】

   C22C 38/00 20060101AFI20210308BHJP

   C21D 9/46 20060101ALI20210308BHJP

   C22C 38/58 20060101ALI20210308BHJP

【ＦＩ】

   C22C38/00 301W

   C21D9/46 S

   C22C38/58

【請求項の数】4

【全頁数】11

(21)【出願番号】特願2018-509544(P2018-509544)

(86)(22)【出願日】2016年8月18日

(65)【公表番号】特表2018-528325(P2018-528325A)

(43)【公表日】2018年9月27日

(86)【国際出願番号】KR2016009079

(87)【国際公開番号】WO2017034216

(87)【国際公開日】20170302

【審査請求日】2018年4月10日

【審判番号】不服2019-9330(P2019-9330/J1)

【審判請求日】2019年7月11日

(31)【優先権主張番号】10-2015-0117985

(32)【優先日】2015年8月21日

(33)【優先権主張国】KR

(73)【特許権者】

【識別番号】592000691

【氏名又は名称】ポスコ

【氏名又は名称原語表記】ＰＯＳＣＯ

(74)【代理人】

【識別番号】100083806

【弁理士】

【氏名又は名称】三好 秀和

(74)【代理人】

【識別番号】100095500

【弁理士】

【氏名又は名称】伊藤 正和

(74)【代理人】

【識別番号】100111235

【弁理士】

【氏名又は名称】原 裕子

(72)【発明者】

【氏名】イム、 ヨン−ロク

(72)【発明者】

【氏名】チャン、 ジュン−サン

【合議体】

【審判長】 中澤 登

【審判官】 粟野 正明

【審判官】 村川 雄一

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００７−２７７６７８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２０１４／０４５５５２（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

C22C38/00-38/60

C21D9/46

C21D8/02

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

熱間圧延された熱延鋼板を２０〜１５０℃／ｓの冷却速度で冷却する工程を含んで製造される鋼板であって、
重量％で、炭素（Ｃ）：０．１９〜０．３％、ケイ素（Ｓｉ）：０．２１〜０．５％、マンガン（Ｍｎ）：１．４〜２．５％、クロム（Ｃｒ）：１．５％以下（０％を除く）、モリブデン（Ｍｏ）：１．０％以下（０％を除く）、ニッケル（Ｎｉ）：１．０％以下（０％を除く）、ニオブ（Ｎｂ）：０．１％以下（０％を除く）、チタン（Ｔｉ）：０．１％以下（０％を除く）、バナジウム（Ｖ）：０．１％以下（０％を除く）、ホウ素（Ｂ）：０．０１％以下（０％を除く）、アルミニウム（Ａｌ）：０．１％以下（０％を除く）、残部鉄（Ｆｅ）、及びその他不可避な不純物からなり；
前記炭素（Ｃ）が下記関係式（１）を満たし、
［関係式１］
Ｃ≧０．４８１−０．１０４Ｍｎ−０．０３５Ｓｉ−０．０８８Ｃｒ−０．０５４Ｎｉ−０．０３５Ｍｏ−０．０００３Ｃ．Ｒ．
［ここで、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、及びＭｏは各元素の含有量を重量％で示した値であり、Ｃ．Ｒ．は熱延鋼板の冷却時における冷却速度を示した値であり、単位は℃／ｓである。］
前記関係式（１）は、下記関係式（３）から導出され、
［関係式３］
ＨＢ（ブリネル硬度）＝１００．４＋８３０．５Ｃ＋８６．５Ｍｎ＋２８．８Ｓｉ＋７３．４Ｃｒ＋４４．５Ｎｉ＋２８．８Ｍｏ＋０．２５２Ｃ．Ｒ．≧５００
［ここで、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、及びＭｏは各元素の含有量を重量％で示した値であり、Ｃ．Ｒ．は熱延鋼板の冷却時における冷却速度を示した値であり、単位は℃／ｓである。］
９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト相を含む微細組織を有し、並びに
５００ＨＢ以上のブリネル硬度を有する、
高硬度鋼板。

【請求項2】

前記微細組織は、マルテンサイト以外の第２相組織として、５．０ｖｏｌ．％未満のフェライト及びベイナイトのうち１種又は２種を含むことを特徴とする、請求項１に記載の高硬度鋼板。

【請求項3】

重量％で、炭素（Ｃ）：０．１９〜０．３％、ケイ素（Ｓｉ）：０．２１〜０．５％、マンガン（Ｍｎ）：１．４〜２．５％、クロム（Ｃｒ）：１．５％以下（０％を除く）、モリブデン（Ｍｏ）：１．０％以下（０％を除く）、ニッケル（Ｎｉ）：１．０％以下（０％を除く）、ニオブ（Ｎｂ）：０．１％以下（０％を除く）、チタン（Ｔｉ）：０．１％以下（０％を除く）、バナジウム（Ｖ）：０．１％以下（０％を除く）、ホウ素（Ｂ）：０．０１％以下（０％を除く）、アルミニウム（Ａｌ）：０．１％以下（０％を除く）、残部鉄（Ｆｅ）、及びその他不可避な不純物からなる鋼スラブを熱延鋼板として熱間圧延した後、２０〜１５０℃／ｓの冷却速度で冷却して、９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト相を含む微細組織、及び５００ＨＢ以上のブリネル硬度を有する鋼板を製造する方法であって、前記炭素（Ｃ）が下記関係式（１）を満たし、
下記関係式（１）は、下記関係式（３）から導出される、
高硬度鋼板の製造方法。
［関係式１］
Ｃ≧０．４８１−０．１０４Ｍｎ−０．０３５Ｓｉ−０．０８８Ｃｒ−０．０５４Ｎｉ−０．０３５Ｍｏ−０．０００３Ｃ．Ｒ．
［ここで、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、及びＭｏは各元素の含有量を重量％で示した値であり、Ｃ．Ｒ．は熱延鋼板の冷却時における冷却速度を示した値であり、単位は℃／ｓである。］
［関係式３］
ＨＢ（ブリネル硬度）＝１００．４＋８３０．５Ｃ＋８６．５Ｍｎ＋２８．８Ｓｉ＋７３．４Ｃｒ＋４４．５Ｎｉ＋２８．８Ｍｏ＋０．２５２Ｃ．Ｒ．≧５００
［ここで、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、及びＭｏは各元素の含有量を重量％で示した値であり、Ｃ．Ｒ．は熱延鋼板の冷却時における冷却速度を示した値であり、単位は℃／ｓである。］

【請求項4】

前記熱延鋼板の冷却時における冷却終了温度は、Ｍｓ点（マルテンサイト変態開始温度）以下であることを特徴とする、請求項３に記載の高硬度鋼板の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、様々な分野に使用される高硬度鋼板及びその製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

高い硬度を有する鋼板は、耐摩耗性と荷重支持能力に優れるため、長い使用寿命と耐久性を保証することができ、様々な部品に使用されている。

【0003】

特に、耐摩耗鋼の場合、ブリネル硬度を基準としてその等級が規定されているが、通常、ＨＢ（ブリネル硬度）３５０級から、上はＨＢ６００級までの多様な硬度レベルで製造されている。

【0004】

また、高い硬度を有する鋼板は、高い強度も同時に有するようになるため、衝突部材、補強材のように、高強度の構造を活用する部門においても使用することができ、部品軽量化と効率化の側面から高い経済的価値を有する。

【0005】

このような高硬度鋼板は、通常、オーステナイト温度領域から常温への冷却過程において鋼板をマルテンサイトあるいはベイナイト組織に相変態させ、このような低温変態組織 が有する高い硬度と強度を活用している。

【0006】

しかしながら、従来技術では、部品により要求される硬度を得るために、様々な成分及び工程を制御する方案が考案されているものの、一元化した硬度を得るための基準については提示されていない。

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0007】

本発明の一側面は、５００ＨＢ以上のブリネル硬度を得るために、最小炭素含量の関係式を用いて鋼組成が設定された５００ＨＢ以上のブリネル硬度を有する高硬度鋼板を提供しようとするものである。

【0008】

本発明の他の一側面は、５００ＨＢ以上のブリネル硬度を得るために、最小炭素含量の関係式に従って鋼組成を設定して５００ＨＢ以上のブリネル硬度を有する高硬度鋼板を製造する方法を提供しようとするものである。

【課題を解決するための手段】

【0009】

本発明の好ましい一側面は、熱間圧延された熱延鋼板を冷却する工程を含んで製造される鋼板であって、
重量％で、炭素（Ｃ）：０．０５〜０．３％、ケイ素（Ｓｉ）：０．５％以下（０％を除く）、マンガン（Ｍｎ）：２．５％以下（０％を除く）、クロム（Ｃｒ）：１．５％以下（０％を除く）、モリブデン（Ｍｏ）：１．０％以下（０％を除く）、ニッケル（Ｎｉ）：１．０％以下（０％を除く）、ニオブ（Ｎｂ）：０．１％以下（０％を除く）、チタン（Ｔｉ）：０．１％以下（０％を除く）、バナジウム（Ｖ）：０．１％以下（０％を除く）、ホウ素（Ｂ）：０．０１％以下（０％を除く）、アルミニウム（Ａｌ）：０．１％以下（０％を除く）、残部鉄（Ｆｅ）、及びその他不可避な不純物からなり；
上記炭素（Ｃ）の最小含量が下記関係式（１）を満たし、
［関係式１］
Ｃ（炭素（Ｃ）の最小含量）≧０．４８１−０．１０４Ｍｎ−０．０３５Ｓｉ−０．０８８Ｃｒ−０．０５４Ｎｉ−０．０３５Ｍｏ−０．０００３Ｃ．Ｒ．
［ここで、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、及びＭｏは各元素の含有量を重量％で示した値であり、Ｃ．Ｒ．は熱延鋼板の冷却時における冷却速度を示した値であり、単位は℃／ｓである。］
９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト相を含む微細組織を有し、並びに
５００ＨＢ以上のブリネル硬度を有する高硬度鋼板に関する。

【0010】

本発明の好ましい他の一側面は、重量％で、炭素（Ｃ）：０．０５〜０．３％、ケイ素（Ｓｉ）：０．５％以下（０％を除く）、マンガン（Ｍｎ）：２．５％以下（０％を除く）、クロム（Ｃｒ）：１．５％以下（０％を除く）、モリブデン（Ｍｏ）：１．０％以下（０％を除く）、ニッケル（Ｎｉ）：１．０％以下（０％を除く）、ニオブ（Ｎｂ）：０．１％以下（０％を除く）、チタン（Ｔｉ）：０．１％以下（０％を除く）、バナジウム（Ｖ）：０．１％以下（０％を除く）、ホウ素（Ｂ）：０．０１％以下（０％を除く）、アルミニウム（Ａｌ）：０．１％以下（０％を除く）、残部鉄（Ｆｅ）、及びその他不可避な不純物からなる鋼スラブを熱延鋼板として熱間圧延した後、冷却して、９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト相を含む微細組織、及び５００ＨＢ以上のブリネル硬度を有する鋼板を製造する方法であって、上記炭素（Ｃ）の最小含量が下記関係式（１）を満たす高硬度鋼板の製造方法に関する。
［関係式１］
Ｃ（炭素（Ｃ）の最小含量）≧０．４８１−０．１０４Ｍｎ−０．０３５Ｓｉ−０．０８８Ｃｒ−０．０５４Ｎｉ−０．０３５Ｍｏ−０．０００３Ｃ．Ｒ．
［ここで、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、及びＭｏは各元素の含有量を重量％で示した値であり、Ｃ．Ｒ．は熱延鋼板の冷却時における冷却速度を示した値であり、単位は℃／ｓである。］

【発明の効果】

【0011】

本発明の一側面によると、９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト相を含む微細組織、及び５００ＨＢ以上のブリネル硬度を有する鋼板を製造するために、より経済的で、一元化した鋼板成分設計を可能にする効果がある。

【発明を実施するための形態】

【0012】

高硬度鋼板に関する従来技術は、部品により要求される硬度を得るために様々な成分及び工程を制御する方案が提案されているが、一元化した硬度を得るための成分基準などについては提示されていない。

【0013】

そこで、本発明者らは、高い硬度と強度を確保するために、鋼板の微細組織を９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト組織として形成するとき、必要な硬度レベルを確保するための成分設計の条件などについて研究及び実験を行い、その結果に基づいて本発明を完成するに至った。

【0014】

即ち、本発明の主な技術的思想の一つは、高い硬度と強度を確保するために、鋼板の微細組織を９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト組織として形成するに際して、必要な硬度レベルを確保するための成分設計の条件を提示することであり、それに従って、９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト相を含む微細組織、及び５００ＨＢ以上のブリネル硬度を有する鋼板をより経済的に製造することができ、さらに、一元化した硬度を得ることができる。

【0015】

以下、本発明の好ましい一側面による鋼板について説明する。

【0016】

炭素（Ｃ）：０．０５〜０．３重量％（以下、「％」という。）
炭素（Ｃ）の含量は、０．０５〜０．３％であることができる。

【0017】

炭素の含量が０．０５％未満であると、オーステナイト領域からの冷却時に、マルテンサイト変態が生じ難くなることがあり、また、炭素の含量が０．３％を超えると、鋼材の脆弱性が増加し、部品の安定性を保証できなくなることがある。

【0018】

上記炭素（Ｃ）の含量は、０．１９〜０．３％であることができる。

【0019】

ケイ素（Ｓｉ）：０．５％以下（０％を除く）
ケイ素（Ｓｉ）の含量は０．５％以下（０％を除く）であることができる。

【0020】

ケイ素は、鋼材の耐摩耗性を増加させることから、硬度を活用する用途で好まれる合金元素である。但し、Ｓｉの添加量が過度に多いと、鋼材の表面特性及びめっき性が悪化し、再加熱時に完全なオーステナイト化が進行しない可能性がある。

【0021】

上記ケイ素（Ｓｉ）の含量は０．２１〜０．５％であることができる。さらに、上記ケイ素（Ｓｉ）の含量は０．２５３〜０．３４％であることができる。

【0022】

マンガン（Ｍｎ）：２．５％以下（０％を除く）、及びクロム（Ｃｒ）：１．５％以下（０％を除く）
マンガン（Ｍｎ）とクロム（Ｃｒ）は、いずれもマルテンサイト変態点を大きく低下させる元素であり、通常、鋼に添加される元素の中で炭素に続いて変態点低下の効果が大きく、低価の元素であるため、経済的に活用できる元素である。

【0023】

上記マンガン含量の上限は、２．５％に制限することが好ましく、上記クロム含量の上限は、１．５％に制限することが好ましい。

【0024】

上記マンガンとクロムの含量が過度に高いと、オーステナイトが常温で残留するようになり、目標とする９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト組織が得られなくなる恐れがある。

【0025】

上記マンガンの含量は１．４〜２．５％であることができる。さらに、上記マンガンの含量は２．１〜２．５％であることができる。

【0026】

モリブデン（Ｍｏ）：１．０％以下（０％を除く）、及びニッケル（Ｎｉ）：１．０％以下（０％を除く）
モリブデン（Ｍｏ）とニッケル（Ｎｉ）は、マルテンサイト変態開始温度を低下させる元素である。

【0027】

しかしながら、マルテンサイト変態開始温度を低下させる程度は、ＭｎとＣｒよりは低く、高価な元素であるため、これらの元素の添加量の上限は、それぞれ１．０％に制限することが好ましい。

【0028】

ニオブ（Ｎｂ）：０．１％以下（０％を除く）、及びチタン（Ｔｉ）：０．１％以下（０％を除く）
ニオブ（Ｎｂ）とチタン（Ｔｉ）は、それぞれ０．１％以下（０％を除く）のレベルで添加することができ、オーステナイト結晶粒微細化によって鋼板の衝撃特性を改善するという効果がある。しかしながら、Ｎｂ及びＴｉを過度に多く添加すると、結晶粒境界を固定するＮｂ炭窒化物の粗大化を引き起こし、結晶粒微細化効果を減少させるため、その上限は、それぞれ０．１％に限定することが好ましい。

【0029】

一方、Ｔｉは、Ｂの添加時に、ＢをＮから保護するために必須に添加する場合が多く、チタン（Ｔｉ）が鋼中の炭素又は窒素と先に反応してＴｉＣ又はＴｉＮを形成することで、ホウ素（Ｂ）の添加効果を上げる。この場合、チタン（Ｔｉ）の含量は、鋼中の窒素量との化学量論に基づき、下記の関係式２を満たせばよい。

【0030】

［関係式２］
Ｔｉ（ｗｔ％）＞Ｎ（ｗｔ％）×３．４２

【0031】

バナジウム（Ｖ）：０．１％以下（０％を除く）
バナジウム（Ｖ）は、０．１％以下（０％を除く）のレベルで添加することができ、微細なＶ炭化物を形成することで、析出硬化及び溶接部の物性低下を防止する役割を果たす。

【0032】

その添加量が過度に多いと、炭化物の粗大化によってその効果が減少するため、その含量の上限は、０．１％に制限することが好ましい。

【0033】

ホウ素（Ｂ）：０．０１％以下（０％を除く）
ホウ素（Ｂ）は、０．０１％以下（０％を除く）のレベルで添加することができるが、フェライト及びパーライトの核生成を阻害して、鋼材の硬化能を大幅に向上させる元素であり、鋼材の厚さが厚いほど、その活用度が非常に大きくなる。

【0034】

本発明では、最終微細組織を９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイトとして得るにあたり、その製造過程に対する制約は特になく、必要に応じて、硬化能確保のためにＢを添加することができる。但し、Ｂの含量が過度に多く添加されると、却って、フェライト相やパーライト相の核生成サイトとして作用し、硬化能を損なうようになるため、その含量の上限は、０．０１％に制限することが好ましい。

【0035】

アルミニウム（Ａｌ）：０．１％以下（０％を除く）
アルミニウム（Ａｌ）は、脱酸と結晶粒微細化のために添加し、その含量は、０．１％以下（０％を除く）に制限することが好ましい。

【0036】

前述した元素以外の残りは、鉄（Ｆｅ）、及びその他不可避な不純物を含む。

【0037】

本発明では、上記炭素（Ｃ）の最小含量が下記関係式（１）を満たす。

【0038】

［関係式１］
Ｃ（炭素（Ｃ）の最小含量）≧０．４８１−０．１０４Ｍｎ−０．０３５Ｓｉ−０．０８８Ｃｒ−０．０５４Ｎｉ−０．０３５Ｍｏ−０．０００３Ｃ．Ｒ．
［ここで、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、及びＭｏは各元素の含有量を重量％で示した値であり、Ｃ．Ｒ．は熱延鋼板の冷却時における冷却速度を示した値であり、単位は℃／ｓである。］

【0039】

上記関係式（１）は、上記ケイ素（Ｓｉ）、マンガン（Ｍｎ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、ニッケル（Ｎｉ）、及びクロム（Ｃｒ）の組成から５００ＨＢ以上のブリネル硬度を得るための最小炭素（Ｃ）含量を示す。

【0040】

上記炭素（Ｃ）含量が０．０５〜０．３重量％を満たしていたとしても、上記関係式（１）を満たしていなければ、５００ＨＢ以上のブリネル硬度を得ることができない。

【0041】

上記関係式（１）は、例えば、下記関係式（３）を用いて設計されてもよい。

【0042】

［関係式３］
ＨＢ（ブリネル硬度）＝１００．４＋８３０．５＊Ｃ＋８６．５＊Ｍｎ＋２８．８＊Ｓｉ＋７３．４＊Ｃｒ＋４４．５＊Ｎｉ＋２８．８＊Ｍｏ＋０．２５２＊Ｃ．Ｒ．
［ここで、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、及びＭｏは各元素の含有量を重量％で示した値であり、Ｃ．Ｒ．は熱延鋼板の冷却時における冷却速度を示した値であり、単位は℃／ｓである。］

【0043】

上記関係式（３）から、ＨＢ≧５００になるための最小炭素含量に対する関係式（１）を導出することができる。

【0044】

また、本発明の鋼板の成分範囲内において関係式（３）を用いることによって、３５０ＨＢ以上のいかなる必要硬度レベルを得るための適正な合金成分設計の条件を導出することもできる。

【0045】

本発明の鋼板の微細組織は、９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト相を含む。

【0046】

上記マルテンサイト相の分率が９５ｖｏｌ．％未満であると、目的とする強度及び硬度を確保できなくなることもある。

【0047】

本発明の鋼板の微細組織は、マルテンサイト以外の第２相組織であって、５．０ｖｏｌ．％未満のフェライト及びベイナイトのうち１種又は２種を含むことができる。

【0048】

本発明の鋼板は、５００ＨＢ以上のブリネル硬度を有する。

【0049】

以下、本発明の好ましい他の一側面による鋼板の製造方法について説明する。

【0050】

本発明の好ましい他の一側面による鋼板の製造方法では、重量％で、炭素（Ｃ）：０．０５〜０．３％、ケイ素（Ｓｉ）：０．５％以下（０％を除く）、マンガン（Ｍｎ）：２．５％以下（０％を除く）、クロム（Ｃｒ）：１．５％以下（０％を除く）、モリブデン（Ｍｏ）：１．０％以下（０％を除く）、ニッケル（Ｎｉ）：１．０％以下（０％を除く）、ニオブ（Ｎｂ）：０．１％以下（０％を除く）、チタン（Ｔｉ）：０．１％以下（０％を除く）、バナジウム（Ｖ）：０．１％以下（０％を除く）、ホウ素（Ｂ）：０．０１％以下（０％を除く）、アルミニウム（Ａｌ）：０．１％以下（０％を除く）、残部鉄（Ｆｅ）、及びその他不可避な不純物からなる鋼スラブを熱延鋼板として熱間圧延した後、冷却して、９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト相を含む微細組織、及び５００ＨＢ以上のブリネル硬度を有する鋼板を製造する。

【0051】

上記鋼スラブの炭素（Ｃ）の最小含量は、下記関係式（１）を満たす。

【0052】

［関係式１］
Ｃ（炭素（Ｃ）の最小含量）≧０．４８１−０．１０４Ｍｎ−０．０３５Ｓｉ−０．０８８Ｃｒ−０．０５４Ｎｉ−０．０３５Ｍｏ−０．０００３Ｃ．Ｒ．
［ここで、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、及びＭｏは各元素の含有量を重量％で示した値であり、Ｃ．Ｒ．は熱延鋼板の冷却時における冷却速度を示した値であり、単位は℃／ｓである。］

【0053】

上記鋼スラブを、熱延鋼板として熱間圧延する前に再加熱することができる。

【0054】

スラブ再加熱条件は、特に限定されず、均質化が進行すればよい。

【0055】

スラブ再加熱温度は、１１００〜１３００℃が好ましい。

【0056】

上記熱間圧延条件は、特に限定されるものではないが、熱間仕上げ圧延温度は、オーステナイト化が十分進行する温度であればよい。

【0057】

上記熱間仕上げ圧延温度は、例えば、８７０〜９３０℃であることができ、全熱間圧延は、加熱炉から抽出した後、１１５０℃〜熱間仕上げ圧延温度の温度範囲で行うことができる。

【0058】

上記熱延鋼板の冷却時における冷却速度は、９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト相が得られる冷却速度であれば、特に限定されるものではなく、例えば、２０℃／ｓ以上、好ましくは２０〜１５０℃／ｓである。

【0059】

上記熱延鋼板の冷却時における冷却終了温度は、Ｍｓ点（マルテンサイト変態開始温度）以下であり、９５ｖｏｌ．％以上のマルテンサイト相が得られる温度であれば、特に限定されるものではない。

【実施例】

【0060】

以下、実施例を通じて本発明をより具体的に説明する。但し、このような実施例は本発明を例示するためのものであり、本発明はこれに限定されるものではない。

【0061】

下記表１の組成（単位：重量％）を有するＡ〜Ｑの１７種類の鋼を使用して実験した。

【0062】

下記表１の鋼の組成は、いずれも本発明の組成範囲を満たす。

【0063】

下記表１の鋼組成を有し、厚さ３０ｍｍ及び幅２００ｍｍの鋼板を製造した後、１２００℃で１８０分間再加熱した。次いで、再加熱された鋼板を９００℃の熱間仕上げ温度範囲で熱間圧延することで、厚さ３．０ｍｍの熱延鋼板を製造し、２００℃まで下記表２の冷却速度で冷却した。

【0064】

上記のように製造された熱延鋼板のブリネル硬度（ＨＢ）及び微細組織を測定し、その結果を下記表２に示した。

【0065】

下記表２の第２相組織では、マルテンサイト以外の第２相組織を示しており、第２相以外の組織はマルテンサイトであり、１００％マルテンサイトは１００％Ｍとして示した。

【0066】

下記の第２相組織において、Ｆはフェライトを示し、Ｂはベイナイトを示し、Ｍはマルテンサイトを示す。

【0067】

また、下記表２には、関係式（１）により求められた必要炭素含量、実際炭素含量、及び実際炭素含量と必要炭素含量との差を併せて示した。

【0068】

【表1】

【0069】

【表2】

【0070】

上記表２において、本発明のように実際炭素含量が必要炭素含量よりも高い発明例１〜９では、ブリネル硬度（ＨＢ）値が５００ＨＢ以上であることがわかる。

【0071】

一方、実際炭素含量が必要炭素含量よりも低い比較例１〜９では、ブリネル硬度値が５００ＨＢ未満であることがわかる。

【0072】

以上、実施例を参照して説明したが、当該技術分野の熟練した当業者は、添付の特許請求の範囲に記載された本発明の思想及び領域から外れない範囲内で、本発明を多様に修正及び変更できることが理解できるであろう。