特許 6872971 ライナープレートおよびその選定方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6872971

(24)【登録日】2021年4月22日

(45)【発行日】2021年5月19日

(54)【発明の名称】ライナープレートおよびその選定方法

(51)【国際特許分類】

   E21D 11/14 20060101AFI20210510BHJP

   E21D 5/08 20060101ALI20210510BHJP

   E02D 17/08 20060101ALI20210510BHJP

【ＦＩ】

   E21D11/14

   E21D5/08

   E02D17/08 A

【請求項の数】4

【全頁数】13

(21)【出願番号】特願2017-97251(P2017-97251)

(22)【出願日】2017年5月16日

(65)【公開番号】特開2018-193741(P2018-193741A)

(43)【公開日】2018年12月6日

【審査請求日】2020年3月16日

(73)【特許権者】

【識別番号】000231110

【氏名又は名称】ＪＦＥ建材株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001461

【氏名又は名称】特許業務法人きさ特許商標事務所

(72)【発明者】

【氏名】和田 浩

(72)【発明者】

【氏名】鎌崎 祐治

【審査官】 深田 高義

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００２−１２１９９０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００８−２６６９９２（ＪＰ，Ａ）

【文献】 再公表特許第２０１３／００２０９４（ＪＰ，Ａ１）

【文献】 米国特許出願公開第２０１６／０３３３５４３（ＵＳ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｅ２１Ｄ １１／１４

Ｅ０２Ｄ １７／０８

Ｅ２１Ｄ ５／０８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

波付け加工された鋼板で形成されたライナープレートであって、
前記鋼板の厚みｔ［ｍｍ］は、０＜ｔ＜２．７を満たし、
安全率の関係式が、前記ライナープレートを組み合わせた土留壁体の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］、前記鋼板の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］、前記鋼板の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］を用いて、Ｄ^２／ＥＩ＝Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］のように定義されたとき、
Ｆ．Ｆ．は、０＜Ｆ．Ｆ．≦０．１１を満たす
ライナープレート。

【請求項2】

安全率の関係式が、波付け加工された鋼板で形成されたライナープレートを組み合わせた土留壁体の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］、前記鋼板の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］、前記鋼板の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］を用いて、Ｄ^２／（Ｅ×Ｉ）＝Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］のように定義され、
前記鋼板の厚みｔ［ｍｍ］が、０＜ｔ＜２．７の変数であり、
Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］が、Ｆ．Ｆ．＝０．１１であり、
前記鋼板の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］が、Ｅ＝２０５０００であり、
前記鋼板の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］が、前記鋼板の断面積Ａ［ｍｍ^２］、前記鋼板の厚みｔ［ｍｍ］、前記鋼板の単位長さＢ（＝１）［ｍｍ］を用いて、Ｉ＝（Ａ×ｔ^２）／（１２×Ｂ）のように定義されたとき、
前記ライナープレートを組み合わせた土留壁体の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］は、０＜Ｄ≦（０．１１×２０５０００×（（Ａ×ｔ^２）／１２））^０．５を満たすライナープレート。

【請求項3】

前記ライナープレートを組み合わせた土留壁体の軸方向に直交する断面は、真円形状である請求項１または２に記載のライナープレート。

【請求項4】

安全率の関係式が、波付け加工された鋼板で形成されたライナープレートを組み合わせた土留壁体の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］、前記鋼板の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］、前記鋼板の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］を用いて、Ｄ^２／（Ｅ×Ｉ）＝Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］のように定義され、
前記鋼板の厚みｔ［ｍｍ］が、０＜ｔ＜２．７の変数であり、
Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］が、Ｆ．Ｆ．＝０．１１であり、
前記鋼板の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］が、Ｅ＝２０５０００であり、
前記鋼板の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］が、前記鋼板の断面積Ａ［ｍｍ^２］、前記鋼板の厚みｔ［ｍｍ］、前記鋼板の単位長さＢ（＝１）［ｍｍ］を用いて、Ｉ＝（Ａ×ｔ^２）／（１２×Ｂ）のように定義されたとき、
前記ライナープレートを組み合わせた土留壁体の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］が、０＜Ｄ≦（０．１１×２０５０００×（（Ａ×ｔ^２）／１２））^０．５を満たすライナープレートを選定するライナープレートの選定方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、土中に形成されるたとえば立坑または横坑などの内壁に沿った土留壁体に用いられるライナープレートおよびその選定方法に関する。

【背景技術】

【0002】

ライナープレートは、薄肉鋼板に波付け加工したものである。ライナープレートは、主に立坑の土留壁体として用いられてきた。ライナープレートの部材は、軽量である。このため、ライナープレートは、人力によって施工できる。そのことから、ライナープレートは、山間部あるいは重機が使用できない現場での工事に使われていた。

【0003】

ライナープレートは、ＪＩＳＧ３１０１「一般構造用圧延鋼材」に規定されるＳＳ３３０材を使用している。ライナープレート同士の連結は、通常、ボルトにより締結される。ライナープレートのボルト締結部のピッチは、円周方向で１５７ｍｍなどに設定される。

【0004】

ライナープレートのみで外力に抵抗できない場合には、ライナープレートの鋼板の板厚を増加させる施工が行われる。または、ライナープレート同士の間に補強リングというＨ鋼を挟み込み、ライナープレートを組み合わせた土留壁体の剛性を高める施工が行われる（たとえば、特許文献１参照）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0005】

【特許文献1】特開２０１０−６５４００号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0006】

ライナープレートは、人力によって施工できる。よって、ライナープレートは、作業者が扱い易いようにより軽量化が望まれていた。

【0007】

本発明は、上記課題を解決するためのものであり、より軽量化されて作業者が扱い易いライナープレートおよびその選定方法を得ることを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0008】

本発明のライナープレートは、波付け加工された鋼板で形成されたライナープレートであって、前記鋼板の厚みｔ［ｍｍ］は、０＜ｔ＜２．７を満たし、安全率の関係式が、前記ライナープレートを組み合わせた土留壁体の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］、前記鋼板の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］、前記鋼板の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］を用いて、Ｄ^２／ＥＩ＝Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］のように定義されたとき、Ｆ．Ｆ．は、０＜Ｆ．Ｆ．≦０．１１を満たすものである。

【0009】

本発明のライナープレートの選定方法は、安全率の関係式が、波付け加工された鋼板で形成されたライナープレートを組み合わせた土留壁体の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］、前記鋼板の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］、前記鋼板の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］を用いて、Ｄ^２／（Ｅ×Ｉ）＝Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］のように定義され、前記鋼板の厚みｔ［ｍｍ］が、０＜ｔ＜２．７の変数であり、Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］が、Ｆ．Ｆ．＝０．１１であり、前記鋼板の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］が、Ｅ＝２０５０００であり、前記鋼板の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］が、前記鋼板の断面積Ａ［ｍｍ^２］、前記鋼板の厚みｔ［ｍｍ］、前記鋼板の単位長さＢ（＝１）［ｍｍ］を用いて、Ｉ＝（Ａ×ｔ^２）／（１２×Ｂ）のように定義されたとき、前記ライナープレートを組み合わせた土留壁体の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］が、０＜Ｄ≦（０．１１×２０５０００×（（Ａ×ｔ^２）／１２））^０．５を満たすライナープレートを選定するものである。

【発明の効果】

【0010】

本発明に係るライナープレートおよびその選定方法によれば、鋼板の厚みｔ［ｍｍ］は、０＜ｔ＜２．７を満たす。そのため、ライナープレートは、従来品よりも厚みが薄くできる。したがって、ライナープレートは、より軽量化されて作業者が扱い易い。

【図面の簡単な説明】

【0011】

【図1】本発明の実施の形態１に係るライナープレートを組み合わせた土留壁体を示す斜視図である。

【図2】本発明の実施の形態１に係るライナープレートを示す正面図である。

【図3】本発明の実施の形態１に係るライナープレートを示す図２のＡ−Ａ矢視図である。

【図4】本発明の実施の形態１に係るライナープレートを示す上面図である。

【図5】本発明の実施の形態１に係るコルゲートパイプにおける施工中の断面剛性の検討方法を示す説明図である。

【図6】本発明の実施の形態１に係るＦ．Ｆ．適用の簡素化モデルを示す説明図である。

【図7】本発明の実施の形態１に係る簡素化モデルでの変形量を示すグラフ図である。

【図8A】本発明の実施の形態１に係る簡素化モデルによるＦ．Ｆ．算出を板厚ｔ［ｍｍ］＝２．７の場合で示す表図である。

【図8B】本発明の実施の形態１に係る簡素化モデルによるＦ．Ｆ．算出を板厚ｔ［ｍｍ］＝２．０の場合で示す表図である。

【図9】本発明の実施の形態１に係るＦ．Ｆ．＝０．１１を用いた円相当径Ｄ［ｍｍ］の算出過程の一例を示す図である。

【図10】本発明の実施の形態１に係るＦ．Ｆ．＝０．１１を用いた円相当径Ｄ［ｍｍ］の算出結果を示す表図である。

【発明を実施するための形態】

【0012】

以下に、本発明に係る波型鋼板製水路部材の実施の形態について説明する。なお、図面の形態は一例であり、本発明を限定するものではない。また、各図において同一の符号を付したものは、同一のまたはこれに相当するものであり、これは明細書の全文において共通している。さらに、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。

【0013】

実施の形態１．
＜ライナープレートを組み合わせた土留壁体＞
図１は、本発明の実施の形態１に係るライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００を示す斜視図である。図１に示すように、土留壁体１００は、円弧状に湾曲した複数のライナープレート１を環状に連結している。土留壁体１００は、この環状に組み合わされたライナープレート１を上下方向に連続的に連結している。土留壁体１００は、上下方向に延びる円筒形状である。ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の上下方向に平行な軸方向に直交する断面は、真円形状である。

【0014】

立坑は、土留壁体１００の外周径程度の穴を掘削し、穴の内側にライナープレート１を環状に組み合わせている。立坑は、このライナープレート１を環状に組み合わせる作業と、掘削と、を穴底部方向に繰り返し、所定の深さに構築される。

【0015】

このような立坑には、地山側から土圧がかかっている。このため、立坑の深度によっては土圧が大きくなる。それに対し、ライナープレート１だけでは強度が足りない場合がある。この場合には、環状に組み合わせたライナープレート１の間に補強のための補強リング２が間隔を空けて入れられている。土圧は立坑の深いところ程大きくなるので、立坑の深いところには、補強リング２が多く入れられる。

【0016】

なお、ここでは、ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００は、軸方向に直交する断面は、真円形状であるものを例に挙げて説明する。しかし、これに限られない。たとえば、ライナープレートを組み合わせた土留壁体は、小判形、矩形、馬蹄形などの形状であっても良い。

【0017】

＜ライナープレート１の構成＞
図２は、本発明の実施の形態１に係るライナープレート１を示す正面図である。図３は、本発明の実施の形態１に係るライナープレート１を示す図２のＡ−Ａ矢視図である。図４は、本発明の実施の形態１に係るライナープレート１を示す上面図である。

【0018】

図２〜図４に示すように、ライナープレート１は、波付け加工された鋼板３（波付鋼板）を有している。鋼板３は、円弧状に湾曲した矩形形状である。ライナープレート１は、鋼板３の４辺のうち円弧状に湾曲した周方向の上下端部となる２辺に設けられた一対の周方向フランジ部４、５を有している。ライナープレート１は、鋼板３の４辺のうち構築される土留壁体１００の上下方向に平行な軸方向の直線状の左右端部となる２辺に設けられた一対の軸方向フランジ部６、７を有している。

【0019】

周方向フランジ部４、５と軸方向フランジ部６、７とには、所定間隔を空けて複数の連結孔８がそれぞれ設けられている。連結孔８は、隣接するライナープレート１同士をボルトおよびナットにて締結して連結するためにボルトが挿通される。

【0020】

また、ライナープレート１は、波付け加工された鋼板３で形成されたライナープレート１であって、鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］は、０＜ｔ＜２．７を満たす。

【0021】

＜ライナープレート１の最低厚みの検討＞
（１）コルゲートパイプにおける施工中の断面剛性の検討
従来、ライナープレートは、鋼板の最低厚みｔ［ｍｍ］は、２．７とされていた。これは、構築する土留壁体の安全を考慮したものである。しかし、ライナープレートは、作業者が扱い易いようにより軽量化が望まれている。そこで、発明者らは、ライナープレートと同様な波付け加工された鋼板を用いるコルゲートパイプの施工時から決定される板厚検討方法をライナープレートに適用し、ライナープレートの最低厚みが薄肉化できないか検討した。

【0022】

図５は、本発明の実施の形態１に係るコルゲートパイプにおける施工中の断面剛性の検討方法を示す説明図である。なお、図５は、「コルゲートメタルカルバート・マニュアル、第３回改訂版（Ｐ１４６−Ｐ１４７）、社団法人地盤工学会出版」からの抜粋である。図５に示すように、軸方向に直交する断面が真円形状であるコルゲートパイプは、外側から任意の分布形状の荷重が作用した場合に、たわみ△Ｄが、△Ｄ＝α×（Ｄ^３／（Ｅ×Ｉ））×Ｗ
で表される。

【0023】

ここで、αは、荷重の分布形状によって定まる定数である。Ｅは、鋼の弾性係数［Ｎ／ｍｍ^２］である。Ｉは、断面２次モーメント［ｍｍ^４／ｍｍ］である。

【0024】

よって、コルゲートパイプの直径に対するたわみ量の比△Ｄ／Ｄが、
△Ｄ／Ｄ＝α×（Ｄ^２／（Ｅ×Ｉ））×Ｗ＝α×Ｆ．Ｆ．×Ｗ
で表される。

【0025】

ここで、Ｄ^２／（Ｅ×Ｉ）を置き換えたＦ．Ｆ．は、Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ（安全率）と名付けられる。そして、Ｆ．Ｆ．は、長年の経験と施工性試験の結果から、図５に示す（表−９．１４）を最大値としている。また、（表−９．１４）から、２形コルゲートパイプは、Ｆ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］＝０．１１と定められている。

【0026】

一方、土留壁体に組み合わせられるライナープレートにおける波付け加工の波深さが２形コルゲートパイプの波深さに近いものである。そこで、発明者らは、２形コルゲートパイプのＦ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］＝０．１１をライナープレートによって構築される土留壁体に適用することを検討した。

【0027】

（２）Ｆ．Ｆ．の適用
図６は、本発明の実施の形態１に係るＦ．Ｆ．適用の簡素化モデルを示す説明図である。図６に示すように、コルゲートパイプの施工中の断面剛性検討におけるＦ．Ｆ．をライナープレート１によって構築される土留壁体１００に適用するにあたり、断面が真円形状のものから単純梁に簡素化を図った簡素化モデルで検討を行う。図６では、コルゲートパイプの直径Ｄを梁スパンＬに簡素化する。円形撓み△Ｄを梁撓みｙに簡素化する。

【0028】

断面が真円形状である場合には、軸方向力と曲げ剛性によって真円形状を保持しようとする。一方、断面が単純梁である場合には、曲げ剛性のみで形状を保持しようとする。このため、後者は、前者よりも強度が低く、変形量が大きくなると推測できる。これにより、単純梁で検討を行うことにより、安全率が真円形状のものよりも高く検討できる。また、ライナープレート１によって構築される土留壁体１００には、断面が真円形状であるもの以外に、小判形、矩形、馬蹄形などの形状も存在するため、これらの安全率も同じように含めて検討できる。

【0029】

（３）簡素化モデルでの変形量
図７は、本発明の実施の形態１に係る簡素化モデルでの変形量を示すグラフ図である。図７に示すように、ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］を従来の２．７とした場合と、従来の２．７よりも厚みが薄肉化された２．０とした場合と、の曲げ実験を行った。

【0030】

実験結果は、ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］を従来の２．７とした場合には、限界荷重［ｔｆ］が６．５となる。この値は、設計降伏荷重［ｔｆ］＝３．２よりも２．０倍高く、設計降伏荷重に対して十分な強度があることを証明している。

【0031】

また、ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］を２．０とした場合には、限界荷重［ｔｆ］が３．５となる。この値は、設計降伏荷重［ｔｆ］＝２．３よりも１．５倍高く、設計降伏荷重に対して十分な強度があることを証明している。

【0032】

以上の実験結果から、実際の限界荷重として現れる変位量が設計降伏荷重である理論値よりも大きくなることが明らかとなった。これにより、実際の変位量よりも小さい理論値である設計降伏荷重を適用して簡素化モデルでの安全性の確認ができる。

【0033】

（４）簡素化モデルによるＦ．Ｆ．算出
図８Ａは、本発明の実施の形態１に係る簡素化モデルによるＦ．Ｆ．算出を板厚ｔ［ｍｍ］＝２．７の場合で示す表図である。ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］を従来の２．７とした場合には、図８ＡのＰｍａｘである設計降伏荷重［ｔｆ］＝３．２を設計降伏荷重［ｋＮ］＝３１．５と単位の置き換えをする。そして、図５の式（９．７５）をＦ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］について図８ＡのＰｍａｘで展開する。この場合には、降伏点応力度δａ［Ｎ／ｍｍ^２］＝２０５と単純梁理論により算出される。これにより、Ｆ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］は、Ｆ．Ｆ．＝（△Ｄ／Ｄ）×（１／Ｗ）に簡素化モデルによる数値を代入し、Ｆ．Ｆ．＝４．００のように算出する。

【0034】

図８Ｂは、本発明の実施の形態１に係る簡素化モデルによるＦ．Ｆ．算出を板厚ｔ［ｍｍ］＝２．０の場合で示す表図である。ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］を２．０とした場合には、図８ＢのＰｍａｘである設計降伏荷重［ｔｆ］＝２．３を設計降伏荷重［ｋＮ］＝２３．３と単位の置き換えをする。そして、図５の式（９．７５）をＦ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］について図８ＢのＰｍａｘで展開する。この場合には、降伏点応力度δａ［Ｎ／ｍｍ^２］＝２０５と単純梁理論により算出される。これにより、Ｆ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］は、Ｆ．Ｆ．＝（△Ｄ／Ｄ）×（１／Ｗ）に簡素化モデルによる数値を代入し、Ｆ．Ｆ．＝３．６０５ように算出する。

【0035】

算出結果は、ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］を従来の２．７とした場合には、上記のようにＦ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］＝４．０００となる。これは、Ｆ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］＝４．０００≧０．１１ということを証明する。

【0036】

また、ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］を２．０とした場合には、上記のようにＦ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］＝３．６０５となる。これは、Ｆ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］＝３．６０５≧０．１１ということを証明する。

【0037】

このように、ライナープレート１のＦ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］は、簡素化モデルで厚みの薄肉化を図っても２形コルゲートパイプのＦ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］＝０．１１以上と大幅に大きくなる。そのため、２形コルゲートパイプのＦ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］＝０．１１で安全性を確認すると、十分な安全側の設計となる。

【0038】

図９は、本発明の実施の形態１に係るＦ．Ｆ．＝０．１１を用いた円相当径Ｄ［ｍｍ］の算出過程の一例を示す図である。ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］、鋼板３の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］、鋼板３の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］を用いて、Ｄ^２／（Ｅ×Ｉ）＝Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］のように定義する。ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］を２．０とし、Ｄ［ｍ］＝４．５とした場合を一例とする。Ｄ［ｍ］＝４．５は、この算出過程でＤ［ｍｍ］＝４５０に変換される。このとき、図９に示すように、Ｆ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］＝０．０９２と算出される。

【0039】

この結果、２形コルゲートパイプのＦ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］＝０．１１を用いれば、ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］が０＜ｔ＜２．７の間で施工時の安全を確保して設定できることが明らかとなった。

【0040】

すなわち、ライナープレート１は、安全率の関係式が、ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］、鋼板３の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］、鋼板３の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］を用いて、Ｄ^２／（Ｅ×Ｉ）＝Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］のように定義されたとき、Ｆ．Ｆ．は、０＜Ｆ．Ｆ．≦０．１１を満たす。

【0041】

＜ライナープレート１の選定方法＞
上記のように、２形コルゲートパイプのＦ．Ｆ．＝０．１１を用いて、ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］が０＜ｔ＜２．７の間で設定されても、土留壁体１００の施工時の安全が確保できる土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］が選定できる。

【0042】

図１０は、本発明の実施の形態１に係るＦ．Ｆ．＝０．１１を用いた円相当径Ｄ［ｍｍ］の算出結果を示す表図である。図１０に示すように、ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］が０＜ｔ＜２．７の間で設定されても、図１０に図示した黒太線領域のように土留壁体１００の施工時の安全が確保できる土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］が存在する。

【0043】

したがって、ライナープレート１の選定方法は、安全率の関係式が、波付け加工された鋼板３で形成されたライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］、鋼板３の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］、鋼板３の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］を用いて、Ｄ^２／（Ｅ×Ｉ）＝Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］のように定義される。ライナープレート１の選定方法は、鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］が、０＜ｔ＜２．７の変数である。ライナープレート１の選定方法は、Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］が、Ｆ．Ｆ．＝０．１１である。ライナープレート１の選定方法は、鋼板３の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］が、Ｅ＝２０５０００である。ライナープレート１の選定方法は、鋼板３の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］が、鋼板３の断面積Ａ［ｍｍ^２］、鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］、鋼板３の単位長さＢ（＝１）［ｍｍ］を用いて、Ｉ＝（Ａ×ｔ^２）／（１２×Ｂ）のように定義される。このとき、ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］が、０＜Ｄ≦（０．１１×２０５０００×（（Ａ×ｔ^２）／１２））^０．５を満たすライナープレート１を選定する。

【0044】

また、ライナープレート１は、安全率の関係式が、波付け加工された鋼板３で形成されたライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］、鋼板３の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］、鋼板３の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］を用いて、Ｄ^２／（Ｅ×Ｉ）＝Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］のように定義される。ライナープレート１は、鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］が、０＜ｔ＜２．７の変数である。ライナープレート１は、Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］が、Ｆ．Ｆ．＝０．１１である。ライナープレート１は、鋼板３の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］が、Ｅ＝２０５０００である。ライナープレート１は、鋼板３の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］が、鋼板３の断面積Ａ［ｍｍ^２］、鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］、鋼板３の単位長さＢ（＝１）［ｍｍ］を用いて、Ｉ＝（Ａ×ｔ^２）／（１２×Ｂ）のように定義される。このとき、ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］は、０＜Ｄ≦（０．１１×２０５０００×（（Ａ×ｔ^２）／１２））^０．５を満たす。

【0045】

＜実施の形態１の効果＞
実施の形態１によれば、ライナープレート１は、波付け加工された鋼板３で形成されたライナープレート１であって、鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］は、０＜ｔ＜２．７を満たす。

【0046】

この構成によれば、従来品では、鋼板の厚みｔ［ｍｍ］は、ｔ≧２．７を満たすように規定されていた。それに対し、実施の形態１のライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］は、０＜ｔ＜２．７を満たす。そのため、ライナープレート１は、従来品よりも厚みが薄くできる。したがって、ライナープレート１は、より軽量化されて作業者が扱い易い。

【0047】

実施の形態１によれば、ライナープレート１は、安全率の関係式が、ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］、鋼板３の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］、鋼板３の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］を用いて、Ｄ^２／（Ｅ×Ｉ）＝Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］のように定義されたとき、Ｆ．Ｆ．は、０＜Ｆ．Ｆ．≦０．１１を満たす。

【0048】

この構成によれば、ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］が０＜ｔ＜２．７を満たすときにＦ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］は、０＜Ｆ．Ｆ．≦０．１１を満たす。そのため、ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００における施工中の断面剛性の安全性が高い。したがって、ライナープレート１は、より軽量化されて作業者が扱い易いように鋼板３の厚みが薄くなっても、施工時の安全が確保できる。

【0049】

実施の形態１によれば、ライナープレート１は、安全率の関係式が、波付け加工された鋼板３で形成されたライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］、鋼板３の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］、鋼板３の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］を用いて、Ｄ^２／（Ｅ×Ｉ）＝Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］のように定義される。ライナープレート１は、鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］が、０＜ｔ＜２．７の変数である。ライナープレート１は、Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］が、Ｆ．Ｆ．＝０．１１である。ライナープレート１は、鋼板３の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］が、Ｅ＝２０５０００である。ライナープレート１は、鋼板３の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］が、鋼板３の断面積Ａ［ｍｍ^２］、鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］、鋼板３の単位長さＢ（＝１）［ｍｍ］を用いて、Ｉ＝（Ａ×ｔ^２）／（１２×Ｂ）のように定義される。このとき、ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］は、０＜Ｄ≦（０．１１×２０５０００×（（Ａ×ｔ^２）／１２））^０．５を満たす。

【0050】

この構成によれば、Ｆ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］がＦ．Ｆ．＝０．１１であるときのライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］は、０＜Ｄ≦（０．１１×２０５０００×（（Ａ×ｔ^２）／１２））^０．５を満たす。このため、ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］が０＜ｔ＜２．７の間で設定されても、ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の施工時の安全が確保できる。

【0051】

実施の形態１によれば、ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面は、真円形状である。

【0052】

この構成によれば、Ｆ．Ｆ．は、真円形状の断面の２形コルゲートパイプに用いられた時の安全性に基づく値である。そのため、断面が同じ真円形状である土留壁体１００を構成するライナープレート１は、施工時の安全がより確保できる。

【0053】

実施の形態１によれば、ライナープレート１の選定方法は、安全率の関係式が、波付け加工された鋼板３で形成されたライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］、鋼板３の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］、鋼板３の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］を用いて、Ｄ^２／（Ｅ×Ｉ）＝Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］のように定義される。ライナープレート１の選定方法は、鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］が、０＜ｔ＜２．７の変数である。ライナープレート１の選定方法は、Ｆ．Ｆ．（Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ Ｆａｃｔｏｒ）［ｍｍ／Ｎ］が、Ｆ．Ｆ．＝０．１１である。ライナープレート１の選定方法は、鋼板３の弾性係数Ｅ［Ｎ／ｍｍ^２］が、Ｅ＝２０５０００である。ライナープレート１の選定方法は、鋼板３の断面２次モーメントＩ［ｍｍ^４／ｍｍ］が、鋼板３の断面積Ａ［ｍｍ^２］、鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］、鋼板３の単位長さＢ（＝１）［ｍｍ］を用いて、Ｉ＝（Ａ×ｔ^２）／（１２×Ｂ）のように定義される。このとき、ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］が、０＜Ｄ≦（０．１１×２０５０００×（（Ａ×ｔ^２）／１２））^０．５を満たすライナープレート１を選定する。

【0054】

この構成によれば、Ｆ．Ｆ．［ｍｍ／Ｎ］がＦ．Ｆ．＝０．１１であるときのライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の軸方向に直交する断面の円相当径Ｄ［ｍｍ］は、０＜Ｄ≦（０．１１×２０５０００×（（Ａ×ｔ^２）／１２））^０．５を満たす。このため、ライナープレート１の鋼板３の厚みｔ［ｍｍ］が０＜ｔ＜２．７の間で設定されても、ライナープレート１を組み合わせた土留壁体１００の施工時の安全が確保できる。

【0055】

なお、今回開示された実施の形態は全ての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

【符号の説明】

【0056】

１ ライナープレート、２ 補強リング、３ 鋼板、４ 周方向フランジ部、５ 周方向フランジ部、６ 軸方向フランジ部、７ 軸方向フランジ部、８ 連結孔、１００ 土留壁体。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8A】

【図8B】

【図9】

【図10】