特許 6882294 ロータ回転軸が水平なトンネル風力タービン

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6882294

(24)【登録日】2021年5月10日

(45)【発行日】2021年6月2日

(54)【発明の名称】ロータ回転軸が水平なトンネル風力タービン

(51)【国際特許分類】

   F03D 1/04 20060101AFI20210524BHJP

   F03D 1/06 20060101ALI20210524BHJP

【ＦＩ】

   F03D1/04 B

   F03D1/06 A

【請求項の数】12

【全頁数】12

(21)【出願番号】特願2018-530477(P2018-530477)

(86)(22)【出願日】2016年8月24日

(65)【公表番号】特表2018-525571(P2018-525571A)

(43)【公表日】2018年9月6日

(86)【国際出願番号】PL2016000090

(87)【国際公開番号】WO2017034426

(87)【国際公開日】20170302

【審査請求日】2019年7月18日

(31)【優先権主張番号】P.413664

(32)【優先日】2015年8月25日

(33)【優先権主張国】PL

(73)【特許権者】

【識別番号】518063414

【氏名又は名称】スタスズール ロマン

【氏名又は名称原語表記】ＳＴＡＳＺＯＲ， Ｒｏｍａｎ

(74)【代理人】

【識別番号】100116850

【弁理士】

【氏名又は名称】廣瀬 隆行

(74)【代理人】

【識別番号】100165847

【弁理士】

【氏名又は名称】関 大祐

(72)【発明者】

【氏名】スタスズール ロマン

【審査官】 谿花 正由輝

(56)【参考文献】

【文献】 特開２０１３−００２３５１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００１−０５５９６９（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｆ０３Ｄ １／０４

Ｆ０３Ｄ １／０６

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

水平ロータ回転軸を有するトンネル風力タービンであって、
回転体の形態のディフューザ（１）であって、前記ディフューザの壁は、前記壁の軸方向断面において、凹凸状の航空力学的プロファイルの形状を有し、突出部（１７）が流入する空気に向けられ、垂直回転軸の風向ベアリングセット（６）によってタービンマスト上に支持される、ディフューザ（１）と、
ブレード（７）を有するロータ（２）であって、
前記ブレード（７）の下端が前記ディフューザ（１）と同軸となるようにハブ（３）に接続され、
前記ロータは、前記ハブ（３）とともに取り付けられたベアリングであり、これにより、
前記ブレード（７）は、前記ディフューザ（１）のスロート（Ｒ_ｔ）面内で回転し、
前記ハブ（３）は、リブ（５）によって前記ディフューザ（１）と接続されるナセル（４）の空気力学的プロファイルと一致する輪郭を有するものである、ロータ（２）と、を備え、
前記ブレード（７）の前記下端が、前記ブレード（７）の前記下端および前記ハブ（３）に取り付けられたコネクタ（８）の高さによって決定される下側間隙（ｚ２）の寸法だけ、前記ハブ（３）の表面から離れて配置され、前記ブレード（７）の上端と前記スロート（Ｒ_ｔ）の表面との間の上側間隙（ｚ１）および前記下側間隙（ｚ２）の寸法は、前記スロート（Ｒ_ｔ）の半径の０．５〜１５％の範囲の寸法を有し、
前記上側間隙（ｚ１）が前記ブレード（７）の前記上端、および、前記ディフューザ（１）の円周凹部（１０）内で回転する回転リング（９）に固定された前記コネクタ（８）の高さによって決定され、前記上側間隙の内面が前記スロート（Ｒ_ｔ）の形状を有し、
前記ディフューザ（１）の前記円周凹部（１０）は、前記ディフューザ（１）の軸の方向に開いたＣ字形断面のものであり、前記ディフューザ（１）および風方向の前記ベアリングセット（６）の下側モジュール（１４）の航空力学的プロファイルを決定する複合コーティング（１２、１３）が取り付けられている円形支持フレーム（１１）によって形成され、
電流発生器（１６）が、前記支持フレーム（１１）内に組み込まれており、前記回転リング（９）の外周には固定磁石が取り付けられており、前記支持フレーム（１１）には誘導コイルが固定されていることを特徴とする、
トンネル風力タービン。

【請求項2】

前記上側間隙（ｚ１）および前記下側間隙（ｚ２）の寸法の、前記プロファイルの前記ブレード（７）の端部の対応する翼弦（ｃ１、ｃ２）の長さに対する比が０．２０〜２．５の範囲の値を有することを特徴とする
請求項１に記載のタービン。

【請求項3】

前記ブレード（７）の各々が、円形の断面を有し、半径方向において前記ブレード（７）の前記下端の前記プロファイルの端部の近くに固定される２つのコネクタ（８）によって前記ハブ（３）に取り付けられることを特徴とする
請求項１に記載のタービン。

【請求項4】

前記ブレード（７）の各々が、円形の断面（ｄ）を有し、半径方向において前記ブレード（７）の前記下端の前記プロファイルの前記上端および前記下端の近くに固定される２つのコネクタ（８）によって前記回転リング（９）および前記ハブ（３）に取り付けられることを特徴とする
請求項１に記載のタービン。

【請求項5】

前記ナセル（４）の側面が、前記ディフューザ（１）の内面プロファイルの断面の鏡面反射である形状を有し、前記断面の端部はディフューザ軸（Ｏ−Ｏ）に平行な直線（ｌ_ｉ）と、前記ディフューザ（１）の前記突出部（１７）の進行の前点を通って導かれる線との交点、および、前記ディフューザ（１）の開放部分の内面の点（ｌ_ｈ）によって決定されることを特徴とする
請求項１に記載のタービン。

【請求項6】

前記スロート（Ｒ_ｔ）の平面上のすべてのブレード（７）の軸方向投影の面積の、前記スロート（Ｒ_ｔ）

【請求項7】

入口孔（Ｒ_ｉ）の面積の、前記スロート（Ｒ_ｔ）を通る流れの活性領域に対する比は、１．０〜１．６、の範囲の値を有することを特徴とする
請求項１に記載のタービン。

【請求項8】

入口孔（Ｒ_ｉ）の面積の、出口孔（Ｒ_ｏ）の面積に対する比は、０．５〜０．９の範囲の値を有することを特徴とする
請求項１に記載のタービン。

【請求項9】

前記ディフューザ（１）の長さ（Ｌ_ｄ）の、前記スロート（Ｒ_ｔ）の直径に対する比は、０．３〜１．１の範囲の値を有することを特徴とする
請求項１に記載のタービン。

【請求項10】

前記ディフューザ（１）の前記長さ（Ｌ_ｄ）の、前記出口孔（Ｒ_ｏ）の直径に対する比は、０．１〜０．９の範囲の値を有し、一方、前記ディフューザ（１）の前記長さ（Ｌ_ｄ）は、前記入口孔（Ｒ_ｉ）の直径に対しては、０．２〜１．０の範囲の値を有することを特徴とする
請求項１に記載のタービン。

【請求項11】

前記タービンが前記ナセル（４）内に組み込まれた発電機（１５）を有し、前記発電機の前記ロータが前記ロータ（２）の前記ハブ（３）から駆動されることを特徴とする
請求項１に記載のタービン。

【請求項12】

前記ディフューザ（１）、前記ディフューザの支持フレーム（１１）、航空力学的プロファイルのコーティング（１２、１３）、前記回転リング（９）および前記電流発生器（１６）の要素は、標準的なコンテナで輸送することを可能にする最大寸法を有する円周区画に分割され、前記区画は、締結具（１８）によって、前記タービンの必要な作動形状に相互接続されることによって組み立てられる
請求項１１に記載のタービン。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明の主題は、空気の運動エネルギーを回転機械エネルギーに変換し、次に電流発生器において電気エネルギーに変換される、ロータ回転軸が水平な単段ディフューザ風力タービンである。

【背景技術】

【0002】

トンネル風力タービンの開発は、主に、空気の遠心力運動エネルギーの損失の排除、および、ディフューザのスロートに組み込まれたロータを通じて流れる空気の速度をさらに増加させることによってそれを回復する可能性から生じる。ロータ回転軸が水平な単段ディフューザ風力タービンの数多くのさまざまなソリューションがあり、その設計はロータで覆われた領域からの高出力係数［Ｗ／ｍ^２］を確保することである。この条件は、スロート内の空気流の量を加速して増加させることであり、これは、鈍角をできるだけ広く保ちながら、ディフューザを通る層流の空気流を比較的維持することを必要とする。ディフューザを通って流れる空気の流れの安定化を支援し、ディフューザの出口にある鈍角ゾーンおよびナセルの後ろの壁からの空気流の分離を防止するためにスワールを利用するソリューションを有する多くの風力タービンが知られている。

【0003】

トンネルタービンの現代的なソリューションにおいては風力エネルギーを最大限に使用していることに起因して、ブレードの上端とスロートの表面との間に許容可能に使用される小さな間隙があり、ハブとの接続には実質的に間隙がない。上側間隙の寸法を選択する際には、組み立ておよび設置条件、遠心力によって負荷をかけられたブレードの伸び、およびハブベアリングの許容摩耗による半径方向の「振れ」のみを考慮に入れる。実際にはスロート半径の０．０５％を超えない、このような小さな間隙で発生する空気のスワールのエネルギーは無視できるほど小さく、ディフューザの負圧発散部分におけるロータ後方の空気流に対するその影響は無視できるほど小さい。

【0004】

とりわけ、国際公開第２００９０６３５９９号、国際公開第２０１０００５２８９号、国際公開第２０１４１３４０３２号および特開２００３２７８６３５号において提示されている、トンネルタービンのソリューションが知られており、垂直方向外向きにオフセットされたフランジが存在し、その後方で、フランジの縁部に沿って、ディフューザの軸に垂直な平面内に存在する軸を有する、負圧および周方向のスワールが存在する。また、ディフューザのスロートの平面内にロータが配置されている特開２００６１５２８５４号において提示されているソリューションが知られており、その壁は断面内に航空力学的プロファイルを有している。出口の近くのディフューザの壁の内面には、ディフューザと、その後端の軸に吸引ノズルを配置されているナセルとを接続するリブを通じて導通されるチャネルを介して接続された多数のノズルが穿孔されている。ナセルの後方に存在する負圧により、ディフューザの開放端部ゾーンの孔を通って空気が吸い込まれ、流れる空気の壁の近くの層が気流安定化効果によってディフューザ壁に吸引されるという好ましい結果が得られる。

【0005】

上記とは別に、米国特許第４７２０６４０号明細書によって提示されているタービンのソリューションも知られており、これは、回転体の形態の不動ディフューザを含み、その壁は凹凸形状を有し、その突出部は流入する空気に向けられている。ディフューザのスロート面に配置されたブレードを備えたロータが存在し、ブレードは、その下端でディフューザと同軸に取り付けられたハブベアリングと接続されている。ハブの輪郭は、ナセルの空気力学的プロファイルと一致する。ブレードの上端は、ディフューザのリング凹部に位置する回転リングと接続され、リングの内面は、ディフューザのスロートゾーンを形成する。当該記載は、タービンの２つの可能な実施形態、すなわち、ディフューザのリング凹部内に組み込まれた電流発生器によるものと、ナセル内に組み込まれた発電機によるものであり、そのロータがロータハブの側から駆動されるものとを提示している。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0006】

【特許文献1】国際公開第２００９０６３５９９号

【特許文献2】国際公開第２０１０００５２８９号

【特許文献3】国際公開第２０１４１３４０３２号

【特許文献4】特開２００３２７８６３５号

【特許文献5】特開２００６１５２８５４号

【特許文献6】米国特許第４７２０６４０号明細書

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0007】

本発明によって解決される技術的問題は、流れの全抵抗を減少させ、タービンを通って流れる空気の体積の流れを増加させるために、スワールの好ましい衝撃を強めることによって、ディフューザ風力タービンの効率を高めることである。

【課題を解決するための手段】

【0008】

本発明によるタービンは、上記のソリューションと同様に、回転体の形態の不動ディフューザを有し、その壁は、その軸方向断面において、凹凸状の航空力学的プロファイルの形状を有し、その突出部が流入する空気に向けられ、風向ベアリングセットによってタービンマスト上に支持される。

【0009】

ディフューザのスロート面にはベアリングが取り付けられたブレードロータがあり、そのブレードの下端はディフューザと同軸に取り付けられたハブベアリングと接続されている。ハブは、リブによってディフューザと接続されるナセルの流線型プロファイルと一致する輪郭を有する。本発明の本質は、ブレードの下端が、ブレードの下端およびハブに固定されたコネクタの高さによって決定される下側間隙の寸法だけ、ハブ面から離れて配置されることにある。この場合、ブレードの上端とスロートの表面との間の上側間隙および下側間隙の寸法は、スロート半径の０．５〜１５％、好ましくは３〜８％の範囲の寸法を有する。

【0010】

上側間隙がブレードの上端、および、ディフューザの円周凹部内で回転する回転リングに固定されたコネクタの高さによって決定され、その内面がスロートの形状を有するタービンのソリューションが好ましい。

【0011】

上記の両方のソリューションでは、上側間隙および下側間隙の寸法の、ブレードの端部のプロファイルの対応する翼弦の長さに対する比が０．２０〜２．５、好ましくは０．６〜１．２の範囲の値を有することが好ましい。

【0012】

回転リングのないタービンにおいては、各ブレードが、円形の断面を有し、半径方向においてブレードの下端のプロファイルの端部の近くに固定される２つのコネクタによってハブに取り付けられることが好ましい。

【0013】

回転リングを有するタービンにおいては、各ブレードが、円形の断面を有し、半径方向においてブレードの上端および下端のプロファイルの端部の近くに固定される２つのコネクタによって回転リングおよびハブに取り付けられることが好ましい。

【0014】

ナセルの側面が、ディフューザの内面プロファイルの断面の鏡面反射である形状を有することも好ましく、断面の端部はディフューザ軸に平行な直線と、ディフューザ突出部進行の前点を通って導かれる線との交点、および、この線とディフューザの開放部分のプロファイルとの交点によって決定される。

【0015】

別の好ましい実施形態では、スロート面上のブレードの軸方向投影の面積の、スロートを通る流れの活性領域に対する比は、０．０２〜０．３０、好ましくは０．１０〜０．１５の範囲の値を有する。

【0016】

スロートを通る流れの入口孔面積の、活性領域に対する比が１．０〜１．６、好ましくは１．２０〜１．３０の範囲の値を有し、出口孔面積に対して、比は、０．５〜０．９、最も好ましくは０．６５〜０．７５の範囲の値を有することも好ましい。

【0017】

本発明は、その鈍角を決定するディフューザの特定の幾何学的関係が維持されるとき、最適な効果を達成する。ディフューザの長さの、スロートの直径に対する比は、０．３〜１．１、好ましくは０．６〜０．８の範囲の値を有し、出口孔の直径に対して０．１〜０．９の範囲の値、好ましくは０．４〜０．６の範囲の値を有し、一方、入口孔の直径に対して、０．２〜１．０、好ましくは０．５〜０．７の範囲の値を有するべきである。

【0018】

回転リングを有するタービンの実施形態では、円周凹部が、ロータ回転軸の方向に開いたＣ字形断面を有し、主題のディフューザおよび風向ベアリングセットの下側モジュールの航空力学的プロファイルを決定する複合コーティングが取り付けられている円形支持フレームによって形成されることが好ましい。

【0019】

回転リングのないタービンの実施形態における電流発生器は、ナセル内に内蔵された発電機であり、そのロータはロータハブから駆動され、一方で、回転リングを備えたタービンでは、電流発生器は支持フレーム内に内蔵されており、回転リングの外周に固定磁石が取り付けられており、誘導コイルが支持フレームに固定されている。

【0020】

本発明に従って作成される高出力タービンでは、全体的な寸法が大きい要素、すなわち、ディフューザ、その支持フレーム、航空力学的プロファイルのコーティング、回転リングおよび電流発生器の要素は、標準的なコンテナで輸送することを可能にする最大寸法を有する円周区画に分割され、区画は作業場所で必要な作業形状に相互接続される。

【0021】

ディフューザおよびナセルの壁層における本発明によるタービンのソリューションは、ディフューザの軸に本質的に平行な軸を有するスワール構造および相当のエネルギーを生成すると同時に、垂直軸を有するスワール構造を最小化する。本発明によって引き起こされるスワールの影響は圧力変化を生じさせ、ディフューザとナセルの両方の表面からの空気ジェットの散逸を防止する。この現象は、表示されている間隙のサイズおよび寸法関係が使用されている場合に有効である。流れ抵抗は、好ましくは、ディフューザとナセルの鏡像のような形状によって得られる流れの円周対称性によって最小化される。

【0022】

本発明は、図面に示されるタービンの例示的な実施形態の説明を通して完全に理解可能であり、その特定の図は以下のものを提示する。

【図面の簡単な説明】

【0023】

【図1】上半分に、ロータブレードの両端がコネクタによって回転リングおよびナセルハブと接続された実施形態を示し、下半分に、回転リングのない実施形態で、ロータブレードがコネクタによってハブのみと接続された実施形態を示す、空気入口側から見たタービンの正面図である。

【図2】図１のＡ−Ａ線を通る軸断面図である。

【図3】図２の図面の詳細Ｂを示す図である。

【図4】図３のＣ−Ｃ線を通る断面図である。

【図5】図２の図面の詳細Ｄを示す図である。

【図6】図５のＥ−Ｅ線を通る断面図である。

【図7】ディフューザの特徴的な寸法がマーキングされている、ディフューザおよびナセルを通る軸断面図である。

【図8】回転リングを備えたタービン支持フレームの正面図である。

【図9】図８の図面の詳細Ｆの斜視図である。

【図10】図８の図面の詳細Ｇの斜視図である。

【図11】ディフューザ内の回転リングおよび電流発生器を備えたタービンの要素の「分解」斜視図である。

【図12】回転リングを有する例示的な実施形態を試験している間に得られるデータによる、タービンの機械的出力に対する上側間隙と下側間隙の相対的大きさの影響のグラフ図である。

【図13】回転リングを備えた例示的な実施形態について作成されている、タービンの機械的出力に対する、上側間隙および下側間隙の、ブレード端部の翼弦の対応する長さに対する比の影響のグラフ図である。

【発明を実施するための形態】

【0024】

本発明によるトンネルタービンは、公知のソリューションと同様に、ディフューザ１と、ディフューザ１のスロートＲ_ｔの前に３つの半径方向リブ５によって同軸に固定されたナセル４内のハブ３を取り付けられたロータ２とを有する。ディフューザ１は、回転体の形態を有し、その壁は軸方向断面において凸凹状の航空力学的プロファイルの形状を有する。ディフューザ１の航空力学的プロファイルは、その突出部が流入する空気の方に向けられている。側部の外壁の下側の点にあるディフューザ１は、タービンを垂直回転軸の風の向きと整列させるためのベアリングセット６の座部を有し、それによって、タービンが、図面では見えないマスト上に支持されている。例えば１１枚のブレード７を有するロータ２は、ディフューザ１のスロートＲ_ｔの平面内で回転する。

【0025】

図１は、ロータ１の設計によって異なる、本発明によるタービンの２つの基本的な任意選択の実施形態を示す。図１の上半分に示された実施形態では、ブレード７の上端はスペーサコネクタ８によって、ディフューザの凹部１０内に位置する回転リング９と接続されており、その内側領域はディフューザ１のスロートＲ_ｔのプロファイルの形状を有する。一方、図１の下半分の実施形態では、ブレード７の上端は自由である。両方の実施形態において、ブレード７の下端は、スペーサコネクタ８によって、ナセル４の空気力学的プロファイルと一致する輪郭を有するハブ３と接続されている。ブレード７の上端とディフューザ１のスロートＲ_ｔの表面との間には、回転リング９を備えた実施形態ではコネクタ８の長さによって決定される上側間隙ｚ１が存在する。ブレード７の下端は、ブレード７の下端およびハブ３に取り付けられたコネクタ８の長さの下側間隙ｚ２の寸法だけ、ハブ３の表面から離れて配置される。上側間隙ｚ１および下側間隙ｚ２の寸法は同じであっても異なってもよいが、それらの値は常にスロートＲ_ｔの半径の０．５〜１５％の範囲にあるべきである。プロトタイプの実施形態では、この関係は、以下のタービンの典型的な寸法で３．２％に達する。
上側間隙ｚ１、下側間隙ｚ２ ｚ１＝ｚ２＝５０ｍｍ
ブレードの上端の翼弦の長さｃ１＝５０ｍｍ
ブレードの下端の翼弦の長さｃ２＝６６ｍｍ
ディフューザスロート半径Ｒ_ｔ＝１５３０ｍｍ
入口孔半径Ｒ_ｉ＝１７００ｍｍ
出口孔半径Ｒ_ｏ＝２０２６ｍｍ
ナセル半径Ｒ_ｈ＝１６５ｍｍ
ディフューザ長さＬ_ｄ＝２１７０ｍｍ
ナセル長さＬ_ｈ＝１３６０ｍｍ
ブレード１１枚の軸方向投影の表面×２５２４０ｍｍ^２＝２７７６４１ｍｍ^２

【0026】

上側間隙ｚ１および下側間隙ｚ２の寸法の、プロファイルのブレード７の端部上の翼弦ｃ１およびｃ２の対応する長さ７に対する比もまた、本発明によるタービンにおけるスワールの構造の効率にとって不可欠である。それらの値は０．２０〜２．５の範囲でなければならず、本例示的実施形態では、ｚ１＝ｚ２の場合、それぞれ７および１．０になる。両方の実施形態において、ロータ２のブレード７は、半径方向において、かつブレード７の下端のプロファイルの端部近くで、それらの軸によって円形断面の２つのコネクタ８を介してハブ３に固定される。回転リング９を有する実施形態では、ブレード７の上端も、同じ２つのスタッドコネクタ８によって回転リング９に接続される。ディフューザ１を通る流れの円周対称化も本発明にとって重要である。これは、ディフューザ１の内面プロファイルの断面の鏡面反射に従ってナセル４を成形する結果として達成されており、断面の端部は、ディフューザの軸Ｏ−Ｏに平行な直線１と、ディフューザの突出部１７の進行の前点を通って導かれる線との交点、および、ディフューザの開放部分の内面の点ｌ_ｈによって決定される。始動されたスワールシステムの影響の高い効率は、試験されたタービンにおいて次のような適切な寸法関係を維持しながら達成されている。
ナセルチョークを考慮に入れた、スロートＲ_ｔの平面上へのブレード７の軸方向投影の、スロートＲ_ｔを通る流れの活性領域に対する比は０．１２の値を有し、
入口孔Ｒ_ｉの面積の、スロートＲ_ｔを通る流れの活性領域に対する比は１．２２の値を有し、
入口孔Ｒ_ｉの面積と出口孔Ｒ_ｏの面積との比は０．７であり、
ディフューザ１の長さＬ_ｄの、スロートＲ_ｔの直径に対する比は０．７の値を有し、
ディフューザ１の長さＬ_ｄの、出口孔Ｒ_ｏの直径に対する比は０．５３の値を有し、
ディフューザ１の長さＬ_ｄの、入口孔Ｒ_ｉの直径に対する比は０．６４の値を有する。航空力学的プロファイルの翼弦とディフューザ軸Ｏ−Ｏとの間に含まれるものとしての試験ディフューザ１の寸法から、鈍角９°がもたらされる。

【0027】

さらに、回転リング９のディフューザ１の円周凹部１０は、ディフューザ軸Ｏ−Ｏの方向に開いたＣ字形断面のものであり、ディフューザ１および風方向のベアリングセット６の下側モジュール１４の航空力学的プロファイルを決定する複合コーティング、すなわち、前方コーティング１２および後方コーティング１３が取り付けられている円形支持フレーム１１によって形成される。回転リング９を有しないものであっても、また回転リング９を有するものであっても、タービンの実施形態では、電流発生器は、ロータ２のハブ３からロータを駆動されるナセル４に組み込まれた発電機１５であってもよい。一方、回転リング９を備えた実施形態では、電流発生器１６は、支持フレーム１１に組み込まれていることが好ましく、回転リング９の外周には固定磁石が取り付けられており、支持フレーム１１には誘導コイルが固定されている。ディフューザ１内の電流発生器１６とナセル４内の発電機１５とを備えたタービンの実施形態も可能である。

【0028】

高出力タービンの相当な寸法およびその結果生じる輸送問題に起因して、ディフューザ１、その支持フレーム１１、航空力学的プロファイルのコーティング１２，１３，１４、回転リング９および電流発生器１６の要素は、標準的なコンテナ内での輸送を可能にする最大寸法の円周区画に分割される。作動位置において、それらは、締結具１８によってタービンの必要な作動形状に相互接続されることによって組み立てられる。

【0029】

回転リング９を備えた本実施形態の試作タービンは、空気力学的トンネルで試験された。５ｍ／ｓの風速では、本発明の記載されている実施形態によるタービンは、下側間隙を有せず、ｚ２＝０、小さい上側間隙ｚ１＝６ｍｍを有し、スロートＲ_ｔ≦１５３０ｍｍの半径の０．３９％を構成する同じディフューザおよびロータを有するタービンＰ_ｂの出力に対して機械的出力Ｐ_Ｑの有意な増加を示した。図１２のグラフは、出力の増加を示しています。上側間隙ｚ１および下側間隙ｚ２の寸法の、ブレードの端部の翼弦ｃ１およびｃ２の対応する長さに対する比の、機械的出力の増加に対する影響の試験結果が、図１３のグラフに示されている。両方のグラフは、はるかにより安定して減少した空気流抵抗の効果によってスワールを始動する本発明の特徴を有するタービンの出力の増加を裏付けている。

【0030】

当該技術分野の専門家である設計者にとっては、本発明の本質的な特徴、すなわち、好ましいスワールシステムを生成する、寸法的に指定された上側間隙ｚ１および下側間隙ｚ２を含むタービンのソリューションが明らかであり、タービンの設計は、ブレード７の前進角の変更機構が補足されており、この機構はナセルに組み込まれている。

【符号の説明】

【0031】

１ ディフューザ
２ ロータ
３ ハブ
４ ナセル
５ リブ
６ ベアリングセット
７ ブレード
８ コネクタ
９ 回転リング
１０ 凹部
１１ 支持フレーム
１２ プロファイルの前方コーティング
１３ プロファイルの後方コーティング
１４ ベアリングセットを有する下側モジュール
１５ 発電機
１６ 電流発生器
１７ 航空力学的プロファイル突出部
１８ 締結具
ｚ１ 上側間隙
ｚ２ 下側間隙
ｃ１ ブレードの上端の翼弦の長さ
ｃ２ ブレードの下端の翼弦の長さ
Ｏ−Ｏ ディフューザ軸
Ｒｔ ディフューザスロート半径
Ｒｉ 入口孔半径
Ｒｈ ナセルハブ半径
Ｒｏ 出口孔半径
Ｌ_ｄ ディフューザ長さ
Ｌ_ｈ ナセル長さ
ｌ_ｉ 突出部進行の前点を通って導かれるディフューザ軸に平行な直線
ｌ_ｈ 直線ｌ_ｊとディフューザプロファイルの内面との交点
Ｐ_ｏ 本発明の例示的な実施形態によるタービンの機械的出力
Ｐ_ｂ ｚ１＝６ｍｍかつｚ２＝０ｍｍの同じディフューザを有するタービンの機械的出力

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】