特許 6886257 ＩＰＭモータ

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6886257

(24)【登録日】2021年5月18日

(45)【発行日】2021年6月16日

(54)【発明の名称】ＩＰＭモータ

(51)【国際特許分類】

   H02K 1/27 20060101AFI20210603BHJP

【ＦＩ】

   H02K1/27 501A

   H02K1/27 501M

【請求項の数】2

【全頁数】15

(21)【出願番号】特願2016-168688(P2016-168688)

(22)【出願日】2016年8月31日

(65)【公開番号】特開2018-38161(P2018-38161A)

(43)【公開日】2018年3月8日

【審査請求日】2019年1月31日

【審判番号】不服2020-2599(P2020-2599/J1)

【審判請求日】2020年2月27日

(73)【特許権者】

【識別番号】595181210

【氏名又は名称】株式会社ダイドー電子

(74)【代理人】

【識別番号】100137589

【弁理士】

【氏名又は名称】右田 俊介

(74)【代理人】

【識別番号】100160864

【弁理士】

【氏名又は名称】高橋 政治

(74)【代理人】

【識別番号】100110227

【弁理士】

【氏名又は名称】畠山 文夫

(72)【発明者】

【氏名】藪見 崇生

【合議体】

【審判長】 佐々木 芳枝

【審判官】 柿崎 拓

【審判官】 山本 健晴

(56)【参考文献】

【文献】 特開平１１−２７５７８３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 米国特許出願公開第２０１３／０２７０９５７（ＵＳ，Ａ１）

【文献】 特開２００４−３４６７５７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００８−９２７４４（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００４−２７４９９５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１６−１５８１９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２０１４／１２５５９９（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特開平９−２６６６４６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平１１−１５５２４７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２０１５／１０４９５６（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 国際公開第２０１５／１４７３０４（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特開２００６−２５４６７６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００１−３７１２４（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

H02K1/27

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

以下の構成を備えたＩＰＭモータ。
（１）前記ＩＰＭモータは、
２ｎ個（ｎ≧１）の磁極を備えたインナーロータと、
前記インナーロータに向かってティースが放射状に配置され、かつ、前記ティースの周囲に、前記インナーロータに対して回転磁界を作用させるためのコイルが巻き付けられたアウターステータと
を備えている。
（２）前記インナーロータは、
シャフトと、
前記シャフトの外周面に接合された、高透磁率材料からなるロータヨークと、
前記ロータヨークの内部に埋め込まれた、１個の前記磁極当たり２個以上の円弧状磁石と
を備え、
（３）前記２個以上の円弧状磁石は、
（ａ）Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類合金からなり、
（ｂ）微細な異方形状粒を含み、かつ、前記異方形状粒の磁化容易軸が前記円弧状磁石の円弧から該円弧の中心に向かうラジアル方向に配向され、それぞれ同一のラジアル配向に着磁された磁石であり、
（ｃ）１個の前記磁極を構成する複数個の前記円弧状磁石は、所定の間隔を隔てて同心円状に配置されている。
（４）１個の前記磁極を構成する複数個の前記円弧状磁石の平均形状焦点は、
（ａ）下端が、前記インナーロータの内部にある地点であって、前記インナーロータの外周面からＲ₁／１０（但し、Ｒ₁は、前記インナーロータの外周面の半径）の距離にある位置以上にあり、
（ｂ）上端が、前記アウターステータの内部にある地点であって、前記アウターステータの内周面からＲ₂／５（但し、Ｒ₂は、前記アウターステータの内周面の半径）の距離にある位置以下に有り、
（ｃ）前記インナーロータの中心と前記円弧状磁石の中心を結ぶ線（中央線）を中心とし、幅が前記ティースの幅以下である
矩形領域内にある。
（５）前記ＩＰＭモータは、１個の前記磁極を構成する複数の前記円弧状磁石における各円弧状磁石の各部位の円弧の中心の前記平均形状焦点に対するばらつき（３σ）が２ｍｍ以下である。
（６）１個の前記磁極を構成する複数個の前記円弧状磁石の総厚さは、（２／１００）×Ｒ₁以上（２５／１００）×Ｒ₁以下である。

【請求項2】

前記矩形領域の幅は、前記ティースの幅の１／２以下である請求項１に記載のＩＰＭモータ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、ＩＰＭ（Interior Permanent Magnet）モータに関し、さらに詳しくは、ロータ内に１個の磁極当たり複数個の円弧状磁石が同心円状に埋め込まれたＩＰＭモータに関する。

【背景技術】

【0002】

モータには、
（ａ）ロータに電気伝導体を用いるインダクションモーター（ＩＭ）、
（ｂ）ロータの表面に永久磁石を貼り付けた表面磁石型（Surface Permanent Magnet; ＳＰＭ）モータ、
（ｃ）ロータの内部に永久磁石が埋め込まれた磁石埋込型（Interior Permanent Magnet; ＩＰＭ）モータ
などの様々な構造を持つものが知られている。

【0003】

これらの内、ＩＰＭモータは、マグネットトルクとリラクタンストルクの双方を利用できるため、他のモータに比べて、使用可能な回転数域が広く、かつ、高速回転域においても高いトルクが得られるという利点がある。そのため、ＩＰＭモータは、電気自動車やハイブリッドカーの駆動源として用いられている。
ＩＰＭモータのトルクは、マグネットトルクとリラクタンストルクの合成トルクとなる。また、ロータに埋め込まれる磁石の形状や配置は、ＩＭＰモータの合成トルクに大きな影響を与える。そのため、ロータに埋め込まれる磁石の形状や配置に関し、従来から種々の提案がなされている。

【0004】

例えば、特許文献１には、
（ａ）ロータコア中に永久磁石が１極当たり複数個内蔵されており、
（ｂ）ロータの軸心側にある磁石（内側磁石）とロータの外周側にある磁石（外側磁石）の間隔を、ステータのスロットオープニング幅以上とする
ブラシレスＤＣモータが開示されている。

【0005】

同文献には、
（ａ）内側磁石と外側磁石の間隔をステータのスロットオープニング幅以上とすると、磁石とステータティースが最短のエアギャップ距離で対向しうる領域が存在するために、永久磁石の磁束をステータティースに効果的に導くことができ、リラクタンストルクが向上する点、及び、
（ｂ）ロータコア中に、１個の磁極当たり複数個の円弧状磁石を同心円状に配置する場合において、円弧状磁石の磁気配向の方向を種々の方向に制御すると、エアギャップにおける磁束密度が変化する点
が記載されている。

【0006】

特許文献１に記載されているように、ロータコア中に、１個の磁極当たり複数個の円弧状磁石を同心円状に配置する場合において、円弧状磁石の磁気配向の方向を制御すると、リラクタンストルクが変化する。しかしながら、同文献には、「エアギャップにおける磁束分布をＩＰＭの使用目的に応じて変更することがより容易となる」と記載されているだけであり、マグネットトルクの向上及びリラクタンストルクの有効利用に最も適した構造については記載も示唆もない。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】特開平９−２６６６４６号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

本発明が解決しようとする課題は、マグネットトルクが大きく、かつ、リラクタンストルクの有効利用が可能なＩＰＭモータを提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0009】

上記課題を解決するために本発明に係るＩＰＭモータは、以下の構成を備えていることを要旨とする。
（１）前記ＩＰＭモータは、
２ｎ個（ｎ≧１）の磁極を備えたインナーロータと、
前記インナーロータに向かってティースが放射状に配置され、かつ、前記ティースの周囲に、前記インナーロータ対して回転磁界を作用させるためのコイルが巻き付けられたアウターステータと
を備えている。
（２）前記インナーロータは、
シャフトと、
前記シャフトの外周面に接合された、高透磁率材料からなるロータヨークと、
前記ロータヨークの内部に埋め込まれた、１個の前記磁極当たり２個以上の円弧状磁石と
を備え、
前記円弧状磁石は、ラジアル配向磁石からなり、
１個の前記磁極を構成する複数個の前記円弧状磁石は、所定の間隔を隔てて同心円状に配置されている。
（３）１個の前記磁極を構成する複数個の前記円弧状磁石の平均形状焦点は、
（ａ）下端が、前記インナーロータの内部にある地点であって、前記インナーロータの外周面からＲ₁／１０（但し、Ｒ₁は、前記インナーロータの外周面の半径）の距離にある位置以上にあり、
（ｂ）上端が、前記アウターステータの内部にある地点であって、前記アウターステータの内周面からＲ₂／５（但し、Ｒ₂は、前記アウターステータの内周面の半径）の距離にある位置以下に有り、
（ｃ）前記インナーロータの中心と前記円弧状磁石の中心を結ぶ線（中央線）を中心とし、幅が前記ティースの幅以下である
矩形領域内にある。

【発明の効果】

【0010】

インナーロータ内に、１個の磁極当たり複数個の円弧状磁石を同心円状に埋め込む場合において、円弧状磁石の平均形状焦点がインナーロータの外周面近傍に位置する狭い矩形領域内に来るように、円弧状磁石の形状及び配置を最適化すると、マグネットトルクが向上する。また、複数個の円弧状磁石を同心円状に配置すると、リラクタンストルクの有効利用が可能となる。その結果、ＩＰＭモータの合成トルクが向上する。

【図面の簡単な説明】

【0011】

【図1】１個の磁極当たり複数個の円弧状磁石が同心円状に配置されたインナーロータの斜視図である。

【図2】矩形領域の定義を説明するための模式図である。

【図3】Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類合金からなる円筒状磁石の製造方法の工程図である。

【図4】インナーロータ及びアウターステータの平面図である。

【発明を実施するための形態】

【0012】

以下に、本発明の一実施の形態について詳細に説明する。
［１． ＩＰＭモータ］
本発明に係るＩＰＭモータは、以下の構成を備えている。
（１）前記ＩＰＭモータは、
２ｎ個（ｎ≧１）の磁極を備えたインナーロータと、
前記インナーロータに向かってティースが放射状に配置され、かつ、前記ティースの周囲に、前記インナーロータ対して回転磁界を作用させるためのコイルが巻き付けられたアウターステータと
を備えている。
（２）前記インナーロータは、
シャフトと、
前記シャフトの外周面に接合された、高透磁率材料からなるロータヨークと、
前記ロータヨークの内部に埋め込まれた、１個の前記磁極当たり２個以上の円弧状磁石と
を備え、
前記円弧状磁石は、ラジアル配向磁石からなり、
１個の前記磁極を構成する複数個の前記円弧状磁石は、所定の間隔を隔てて同心円状に配置されている。
（３）１個の前記磁極を構成する複数個の前記円弧状磁石の平均形状焦点は、
（ａ）下端が、前記インナーロータの内部にある地点であって、前記インナーロータの外周面からＲ₁／１０（但し、Ｒ₁は、前記インナーロータの外周面の半径）の距離にある位置以上にあり、
（ｂ）上端が、前記アウターステータの内部にある地点であって、前記アウターステータの内周面からＲ₂／５（但し、Ｒ₂は、前記アウターステータの内周面の半径）の距離にある位置以下に有り、
（ｃ）前記インナーロータの中心と前記円弧状磁石の中心を結ぶ線（中央線）を中心とし、幅が前記ティースの幅以下である
矩形領域内にある。

【0013】

［１．１． インナーロータ］
図１に、インナーロータの斜視図を示す。図１において、インナーロータ２０は、シャフト（図示せず）と、シャフトの外周面に接合された、高透磁率材料からなるロータヨーク２２と、ロータヨーク２２の内部に埋め込まれた、１個の磁極当たり複数個の円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)とを備えている。
ここで、「円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)」とは、ｉ番目の磁極を構成する外側からｊ番目の円弧状磁石をいう。図１においては、ｉ＝１〜４、ｊ＝１〜４になっているが、これは単なる例示であり、磁極の数（ｉ）及び１個の磁極当たりの円弧状磁石の数（ｊ）は、目的に応じて最適な数を選択することができる。

【0014】

［１．１．１． 磁極数］
インナーロータ２０は、２ｎ個（ｎ≧１）の磁極を備えている。磁極の数（２ｎ＝ｉ）は、特に限定されるものではなく、目的に応じて最適な個数を選択することができる。一般に、磁極の数が多くなるほど、コイルに鎖交する磁束の切替回数が増える。各極における磁石量の減り分を考慮しても、同じ回転数では、磁極の数が多くなるほど、トルク、及び発電量が向上する。このような効果を得るためには、磁極の数は、４極以上が好ましい。磁極の数は、さらに好ましくは、８極以上である。
一方、磁極の数が多くなりすぎると、ステータ形状と巻線が複雑になり、モータ体格が肥大化するという問題があり、特に小型モータで顕著となる。従って、磁極の数は、１６極以下が好ましい。磁極の数は、さらに好ましくは、１２極以下である。

【0015】

［１．１．２． ロータヨーク］
ロータヨーク２２は、高透磁率材料からなる。ここで、「高透磁率材料」とは、円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)よりも比透磁率が高い材料をいう。
ロータヨーク２２は、円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)を保持するためのものであると同時に、円弧状磁石２４(ｉ，ｊ）と円弧状磁石２４(ｉ，ｊ＋１)との隙間にアウターステータ（図示せず）からの磁束を流入させ、リラクタンストルクを発生させるためのものである。そのため、ロータヨーク２２を構成する材料の比透磁率は、高い程よい。

【0016】

高いリラクタンストルクを発生させるためには、ロータヨーク２２を構成する材料の比透磁率は、５０以上が好ましく、さらに好ましくは、５００以上である。このような条件を満たす高透磁率材料としては、例えば、
（ａ）３％Ｓｉ−Ｆｅ、６．５％Ｓｉ−Ｆｅなどの電磁鋼板、
（ｂ）パーメンジュール（Ｆｅ−Ｃｏ合金）、アモルファス（Ｆｅ基、Ｃｏ基）、ナノ結晶合金（Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃｕ−Ｎｂ系）
などがある。図１に示す例では、ロータヨーク２２には、電磁鋼板の積層体が用いられている。

【0017】

［１．１．３． 円弧状磁石］
高いリラクタンストルクを得るためには、ｄ軸方向（磁極が作る磁束の方向；図１に示すような円弧状磁石においては、ロータ中心と円弧状磁石中央を結ぶ方向）におけるインダクタンスＬ_dと、ｑ軸方向（ｄ軸と直交方向）におけるインダクタンスＬ_qの差を大きくする必要がある。Ｌ_dを大きくするためには、円弧状磁石を用いる必要がある。その理由は、ｑ軸方向において、磁気抵抗の大きな磁石によって磁路を妨げられないようにするためであり、円弧状磁石を用いることにより、磁気抵抗の小さい高透磁率材料を通る磁路を形成できる。

【0018】

［Ａ． １個の磁極当たりの円弧状磁石の数］
１個の磁極当たりの円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の数（ｊ）は、２個以上である必要がある。その理由は、例えば、厚みＤを持つ円弧状磁石を１つ用いるよりも、厚みＤ／２を持つ円弧状磁石を用いた方が磁石間に位置するロータヨーク２２が、上記した「磁気抵抗の小さい高透磁率材料を通る磁路」になるためである。即ち、２個以上の円弧状磁石を用いることで、磁石と磁石の間のロータヨーク２２を利用することでＬ_qが小さくなるため、リラクタンストルクを向上することが可能となる。
一方、ｊが大きくなりすぎると、合成トルクの向上効果が飽和するだけでなく、磁石の製造コストやロータ組立コストが増加したり、あるいは、インナーロータ２０の強度が低下する。従って、ｊは、５以下が好ましく、さらに好ましくは、３以下である。

【0019】

［Ｂ． 円弧状磁石の磁気配向］
各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)は、それぞれ、ラジアル配向磁石からなる。また、ｉ番目の磁極を構成する複数個の円弧状磁石２４(ｉ，ｊ）は、所定の間隔を隔てて同心円状に配置されている。これは、
（ａ）ｉ番目の磁極を構成する各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)からの磁束を、ある１点に集中させるため、及び、
（ｂ）円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)と円弧状磁石２４(ｉ，ｊ＋１)との間の隙間を、アウターステータからの磁束が流れる磁路として利用するため、
である。
なお、ラジアル配向させた円弧状磁石を同心円状に配置した場合、各円弧状磁石の磁気配向の焦点は、各円弧状磁石の形状焦点にほぼ一致する。「形状焦点」については、後述する。

【0020】

ｉ番目の磁極を構成する各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)は、それぞれ、同一のラジアル方向（例えば、円弧から中心に向かう方向）に着磁されている。また、ｉ番目の磁極を構成する各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)は、それぞれ、（ｉ＋１）番目の磁極を構成する各円弧状磁石２４(ｉ＋１，ｊ)とは逆方向に着磁されている。換言すれば、各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)は、インナーロータ２０の円周方向に沿って、Ｎ極とＳ極とが交互に配列するように着磁されている。

【0021】

［Ｃ． 円弧状磁石の材料］
円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の材料は、ラジアル配向させることが可能であり、かつ、保磁力の高い材料であれば良い。このような材料としては、例えば、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類合金（Ｒは、Ｎｄなどの希土類元素、Ｔは、Ｆｅなどの遷移金属元素）がある。Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類合金は、熱間加工プロセスを用いることで、高い磁気特性が得られ、かつ、ラジアル配向が容易であるので、円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の材料として好適である。

【0022】

［Ｄ． 円弧状磁石の平均形状焦点］
１個の前記磁極を構成する複数個の前記円弧状磁石の平均形状焦点は、
（ａ）下端が、前記インナーロータの内部にある地点であって、前記インナーロータの外周面からＲ₁／１０（但し、Ｒ₁は、前記インナーロータの外周面の半径）の距離にある位置以上にあり、
（ｂ）上端が、前記アウターステータの内部にある地点であって、前記アウターステータの内周面からＲ₂／５（但し、Ｒ₂は、前記アウターステータの内周面の半径）の距離にある位置以下に有り、
（ｃ）前記インナーロータの中心と前記円弧状磁石の中心を結ぶ線（中央線）を中心とし、幅が前記ティースの幅以下である
矩形領域内にある。

【0023】

ここで、「平均形状焦点」とは、１個の磁極を構成するすべての円弧状磁石の円弧を円周方向に等１０分割し、各部位の外周弧及び内周弧の中心を加重平均した点をいう。
「形状焦点」とは、１個の円弧状磁石について、上記と同様にして求めた点をいう。

【0024】

図２に、矩形領域の定義を説明するための模式図を示す。矩形領域（図２中、ハッチングを施した領域）の下端の辺は、インナーロータ２０の外周面からＲ₁／１０の位置にある。また、矩形領域の上端の辺は、アウターステータ４０の内周面からＲ₂／５の位置にある。さらに、矩形領域は、インナーロータ２０と円弧状磁石の中心を結ぶ線（中央線）を中心とし、矩形領域の幅は、ティース４２の幅（ネック幅）（Ｗ）に等しくなっている。

【0025】

平均形状焦点がアウターステータ４０の内周面から少しアウターステータ４０側に入った位置にある時に、マグネットトルクは最大となる。しかし、平均形状焦点位置がアウターステータの内周面から過度に遠ざかると、マグネットトルクはかえって減少する。
一方、形状焦点がインナーロータ２０の外周面から少しインナーロータ２０側に入った位置にある時に、リラクタンストルクは最大となる。しかし、平均形状焦点の位置がインナーロータ２０の外周面から過度に遠ざかると、リラクタンストルクはかえって減少する。そのため、平均形状焦点が上述した領域内にある時に、合成トルクが最大となる。

【0026】

また、平均形状焦点は、インナーロータ２０の中心と円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の中心とを結ぶ中央線上にあるのが最も好ましいが、平均形状焦点の位置が中央線から左右にずれていても良い。しかし、左右方向のずれ（δ）が大きくなると、モータを右回転させた時と左回転させた時の特性の差が大きくなる。右回転時と左回転時のマグネットトルクの差を５％以内とするためには、矩形領域の幅は、ティース４２の幅（Ｗ）以下が好ましい。また、マグネットトルクの差を３％以内とするためには、矩形領域の幅は、ティース４２の幅（Ｗ）の１／２以下が好ましい。

【0027】

［Ｅ． 円弧状磁石の形状焦点のばらつき］
ｉ番目の磁極を構成する各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ）は、理想的には、
（ａ）各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の形状焦点が完全に一致しており、かつ、
（ｂ）各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の形状焦点が上述した矩形領域内にある
のが好ましい。しかしながら、実際には、各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の形状焦点が理想的な位置からずれることがある。

【0028】

各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の形状焦点が理想的な位置からずれている場合であっても、そのばらつきが所定の範囲内であれば、高いマグネットトルクが得られる。高いマグネットトルクを得るためには、形状焦点のばらつき（３σ）は、２ｍｍ以下が好ましい。形状焦点のばらつき（３σ）は、好ましくは、１．５ｍｍ以下、さらに好ましくは、１．０ｍｍ以下、さらに好ましくは、０．１ｍｍ以下である。
ここで、「形状焦点のばらつき（３σ）」とは、１個の磁極を構成する各円弧状磁石の円弧を円周方向に等１０分割し、各部位の外周弧又は内周弧の中心と、平均形状焦点との間の直線距離の標準偏差（σ）の３倍の値をいう。

【0029】

［Ｆ． 円弧状磁石の総厚さ］
１個の磁極を構成する複数個の円弧状磁石の総厚さは、合成トルクに影響を与える。一般に、円弧状磁石の総厚さが薄くなるほど、リラクタンストルクは高くなるが、マグネットトルクは低下する。高い合成トルクを得るためには、円弧状磁石の総厚さは、（２／１００）×Ｒ₁（Ｒ₁は、インナーロータの外径）以上が好ましい。
一方、円弧状磁石の総厚さが厚くなるほど、マグネットトルクは高くなるが、リラクタンストルクは低下する。高い合成トルクを得るためには、円弧状磁石の総厚さは、（２５／１００）×Ｒ₁以下が好ましい。

【0030】

［Ｇ． 円弧状磁石の真円度］
ｉ番目の磁極を構成する各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ）は、理想的には、外周面及び内周面が真円弧であるのが好ましい。しかしながら、実際には、各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の外周面及び／又は内周面が、理想的な真円からずれることがある。
一般に、各円弧状磁石２４(ｉ,ｊ)の外周面形状及び／又は内周面形状の真円からのずれが大きくなるほど、各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)からの磁力線が分散するので、マグネットトルクが小さくなる。また、円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)と円弧状磁石２４(ｉ，ｊ＋１)との間の距離が不均一となるため、リラクタンストルクも小さくなる。

【0031】

高い合成トルクを得るためには、ｉ番目の磁極を構成する各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ）の外周面及び内周面は、それぞれ、次の（１）式で表される真円度Ｃが０．５ｍｍ以下であるのが好ましい。真円度Ｃは、好ましくは、０．１ｍｍ以下である。

【0032】

Ｃ（ｍｍ）＝ｒ_max−ｒ_min ・・・（１）
但し、
ｒ_amxは、前記円弧状磁石の外周面（又は、内周面）に接する同心円の内、最小の外接円の半径（ｍｍ）、
ｒ_mminは、前記円弧状磁石の外周面（又は、内周面）に接する同心円の内、最大の内接円の半径（ｍｍ）。

【0033】

［Ｈ． 円弧状磁石の平均厚さ］
各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の平均厚さｔ_m(ｉ，ｊ）は、特に限定されない。各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の平均厚さｔ_m(ｉ，ｊ)は、互いに同一であっても良く、あるいは、異なっていても良い。
ここで、「円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の平均厚さｔ_m(ｉ，ｊ）」とは、次の（２）式で表される値をいう。

【0034】

ｔ_m(ｉ，ｊ)＝｛ｔ_max（ｉ，ｊ）＋ｔ_min（ｉ，ｊ）｝／２ ・・・（２）
但し、
ｔ_max(ｉ，ｊ)は、ｉ番目の磁極のｊ番目の円弧状磁石の厚さの最大値、
ｔ_min(ｉ，ｊ)は、ｉ番目の磁極のｊ番目の円弧状磁石の厚さの最小値。

【0035】

各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の平均厚さｔ_m(ｉ，ｊ)が互いに同一である場合、リラクタンストルクの磁化容易軸において、磁束の通過を阻害する磁気抵抗を低下させる部位がなく、所望のリラクタンストルクを実現できる。
一方、各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の平均厚さｔ_m(ｉ，ｊ)が互いに異なっている場合、リラクタンストルクの磁化容易軸において、磁束の通過を阻害する磁気抵抗を低下させる部位が発生し、所望のリラクタンストルクを実現することが困難となる。
従って、各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の平均厚さｔ_m(ｉ，ｊ)は、互いに同一であるのが好ましい。

【0036】

一般に、平均厚さｔ_m(ｉ，ｊ)が大きくなるほど、マグネットトルクは向上するが、リラクタンストルクが低下する傾向となる。よって、用途に応じて、低速回転に有効なマグネットトルクと高速回転に有効なリラクタンストルクの比率を適正とする必要がある。
例えば、平均厚さｔ_m(ｉ，ｊ)を相対的に大きくすることで、マグネットトルク（の最大値）≧リラクタンストルク（の最大値）とすることが可能であり、低速回転に有効である。
他方、平均厚さｔ_m(ｉ，ｊ)を相対的に小さくすることで、リラクタンストルク（の最大値）≧マグネットトルク（の最大値）とすることが可能であり、高速回転に有効である。

【0037】

［Ｉ． 円弧状磁石の平均磁石間距離］
本発明において、平均磁石間距離ｄ_m(ｉ，ｊ)は、特に限定されるものではなく、少なくとも、隣接する円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)と円弧状磁石２４(ｉ，ｊ＋１)との間に高透磁率材料（ロータヨーク２２）を挿入可能な間隔であれば良い。平均磁石間距離ｄ_m(ｉ，ｊ)は、互いに同一であっても良く、あるいは、異なっていても良い。
ここで、「平均磁石間距離ｄ_m(ｉ，ｊ）」とは、次の（３）式で表される値をいう。

【0038】

ｄ_m(ｉ，ｊ)＝｛ｄ_max（ｉ，ｊ）＋ｄ_min（ｉ，ｊ）｝／２ ・・・（３）
但し、
ｄ_max(ｉ，ｊ)は、ｉ番目の磁極のｊ番目の磁石間距離ｄ(ｉ，ｊ)の最大値、
ｄ_min(ｉ，ｊ)は、ｉ番目の磁極のｊ番目の磁石間距離ｄ(ｉ，ｊ)の最小値。

【0039】

一般に、平均磁石間距離ｄ_m(ｉ，ｊ)が大きくなるほど、リラクタンストルクは向上するが、マグネットトルクが低下する傾向となる。よって、用途に応じて、低速回転に有効なマグネットトルクと高速回転に有効なリラクタンストルクの比率を適正とする必要がある。
例えば、平均磁石間距離ｄ_m(ｉ，ｊ)を相対的に大きくすることで、リラクタンストルク（の最大値）≧マグネットトルク（の最大値）とすることが可能であり、低速回転に有効である。
他方、平均磁石間距離ｄ_m(ｉ，ｊ)を相対的に小さくすることで、マグネットトルク（の最大値）≧リラクタンストルク（の最大値）とすることが可能であり、高速回転に有効である。

【0040】

［Ｊ． 円弧状磁石の磁石間距離のばらつき］
真円弧からなる複数個の円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)が同心円状に配列している場合、平均磁石間距離ｄ_m(ｉ，ｊ)は、場所によらず同一となる。しかしながら、実際には、円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の外周面形状及び／又は内周面形状が真円弧からずれていたり、あるいは、並進及び／又は回転によって、円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)が理想的な位置からずれることがある。
この場合、ずれの種類（並進、回転）や大きさによっては、円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)−２４(ｉ，ｊ＋１)間の磁石間距離ｄ(ｉ，ｊ)が場所によって異なることがある。一般に、磁石間距離ｄ(ｉ，ｊ)が場所によって大きく異なっていると、磁化容易軸において、磁束の通過を阻害する磁気抵抗を低下させる部位が発生し、所望のリラクタンストルクを得ることができない。

【0041】

従って、磁石間距離のばらつきσ(ｉ，ｊ)は、小さい程よい。ここで、「磁石間距離のばらつきσ(ｉ，ｊ）」とは、次の（４）式で表される値をいう。
σ(ｉ，ｊ)＝｛ｄ_max（ｉ，ｊ）−ｄ_min（ｉ，ｊ）｝／ｔ_m ・・・（４）
但し、
ｄ_max(ｉ，ｊ)は、ｉ番目の磁極のｊ番目の磁石間距離ｄ(ｉ，ｊ)の最大値、
ｄ_min(ｉ，ｊ)は、ｉ番目の磁極のｊ番目の磁石間距離ｄ(ｉ，ｊ)の最小値、
ｔ_mは、ｔ_m(ｉ，ｊ)の平均値（円弧状磁石の全平均厚さ）。

【0042】

高いリラクタンストルクを得るためには、磁石間距離のばらつきσ(ｉ，ｊ)は、それぞれ、１／６以下が好ましい。磁石間距離のばらつきσ(ｉ，ｊ)は、さらに好ましくは、１／１２以下である。

【0043】

［１．２． アウターステータ］
アウターステータは、中央にインナーロータを挿入するための貫通穴を備えており、貫通穴の内表面には、界磁コイルの鉄芯となるティースが放射状に配置されている。また、アウターステータは、インナーロータに対して回転磁界を作用させるためのコイルが内蔵されている。本発明において、アウターステータの構造（例えば、ティースの構造、コイルの巻き線方式など）は、特に限定されるものではなく、目的に応じて最適な構造を選択することができる。

【0044】

［２． 円弧状磁石の製造方法］
本発明において、円弧状磁石には、ラジアル配向磁石が用いられる。ラジアル配向磁石の製造方法は、特に限定されるものではなく、磁石材料の組成に応じて最適な方法を選択することができる。
例えば、円弧状磁石の材料として、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類合金を用いる場合、
（ａ）熱間押出成形法を用いて円筒状磁石を製造し、
（ｂ）得られた円筒状磁石を軸方向に分割して円弧状磁石を得る
のが好ましい。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類合金は、加圧方向に磁化容易軸が配向する性質があるため、熱間押出成形法を用いると、容易にラジアル配向磁石を得ることができる。

【0045】

図３に、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類合金からなる円筒状磁石の製造方法の工程図を示す。
まず、超急冷法を用いて、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類合金からなる原料粉末を作製する（図３（ａ））。超急冷法により製造された原料粉末（〜１５０μｍ）は、微細な等軸形状の結晶粒（０．０２μｍ）からなる主相（Ｒ₂Ｔ₁₄Ｂ結晶（２−１４−１結晶））を含んでおり、個々の主相の磁化容易軸（ｃ軸）がランダムな方向を向いた無配向組織を呈している。

【0046】

次に、このような原料粉末を冷間成形する（図３（ｂ））。これにより、無配向組織の圧粉成形体が得られる。圧粉成形体の密度は、成形条件にもよるが、通常、真密度の７０％程度となる。

【0047】

次に、得られた冷間成形体を熱間成形する（図３（ｃ））。これにより、成形体が緻密化する。この時、金属組織の大部分は等軸形状粒のままであるため、続く熱間押出成形における異方形状粒の成長及び配列を阻害することはない。

【0048】

次に、緻密化した熱間成形体をさらに熱間押出成形する（図３（ｄ））。これにより、異方形状粒の成長が進行すると同時に、粒界相が液相化し、粒界滑りが起きる。この時、異方形状粒は、その形状の異方性によって、ｃ軸が圧縮方向（図３（ｄ）の例ではラジアル方向）に平行となるように回転する。その結果、微細な異方形状粒を含み、かつ、異方形状粒の磁化容易軸がラジアル方向に配向したＲ−Ｔ−Ｂ系希土類磁石が得られる。
さらに、得られた円筒状磁石を所定の中心角となるように軸方向に分割すれば、ラジアル配向した円弧状磁石が得られる。

【0049】

［３． 作用］
インナーロータ内に、１個の磁極当たり複数個の円弧状磁石を同心円状に埋め込む場合において、円弧状磁石の平均形状焦点がインナーロータの外周面近傍に位置する狭い矩形領域内に来るように、円弧状磁石の形状及び配置を最適化すると、マグネットトルクが向上する。また、複数個の円弧状磁石を同心円状に配置すると、リラクタンストルクの有効利用が可能となる。その結果、ＩＰＭモータの合成トルクが向上する。

【実施例】

【0050】

（実施例１）
［１． モータの作製］
図４に、本発明に係るＩＰＭモータの平面図を示す。図４において、ＩＰＭモータ１０は、インナーロータ２０と、アウターステータ４０とを備えている。インナーロータ２０には、１個の磁極当たり３個の円弧状磁石２４(ｉ．ｊ)が埋め込まれている。また、アウターステータ４０の内周面側には、ティース４２、４２…が放射状に配置されている。さらに、ティース４２、４２…の周囲には、コイル（図示せず）が巻き付けられている。
このようなＩＰＭモータ１０のインナーロータ２０内に、曲率半径又は厚さの異なる種々の円弧状磁石２４(ｉ，ｊ）を埋め込んだ。磁極の数（ｉ）は、４極とした。

【0051】

［２． 試験方法及び結果］
［２．１． 平均形状焦点のラジアル方向の位置］
１つの磁極を構成する円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の平均形状焦点の位置が図４に示すＡ点〜Ｆ点に来るように、各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の曲率半径を変化させた。Ａ点〜Ｆ点は、いずれも中央線上にある。図４中、Ｃ点はアウターステータ４０の内周面上の点であり、Ｄ点はインナーロータ２０の外周面上の点である。
ＢＣ間距離は、Ｒ₂／５（Ｒ₂は、アウターステータ４０の内周面の半径）とした。ＡＣ間距離は、２×Ｒ₂／５とした。ＤＥ間距離は、Ｒ₁／１０（Ｒ₁は、インナーロータ２０の外周面の半径）とした。ＤＦ間距離は、２×Ｒ₁／１０とした。さらに、ＣＤ間距離（ロータ／ステータ間のギャップ＝Ｒ₂−Ｒ₁）は、１ｍｍとした。

【0052】

表１に、平均形状焦点の位置とトルクとの関係を示す。表１より、以下のことがわかる。
（１）平均形状焦点がＢ〜Ｄ間にある場合、マグネットトルクが高くなった。
（２）平均形状焦点がＤ〜Ｆ間にある場合、リラクタンストルクが高くなった。
（３）平均形状焦点がＢ〜Ｅ間（Ｒ₁／１０〜Ｒ₂／５の領域内）にある場合、合成トルクが高くなった。

【0053】

【表1】

【0054】

［２．２． 形状焦点のばらつき］
１つの磁極を構成する円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の平均形状焦点は、図４のＤ点（インナーロータ２０の外周面）又はＣ点（アウターステータ４０の内周面）上にあるが、各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の個々の形状焦点がばらつくように、各円弧状磁石２４(ｉ，ｊ）の曲率半径を変化させた。表２に、平均形状焦点がＤ点上にある場合の形状焦点のばらつき（３σ）とトルクとの関係を示す。表３に、平均形状焦点がＣ点上にある場合の形状焦点のばらつき（３σ）とトルクとの関係を示す。表２及び表３より、形状焦点のばらつきが小さくなるほど、合成トルクが高くなることがわかる。

【0055】

【表2】

【0056】

【表3】

【0057】

［２．３． 円弧状磁石の総厚さ］
１つの磁極を構成する円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の平均形状焦点は、図３のＤ点（インナーロータ２０の外周面）上にあるが、１つの磁極を構成する円弧状磁石２４(ｉ，ｊ)の総厚さを変化させた。
表４に、平均形状焦点がＤ点上にある場合の磁石の総厚さとトルクとの関係を示す。表４より、磁石の総厚さが所定の範囲にあるときに、合成トルクが高くなることがわかる。

【0058】

【表4】

【0059】

［２．４． 平均形状焦点の円周方向の位置］
平均形状焦点のラジアル方向の位置（図２のｙ方向の位置）は、上述したＢ〜Ｅ点と同様であるが、円周方向の位置（図２のｘ方向の位置）が中央線からシフトしているモータを作製し、左右回転時のトルク差を評価した。中央線からのシフト量δは、０〜３Ｗ／４（Ｗは、ティースの幅）とした。
表５に、中央線からのシフト量と左右回転のトルク差の関係を示す。表５より、シフト量δをＷ／２以下にする（すなわち、矩形領域の幅をティースの幅（Ｗ）以下にする）と、左右回転のトルク差が５％以下になることがわかる。

【0060】

【表5】

【0061】

以上、本発明の実施の形態について詳細に説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の改変が可能である。

【産業上の利用可能性】

【0062】

本発明に係るＩＰＭモータは、電気自動車やハイブリッドカーの駆動用モータとして使用することができる。

【符号の説明】

【0063】

１０ ＩＭＰモータ
２０ インナーロータ
２２ ロータヨーク
２４ 円弧状磁石
４０ アウターステータ

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】