特許 6968637 コンクリートの製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6968637

(24)【登録日】2021年10月29日

(45)【発行日】2021年11月17日

(54)【発明の名称】コンクリートの製造方法

(51)【国際特許分類】

   B28C 7/04 20060101AFI20211108BHJP

   C04B 28/02 20060101ALI20211108BHJP

   C04B 24/02 20060101ALI20211108BHJP

   C04B 24/12 20060101ALI20211108BHJP

   C04B 24/24 20060101ALI20211108BHJP

   C04B 24/26 20060101ALI20211108BHJP

   C04B 24/38 20060101ALI20211108BHJP

【ＦＩ】

   B28C7/04

   C04B28/02

   C04B24/02

   C04B24/12 A

   C04B24/24 A

   C04B24/26 D

   C04B24/26 A

   C04B24/38 B

【請求項の数】2

【全頁数】10

(21)【出願番号】特願2017-174042(P2017-174042)

(22)【出願日】2017年9月11日

(65)【公開番号】特開2019-48421(P2019-48421A)

(43)【公開日】2019年3月28日

【審査請求日】2020年7月3日

(73)【特許権者】

【識別番号】000000240

【氏名又は名称】太平洋セメント株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100103539

【弁理士】

【氏名又は名称】衡田 直行

(74)【代理人】

【識別番号】100111202

【弁理士】

【氏名又は名称】北村 周彦

(74)【代理人】

【識別番号】100162145

【弁理士】

【氏名又は名称】村地 俊弥

(72)【発明者】

【氏名】早川 隆之

(72)【発明者】

【氏名】久我 比呂氏

(72)【発明者】

【氏名】肥後 康秀

【審査官】 田中 永一

(56)【参考文献】

【文献】 特開２００３−００３４２３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００１−１０５５２４（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０００−２６４６９９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平１１−０１９９２０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平１１−１９８１２９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００６−０３６５４７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００１−２４７３４７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００２−１２８５７４（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０００−１０９３７８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００６−３０６６５５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０７−０８８８３４（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｂ２８Ｃ ７／００ − ７／１６

Ｃ０４Ｂ ２／００ − ３２／０２

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

セメント、細骨材、増粘剤および水を原料として用いて、モルタルを調製するモルタル調製工程と、
上記モルタルと、「ＪＩＳ Ａ １１３５：２００６（構造用軽量粗骨材の密度及び吸水率試験方法）」に準拠して測定した２４時間吸水率の値が１０〜４０質量％でありかつプレウェッティングを行っていない粗骨材を混合して、コンクリートを調製する粗骨材混合工程、を含み、
上記モルタル調製工程が、上記セメントと上記細骨材と上記増粘剤を空練りして、混合物を得た後、該混合物と上記水を混合して、上記モルタルを調製する方法によって行われ、
上記増粘剤が、セルロース系増粘剤であり、
上記セメント１００質量部当たりの上記増粘剤の量が、０．０４〜０．５質量部である、
コンクリートの製造方法。

【請求項2】

上記モルタル調製工程において、セメント分散剤を原料として用いる請求項１に記載のコンクリートの製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、コンクリートの製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

近年、コンクリート構造物の重量の低減や、輸送コストの削減等の観点から、軽量骨材を用いたコンクリートが利用されている。
材料に軽量骨材を用いた水硬性組成物として、特許文献１には、セメント、細骨材及び軽量骨材より選ばれる骨材、繊維状鉱物、増粘剤、膨張材及びガラス転移温度−２０℃〜０℃のエマルションとを含むことを特徴とする水硬性組成物が記載されている。
また、特許文献２には、セメントと、ブレーン比表面積が６，０００ｃｍ^２／ｇを超えた高炉スラグ微粉末と、膨張材と、密度が０．１〜０．７ｋｇ／リットルの軽量骨材と、水溶性セルロース系増粘剤及びアクリル系増粘剤とを含有し、減水剤を含有しないことを特徴とする高流動軽量モルタル組成物が記載されている。
また、特許文献３には、セメント系材料を主体としたセメント組成物であって、該セメント組成物の全重量に対して０．１〜０．５重量％のベントナイトと、０．０４〜０．１５重量％のベントナイトの膨潤性を高める添加剤と、高性能減水剤とを含むことを特徴とするセメント組成物、及び、該セメント組成物が軽量骨材を含むことが記載されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００８−１３３８４号公報

【特許文献2】特開２０１５−２０２９６４号公報

【特許文献3】特開２００６−２４８８８７号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

軽量骨材は、内部に空隙が多く存在するため、吸水率の大きいものである。このため、通常、使用する前に２４時間程度の吸水（以下、「プレウェッティング」ともいう。）を行った後に、この吸水した軽量骨材をコンクリート用骨材として使用することで、硬化前のコンクリートの流動性を経時的に安定したものにすることができる。しかし、プレウェッティングによって、軽量骨材の見かけ密度が大きくなるため、コンクリートの軽量化という観点からは、プレウェッティングを行った軽量骨材を使用することは好ましくない。
一方、乾燥した（例えば、絶乾状態にした）軽量骨材の見かけ密度は、プレウェッティングを行った軽量骨材の見かけ密度と比較して小さくなることから、コンクリートの軽量化という観点からは、乾燥した軽量骨材を使用することが好ましい。しかし、乾燥した軽量骨材を使用した場合、コンクリートの混練中に、該軽量骨材が練り混ぜ水を徐々に吸収することで、スランプロスが大きくなるという問題がある。
そこで、本発明の目的は、吸水率の大きい骨材を使用し、かつ、該骨材のプレウェッティングを行わなくても、硬化前の流動性に優れ、スランプロスが小さく、かつ、硬化後の強度（例えば、圧縮強度）に優れたコンクリートを製造することができる方法を提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0005】

本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、特定の原料を用いてモルタルを調製した後、得られたモルタルと、特定の吸水率である粗骨材を混合する方法によれば、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、以下の［１］〜［５］を提供するものである。
［１］ セメント、細骨材、増粘剤および水を原料として用いて、モルタルを調製するモルタル調製工程と、上記モルタルと、「ＪＩＳ Ａ １１３４：２００６（構造用軽量粗骨材の密度及び吸水率試験方法）」に準拠して測定した２４時間吸水率の値が１０〜４０質量％である粗骨材を混合して、コンクリートを調製する粗骨材混合工程、を含むコンクリートの製造方法。
［２］ 上記モルタル調製工程が、以下の（ａ）と（ｂ）のいずれかの方法によって行われる前記［１］に記載のコンクリートの製造方法。
（ａ）上記セメントと上記細骨材と上記増粘剤を空練りして、混合物を得た後、該混合物と上記水を混合して、モルタルを調製する方法
（ｂ）上記セメントと上記細骨材を空練りして、混合物を得た後、該混合物と上記増粘剤と上記水を混合して、モルタルを調製する方法
［３］ 上記モルタル調製工程において、セメント分散剤を原料として用いる前記［１］又は［２］に記載のコンクリートの製造方法。
［４］ 上記セメント１００質量部当たりの上記増粘剤の量が、０．０１〜０．５質量部である前記［１］〜［３］のいずれかに記載のコンクリートの製造方法。
［５］ 上記増粘剤が、セルロース系増粘剤、アクリル系増粘剤、ポリビニル化合物、バイオポリマー系増粘剤、グリコール系増粘剤、および、アミノ酸系増粘剤からなる群より選ばれる一種以上からなる前記［１］〜［４］のいずれかに記載のコンクリートの製造方法。

【発明の効果】

【0006】

本発明のコンクリートの製造方法によれば、吸水率の大きい骨材を使用し、かつ、該骨材のプレウェッティングを行っていないにもかかわらず、硬化前の流動性に優れ、スランプロスが小さく、強度（例えば、圧縮強度）に優れたコンクリートを製造することができる。また、骨材のプレウェッティングを行う必要がないことから、製造に要する労力を低減することができる。

【発明を実施するための形態】

【0007】

本発明のコンクリートの製造方法は、セメント、細骨材、増粘剤および水を原料として用いて、モルタルを調製するモルタル調製工程と、上記モルタルと、「ＪＩＳ Ａ １１３４：２００６（構造用軽量粗骨材の密度及び吸水率試験方法）」に準拠して測定した２４時間吸水率の値が１０〜４０質量％である粗骨材を混合して、コンクリートを調製する粗骨材混合工程、を含むものである。以下、工程ごとに詳しく説明する。

【0008】

［モルタル調製工程］
本工程は、セメント、細骨材、増粘剤および水を原料として用いて、モルタルを調製する工程である。
セメントの例としては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントや、高炉セメント、フライアッシュセメント等の混合セメントや、エコセメント等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
細骨材の例としては、川砂、山砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂、スラグ細骨材、及び軽量細骨材、またはこれらの混合物等が挙げられる。
細骨材の量は、特に限定されるものではなく、コンクリートにおける一般的な量であればよい。例えば、セメント１００質量部に対して、好ましくは５０〜５００質量部、より好ましくは１００〜４００質量部、特に好ましくは１５０〜３００質量部である。該配合量が上記範囲内であれば、コンクリートの硬化後の強度が向上し、収縮率が小さくなる。
細骨材率は、好ましくは５〜７０％、より好ましくは２０〜６０％、特に好ましくは３０〜５５％である。細骨材率が上記範囲内であれば、硬化前のコンクリートの流動性や作業性（ワーカビリティ；材料分離抵抗性等）が向上する。

【0009】

増粘剤は、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース等のセルロース系増粘剤；アクリルアミドの単独重合体、アクリルアミドの共重合体等のアクリル系増粘剤；ポリビニルアルコール等のポリビニル化合物；ガラクトマンナン、アルギン酸、β−１，３グルカン、プルラン、ウェランガム、キサンタンガム、グアガム、カラギーナン、ペクチン等のバイオポリマー系増粘剤；ポリエチレングリコール等のグリコール系増粘剤；アミノ酸系増粘剤等が挙げられる。
中でも、入手の容易性や、スランプロスをより小さくすることができる観点から、セルロース系増粘剤が好ましい。
セメント１００質量部当たりの増粘剤の量は、好ましくは０．０１〜０．５質量部、より好ましくは、０．０３〜０．４質量部、さらに好ましくは０．０４〜０．３質量部、特に好ましくは０．０６〜０．２５質量部である。該量が０．０１質量部以上であれば、スランプロスをより小さくすることができる。該量が０．５質量部以下であれば、調製されたモルタルの粘度が過度に大きくならず、作業性の低下を防ぐことができる。

【0010】

水としては、特に限定されるものではなく、例えば、水道水、スラッジ水等が挙げられる。
水セメント比（水／セメントの質量比）は、特に限定されるものではなく、コンクリートの製造における一般的な水セメント比であればよい。例えば、水セメント比は、好ましくは３０〜７０％、より好ましくは４０〜６５％、特に好ましくは４５〜６０％である。該比が３０％以上であれば、作業性がより向上する。該比が７０％以下であれば、硬化後のコンクリートの強度がより大きくなる。

【0011】

本工程において、さらに、セメント分散剤を原料として用いてもよい。セメント分散剤を配合することにより、分散作用によって硬化前のコンクリートの流動性や作業性をより向上させ、硬化後のコンクリートの強度をより大きくすることができる。
セメント分散剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、またはポリカルボン酸系等の、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤等が挙げられる。中でも、硬化前のコンクリートの流動性および作業性をより向上させて、硬化後のコンクリートの強度をより大きくする観点から、ＡＥ減水剤又は高性能ＡＥ減水剤が好ましく、高性能ＡＥ減水剤がより好ましい。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
セメント１００質量部に対するセメント分散剤の量（複数の種類を用いる場合、合計量）は、固形分換算で、好ましくは０．０５〜２．０質量部、より好ましくは０．１０〜１．０質量部、特に好ましくは０．１２〜０．５質量部である。該量が０．０５質量部以上であれば、硬化前のコンクリートの流動性および作業性をより向上させて、硬化後のコンクリートの強度をより大きくすることができる。該量が２．０質量部以下であれば、原料にかかるコストを低減することができる。

【0012】

また、本工程において、微細な空気泡を連行することにより空気量を調整して、コンクリートのワーカビリティや凍結融解抵抗性を向上させる観点から、ＡＥ剤を用いてもよい。
セメント１００質量部に対するＡＥ剤（通常、液状）の配合量は、好ましくは０．００１〜１．０質量部、より好ましくは０．００２〜０．５質量部、特に好ましくは０．００３〜０．２質量部である。

【0013】

本工程におけるモルタルの調製方法の例としては、以下の（ａ）と（ｂ）の方法等が挙げられる。
（ａ）セメントと細骨材と増粘剤を空練りして、混合物を得た後、該混合物と水を混合して、モルタルを調製する方法
（ｂ）セメントと細骨材を空練りして、混合物を得た後、該混合物と増粘剤と水を混合して、モルタルを調製する方法
中でも、モルタル中に増粘剤を偏りなく均一に分散させることができ、スランプロスをより小さくすることができる観点から、（ａ）の方法が好ましい。
また、本工程においてセメント分散剤およびＡＥ剤の少なくともいずれか一方を使用する場合、原料である水とセメント分散剤等を、予め混合して使用することが好ましい。

【0014】

［粗骨材混合工程］
本工程は、前工程で得られたモルタルと、「ＪＩＳ Ａ １１３４：２００６（構造用軽量粗骨材の密度及び吸水率試験方法）」に準拠して測定した２４時間吸水率（絶対乾燥状態から２４時間吸水させた状態における吸水率）の値が１０〜４０質量％である粗骨材を混合して、コンクリートを調製する工程である。
本発明で用いられる粗骨材は、プレウェッティングを行っていないもの（乾燥した状態（好ましくは絶対乾燥状態）のもの）である。プレウェッティングを行っていない粗骨材を用いることで、コンクリートの軽量化を図ることができる。
粗骨材の例としては、膨張頁岩、真珠岩、抗火石、及び黒曜石等から選ばれる１種以上を主原料として製造した人工軽量粗骨材や、火山れき等の天然軽量粗骨材等が挙げられる。

【0015】

粗骨材の「ＪＩＳ Ａ １１３４：２００６（構造用軽量粗骨材の密度及び吸水率試験方法）」に準拠して測定した２４時間吸水率の値は、１０〜４０質量％、より好ましくは１３〜３０質量％、より好ましくは１５〜２５質量％である。該吸水率が１０質量％以上であれば、コンクリートをより軽量化することができる。該吸水率が４０質量％以下であれば、硬化後のコンクリートの強度をより大きくすることができる。
粗骨材の絶乾密度は、好ましくは１．０〜２．０ｇ／ｃｍ^３、より好ましくは１．１〜１．８ｇ／ｃｍ^３、特に好ましくは１．２〜１．５ｇ／ｃｍ^３である。該密度が１．０ｇ／ｃｍ^３以上であれば、硬化後のコンクリートの強度をより大きくすることができる。該密度が２．０ｇ／ｃｍ^３以下であれば、コンクリートをより軽量化することができる。

【実施例】

【0016】

以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
使用材料は、以下に示すとおりである。
［使用材料］
（１）セメント；普通ポルトランドセメント（太平洋セメント社製）
（２）細骨材；山砂
（３）増粘剤；セルロース系増粘剤、太平洋マテリアル社製、商品名「太平洋エルコン」
（４）粗骨材；太平洋セメント社製、商品名「アサノライト」、絶対乾燥状態のもの、絶乾密度：１．２９ｇ／ｃｍ^３、「ＪＩＳ Ａ １１３４：２００６（構造用軽量粗骨材の密度及び吸水率試験方法）」に準拠して測定した２４時間吸水率：１９．２％
（５）セメント分散剤；高性能ＡＥ減水剤、ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「マスターグレニウムＳＰ８ＳＶ」
（６）ＡＥ剤；ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「マスターエア３０３Ａ」
（７）水；水道水

【0017】

［実施例１〜３］
表１に示す配合に従って、セメント、細骨材、及び、増粘剤を強制２軸ミキサ（公称容量：６０リットル）に投入した後、２０秒間空練りした。次いで、水セメント比が５５％となる量の水であって、予め、セメント分散剤０．７質量部（固形分換算：０．１４質量部）およびＡＥ剤を混合した水、並びに、補正水を、ミキサに投入して、６０秒間混練した後、粗骨材（絶対乾燥状態のもの）を投入し、さらに６０秒間混練して、コンクリートを調製した（表２中、「混練方法」の「Ｉ」と示す。）。
なお、補正水とは、混練中に粗骨材に吸収される水を考慮して追加される水である。該水は、粗骨材に吸収されることから、水セメント比の数値の算出において考慮しないものとする。また、該量は、粗骨材１００質量部に対して２質量部となる量とした。
得られたコンクリートのスランプ（混練の終了の直後、３０分後、６０分後）を、「ＪＩＳ Ａ １１０１（コンクリートのスランプ試験方法）」に準拠して測定した。
また、得られたコンクリートの材齢７日、及び、２８日における圧縮強度を、「ＪＩＳ Ａ １１０８（コンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して測定した。
なお、コンクリートの調製や圧縮強度の測定における養生等は、２０℃の条件下で行った。

【0018】

［比較例１］
粗骨材を、２４時間水に浸漬して、プレウェッティングを行った。
表１に示す配合に従って、セメント、細骨材、及び、及び、プレウェッティングを行った粗骨材１６０質量部（絶対乾燥状態の粗骨材１３４質量部が、プレウェッティングによって２６質量部の水を吸収したもの）を強制２軸ミキサ（公称容量：６０リットル）に投入した後、２０秒間空練りした。次いで、水セメント比が５５％となる量の水であって、予め、セメント分散剤０．７質量部（固形分換算：０．１４質量部）およびＡＥ剤を混合した水を、ミキサに投入して、１２０秒間混練してコンクリートを調製した（表２中、「混練方法」の「ＩＩ」と示す。）。
得られたコンクリートの、スランプ（混練の終了の直後、３０分後、６０分後）、並びに、材齢７日、及び、２８日における圧縮強度を、実施例１と同様にして測定した。
なお、コンクリートの調製や圧縮強度の測定における養生等は、２０℃の条件下で行った。
［比較例２］
プレウェッティングを行った粗骨材の代わりに、プレウェッティングを行っていない粗骨材（絶対乾燥状態のもの）を使用し、かつ、水セメント比が５５％となる量の水に加えて、さらに、補正水をミキサに投入する以外は、比較例１と同様にしてコンクリートを調製した。
得られたコンクリートのスランプ（混練の終了の直後、３０分後、６０分後）を、実施例１と同様にして測定した。なお、比較例２では、コンクリートの流動性の低下の程度が大きく、圧縮強度の測定は不可能であった。

【0019】

［比較例３］
増粘剤を使用しない以外は、実施例１と同様にしてコンクリートを調製した。
得られたコンクリートの、スランプ（混練の終了の直後、３０分後、６０分後）、並びに、材齢７日、及び、２８日における圧縮強度を、実施例１と同様にして測定した。
［比較例４］
表１に示す配合に従って、セメント、細骨材、粗骨材（絶対乾燥状態のもの）、及び、増粘剤を強制２軸ミキサ（公称容量：６０リットル）に投入した後、２０秒間空練りした。次いで、水セメント比が５５％となる量の水であって、予め、セメント分散剤０．７質量部（固形分換算：０．１４質量部）およびＡＥ剤を混合した水、並びに、補正水をミキサに投入して、１２０秒間混練してコンクリートを調製した。
得られたコンクリートの、スランプ（混練の終了の直後、３０分後、６０分後）、並びに、材齢７日、及び、２８日における圧縮強度を、実施例１と同様にして測定した。
結果を表２に示す。

【0020】

【表1】

【0021】

【表2】

【0022】

表２から、本発明の製造方法によって得られた実施例１〜３のコンクリートにおける、スランプの低下の程度（混練直後のスランプの数値から６０分後のスランプの数値を減算したもの；以下、同様）は、３．５〜７．０ｃｍであることがわかる。
これに対して、比較例１（プレウェッティングを行った粗骨材を使用し、通常の混練方法でコンクリートを調製したもの）のコンクリートにおける、スランプの低下の程度は、１０．５ｃｍであることがわかる。
また、比較例２（プレウェッティングを行っていない粗骨材を用いた以外は、比較例１と同様にしてコンクリートを調製したもの）における、スランプの低下の程度は、７．５ｃｍであることがわかる。また、スランプの値（直後：９．０ｃｍ、３０分後：４．５ｃｍ、６０分後：１．５ｃｍ）は、非常に小さく、圧縮強度の測定ができないことがわかる。
また、比較例３（増粘剤を使用しない以外は、実施例１〜３と同様にしてコンクリートを調製したもの）における、スランプの低下の程度は、７．６ｃｍであることがわかる。
さらに、比較例４（コンクリートの混練方法を、セメント、細骨材、粗骨材、及び、増粘剤を混練した後、水とセメント分散剤を投入して混練する以外は、実施例２と同様にコンクリートを調製したもの）における、スランプの低下の程度は、７．５ｃｍであることがわかる。

【0023】

上述したとおり、実施例１〜３における、スランプの低下の程度（３．５〜７．０ｃｍ）は、比較例１〜４における、スランプの低下の程度（７．５〜１０．５ｃｍ）よりも小さいことから、本発明のコンクリートの製造方法によれば、スランプロスを小さくしうることがわかる。
また、実施例１〜３における、混練直後のスランプ（１８．５〜２０．０ｃｍ）は、比較例１〜４における、混練直後のスランプ（９．０〜１８．０ｃｍ）と同等以上であることがわかる。また、実施例１〜３における、混練３０分後および混練６０分後のスランプ（３０分後：１５．０〜１９．０ｃｍ、６０分後：１１．５〜１６．５ｃｍ）は、比較例１〜４における、混練３０分後および混練６０分後のスランプ（３０分後：４．５〜１２．０ｃｍ、６０分後：１．５〜９．０ｃｍ）よりも大きいことがわかる。
さらに、実施例１〜３におけるコンクリートの圧縮強度（材齢７日：２７．２〜３２．１Ｎ／ｍｍ^２）、材齢２８日：４３．８〜４４．７Ｎ／ｍｍ^２）は、比較例１〜４におけるコンクリートの圧縮強度（材齢７日：２１．４〜２６．８Ｎ／ｍｍ^２）、材齢２８日：３４．１〜３６．７Ｎ／ｍｍ^２）よりも大きいことがわかる。