特開 2022-103631 バドミントンラケット

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2022103631

(43)【公開日】2022-07-08

(54)【発明の名称】バドミントンラケット

(51)【国際特許分類】

   A63B 49/00 20150101AFI20220701BHJP

   A63B 102/04 20150101ALN20220701BHJP

【ＦＩ】

A63B49/00

A63B102:04

【審査請求】未請求

【請求項の数】6

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2020218381

(22)【出願日】2020-12-28

(71)【出願人】

【識別番号】000183233

【氏名又は名称】住友ゴム工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110000556

【氏名又は名称】特許業務法人 有古特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】君塚 渉

(72)【発明者】

【氏名】植田 勝彦

(57)【要約】

【課題】打点がボトム２６寄りでありかつカットを伴うショットにおいて、シャトルの弾道のバラツキが抑制されうる、バドミントンラケット２の提供。
【解決手段】バドミントンラケット２は、シャフト４、このシャフト４のバッドエンド２０の近傍が挿入されるグリップ１０、及びこのシャフト４のチップエンド２２の近傍に取り付けられたフレーム６を有している。このバドミントンラケット２の自由な拘束条件下での固有振動における、面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）と面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）とは、下記数式（１）を満たす。
ωｉ２ ≦ ３．６ × ωｉ１ － １６．０ （１）
好ましい面内一次固有振動数ωｉ１は、５８Ｈｚ以上である。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

バッドエンド及びチップエンドを有するシャフト、
上記シャフトの、上記バッドエンドの近傍が挿入されるグリップ、
並びに
上記チップエンドの近傍において上記シャフトに取り付けられたフレーム
を備えており、
自由な拘束条件下での固有振動における、面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）と面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）とが、下記数式（１）を満たすバドミントンラケット。
ωｉ２ ≦ ３．６ × ωｉ１ － １６．０ （１）

【請求項2】

下記数式（２）を満たす請求項１に記載のバドミントンラケット。
ωｉ２ ≦ ３．６ × ωｉ１ － ３２．０ （２）

【請求項3】

下記数式（３）を満たす請求項２に記載のバドミントンラケット。
ωｉ２ ≦ ３．６ × ωｉ１ － ３９．０ （３）

【請求項4】

上記振動数ωｉ１が５８Ｈｚ以上である請求項１から３のいずれかに記載のバドミントンラケット。

【請求項5】

上記振動数ωｉ１が６２Ｈｚ以上である請求項４に記載のバドミントンラケット。

【請求項6】

上記振動数ωｉ１が６７Ｈｚ以上である請求項５に記載のバドミントンラケット。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、バドミントンに使用されるラケットに関する。

【背景技術】

【0002】

バドミントンのラケットは、フレーム、ストリング及びシャフトを有している。フレームは、トップとボトムとを有している。ストリングは、フェースを形成している。プレーヤーは、ラケットでシャトルをショットする。ショットにより、フェースがシャトルと衝突する。衝突による衝撃は、ストリングからフレームを経てシャフトへと伝わる。ショットにより、フレーム及びシャフトが変形する。衝突時の変形挙動の適正化に関する試みが、特開２００１－７０４８１公報に記載されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００１－７０４８１公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

バドミントンのゲームでは、プレーヤーは、様々な種類のショットを行う。スマッシュロビング、ドロップ、クリア等のショットを、プレーヤーは行う。

【0005】

カットスマッシュは、ノーマルなスマッシュと異なり、カットの動作を伴う。カットスマッシュでは、シャトルは高速で回転しつつ高速で飛行する。カットスマッシュは、相手プレーヤーのレシーブを妨げることが意図されるショットである。カットスマッシュにおいて、意図した弾道でシャトルを飛行させる高度な技量が、プレーヤーには必要である。カットスマッシュを多用するプレーヤーは、シャトルの弾道（速度、高さ等）の安定を望んでいる。

【0006】

統計的手法による調査では、カットスマッシュにおける典型的な打点は、ボトム寄りである。カットスマッシュ以外のショットにおいても、ボトム寄りの打点にて、シャトルがショットされうる。

【0007】

本発明の目的は、打点がボトム寄りであり、かつカットを伴うショットにおいて、シャトルの弾道のバラツキが抑制されうる、バドミントンラケットの提供にある。

【課題を解決するための手段】

【0008】

本発明に係るバドミントンラケットは、
バッドエンド及びチップエンドを有するシャフト、
このシャフトのバッドエンドの近傍が挿入されるグリップ、
並びに
このチップエンドの近傍においてシャフトに取り付けられたフレーム
を有する。このバドミントンラケットの自由な拘束条件下での固有振動における、面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）と面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）とは、下記数式（１）を満たす。
ωｉ２ ≦ ３．６ × ωｉ１ － １６．０ （１）

【0009】

好ましくは、バドミントンラケットは、下記数式（２）を満たす。
ωｉ２ ≦ ３．６ × ωｉ１ － ３２．０ （２）
好ましくは、バドミントンラケットは、下記数式（３）を満たす。
ωｉ２ ≦ ３．６ × ωｉ１ － ３９．０ （３）

【0010】

好ましくは、振動数ωｉ１は５８Ｈｚ以上である。好ましくは、振動数ωｉ１は、６２Ｈｚ以上である。好ましくは、振動数ωｉ１は６７Ｈｚ以上である。

【発明の効果】

【0011】

本発明に係るバドミントンラケットを使用するプレーヤーは、打点がボトム寄りであり、かつカットを伴うショットを行いやすい。このラケットは、ゲームの勝利に寄与しうる。

【図面の簡単な説明】

【0012】

【図1】図１は、本発明の一実施形態に係るバドミントンラケットが示された正面図である。

【図2】図２は、図１のラケットが示された右側面図である。

【図3】図３は、図１のラケットのシャフトの一部が示された拡大断面図である。

【図4】図４は、図３のIV－IV線に沿った拡大断面図である。

【図5】図５は、図１のラケットのシャフトのためのプリプレグが示された展開図である。

【図6】図６は、図１のラケットの固有振動の振動数の測定方法が示された説明図である。

【図7】図７は、図６の測定で得られた結果が示されたグラフである。

【図8】図８は、図１のバドミントンラケットの、面内一次固有振動数ωｉ１と面内二次固有振動数ωｉ２との関係が示されたグラフである。

【図9】図９は、本発明の実施例２に係るバドミントンラケットのシャフトのためのプリプレグが示された展開図である。

【図10】図１０は、本発明の実施例４に係るバドミントンラケットのシャフトのためのプリプレグが示された展開図である。

【発明を実施するための形態】

【0013】

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

【0014】

図１及び２に、バドミントンラケット２が示されている。このラケット２は、シャフト４、フレーム６、ネック８、キャップ９、グリップ１０及びストリング１２を有している。図１及び２において、矢印Ｘは幅方向を表し、矢印Ｙは軸方向を表し、矢印Ｚは厚み方向を表す。

【0015】

シャフト４は、バッド部１４、ミドル部１６及びチップ部１８を有している。シャフト４はさらに、バッドエンド２０及びチップエンド２２を有している。シャフト４は、中空である。シャフト４は、繊維強化樹脂から形成されている。この繊維強化樹脂は、樹脂マトリックスと、多数の強化繊維とを有している。シャフト４は、複数の繊維強化層（後に詳説）を含んでいる。

【0016】

シャフト４の基材樹脂として、エポキシ樹脂、ピスマレイミド樹脂、ポリイミド及びフェノール樹脂のような熱硬化性樹脂；並びにポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルイミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミド及びポリプロピレンのような熱可塑性樹脂が例示される。シャフト４に特に適した樹脂は、エポキシ樹脂である。

【0017】

シャフト４の強化繊維として、カーボン繊維、金属繊維、ガラス繊維及びアラミド繊維が例示される。シャフト４に特に適した繊維は、カーボン繊維である。複数種の繊維が併用されてもよい。

【0018】

フレーム６は環状であり、中空である。フレーム６は、繊維強化樹脂から形成されている。この繊維強化樹脂には、シャフト４の基材樹脂と同様の基材樹脂が用いられ得る。この繊維強化樹脂には、シャフト４の強化繊維と同様の強化繊維が用いられ得る。フレーム６は、ネック８を介して、シャフト４のチップエンド２２に堅固に結合されている。フレーム６は、トップ２４及びボトム２６を有している。

【0019】

グリップ１０は、軸方向（Ｙ方向）に延びる穴２７を有している。この穴２７に、シャフト４のバッドエンド２０の近傍が挿入されている。穴２７の内周面とシャフト４の外周面とは、接着剤で接合されている。

【0020】

ストリング１２は、フレーム６に張られている。ストリング１２は、幅方向Ｘ及び軸方向Ｙに沿って張られる。ストリング１２のうち幅方向Ｘに沿って延在する部分は、横スレッド２８と称される。ストリング１２のうち軸方向Ｙに沿って延在する部分は、縦スレッド３０と称される。複数の横スレッド２８及び複数の縦スレッド３０により、フェース３２が形成されている。フェース３２は、概してＸ－Ｙ平面に沿っている。

【0021】

図１において符号３４は、シャフト４の露出部を表す。露出部３４は、ネック８から露出しており、かつグリップ１０から露出している。図１において符号Ｌは、この露出部３４の長さである。長さＬは、通常は、１５０ｍｍ以上２１０ｍｍ以下である。

【0022】

図３は、図１のラケット２のシャフト４の一部が示された拡大断面図である。図４は、図３のIV－IV線に沿った拡大断面図である。前述の通り、このシャフト４は中空である。図４に示されるように、このシャフト４の断面形状は、円である。換言すれば、このシャフト４は、円筒状である。

【0023】

図３及び４において矢印Ｄｉは、シャフト４の内径を表す。典型的な内径Ｄｉは、３ｍｍ以上１０ｍｍ以下である。図３及び４において矢印Ｄｏは、シャフト４の外径を表す。典型的な外径Ｄｏは、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。

【0024】

前述の通りシャフト４は、繊維強化樹脂から形成されている。このシャフト４は、シートワインディング法によって製造されうる。このシートワインディング法では、複数のプリプレグが、マンドレルに巻かれる。それぞれのプリプレグは、複数の繊維とマトリックス樹脂とを有する。このマトリックス樹脂は、硬化していない。

【0025】

図５は、図１のラケット２のシャフト４のためのプリプレグ構成が示された展開図である。このプリプレグ構成は、９のプリプレグ（つまりシート）を有する。具体的には、このプリプレグ構成は、第一シートＳ１、第二シートＳ２、第三シートＳ３、第四シートＳ４、第五シートＳ５、第六シートＳ６、第七シートＳ７、第八シートＳ８及び第九シートＳ９を有する。これらのプリプレグから、後述される方法にて、複数の繊維強化層が形成される。具体的には、第一シートＳ１から第一繊維強化層が形成され、第二シートＳ２から第二繊維強化層が形成され、第三シートＳ３から第三繊維強化層が形成され、第四シートＳ４から第四繊維強化層が形成され、第五シートＳ５から第五繊維強化層が形成され、第六シートＳ６から第六繊維強化層が形成され、第七シートＳ７から第七繊維強化層が形成され、第八シートＳ８から第八繊維強化層が形成され、第九シートＳ９から第九繊維強化層が形成される。

【0026】

図５における左右方向は、シャフト４の軸方向である。図５には、バッドエンド２０及びチップエンド２２の位置が、矢印で示されている。説明の便宜上、図５において、左右方向（軸方向）の縮尺は、上下方向の縮尺と一致していない。

【0027】

第一シートＳ１は、シャフト４の全体に渡って存在している。第一シートＳ１の形状は、概ね矩形である。この第一シートＳ１は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、３０°以上６０°以下である。本実施形態では、この角度は４５°である。この第一シートＳ１では、幅は２０ｍｍであり、長さは３４０ｍｍである。

【0028】

第二シートＳ２は、シャフト４の全体に渡って存在している。第二シートＳ２の形状は、概ね矩形である。この第二シートＳ２は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、－６０°以上－３０°以下である。本実施形態では、この角度は－４５°である。この第二シートＳ２では、幅は２０ｍｍであり、長さは３４０ｍｍである。

【0029】

第二シートＳ２におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第一シートＳ１におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第二繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第一繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト４では第一繊維強化層及び第二繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第一繊維強化層及び第二繊維強化層は、シャフト４の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第一繊維強化層及び第二繊維強化層は、特に、シャフト４のねじり剛性に寄与する。

【0030】

第三シートＳ３は、シャフト４のバッドエンド２０側に偏って存在している。第三シートＳ３の形状は、概ね台形である。この第三シートＳ３は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、３０°以上６０°以下である。本実施形態では、この角度は４５°である。この第三シートＳ３では、幅は５０ｍｍであり、上底の長さは２３５ｍｍであり、下底の長さは２４５ｍｍである。

【0031】

第四シートＳ４は、シャフト４のバッドエンド２０側に偏って存在している。軸方向において、第四シートＳ４の位置は、第三シートＳ３の位置と一致している。第四シートＳ４の形状は、概ね台形である。この第四シートＳ４は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、－６０°以上－３０°以下である。本実施形態では、この角度は－４５°である。この第四シートＳ４では、幅は５０ｍｍであり、上底の長さは２３５ｍｍであり、下底の長さは２４５ｍｍである。

【0032】

第四シートＳ４におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第三シートＳ３におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第四繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第三繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト４では、第三繊維強化層及び第四繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第三繊維強化層及び第四繊維強化層は、バッド部１４及びミドル部１６の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第三繊維強化層及び第四繊維強化層は、特に、バッド部１４及びミドル部１６のねじり剛性に寄与する。

【0033】

第五シートＳ５は、シャフト４のチップエンド２２側に偏って存在している。第五シートＳ５の形状は、概ね台形である。この第五シートＳ５は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に０°である。この第五シートＳ５では、幅は１００ｍｍであり、上底の長さは９５ｍｍであり、下底の長さは１０５ｍｍである。

【0034】

前述の通り、第五シートＳ５に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第五繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。本明細書では、カーボン繊維が実質的に軸方向に配向する構造は、「ストレート構造」と称される。第五繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト４が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト４のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト４の曲げ剛性に寄与する。第五繊維強化層は、特に、チップ部１８の曲げ剛性に寄与する。

【0035】

第六シートＳ６は、シャフト４のバッドエンド２０側に偏って存在している。第六シートＳ６の形状は、概ね台形である。この第六シートＳ６は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、３０°以上６０°以下である。本実施形態では、この角度は４５°である。この第六シートＳ６では、幅は７５ｍｍであり、上底の長さは１４５ｍｍであり、下底の長さは１５５ｍｍである。

【0036】

第七シートＳ７は、シャフト４のバッドエンド２０側に偏って存在している。軸方向において、第７シートの位置は、第六シートＳ６の位置と一致している。第七シートＳ７の形状は、概ね台形である。この第七シートＳ７は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、－６０°以上－３０°以下である。本実施形態では、この角度は－４５°である。この第七シートＳ７では、幅は７５ｍｍであり、上底の長さは１４５ｍｍであり、下底の長さは１５５ｍｍである。

【0037】

第七シートＳ７におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第六シートＳ６におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第七繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第六繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト４では、第六繊維強化層及び第七繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第六繊維強化層及び第七繊維強化層は、バッド部１４の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第六繊維強化層及び第七繊維強化層は、特に、バッド部１４のねじり剛性に寄与する。

【0038】

第八シートＳ８は、シャフト４のチップエンド２２側に偏って存在している。第八シートＳ８の形状は、概ね台形である。この第八シートＳ８は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に０°である。この第八シートＳ８では、幅は１５０ｍｍであり、上底の長さは１９５ｍｍであり、下底の長さは１８５ｍｍである。

【0039】

前述の通り、第八シートＳ８に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第八繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第八繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト４が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト４のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト４の曲げ剛性に寄与する。第八繊維強化層は、特に、ミドル部１６及びチップ部１８の曲げ剛性に寄与する。

【0040】

第九シートＳ９は、シャフト４の全体に渡って存在している。第九シートＳ９の形状は、概ね矩形である。この第九シートＳ９は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に０°である。この第九シートＳ９では、幅は３０ｍｍであり、長さは３４０ｍｍである。

【0041】

前述の通り、第九シートＳ９に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第九繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第九繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト４が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト４のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト４の曲げ剛性に寄与する。

【0042】

このシャフト４では、第一繊維強化層、第二繊維強化層及び第九繊維強化層は、バッドエンド２０からチップエンド２２に渡って存在している。これらの繊維強化層は、シャフト４の耐久性に寄与しうる。

【0043】

このシャフト４の製造では、図５に示されたシートが、順次、マンドレルに巻かれる。第一シートＳ１と第二シートＳ２とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。第三シートＳ３と第四シートＳ４とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。第六シートＳ６と第七シートＳ７とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。これらのシートと共に、他のシートがマンドレルに巻かれてもよい。他のシートとして、ガラス繊維を含むものが例示される。

【0044】

これらのシートに、さらにラッピングテープが巻かれる。これらのマンドレル、プリプレグ（シートＳ１－Ｓ９）及びラッピングテープは、オーブン等で加熱される。加熱により、マトリックスの樹脂が流動する。さらなる加熱によりこの樹脂が硬化反応を起こし、成形体が得られる。この成形体に、端面の加工、研磨、塗装等の処理が施され、シャフト４が完成する。

【0045】

このシャフト４の材質は、繊維強化樹脂である。シャフト４の材質が、繊維を含まない樹脂組成物であってもよい。シャフト４の材質が、金属、木材等であってもよい。

【0046】

図６は、図１のラケット２の固有振動の振動数の測定方法が示された説明図である。この方法では、紐３６によってラケット２が吊り下げられる。このラケット２は、ストリング１２を有していない。換言すれば、固有振動の振動数の測定には、ストリング１２がない状態のラケット２が供される。図６では、シャフト４の軸方向（Ｙ方向）は、鉛直方向と一致している。図６では、シャフト４は、フレーム６よりも下方に位置している。

【0047】

図６に示されるように、ラケット２には加速度ピックアップ３８が取り付けられている。加速度ピックアップ３８の位置は、グリップ１０の先端である。この加速度ピックアップ３８の向きは、Ｘ方向である。この加速度ピックアップ３８は、３．５ｇの質量を有する。次に、グリップ１０の、加速度ピックアップ３８と対向する点Ｐｈが、インパクトハンマー（図示されず）で加振される。このインパクトハンマーが有するフォースピックアップで計測された入力振動と、加速度ピックアップ３８で計測された応答振動とが、アンプを介して振動数解析装置（ヒューレットパッカード社の「ダイナミックシグナルアナライザ」）に送られる。この装置で得られた伝達関数に基づいて、面内の固有振動の振動数が算出される。面内の固有振動の方向は、主としてＸ方向である。この方法では、ラケット２のいかなる部分についても強固に固定されていない状態で、固有振動数が測定される。換言すれば、自由な拘束条件下での固有振動数が測定される。

【0048】

図７は、図６の測定で得られた結果が示されたグラフである。図７において、横軸は振動数（Ｈｚ）であり、縦軸はアクセレランスの大きさ（ｍ／Ｓ^２／Ｎ）である。図７において符号Ｐ１で示されているのは、一次ピークである。この一次ピークＰ１における振動数は、面内一次固有振動数ωｉ１である。図７において符号Ｐ２で示されているのは、二次ピークである。この二次ピークＰ２における振動数は、面内二次固有振動数ωｉ２である。

【0049】

図８は、バドミントンラケット２の、面内一次固有振動数ωｉ１と面内二次固有振動数ωｉ２との関係が示されたグラフである。このグラフにおいて、符号Ｐｒは、図１－５に示されたラケット２のポイントを表す。

【0050】

図８において符号Ｌ１で示された直線は、下記の数式で表されうる。
ωｉ２ ＝ ３．６ × ωｉ１ － １６．０
図８に示されるように、ポイントＰｒは、直線Ｌ１よりも下側に位置している。換言すれば、このラケット２の座標（ωｉ１，ωｉ２）は、下記の数式（１）を具備する。
ωｉ２ ≦ ３．６ × ωｉ１ － １６．０ （１）
本発明者の得た知見によれば、この数式（１）を満たすラケット２は、カットスマッシュに適している。このラケット２を用いてカットスマッシュを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット２では、カットスマッシュにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さい。

【0051】

本発明者が得た知見によれば、フェース３２のうちのボトム２６寄りの部分でシャトルが打撃されたとき、主として面内二次モードの振動が励起される。本発明者が得た知見によれば、フェース３２のうちのトップ２４寄りの部分でシャトルが打撃されたとき、主として面内一次モードの振動が励起される。カットスマッシュにおける典型的な打点は、ボトム２６寄りである。従って、カットスマッシュでは、主として面内二次モードの振動が励起される。しかし、カットスマッシュにおいても、打点はばらつく。上記数式（１）を満たすラケット２では、面内一次固有振動数ωｉ１が比較的大きく、面内二次固有振動数ωｉ２が比較的小さい。本発明者が得た知見によれば、面内一次固有振動数ωｉ１が大きく面内二次固有振動数ωｉ２が小さいラケット２によるカットスマッシュでは、打点がばらついても、シャトルの初速のバラツキは小さい。その理由は、意図された位置からずれた位置でシャトルが打撃されても、ラケット２の反発が極端には小さくないからである。シャトルの初速のバラツキが小さいので、シャトルの弾道軌跡のバラツキも小さい。このラケット２は、カットスマッシュを多用するプレーヤーに適している。このラケット２は、カットスマッシュを重視するプレーヤーにも適している。

【0052】

前述の通り、カットスマッシュにおける典型的な打点は、ボトム２６寄りである。フェース３２のうちのボトム２６寄りの部分でシャトルが打撃されかつカットを伴う、カットスマッシュ以外のショットにも、本発明に係るラケット２は適している。

【0053】

シャフト４における、プリプレグの位置、プリプレグの数、プリプレグの幅、プリプレグの長さ、繊維の角度、繊維の目付量、繊維の弾性率等の変更により、大きな振動数ωｉ１及び小さな振動数ωｉ２が達成されうる。具体的な手段として、
（ａ）ストレート構造を有する繊維強化層を、チップ部１８に偏在させる。
（ｂ）チップ部１８の繊維強化層の数を、大きく設定する。
（ｃ）目付量の大きい繊維強化層を、チップ部１８に偏在させる。
（ｄ）弾性率が大きい繊維を有する繊維強化層を、チップ部１８に偏在させる。
（ｅ）バッド部１４の繊維強化層の数を、小さく設定する。
（ｆ）目付量の小さい繊維強化層を、バッド部１４に偏在させる。
（ｇ）弾性率が小さい繊維を有する繊維強化層を、バッド部１４に偏在させる。
等が例示される。本実施形態では、前述の通り、第五シートＳ５から得られる第五繊維強化層及び第八シートＳ８から得られる第八繊維強化層により、チップ部１８の高剛性が達成されている。これにより、大きな振動数ωｉ１及び小さな振動数ωｉ２が達成されている。

【0054】

シャフト４以外の部材の仕様により、大きな振動数ωｉ１及び小さな振動数ωｉ２が達成されてもよい。振動数に関与しうるシャフト４以外の部材として、フレーム６が挙げられる。フレーム６における、プリプレグの位置、プリプレグの数、プリプレグの幅、プリプレグの長さ、繊維の角度、繊維の目付量、繊維の弾性率等の変更により、小さな振動数ωｉ１及び大きな振動数ωｉ２が達成されうる。具体的な手段として、
（ａ）ストレート構造を有する繊維強化層を、フレーム６のトップ２４の近傍に偏在させる。
（ｂ）フレーム６のトップ２４の近傍の繊維強化層の数を、大きく設定する。
（ｃ）目付量の大きい繊維強化層を、フレーム６のトップ２４の近傍に偏在させる。
（ｄ）弾性率が大きい繊維を有する繊維強化層を、フレーム６のトップ２４の近傍に偏在させる。
（ｅ）フレーム６のボトム２６の近傍の繊維強化層の数を、小さく設定する。
（ｆ）目付量の小さい繊維強化層を、フレーム６のボトム２６の近傍に偏在させる。
（ｇ）弾性率が小さい繊維を有する繊維強化層を、フレーム６のボトム２６の近傍に偏在させる。
等が例示される。

【0055】

図８において符号Ｌ２で示された直線は、下記の数式で表されうる。
ωｉ２ ＝ ３．６ × ωｉ１ － ３２．０
図８に示されるように、ポイントＰｒは、直線Ｌ２よりも下側に位置している。換言すれば、このラケット２の座標（ωｉ１，ωｉ２）は、下記の数式（２）を具備する。
ωｉ２ ≦ ３．６ × ωｉ１ － ３２．０ （２）
本発明者の得た知見によれば、この数式（２）を満たすラケット２は、カットスマッシュに適している。このラケット２を用いてカットスマッシュを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット２では、カットスマッシュにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さい。

【0056】

図８において符号Ｌ３で示された直線は、下記の数式で表されうる。
ωｉ２ ＝ ３．６ × ωｉ１ － ３９．０
図８に示されるように、ポイントＰｒは、直線Ｌ３よりも下側に位置している。換言すれば、このラケット２の座標（ωｉ１，ωｉ２）は、下記の数式（３）を具備する。
ωｉ２ ≦ ３．６ × ωｉ１ － ３９．０ （３）
本発明者の得た知見によれば、この数式（３）を満たすラケット２は、カットスマッシュに適している。このラケット２を用いてカットスマッシュを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット２では、カットスマッシュにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さい。

【0057】

図８において符号Ｌ４で示された直線は、下記の数式で表されうる。
ωｉ１ ＝ ５８
図８に示されるように、ポイントＰｒは、直線Ｌ４よりも右側に位置している。ポイントＰｒの振動数ωｉ１は、５８以上である。換言すれば、このラケット２の座標（ωｉ１，ωｉ２）は、下記の数式（４）を具備する。
ωｉ１ ≧ ５８ （４）
本発明者の得た知見によれば、この数式（４）を満たすラケット２は、カットスマッシュに適している。このラケット２が用いられたカットスマッシュでは、高速でシャトルが飛行する。

【0058】

図８において符号Ｌ５で示された直線は、下記の数式で表されうる。
ωｉ１ ＝ ６２
図８に示されるように、ポイントＰｒは、直線Ｌ５よりも右側に位置している。ポイントＰｒの振動数ωｉ１は、６２以上である。換言すれば、このラケット２の座標（ωｉ１，ωｉ２）は、下記の数式（５）を具備する。
ωｉ１ ≧ ６２ （５）
本発明者の得た知見によれば、この数式（５）を満たすラケット２は、カットスマッシュに適している。このラケット２が用いられたカットスマッシュでは、高速でシャトルが飛行する。

【0059】

図８において符号Ｌ６で示された直線は、下記の数式で表されうる。
ωｉ１ ＝ ６７
図８に示されるように、ポイントＰｒは、直線Ｌ６よりも右側に位置している。ポイントＰｒの振動数ωｉ１は、６７以上である。換言すれば、このラケット２の座標（ωｉ１，ωｉ２）は、下記の数式（６）を具備する。
ωｉ１ ≧ ６７ （６）
本発明者の得た知見によれば、この数式（６）を満たすラケット２は、カットスマッシュに適している。このラケット２が用いられたカットスマッシュでは、高速でシャトルが飛行する。

【実施例0060】

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

【0061】

［実施例１］
図５に示されたプリプレグ構成を有するシャフトを製作した。各プリプレグは、カーボン繊維を含んでいた。このカーボン繊維の引張弾性率は、３０ｔｆ／ｍｍ^２であった。このシャフトに、標準的な硬さ及び質量を有する市販のバドミントンラケットに使用されているフレーム、ネック、キャップ及びグリップを取り付けて、バドミントンラケットを製作した。このラケットの、面内一次固有振動数ωｉ１は７５Ｈｚであり、面内二次固有振動数ωｉ２は２３０Ｈｚであった。このラケットの座標は、図８において、符号Ｐｒで示されている。

【0062】

［実施例２－１２及び比較例１－９］
プリプレグ構成を表１－４に示される通りとした他は実施例１と同様にして、実施例２－１２及び比較例１－９のバドミントンラケットを得た。これらのラケットのシャフトのためのプリプレグの幅が、下記の表１－４に示されている。これらのラケットの、面内一次固有振動数ωｉ１及び面内二次固有振動数ωｉ２が、下記の表１－４及び図８に示されている。

【0063】

［安定性］
発射マシンにて、シャトルを発射した。このシャトルに対してプレーヤーにカットスマッシュを行わせ、シャトルの弾道を撮影した。画像を解析し、ネットの上を通過するシャトルの高さを測定した。２０回の測定を行い、高さの標準偏差を求めた。この標準偏差に基づき、ラケットを格付けした。格付けの基準は、以下の通りである。この結果が、下記の表１－４に示されている。
Ａ：標準偏差が０．０６ｍ未満
Ｂ：標準偏差が０．０６ｍ以上０．１０ｍ未満
Ｃ：標準偏差が０．１０ｍ以上

【0064】

［反発性］
前述の安定性の評価に際し、ネットの上を通過するシャトルの速度を測定した。２０回の測定を行い、速度の平均値を求めた。この平均値に基づき、ラケットを格付けした。格付けの基準は、以下の通りである。この結果が、下記の表１－４に示されている。
Ａ：平均速度が７０．０ｍ／ｓ以上
Ｂ：平均速度が６９．０ｍ／ｓ以上７０．０ｍ／ｓ未満
Ｃ：平均速度が６９．０ｍ／ｓ未満

【0065】

【表1】

【0066】

【表2】

【0067】

【表3】

【0068】

【表4】

【0069】

表１－４から明らかな通り、各実施例のバドミントンラケットでは、カットスマッシュにおけるシャトルの弾道が安定している。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。

【産業上の利用可能性】

【0070】

本発明に係るバドミントンラケットは、カットスマッシュを多用するスタイルのプレーヤーに適している。このラケットは、打点がボトム寄りでありかつカットを伴う他のショットを多用するスタイルのプレーヤーにも、適している。

【符号の説明】

【0071】

２・・・バドミントンラケット
４・・・シャフト
６・・・フレーム
８・・・ネック
１０・・・グリップ
１２・・・ストリング
１４・・・バッド部
１６・・・ミドル部
１８・・・チップ部
２０・・・バッドエンド
２２・・・チップエンド
２４・・・トップ
２６・・・ボトム
２８・・・横スレッド
３０・・・縦スレッド
３２・・・フェース
３４・・・露出部
３８・・・加速度ピックアップ
Ｓ１・・・第一シート
Ｓ２・・・第二シート
Ｓ３・・・第三シート
Ｓ４・・・第四シート
Ｓ５・・・第五シート
Ｓ６・・・第六シート
Ｓ７・・・第七シート
Ｓ８・・・第八シート
Ｓ９・・・第九シート

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】