知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2022105420
(43)【公開日】2022-07-14
(54)【発明の名称】シート及び空調システム
(51)【国際特許分類】
B32B 27/04 20060101AFI20220707BHJP
【ＦＩ】
B32B27/04 Z
【審査請求】未請求
【請求項の数】3
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021000203
(22)【出願日】2021-01-04
(71)【出願人】
【識別番号】000004503
【氏名又は名称】ユニチカ株式会社
(72)【発明者】
【氏名】興梠 仁
(72)【発明者】
【氏名】坂本 直士
(72)【発明者】
【氏名】那須 健太
(72)【発明者】
【氏名】武内 信貴
【テーマコード（参考）】
4F100
【Ｆターム（参考）】
4F100AG00A
4F100AH06A
4F100AK01B
4F100AK12B
4F100AK25B
4F100AK42C
4F100AK42D
4F100AL05B
4F100BA04
4F100BA05
4F100CA02B
4F100DG11A
4F100DG12A
4F100EH46B
4F100EJ17
4F100EJ38C
4F100EJ54
4F100EJ82B
4F100JB12B
4F100JK04
4F100JN01
4F100JN01C
4F100JN18A
4F100JN18B
4F100YY00
4F100YY00A
4F100YY00C
(57)【要約】
【課題】 発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、空気調和機から流れる冷気をラックに送るコールドアイルと、冷気がラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、を備える空調システムにおいて、コールドアイルとホットアイルとを区画するシートで、支持フレーム等に取り付けて使用する場合にシワに起因する視認性の低下を抑制し、かつ、燃えにくい性質を有するシートの提供。
【解決手段】 コールドアイルとホットアイルを区画するシートであって、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率８０％以上、ヘーズ２０％以下、発熱性試験において加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下、純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上であるシート。
【選択図】 図１
【解決手段】 コールドアイルとホットアイルを区画するシートであって、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率８０％以上、ヘーズ２０％以下、発熱性試験において加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下、純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上であるシート。
【選択図】 図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、を備える室内において、前記コールドアイルと前記ホットアイルとを区画するために用いられるシートであって、
前記シートが、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上である、シート。
前記シートが、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上である、シート。
【請求項2】
発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、前記コールドアイルと前記ホットアイルとを区画するシートと、を備える空調システムであって、
前記シートが、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上である、空調システム。
前記シートが、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上である、空調システム。
【請求項3】
発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、前記コールドアイルと前記ホットアイルとを区画するシートと、を備える空調システムにおける、前記シートのシワ抑制方法であって、
前記シートとして、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上であるシートを用いる、シワ抑制方法。
前記シートとして、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上であるシートを用いる、シワ抑制方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、例えばデータセンター等におけるコールドアイルとホットアイルとを区画するシート、及び該シートを備える空調システムに関する。
【背景技術】
【0002】
データセンター等で、サーバー等の発熱機器を収容するラックは、効率的に冷却する必要がある。このため従来技術では、コールドアイルとホットアイルとに空間を区切る工夫がされている。
【0003】
発熱機器用ラックの空調機構として、例えば、発熱機器を収容する複数のラックを結合して構成されるラック列の複数を、それらの長手方向を対向させて間隔を置いて配置すると共に、対向する一対のラック列間の床面から上方に空調機からの冷気を供給する構成とし、前記夫々のラック列の上端側から、対向する他方のラック列の上端方向に庇状に板体を突設すると共に、夫々のラック列から突設した板体の端縁間には間隔を設けて、天井側に隙間を有するコールドアイル空間を構成し、前記隙間は、上記床面から供給される冷気によってコールドアイル空間が、天井側外側空間との間に圧力差を生じない間隔に設定されている発熱機器用ラックの空調機構が知られている（例えば、特許文献１参照。）。特許文献１には、コールドアイル空間の奥行方向の端部に間仕切り扉部材を支持することにより、奥行方向の端部を経ての暖気の流入を阻止する構成で、このような構成により冷却効率の向上を図ること、コールドアイル空間の奥行方向の端部に対応する一対のラックの庇状の板体の外側に支持フレームを支持して間隔を置いて対向させ、これらの支持フレームにより、コールドアイル空間の奥行方向の端部にビニールカーテン等の可撓シート体で間仕切り扉部材を支持する構成としたこと、が記載されている。
【0004】
また、情報通信機械室の空調システムとして、複数のサーバラック列により、複数のコールドアイルと複数のホットアイルとが形成される情報通信機械室を、複数の空調機により冷却する空調システムであって、該機械室内を、複数のコールドアイル部（８ａ）及びこれと連通する共有部（８ｂ）の集合空間であるコールドゾーン（８）と、複数のホットアイル部（９ａ）及びこれと連通する共有部（９ｂ）の集合空間であるホットゾーン（９）と、に区画し、かつ、両ゾーン間の空気流通を実質的に遮断するように構成した、情報通信機械室の空調システムが知られている（例えば、特許文献２参照。）。特許文献２には、コールドゾーン（８）および前記ホットゾーン（９）の間の空気流通を実質的に遮断する仕切壁を設けること、境界面仕切壁は必ずしも板材質のものを用いる必要はなく、例えば樹脂材質の透明シート等を用いることもできることが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２０１５－１５３００６号公報
【特許文献2】特開２０１４－１５６９８１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
特許文献１及び２に開示されているように、発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、を備える空調システムにおいて、コールドアイルとホットアイルとを区画する部材として、ビニールカーテン等の透明シートを使用することが知られている。しかしながら、例えば、上記コールドアイルとホットアイルとを区画する部材として、軟質塩化ビニル（ＰＶＣ）製の透明シートを支持フレームに取り付けたものを使用する場合、取り付けの際にシートにシワが発生する場合があった。そして、本発明者は、シートにシワが発生すると、シートを透かした視認性が悪化し、モニター監視等がしづらくなるという問題があることを知得した。
【0007】
また、特許文献１及び２のような空調システムは、建築物の室内に設けられるため、当該システムに使用されるシートについて燃えにくい性質を有するものが望まれる。
【0008】
そこで、本発明は、上記問題を解決し、発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、を備える空調システムにおいて、コールドアイルとホットアイルとを区画するシートであって、当該シートを例えば支持フレーム等に取り付けて使用する場合にも、シワに起因する視認性の低下を抑制し、かつ、燃えにくい性質を有するシートの提供を主な課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0009】
本発明者が上記課題の原因について検討したところ、コールドアイルとホットアイルとを区画するシートの剛性により、当該シートを支持フレーム等に取り付けて使用する場合にシワが発生する場合があることを知得した。具体的に、例えば、厚さ３００μｍ程度の軟質塩化ビニルシートを上記シートとして使用した場合、当該シートは剛性に劣り、シワが発生しやすくなることを知得した。
【0010】
一方、シートの剛性を向上させるために、シートの厚さを増加させることも考えられる。しかしながら、単にシートの厚さを増加させると、シートの単位面積当たりの有機質量が増加し、燃焼時の発熱量等が増加し、燃えやすいものになってしまうという問題があった。
【0011】
そこで、本発明者がさらに鋭意検討したところ、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上であるシートは、例えば支持フレーム等に取り付けて使用する場合にも、シワに起因する視認性の低下を抑制し、かつ、燃えにくい性質を有すること、そして、当該シートは、発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、を備える空調システムにおいて、コールドアイルとホットアイルとを区画する部材として好適に使用できることを見出した。また、上記曲げ剛性とするには、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備えたものとすること、また、必要に応じて硬化性樹脂層の厚さ等を調整することにより可能となることを見出した。
【0012】
すなわち、本発明は、下記に掲げる態様の発明を提供する。
項１．発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、を備える室内において、前記コールドアイルと前記ホットアイルとを区画するために用いられるシートであって、前記シートが、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上である、シート。
項２．発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、前記コールドアイルと前記ホットアイルとを区画するシートと、を備える空調システムであって、前記シートが、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上である、空調システム。
項３．発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、前記コールドアイルと前記ホットアイルとを区画するシートと、を備える空調システムにおける、前記シートのシワ抑制方法であって、前記シートとして、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上であるシートを用いる、シワ抑制方法。
項１．発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、を備える室内において、前記コールドアイルと前記ホットアイルとを区画するために用いられるシートであって、前記シートが、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上である、シート。
項２．発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、前記コールドアイルと前記ホットアイルとを区画するシートと、を備える空調システムであって、前記シートが、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上である、空調システム。
項３．発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、前記コールドアイルと前記ホットアイルとを区画するシートと、を備える空調システムにおける、前記シートのシワ抑制方法であって、前記シートとして、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上であるシートを用いる、シワ抑制方法。
【発明の効果】
【0013】
本発明のシートは、例えば支持フレーム等に取り付けて使用する場合にも、シワに起因する視認性の低下を抑制し、かつ、燃えにくい性質を有する。そして、当該シートは、上記効果を奏することから、発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、を備える空調システムにおいて、コールドアイルとホットアイルとを区画する部材として好適に使用できる。
【図面の簡単な説明】
【0014】
【図1】本発明のシートの一例を示す略図的断面図である。
【図2】本発明のシートの一例を示す略図的断面図である。
【図3】本発明のシートの一例を示す略図的断面図である。
【図4】本発明のシートの一例を示す略図的断面図である。
【図5】本発明の引裂強度の測定方法を説明する略図的平面図である。
【図6】本発明の空調システムの一例を説明する平面模式図である。
【図7】本発明の空調システムの一例を説明する平面模式図である。
【発明を実施するための形態】
【0015】
本発明のシートは、発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、を備える室内において、前記コールドアイルと前記ホットアイルとを区画するために用いられるシートであって、前記シートが、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上である。以下、本発明のシートについて詳述する。
【0016】
１．シートについて
まず、本発明のシート１の構成について詳述する。
まず、本発明のシート１の構成について詳述する。
【0017】
例えば図１～４に示すように、本発明のシート１は、ガラス繊維織物２と、ガラス繊維織物２に含浸された硬化性樹脂層３と、を含む積層構造を有する。シート１において、ガラス繊維織物２は、少なくとも１層含まれていればよく、複数層含まれていてもよい。
【0018】
また、図２～４に示すように、本発明のシート１は、ガラス繊維織物２と、ガラス繊維織物２に含浸された硬化性樹脂層３と、該硬化性樹脂層３の少なくとも片面上、好ましくは両面上に、フィルム層４を含む積層構造とすることもできる。また、図３及び図４に示すように、本発明のシート１は、硬化性樹脂層３又はフィルム層４の少なくとも片面上、好ましくは両面上に、コールドアイルとホットアイルとを区画するために用いるときに剥離される、剥離可能な保護フィルム５を含むことができる。
【0019】
図１～４において、硬化性樹脂層３は、ガラス繊維織物２を構成している複数のガラス繊維の隙間を埋めており、硬化性樹脂層３の一方の表面側部分３１と、他方の表面側部分と３２とは、当該隙間部分を介して通じている。また、本発明のシート１においては、透明性を高める観点から、例えば図１～４に示されるように、ガラス繊維織物２の層の少なくとも一方の面上に当該硬化性樹脂層３が形成されていることが好ましく、ガラス繊維織物２の層の両面上に当該硬化性樹脂層３が形成されていることがより好ましい。
【0020】
図１に示す、フィルム層４を積層しない場合は硬化性樹脂層３の表面側（図１でいう３１、３２側）、又は、図２、３に示す、フィルム層４を積層する場合は該フィルム層４の表面側（図２、３でいう４１、４２側）には、例えば図４に示すように、金属又は金属化合物を含む帯電防止層６を設けることができる。金属又は金属化合物を含む帯電防止層６は、シート１の使用時に表面層となるように配置することがより好ましい。以下、本発明のシート１を構成する各層の組成について詳述する。
【0021】
（ガラス繊維織物２）
本発明のシート１において、ガラス繊維織物２は、複数のガラス繊維により構成されている。ガラス繊維織物の織組織としては、特に制限されず、例えば、平織、朱子織、綾織、斜子織、畦織などが挙げられる。
本発明のシート１において、ガラス繊維織物２は、複数のガラス繊維により構成されている。ガラス繊維織物の織組織としては、特に制限されず、例えば、平織、朱子織、綾織、斜子織、畦織などが挙げられる。
【0022】
ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維のガラス材料としては、特に制限されず、例えば公知のガラス材料を用いることができる。ガラス材料としては、例えば、無アルカリガラス（Ｅガラス）、耐酸性の含アルカリガラス（Ｃガラス）、高強度・高弾性率ガラス（Ｓガラス、Ｔガラス等）、耐アルカリ性ガラス（ＡＲガラス）等が挙げられ、好ましくは汎用性の高い無アルカリガラス（Ｅガラス）が挙げられる。ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維は、１種類のガラス材料からなるものであってもよいし、異なるガラス材料からなるガラス繊維を２種類以上組み合わせたものであってもよい。また、透明性を向上させる観点から、後述する、硬化性樹脂層３の屈折率と近似するガラス材料を選択することが好ましい。
【0023】
ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維の番手は、ガラス繊維織物２を形成できれば、特定のものに制限されない。ガラス繊維の番手としては、透明性を向上させる観点から、好ましくは２０ｔｅｘ以下が挙げられ、３～６ｔｅｘが好ましく、３～５ｔｅｘがより好ましい。ガラス繊維の番手は、１種類単独であってもよいし、２種類以上を組み合わせてもよい。なお、ガラス繊維のｔｅｘ番手は、１０００ｍ当たりのグラム数に相当している。
【0024】
ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維としては、ガラス長繊維である単繊維が複数本撚りまとめられたガラスヤーンが好ましい。ガラスヤーンにおける単繊維の本数は、３０～４００本程度が好ましく、４０～１２０本程度がより好ましい。また、ガラスヤーンにおける単繊維の直径は、シート１の透明性を向上させる観点から３．０～６．０μｍ程度が好ましく、３．０～５．０μｍ程度がより好ましい。ガラスヤーンの番手は、透明性を向上させる観点から３～３０ｔｅｘが好ましく、３～１２ｔｅｘがより好ましく、３～５ｔｅｘがさらに好ましい。ガラス繊維織物２を構成するガラスヤーンにおける単繊維の直径及びガラスヤーンの番手が上記の範囲内にあることにより、シート１の透明性を向上させる機序の詳細は明らかではないが、このような条件を充足することにより、ガラスヤーンと硬化性樹脂層３との界面における収縮がより効果的に抑制され、結果として、シート１の透明性が向上されるものと考えられる。
【0025】
シート１において、ガラス繊維織物２の割合（質量％）は、透明性を向上させる観点から、ガラス繊維織物２と後述の硬化性樹脂層３との合計量中、２０～５０質量％が好ましく、２０～４０質量％がより好ましく、２０～３０質量％がより好ましい。また、ガラス繊維織物２の１枚の質量（ｇ／ｍ２）は、１０～１２０（ｇ／ｍ２）が好ましく、１０～６０（ｇ／ｍ２）がより好ましく、１０～４０（ｇ／ｍ２）がさらに好ましい。
【0026】
ガラス繊維織物２の厚さとしては、例えば１０～１００μｍ程度が挙げられ、透明性を向上させる観点から、１０～５５μｍが好ましく、１０～３５μｍ程度がより好ましい。ガラス繊維織物２の厚さを１０～３５μｍとする場合、ガラス繊維織物２は、下記式（ＩＩ）にて算出されるガラス体積率が３８％以上であることが特に好ましい。１０～３５μｍの厚さであって、ガラス体積率が３８％以上であるガラス繊維織物２は、例えば、ガラス繊維に開繊処理を施すことにより得られる。
【0027】
ガラス体積（％）＝（Ａ／（Ｂ×Ｃ））×１００ （ＩＩ）
Ａ：ガラス繊維織物の質量（ｇ／ｍ２）
Ｂ：ガラス繊維織物を構成するガラス材料の比重（ｇ／ｍ３）
Ｃ：ガラス繊維織物の厚さ（ｍ）
Ａ：ガラス繊維織物の質量（ｇ／ｍ２）
Ｂ：ガラス繊維織物を構成するガラス材料の比重（ｇ／ｍ３）
Ｃ：ガラス繊維織物の厚さ（ｍ）
【0028】
ガラス繊維織物２と後述の硬化性樹脂層３の屈折率の差としては、好ましくは０．０５以下、より好ましくは０．０２以下、さらに好ましくは０．０１以下が挙げられる。ガラス繊維織物２の屈折率としては、好ましくは１．４５～１．６５程度、より好ましくは１．５０～１．６０程度が挙げられる。
【0029】
なお、上記ガラス繊維織物２の屈折率の測定は、ＪＩＳ Ｋ ７１４２：２００８のＢ法に準じて行う。具体的には、ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維について、浸液としてヨウ化メチレン（ｎＤ
２３１．７４７）、フタル酸ブチル（ｎＤ
２３１．４９１）及び炭酸ジメチル（ｎＤ
２３１．３６６）を用い、アッベ屈折計として（株）アタゴ製のＮＡＲ－２Ｔを用い、光源として波長５８９ｎｍのナトリウムＤ線を用いて温度２３℃で測定を行い、試験数５回の平均値を屈折率の値とする。また、硬化性樹脂層３の屈折率の測定は、ＪＩＳ Ｋ ７１４２：２００８のＢ法に準じて行う。具体的には、硬化性樹脂層３を粉体化し、浸液としてヨウ化メチレン（ｎＤ
２３１．７４７）、フタル酸ブチル（ｎＤ
２３１．４９１）及び炭酸ジメチル（ｎＤ
２３１．３６６）を用い、顕微鏡として小型測定顕微鏡ＳＴＭ５－３１１（オリンパス社製、観察倍率４００倍）を用い、光源として波長５８９ｎｍのナトリウムＤ線を用いて温度２３℃で測定を行い、試験数５回の平均値を屈折率の値とする。
【0030】
ガラス繊維織物２と硬化性樹脂層３とのアッベ数の差としては、３０以下が好ましく、２０以下がより好ましく、１０以下がさらに好ましい。ガラス繊維織物２のアッベ数としては、３０～８０が好ましく、４０～７０がより好ましく、５０～６５がさらに好ましい。なお、硬化性樹脂層、ガラス繊維織物のアッベ数は、次のように測定する。
【0031】
（硬化性樹脂層のアッベ数）
ガラス繊維織物が含まれていない硬化性樹脂層のみのシートを、ガラス繊維織物を含む場合と同じ条件で同じ厚さとして作製し、試験片を幅８ｍｍ、長さ２０ｍｍとして表面をよく研磨し、ＪＩＳ Ｋ ７１４２Ａ法に準じ、アッベ屈折計として（株）アタゴ製のＮＡＲ－２Ｔ、接触液としてジヨードメタン、光源として波長５８９ｎｍのナトリウムＤ線を用い、測定温度を２３℃として、波長５８９ｎｍの屈折率を測定する。続いて、光源を自然光として分散値を測定、算出し、下記式（Ｉ）に従い、アッベ数を算出する。
アッベ数＝（波長５８９ｎｍの屈折率－１）／分散値 （Ｉ）
ガラス繊維織物が含まれていない硬化性樹脂層のみのシートを、ガラス繊維織物を含む場合と同じ条件で同じ厚さとして作製し、試験片を幅８ｍｍ、長さ２０ｍｍとして表面をよく研磨し、ＪＩＳ Ｋ ７１４２Ａ法に準じ、アッベ屈折計として（株）アタゴ製のＮＡＲ－２Ｔ、接触液としてジヨードメタン、光源として波長５８９ｎｍのナトリウムＤ線を用い、測定温度を２３℃として、波長５８９ｎｍの屈折率を測定する。続いて、光源を自然光として分散値を測定、算出し、下記式（Ｉ）に従い、アッベ数を算出する。
アッベ数＝（波長５８９ｎｍの屈折率－１）／分散値 （Ｉ）
【0032】
（ガラス繊維織物のアッベ数）
ガラス繊維を構成するガラス材料を用いて、幅８ｍｍ、長さ２０ｍｍ、厚さ５ｍｍのガラスシートを作製し、表面をよく研磨し、ＪＩＳ Ｋ ７１４２Ａ法に準じ、アッベ屈折計として（株）アタゴ製のＮＡＲ－２Ｔ、接触液としてジヨードメタン、光源として波長５８９ｎｍのナトリウムＤ線を用い、測定温度を２３℃として、波長５８９ｎｍの屈折率を測定する。続いて、光源を自然光として分散値を測定、算出し、上記式（Ｉ）に従い、アッベ数を算出する。
ガラス繊維を構成するガラス材料を用いて、幅８ｍｍ、長さ２０ｍｍ、厚さ５ｍｍのガラスシートを作製し、表面をよく研磨し、ＪＩＳ Ｋ ７１４２Ａ法に準じ、アッベ屈折計として（株）アタゴ製のＮＡＲ－２Ｔ、接触液としてジヨードメタン、光源として波長５８９ｎｍのナトリウムＤ線を用い、測定温度を２３℃として、波長５８９ｎｍの屈折率を測定する。続いて、光源を自然光として分散値を測定、算出し、上記式（Ｉ）に従い、アッベ数を算出する。
【0033】
（硬化性樹脂層３）
本発明のシート１において、硬化性樹脂層３は、ガラス繊維織物２に含浸されており、硬化性樹脂が硬化又は固化されて得られるものにより形成されている。硬化性樹脂層は、硬化性樹脂を含む樹脂組成物に対して、光、熱などのエネルギーを与えることによって樹脂組成物が硬化した硬化物（光硬化された樹脂組成物又は熱硬化された樹脂組成物）とすることができる。
本発明のシート１において、硬化性樹脂層３は、ガラス繊維織物２に含浸されており、硬化性樹脂が硬化又は固化されて得られるものにより形成されている。硬化性樹脂層は、硬化性樹脂を含む樹脂組成物に対して、光、熱などのエネルギーを与えることによって樹脂組成物が硬化した硬化物（光硬化された樹脂組成物又は熱硬化された樹脂組成物）とすることができる。
【0034】
硬化性樹脂としては、シート１の透明性を向上させる観点から、硬化性樹脂層３と前述したガラス繊維織物２の屈折率とを近似させることができるものが好ましい。好ましい硬化性樹脂としては、硬化性樹脂組成物が光硬化性となるものが好ましく、例えば、ビニルエステル樹脂、ウレタンアクリレート樹脂、フルオレンアクリレート樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、硬化性アクリル樹脂、エポキシ樹脂等が挙げられる。中でも、フィルム層４を設ける場合に、フィルム層４との接着性をより向上させるという観点から、硬化性アクリル樹脂がより好ましく、アクリルシラップを含む樹脂組成物を硬化したものが特に好ましい。本発明において、アクリルシラップとは、ポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭＡ）などの（メタ）アクリル酸エステルポリマーをメタクリル酸メチルなどのアクリル単量体に溶解した重合性液状混合物をいう。上記アクリルシラップの中でも、ポリメタクリル酸メチル、メタクリル酸メチル／アクリル酸メチル共重合体、及びメタクリル酸メチル／アクリル酸ノルマルブチル共重合体からなる群より選ばれる１種以上のアクリル酸エステルポリマーをメタクリル酸メチル単量体に溶解したアクリルシラップが特に好ましい。
【0035】
硬化性樹脂層３を形成する樹脂組成物は、硬化促進剤、難燃剤、紫外線吸収剤、充填剤、光重合開始剤などの添加物をさらに含んでいてもよい。難燃剤としては、例えば、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、トリクロロエチルホスフェート、トリアリルホスフェート、ポリリン酸アンモニウム、リン酸エステルなどが挙げられる。紫外線吸収剤としては、例えば、ベンゾトリアゾールなどが挙げられる。充填剤としては、例えば、炭酸カルシウム、シリカ、タルクなどが挙げられる。光重合開始剤としては、２，２－ジメトキシ－１，２－ジフェニルエタン－１－オン、１－ヒドロキシ－シクロヘキシル－フェニル－ケトン、２－ヒドロキシ－２－メチル－１－フェニル－プロパン－１－オン、１－［４－（２－ヒドロキシエトキシ）－フェニル］－２－ヒドロキシ－２－メチル－１－プロパン－１－オン、２－ヒロドキシ－１－｛４－［４－（２－ヒドロキシ－２－メチル－プロピオニル）－ベンジル］フェニル｝－２－メチル－プロパン－１－オン、２－メチル－１－（４－メチルチオフェニル）－２－モルフォリノプロパン－１－オン、２－ベンジル－２－ジメチルアミノ－１－（４－モルフォリノフェニル）－ブタノン－１、２－（ジメチルアミノ）－２－［（４－メチルフェニル）メチル］－１－［４－（４－モルホリニル）フェニル］－１－ブタノン、２，４，６，－トリメチルベンゾイル－ジフェニル－フォスフィンオキサイド、ビス（２，４，６－トリメチルベンゾイル）－フェニルフォスフィンオキサイド等が挙げられる。中でも、硬化性樹脂層３を構成する硬化性樹脂として硬化性アクリル樹脂を用いる場合は、透明性向上の観点から、１－ヒドロキシ－シクロヘキシル－フェニル－ケトンが好ましい。これらの添加剤は、１種類単独で使用してもよいし、２種類以上を組み合わせて使用してもよい。
【0036】
本発明のシート１において、硬化性樹脂層３の質量としては、例えば、２０～４００ｇ／ｍ２が挙げられ、透明性と不燃性とをより両立するという観点から、２０～２５０ｇ／ｍ２が好ましく挙げられ、２０～１００ｇ／ｍ２がより好ましく挙げられ、さらに、後述するシート１の曲げ剛性を特定の範囲としつつ、透明性と不燃性とを並立させやすくするという観点から、６０～１００ｇ／ｍ２が特に好ましく挙げられる。また、硬化性樹脂層３の厚さとしては、例えば、２０～５００μｍが挙げられ、透明性と不燃性とをより両立するという観点から、２０～３００μｍが好ましく挙げられ、３０～１５０μｍがより好ましく挙げられ、さらに、後述するシート１の曲げ剛性を特定の範囲としつつ、透明性と不燃性とを並立させやすくするという観点から、８０～１５０μｍが特に好ましく挙げられる。
【0037】
本発明のシート１において、フィルム層４を設けた場合、ガラス繊維織物２の、使用時に剥離される剥離可能な保護フィルム５を剥離後のシート１の全質量（すなわち、使用時に剥離される剥離可能な保護フィルム５を除く質量）中の割合（＝ガラス繊維織物２の質量（ｇ）／使用時に剥離される剥離可能な保護フィルム５を除く質量（ｇ）×１００（％））としては、例えば、３～２０質量％が挙げられ、３～１５質量％が好ましく挙げられ、７～１３質量％がより好ましく挙げられる。
【0038】
（フィルム層４）
本発明のシート１において、フィルム層４は、必要に応じて、ガラス繊維織物２に含浸された硬化性樹脂層３上に積層され、シート１の透明性をより向上させつつ、引裂強度をより向上させる役割を果たす。
本発明のシート１において、フィルム層４は、必要に応じて、ガラス繊維織物２に含浸された硬化性樹脂層３上に積層され、シート１の透明性をより向上させつつ、引裂強度をより向上させる役割を果たす。
【0039】
フィルム層４は、特に制限されないが、ポリ塩化ビニル樹脂以外の熱可塑性樹脂を含むことが好ましい。ポリ塩化ビニル樹脂以外の熱可塑性樹脂としては、例えば、可塑剤の量が少なくてもフィルム化が可能なものが挙げられ、ポリ塩化ビニル樹脂以外の非晶性の熱可塑性樹脂を含む２軸延伸フィルムが好ましく挙げられる。ポリ塩化ビニル樹脂以外の熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリエステル樹脂、ポリカーボネート樹脂、及びポリアミド樹脂が挙げられ、これらを少なくとも１種以上含むものとすることもできる。また、フィルム層４は、ポリ塩化ビニル樹脂を含まないものとすることもできる。シート１の引裂強度をより一層優れたものとする観点から、フィルム層４は、エレメンドルフ引裂伝播抵抗が、たて方向及びよこ方向ともに１Ｎ／ｍｍ以上のものが挙げられ、３～２０Ｎ／ｍｍのものが好ましく挙げられ、５～１５Ｎ／ｍｍのものがより好ましく挙げられる。中でも、耐薬品性、引裂強度の向上及び透明性をより一層両立させるという観点からは、フィルム層４は、ポリエステル樹脂を含むものとすることが好ましい。該ポリエステル樹脂としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、又はポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）とすることが挙げられる。なお、エレメンドルフ引裂伝播抵抗は、株式会社東洋精機製作所製エレメンドルフ引裂機を用い、ＪＩＳ Ｋ７１２８－２・１９９８に基づいて引裂強さ（Ｎ）を測定し、この測定値をフィルム厚さで除した引裂伝播抵抗（Ｎ／ｍｍ）を意味する。また、引裂強さは、たて方向及びよこ方向それぞれ２０サンプルの試験結果の平均値とする。
【0040】
フィルム層４における可塑剤の含有量としては、例えば、１０質量％以下が挙げられ、５質量％以下が好ましく、３質量％以下がより好ましく、１質量％以下がさらに好ましく、０．５質量％以下が特に好ましく挙げられる。上記可塑剤としては、塩化ビニル樹脂の可塑剤として公知のものが挙げられ、例えば、フタル酸ジ－ｎ－ブチル、フタル酸ジ－ｎ－オクチル、フタル酸ジ－２－エチルヘキシル、フタル酸ジイソオクチル、フタル酸ジオチルデシル、フタル酸ジイソデシル、フタル酸ブチルベンジル、イソフタル酸ジ－２－エチルヘキシルなどのフタル酸系可塑剤、アジピン酸－２－エチルヘキシル、アジピン酸ジ－２－デシル、セバチン酸ジブチル、セバチン酸－２－エチルヘキシルなどの脂肪酸エステル可塑剤、リン酸トリブチル、リン酸トリ－２－エチルヘキシル、リン酸－２－エチルヘキシルジフェニル、リン酸トリクレジルなどのリン酸エステル系可塑剤、トリメリット酸トリ－２－エチルヘキシル、トリメリット酸トリオクチルなどのトリメリット酸エステル系可塑剤、アジピン酸系ポリエステル可塑剤、フタル酸系ポリエステル可塑剤などのポリエステル系可塑剤、テレフタル酸系可塑剤が挙げられる。
【0041】
フィルム層４は、硬化性樹脂層３側となる面（図２～４でいう、硬化性樹脂層３の表面側部分３１及び３２に接する面）に、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、酸化カルシウム、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化ケイ素、ケイ酸ソーダ、水酸化アルミニウム、酸化鉄、酸化ジルコニウム、硫酸バリウム、酸化チタン、酸化錫、三酸化アンチモン、カーボンブラック、二硫化モリブデン、アクリル系架橋重合体、スチレン系架橋重合体、シリコーン樹脂、フッ素樹脂、ベンゾグアナミン樹脂、フェノール樹脂、ナイロン樹脂等の無機粒子または有機粒子からなる粒子を含むことができる。これにより、硬化性樹脂層３とフィルム層４との密着性が向上する。フィルム層４には、必要に応じて、コロナ処理やフレーム処理、プラズマ処理などの表面処理を施すことができ、また、易滑性、易接着性などの各種機能を付与するコーティング層、耐摩耗性を向上させるハードコート層等を設けたものであってもよい。
【0042】
本発明のシートにおいて、フィルム層４とするフィルムは、透明性及び平滑性に優れたものであることが好ましい。フィルム層４とするフィルムの透明性として、例えば、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）は９０％以上が好ましく、９１～９８％がより好ましい。また、例えば、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）は１．５％以下が好ましく、０．３～１．０％がより好ましい。
【0043】
（シート１の物性、性能）
本発明のシート１は、曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上であることが必要である。本発明者が検討したところ、例えば市販されているガラス繊維織物を透明なポリ塩化ビニル樹脂フィルムで挟んだシートは、曲げ剛性が１～５ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ程度であり、例えば支持フレーム等に取り付ける際にシワが発生しやすく、シートを透かした視認性を十分担保できないものであることが判明した。そこで、本発明者が鋭意検討したところ、曲げ剛性を１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上とすることにより、支持フレーム等に取り付ける際にシワが発生しにくくなり、シートを透かした視認性を担保できることを見出した。曲げ剛性として、より好ましくは１５ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上が挙げられる。上限については特に制限されないが、透明性と不燃性をより向上させる観点から、例えば、５０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以下が挙げられ、４０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以下が好ましく挙げられ、３５ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以下がより好ましく挙げられる。
本発明のシート１は、曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上であることが必要である。本発明者が検討したところ、例えば市販されているガラス繊維織物を透明なポリ塩化ビニル樹脂フィルムで挟んだシートは、曲げ剛性が１～５ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ程度であり、例えば支持フレーム等に取り付ける際にシワが発生しやすく、シートを透かした視認性を十分担保できないものであることが判明した。そこで、本発明者が鋭意検討したところ、曲げ剛性を１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上とすることにより、支持フレーム等に取り付ける際にシワが発生しにくくなり、シートを透かした視認性を担保できることを見出した。曲げ剛性として、より好ましくは１５ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上が挙げられる。上限については特に制限されないが、透明性と不燃性をより向上させる観点から、例えば、５０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以下が挙げられ、４０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以下が好ましく挙げられ、３５ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以下がより好ましく挙げられる。
【0044】
なお、上記曲げ剛性は、測定装置としてカトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓを用い、シートの所定領域の１ｃｍ幅を試料として１ｃｍ間隔のチャック間に固定し、曲率＋１ｃｍ－１まで表側に曲げ、次に、曲率－１ｃｍ－１まで裏側に曲げた後に元に戻すことによって測定する。上記曲げ剛性とするには、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備えたものとすることに加え、例えば、硬化性樹脂層３の厚さを８０μｍ以上にすることや、ガラス繊維織物２を構成するガラスヤーンの番手、織密度、厚さ等を調整することにより可能である。
【0045】
本発明のシート１においては、透明性を担保する観点から、使用時に剥離される剥離可能な保護フィルム５を剥離後のシート１の全光線透過率は、８０％以上であり、８５％以上が好ましく、９０％以上がより好ましい。また、本発明のシート１の、使用時に剥離される剥離可能な保護フィルム５を剥離後のシート１のヘーズは、２０％以下であり、１０％以下がより好ましく挙げられ、５％以下がさらに好ましく挙げられ、３％以下が特に好ましく挙げられ、１％以下が一層好ましく挙げられる。シート１の全光線透過率及びヘーズは、それぞれ、ＪＩＳ Ｋ７３７５ ２００８「プラスチック－全光線透過率及び全光線反射率の求め方」に従って測定して得られた値である。
【0046】
上記のように高い透明性を担保するには、例えばガラス繊維織物２の厚さ、ガラス繊維織物２と硬化性樹脂層３との屈折率差、ガラス繊維の平均フィラメント径、フィラメント本数、ガラス繊維織物２の織密度を調整したりすること等が挙げられる。
【0047】
本発明のシート１は、ガラス繊維織物２を含むため、燃えにくい性質（不燃性）を備えることができる。なお、本発明のシート１の不燃性としては、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下である。不燃性をより一層向上させるためには、例えば、硬化性樹脂層３及びフィルム層４において、質量の調整や、難燃剤の添加や有機物量の減量等を行なえばよい。
【0048】
本発明のシート１の厚さとしては、例えば、使用時に剥離される剥離可能な保護フィルム５を剥離後のシート１の厚さ（すなわち、使用時に剥離される剥離可能な保護フィルム５を除く厚さ）としては、１００～５００μｍ、好ましくは１５０～３００μｍが挙げられる。また、本発明のシート１の質量として、例えば、使用時に剥離される剥離可能な保護フィルム５を剥離後のシート１の質量（すなわち、使用時に剥離される剥離可能な保護フィルム５を除く質量）として、１００～５００ｇ／ｍ２が挙げられ、１５０～３００ｇ／ｍ２が好ましく挙げられる。また、本発明のシート１において、前記硬化性樹脂層及びフィルム層の合計質量が１５０～３００ｇ／ｍ２、より好ましくは１５０～２５０ｇ／ｍ２であると、不燃性と、シートを例えば支持フレーム等に取り付けて使用する場合におけるシワに起因する視認性の低下を抑制することと、を一層両立しやすくなるので好ましい。
【0049】
本発明のシート１においては、フィルム層４を設けると、引裂強度をより高いものとし得る。より高い引裂強度を担保する観点から、引裂強度は、３０～１００（Ｎ）が好ましく、４０～１００（Ｎ）がより好ましく、５０～１００（Ｎ）が特に好ましい。本発明において、引裂強度は、次のように測定、算出される。
（試験方法）
ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３の７．１６のＣ法（トラペゾイド法）に準じ、シートから７５ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をたて方向、よこ方向にそれぞれ採取し、直角を含む２つの台形部（図５に例示する台形Ａ部に相当）それぞれに裏表両面に滑り止めのためのテープ（積水化学株式会社製商品名６００Ｓ）を貼付し、切れ目は入れずに、定速荷重型引張試験機（株式会社オリエンテック製商品名ＲＴＣ－１３１０Ａ）を用いておこない、最大荷重を測定し、たて方向最大荷重及びよこ方向最大荷重の平均値（＝（たて方向最大荷重（Ｎ）＋よこ方向最大荷重（Ｎ））／２）を引裂強度（Ｎ）とする。
（試験方法）
ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３の７．１６のＣ法（トラペゾイド法）に準じ、シートから７５ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をたて方向、よこ方向にそれぞれ採取し、直角を含む２つの台形部（図５に例示する台形Ａ部に相当）それぞれに裏表両面に滑り止めのためのテープ（積水化学株式会社製商品名６００Ｓ）を貼付し、切れ目は入れずに、定速荷重型引張試験機（株式会社オリエンテック製商品名ＲＴＣ－１３１０Ａ）を用いておこない、最大荷重を測定し、たて方向最大荷重及びよこ方向最大荷重の平均値（＝（たて方向最大荷重（Ｎ）＋よこ方向最大荷重（Ｎ））／２）を引裂強度（Ｎ）とする。
【0050】
本発明のシート１の製造方法としては、特に制限されず、例えば次のような製造方法が挙げられる。まず、上記のガラス繊維織物２と、硬化性樹脂層３を構成する未硬化の硬化性樹脂組成物を準備する。該硬化性樹脂組成物をフィルム層４とするフィルム（例えばポリエステルフィルム等）に塗布し、該硬化性樹脂組成物の上にガラス繊維織物２を載せてガラス繊維２に硬化性樹脂組成物を含浸させ、さらに、フィルム層４とするフィルムをもう１枚ガラス繊維織物２に載せ、２枚のフィルム層４それぞれの表面から圧力を加え、ガラス繊維織物２に硬化性樹脂組成物をさらに含浸させ、硬化性樹脂組成物を加熱や光照射により硬化させて、ガラス繊維織物２に硬化性樹脂層３が含浸され、該硬化性樹脂層３にフィルム層４が積層された、シート１（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４の順で積層されたシート１）が得られる。なお、シート１がフィルム層４を含まないものとする場合は、上記フィルム層４に代えて使用時に剥離される保護フィルム５とし、該保護フィルム５を剥離すればよい。
【0051】
また、本発明のシートの製造方法としては、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる光硬化性樹脂層と、前記光硬化性樹脂層に積層された、フィルム層と、を含むシートの製造方法であって、光透過性の保護フィルムが積層された光透過性の熱可塑性樹脂フィルムを少なくとも２枚準備する工程Ａと、ガラス繊維織物が浸漬された未硬化の光硬化性樹脂組成物を、前記工程Ａで得られた前記熱可塑性樹脂フィルム２枚で、光透過性の保護フィルムが外側となるようにして挟んだ状態で、前記未硬化の光硬化性樹脂組成物に光を照射し、前記未硬化の光硬化性樹脂組成物を硬化させる工程Ｂと、を含むものとすることができる。
【0052】
２．空調システムについて
本発明の空調システムは、発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、前記コールドアイルと前記ホットアイルとを区画するシートと、を備える空調システムであって、前記シートが、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上である。
本発明の空調システムは、発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、前記コールドアイルと前記ホットアイルとを区画するシートと、を備える空調システムであって、前記シートが、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上である。
【0053】
図６は、本発明の空調システムの一例を説明する平面模式図である。図６の空調システムは、室１００に、発熱機器を収容する複数のラック１０１と、空気調和機１０２と、空気調和機１０２から流れる冷気（図６において、冷気の流れを白抜き矢印により示す。）をラック１０１に送るコールドアイル１０３と、前記冷気が前記ラック１０１を通過することにより温められてなる暖気（図６において暖気の流れをハッチングした矢印により示す。）を流すホットアイル１０４と、コールドアイル１０３とホットアイル１０４とを区画する、前述したシート１を備えるパネル１０５と、を備える。発熱機器としては、ラックマウント型サーバーや通信機器等が挙げられる。また、パネル１０５は、前述した本発明のシート１が、アルミニウム等の材質からなる支持フレームにより支持されている。
【0054】
図６においては、ラック１０１が複数連結してラック列を形成しており、当該ラック列が複数長手方向を対向させて間隔をおいて配置されている。そして、一対のラック列の排気面同士が対向し、当該一対の排気面と、パネル１０５によりホットアイル１０４が形成されている。
【0055】
本実施形態において、ホットアイル１０４に流れた暖気は、ホットアイル上方にある暖気の流路（図示しない）を通り、空気調和機１０２に還流される。ここで、パネル１０５は、ホットアイル１０４に流れた暖気が、コールドアイル１０３に空気調和機１０２に還流されずに流れること、及びコールドアイル１０３の冷気がラック１０１を通過せずにホットアイル１０４に流れることを抑制する。
【0056】
また、図６の空調システムにおいて、室１００内の床下に床下空間を設け、空気調和機１０２から流れる冷気を床下空間に通し、コールドアイル１０３におけるラック１０１の吸気側面近くの床に、床下空間から室内に当該冷気を送る通風口を設け、当該通風口からラック１０１の吸気口に冷気を流すこともできる。
【0057】
図７は、本発明の空調システムの一例を説明する平面模式図である。図７の空調システムは、室１００に、発熱機器を収容する複数のラック１０１と、空気調和機１０２と、空気調和機１０２から流れる冷気（図６において、冷気の流れを白抜き矢印により示す。）をラック１０１に送るコールドアイル１０３と、前記冷気が前記ラック１０１を通過することにより温められてなる暖気（図６において暖気の流れをハッチングした矢印により示す。）を流すホットアイル１０４と、コールドアイル１０３とホットアイル１０４とを区画する、前述したシート１を備えるパネル１０５と、を備える。
【0058】
図７においては、ラック１０１が複数連結してラック列を形成しており、当該ラック列が複数長手方向を対向させて間隔をおいて配置されている。そして、一対のラック列の吸気面同士が対向し、当該一対の吸気面と、パネル１０５によりコールドアイル１０３が形成されている。
【0059】
また、図７の空調システムにおいて、室１００内の床下に床下空間を設け、空気調和機１０２から流れる冷気を床下空間に通し、コールドアイル１０３におけるラック１０１の吸気側面近くの床に、床下空間から室内に当該冷気を送る通風口を設け、当該通風口からラック１０１の吸気口に冷気を流すことができる。
【0060】
なお、図６及び図７において、パネル１０５は、コールドアイル１０３とホットアイル１０４とを完全に遮断することもできるし、パネル１０５の一部が開口しており、当該開口によりコールドアイル１０３とホットアイル１０４とが当該開口により空間的に連通しているものとすることもできる。また、パネル１０５は、監視員や作業員がコールドアイル１０３とホットアイル１０４とを往来できるよう、開閉手段を備えたものとしてもよい。
【0061】
また、本発明の空調システムは、例えば特許文献１の図１に開示されているような、ラック列の上端側から伸びる板体として、本発明のシート１を備えるパネルを用いることができる。また、前述した、図６におけるホットアイル１０４上方にある暖気の流路（図示しない）を、本発明のシート１を備えるパネルで形成することができる。
【0062】
また、例えば図６、図７において、本発明の空調システムは、コールドアイル１０３又はホットアイル１０４のいずれかに監視カメラを設け、シート１を透して監視カメラを設置しない他方の空間を監視することができる。
【実施例0063】
以下に、実施例及び比較例を示して本発明を詳細に説明する。ただし、本発明は、実施例に限定されない。
【0064】
ガラス繊維織物２に含浸させる、硬化性樹脂層３を構成する硬化性樹脂組成物としては、表１の組成となるようにして、アクリルシラップ（株式会社菱晃製商品名「アクリシラップＸＤ－８００５」（屈折率１．５５０）及び「アクリシラップＸＤ－８００６」（屈折率１．５７０）を質量比で１：１となるよう混合したもの）、ビニルエステル樹脂（日本ユピカ株式会社製）、スチレンモノマー（日本ユピカ株式会社製）、２官能（メタ）アクリレート、光重合開始剤（ＩＧＭ社製Ｏｍｎｉｒａｄ １８４））の混合物を使用した。なお、硬化剤である２官能（メタ）アクリレートとしては、表１に記載のＮＰＧＤＡ（ネオペンチルグリコールジアクリレート、分子量２１２、（日本ユピカ株式会社製））を用いた。また、光重合開始剤の量は、アクリルシラップ１００質量部、又は、ビニルエステル樹脂とスチレンモノマーと２官能（メタ）アクリレートの合計１００質量部、に対して３質量部とした。
【0065】
＜実施例１＞
（ガラス繊維織物２の製造）
経糸及び緯糸としてユニチカグラスファイバー株式会社製商品名「ＥＣＣ１２００ １／０ １．０Ｚ」（平均フィラメント径４．５μｍ、平均フィラメント本数１００本、撚り数１．０Ｚ）を用い、エアージェット織機で製織し、経糸密度が９０本／２５ｍｍ、緯糸密度が９０本／２５ｍｍの平織のガラス繊維織物（生機）を得た。ついで、得られたガラス繊維織物（生機）に付着している紡糸集束剤と製織集束剤を４００℃で３０時間加熱して除去した。その後、表面処理剤のシランカップリング剤（Ｓ－３５０：Ｎ－ビニルベンジル－アミノエチル－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン（塩酸塩）チッソ株式会社）を１５ｇ／Ｌの濃度に調整しパダーロールで絞った後、１２０℃で１分乾燥・キュアリングした。そして、圧力１．５ＭＰａの水流加工でガラス繊維織物の張力を経方向が１００Ｎ／ｍとしながら拡幅処理を１回施し、ガラス繊維織物２を得た。得られたガラス繊維織物２は、経糸密度９０本／２５ｍｍ、緯糸密度９０本／２５ｍｍ、厚さ２７μｍ、質量３０ｇ／ｍ２、屈折率１．５６１であった。
（ガラス繊維織物２の製造）
経糸及び緯糸としてユニチカグラスファイバー株式会社製商品名「ＥＣＣ１２００ １／０ １．０Ｚ」（平均フィラメント径４．５μｍ、平均フィラメント本数１００本、撚り数１．０Ｚ）を用い、エアージェット織機で製織し、経糸密度が９０本／２５ｍｍ、緯糸密度が９０本／２５ｍｍの平織のガラス繊維織物（生機）を得た。ついで、得られたガラス繊維織物（生機）に付着している紡糸集束剤と製織集束剤を４００℃で３０時間加熱して除去した。その後、表面処理剤のシランカップリング剤（Ｓ－３５０：Ｎ－ビニルベンジル－アミノエチル－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン（塩酸塩）チッソ株式会社）を１５ｇ／Ｌの濃度に調整しパダーロールで絞った後、１２０℃で１分乾燥・キュアリングした。そして、圧力１．５ＭＰａの水流加工でガラス繊維織物の張力を経方向が１００Ｎ／ｍとしながら拡幅処理を１回施し、ガラス繊維織物２を得た。得られたガラス繊維織物２は、経糸密度９０本／２５ｍｍ、緯糸密度９０本／２５ｍｍ、厚さ２７μｍ、質量３０ｇ／ｍ２、屈折率１．５６１であった。
【0066】
（フィルム層４）
フィルム層４として、市販の東洋紡株式会社製２軸延伸ポリエステルフィルム（商品名「コスモシャイン（登録商標）Ａ４３００」、厚さ５０μｍ、質量７０ｇ／ｍ２、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）０．９％）を使用した。フィルム層４は２枚準備した。
フィルム層４として、市販の東洋紡株式会社製２軸延伸ポリエステルフィルム（商品名「コスモシャイン（登録商標）Ａ４３００」、厚さ５０μｍ、質量７０ｇ／ｍ２、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）０．９％）を使用した。フィルム層４は２枚準備した。
【0067】
（シートの製造）
上記フィルム層４のうち１枚の片面に、硬化性樹脂層３とする表１に記載の硬化性樹脂組成物を塗布した。次に、樹脂組成物３とする該硬化性樹脂組成物の上に、上記得られたガラス繊維織物２を載せ、１分間静置してガラス繊維織物２の隙間に上記の硬化性樹脂組成物を含浸させた。次いで、他方のフィルム層４を載せ、当該フィルム層４の上からローラで硬化性樹脂層３の質量が９０ｇ／ｍ２となるように加圧した。その後、硬化性樹脂層３とする硬化性樹脂組成物にブラックライト蛍光ランプ（株式会社東芝製商品名ＦＬ１５ＢＬＢ）を用いてフィルム層４を透して光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該硬化性樹脂組成物を硬化させ、硬化性樹脂層３を形成し、図２に例示する積層構造（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４）であるシートを得た。得られたシートにおいて、ガラス繊維織物のガラス繊維間の隙間には、硬化性樹脂層３（樹脂組成物の硬化物）が含浸されており、ガラス繊維織物の層の両面上には硬化性樹脂層３が形成されていた。
上記フィルム層４のうち１枚の片面に、硬化性樹脂層３とする表１に記載の硬化性樹脂組成物を塗布した。次に、樹脂組成物３とする該硬化性樹脂組成物の上に、上記得られたガラス繊維織物２を載せ、１分間静置してガラス繊維織物２の隙間に上記の硬化性樹脂組成物を含浸させた。次いで、他方のフィルム層４を載せ、当該フィルム層４の上からローラで硬化性樹脂層３の質量が９０ｇ／ｍ２となるように加圧した。その後、硬化性樹脂層３とする硬化性樹脂組成物にブラックライト蛍光ランプ（株式会社東芝製商品名ＦＬ１５ＢＬＢ）を用いてフィルム層４を透して光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該硬化性樹脂組成物を硬化させ、硬化性樹脂層３を形成し、図２に例示する積層構造（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４）であるシートを得た。得られたシートにおいて、ガラス繊維織物のガラス繊維間の隙間には、硬化性樹脂層３（樹脂組成物の硬化物）が含浸されており、ガラス繊維織物の層の両面上には硬化性樹脂層３が形成されていた。
【0068】
＜実施例２＞
（ガラス繊維織物２の製造）
実施例１と同様の製造方法で、ガラス繊維織物２とするガラス繊維織物を得た。
（ガラス繊維織物２の製造）
実施例１と同様の製造方法で、ガラス繊維織物２とするガラス繊維織物を得た。
【0069】
（フィルム層４）
フィルム層４として、市販の東洋紡株式会社製２軸延伸ポリエステルフィルム（商品名「コスモシャイン（登録商標）Ａ４３００」、厚さ７５μｍ、質量１０５ｇ／ｍ２、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）０．９％）を使用した。フィルム層４は２枚準備した。
フィルム層４として、市販の東洋紡株式会社製２軸延伸ポリエステルフィルム（商品名「コスモシャイン（登録商標）Ａ４３００」、厚さ７５μｍ、質量１０５ｇ／ｍ２、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）０．９％）を使用した。フィルム層４は２枚準備した。
【0070】
（シートの製造）
上記フィルム層４のうち１枚の片面に、硬化性樹脂層３とする表１に記載の硬化性樹脂組成物を塗布した。次に、樹脂組成物３とする該硬化性樹脂組成物の上に、上記得られたガラス繊維織物２を載せ、１分間静置してガラス繊維織物２の隙間に上記の硬化性樹脂組成物を含浸させた。次いで、他方のフィルム層４を載せ、当該フィルム層４の上からローラで硬化性樹脂層３の質量が７０ｇ／ｍ２となるように加圧した。その後、硬化性樹脂層３とする硬化性樹脂組成物にブラックライト蛍光ランプ（株式会社東芝製商品名ＦＬ１５ＢＬＢ）を用いてフィルム層４を透して光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該硬化性樹脂組成物を硬化させ、硬化性樹脂層３を形成し、図２に例示する積層構造（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４）であるシートを得た。得られたシートにおいて、ガラス繊維織物のガラス繊維間の隙間には、硬化性樹脂層３（樹脂組成物の硬化物）が含浸されており、ガラス繊維織物の層の両面上には硬化性樹脂層３が形成されていた。
上記フィルム層４のうち１枚の片面に、硬化性樹脂層３とする表１に記載の硬化性樹脂組成物を塗布した。次に、樹脂組成物３とする該硬化性樹脂組成物の上に、上記得られたガラス繊維織物２を載せ、１分間静置してガラス繊維織物２の隙間に上記の硬化性樹脂組成物を含浸させた。次いで、他方のフィルム層４を載せ、当該フィルム層４の上からローラで硬化性樹脂層３の質量が７０ｇ／ｍ２となるように加圧した。その後、硬化性樹脂層３とする硬化性樹脂組成物にブラックライト蛍光ランプ（株式会社東芝製商品名ＦＬ１５ＢＬＢ）を用いてフィルム層４を透して光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該硬化性樹脂組成物を硬化させ、硬化性樹脂層３を形成し、図２に例示する積層構造（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４）であるシートを得た。得られたシートにおいて、ガラス繊維織物のガラス繊維間の隙間には、硬化性樹脂層３（樹脂組成物の硬化物）が含浸されており、ガラス繊維織物の層の両面上には硬化性樹脂層３が形成されていた。
【0071】
＜実施例３＞
（ガラス繊維織物２の製造）
実施例１と同様の製造方法で、ガラス繊維織物２とするガラス繊維織物を得た。
（ガラス繊維織物２の製造）
実施例１と同様の製造方法で、ガラス繊維織物２とするガラス繊維織物を得た。
【0072】
（フィルム層４）
フィルム層４として、市販の東洋紡株式会社製２軸延伸ポリエステルフィルム（商品名「コスモシャイン（登録商標）Ａ４３００」、厚さ５０μｍ、質量７０ｇ／ｍ２、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）０．９％）を使用した。フィルム層４は２枚準備した。
フィルム層４として、市販の東洋紡株式会社製２軸延伸ポリエステルフィルム（商品名「コスモシャイン（登録商標）Ａ４３００」、厚さ５０μｍ、質量７０ｇ／ｍ２、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）０．９％）を使用した。フィルム層４は２枚準備した。
【0073】
（シートの製造）
上記フィルム層４のうち１枚の片面に、硬化性樹脂層３とする表１に記載の硬化性樹脂組成物を塗布した。次に、樹脂組成物３とする該硬化性樹脂組成物の上に、上記得られたガラス繊維織物２を載せ、１分間静置してガラス繊維織物２の隙間に上記の硬化性樹脂組成物を含浸させた。次いで、他方のフィルム層４を載せ、当該フィルム層４の上からローラで硬化性樹脂層３の質量が９０ｇ／ｍ２となるように加圧した。その後、硬化性樹脂層３とする硬化性樹脂組成物にブラックライト蛍光ランプ（株式会社東芝製商品名ＦＬ１５ＢＬＢ）を用いてフィルム層４を透して光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該硬化性樹脂組成物を硬化させ、硬化性樹脂層３を形成し、図２に例示する積層構造（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４）であるシートを得た。得られたシートにおいて、ガラス繊維織物のガラス繊維間の隙間には、硬化性樹脂層３（樹脂組成物の硬化物）が含浸されており、ガラス繊維織物の層の両面上には硬化性樹脂層３が形成されていた。
上記フィルム層４のうち１枚の片面に、硬化性樹脂層３とする表１に記載の硬化性樹脂組成物を塗布した。次に、樹脂組成物３とする該硬化性樹脂組成物の上に、上記得られたガラス繊維織物２を載せ、１分間静置してガラス繊維織物２の隙間に上記の硬化性樹脂組成物を含浸させた。次いで、他方のフィルム層４を載せ、当該フィルム層４の上からローラで硬化性樹脂層３の質量が９０ｇ／ｍ２となるように加圧した。その後、硬化性樹脂層３とする硬化性樹脂組成物にブラックライト蛍光ランプ（株式会社東芝製商品名ＦＬ１５ＢＬＢ）を用いてフィルム層４を透して光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該硬化性樹脂組成物を硬化させ、硬化性樹脂層３を形成し、図２に例示する積層構造（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４）であるシートを得た。得られたシートにおいて、ガラス繊維織物のガラス繊維間の隙間には、硬化性樹脂層３（樹脂組成物の硬化物）が含浸されており、ガラス繊維織物の層の両面上には硬化性樹脂層３が形成されていた。
【0074】
＜実施例４＞
（ガラス繊維織物２の製造）
実施例１と同様の製造方法で、ガラス繊維織物２とするガラス繊維織物を得た。
（ガラス繊維織物２の製造）
実施例１と同様の製造方法で、ガラス繊維織物２とするガラス繊維織物を得た。
【0075】
（フィルム層４）
フィルム層４として、市販のポリ塩化ビニル樹脂フィルム（オカモト株式会社製、一般用ＰＶＣ＃３２０、厚さ１００μｍ、質量１２０ｇ／ｍ２）を使用した。フィルム層４は２枚準備した。
フィルム層４として、市販のポリ塩化ビニル樹脂フィルム（オカモト株式会社製、一般用ＰＶＣ＃３２０、厚さ１００μｍ、質量１２０ｇ／ｍ２）を使用した。フィルム層４は２枚準備した。
【0076】
（シートの製造）
上記フィルム層４のうち１枚の片面に、硬化性樹脂層３とする表１に記載の硬化性樹脂組成物を塗布した。次に、樹脂組成物３とする該硬化性樹脂組成物の上に、上記得られたガラス繊維織物２を載せ、１分間静置してガラス繊維織物２の隙間に上記の硬化性樹脂組成物を含浸させた。次いで、他方のフィルム層４を載せ、当該フィルム層４の上からローラで硬化性樹脂層３の質量が９０ｇ／ｍ２となるように加圧した。その後、硬化性樹脂層３とする硬化性樹脂組成物にブラックライト蛍光ランプ（株式会社東芝製商品名ＦＬ１５ＢＬＢ）を用いてフィルム層４を透して光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該硬化性樹脂組成物を硬化させ、硬化性樹脂層３を形成し、図２に例示する積層構造（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４）であるシートを得た。得られたシートにおいて、ガラス繊維織物のガラス繊維間の隙間には、硬化性樹脂層３（樹脂組成物の硬化物）が含浸されており、ガラス繊維織物の層の両面上には硬化性樹脂層３が形成されていた。
上記フィルム層４のうち１枚の片面に、硬化性樹脂層３とする表１に記載の硬化性樹脂組成物を塗布した。次に、樹脂組成物３とする該硬化性樹脂組成物の上に、上記得られたガラス繊維織物２を載せ、１分間静置してガラス繊維織物２の隙間に上記の硬化性樹脂組成物を含浸させた。次いで、他方のフィルム層４を載せ、当該フィルム層４の上からローラで硬化性樹脂層３の質量が９０ｇ／ｍ２となるように加圧した。その後、硬化性樹脂層３とする硬化性樹脂組成物にブラックライト蛍光ランプ（株式会社東芝製商品名ＦＬ１５ＢＬＢ）を用いてフィルム層４を透して光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該硬化性樹脂組成物を硬化させ、硬化性樹脂層３を形成し、図２に例示する積層構造（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４）であるシートを得た。得られたシートにおいて、ガラス繊維織物のガラス繊維間の隙間には、硬化性樹脂層３（樹脂組成物の硬化物）が含浸されており、ガラス繊維織物の層の両面上には硬化性樹脂層３が形成されていた。
【0077】
＜比較例１＞
（ガラス繊維織物２の製造）
実施例１と同様の製造方法で、ガラス繊維織物２とするガラス繊維織物を得た。
（ガラス繊維織物２の製造）
実施例１と同様の製造方法で、ガラス繊維織物２とするガラス繊維織物を得た。
【0078】
（フィルム層４）
フィルム層４として、市販のポリ塩化ビニル樹脂フィルム（オカモト株式会社製、一般用ＰＶＣ＃３２０、厚さ１３０μｍ、質量１５６ｇ／ｍ２）を使用した。フィルム層４は２枚準備した。
フィルム層４として、市販のポリ塩化ビニル樹脂フィルム（オカモト株式会社製、一般用ＰＶＣ＃３２０、厚さ１３０μｍ、質量１５６ｇ／ｍ２）を使用した。フィルム層４は２枚準備した。
【0079】
（シートの製造）
上記フィルム層４のうち１枚の片面に、硬化性樹脂層３とする表１に記載の硬化性樹脂組成物を塗布した。次に、樹脂組成物３とする該硬化性樹脂組成物の上に、上記得られたガラス繊維織物２を載せ、１分間静置してガラス繊維織物２の隙間に上記の硬化性樹脂組成物を含浸させた。次いで、他方のフィルム層４を載せ、当該フィルム層４の上からローラで硬化性樹脂層３の質量が５０ｇ／ｍ２となるように加圧した。その後、硬化性樹脂層３とする硬化性樹脂組成物にブラックライト蛍光ランプ（株式会社東芝製商品名ＦＬ１５ＢＬＢ）を用いてフィルム層４を透して光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該硬化性樹脂組成物を硬化させ、硬化性樹脂層３を形成し、図２に例示する積層構造（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４）であるシートを得た。得られたシートにおいて、ガラス繊維織物のガラス繊維間の隙間には、硬化性樹脂層３（樹脂組成物の硬化物）が含浸されており、ガラス繊維織物の層の両面上には硬化性樹脂層３が形成されていた。
上記フィルム層４のうち１枚の片面に、硬化性樹脂層３とする表１に記載の硬化性樹脂組成物を塗布した。次に、樹脂組成物３とする該硬化性樹脂組成物の上に、上記得られたガラス繊維織物２を載せ、１分間静置してガラス繊維織物２の隙間に上記の硬化性樹脂組成物を含浸させた。次いで、他方のフィルム層４を載せ、当該フィルム層４の上からローラで硬化性樹脂層３の質量が５０ｇ／ｍ２となるように加圧した。その後、硬化性樹脂層３とする硬化性樹脂組成物にブラックライト蛍光ランプ（株式会社東芝製商品名ＦＬ１５ＢＬＢ）を用いてフィルム層４を透して光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該硬化性樹脂組成物を硬化させ、硬化性樹脂層３を形成し、図２に例示する積層構造（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４）であるシートを得た。得られたシートにおいて、ガラス繊維織物のガラス繊維間の隙間には、硬化性樹脂層３（樹脂組成物の硬化物）が含浸されており、ガラス繊維織物の層の両面上には硬化性樹脂層３が形成されていた。
【0080】
＜比較例２＞
（ガラス繊維織物２の製造）
経糸及び緯糸としてユニチカグラスファイバー株式会社製商品名「ＥＣＤ４５０ １／０ １．０Ｚ」（平均フィラメント径５．０μｍ、平均フィラメント本数２００本、撚り数１．０Ｚ）を用い、エアージェット織機で製織し、経糸密度が６０本／２５ｍｍ、緯糸密度が６０本／２５ｍｍの平織のガラス繊維織物（生機）を得た。ついで、得られたガラス繊維織物（生機）に付着している紡糸集束剤と製織集束剤を４００℃で３０時間加熱して除去した。その後、表面処理剤のシランカップリング剤（Ｓ－３５０：Ｎ－ビニルベンジル－アミノエチル－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン（塩酸塩）チッソ株式会社）を１５ｇ／Ｌの濃度に調整しパダーロールで絞った後、１２０℃で１分乾燥・キュアリングした。そして、圧力１．５ＭＰａの水流加工でガラス繊維織物の張力を経方向が１００Ｎ／ｍとしながら拡幅処理を１回施し、ガラス繊維織物２とするガラス繊維織物を得た。得られたガラス繊維織物２は、経糸密度６０本／２５ｍｍ、緯糸密度６０本／２５ｍｍ、厚さ５０μｍ、質量５３ｇ／ｍ２、屈折率１．５６１であった。
（ガラス繊維織物２の製造）
経糸及び緯糸としてユニチカグラスファイバー株式会社製商品名「ＥＣＤ４５０ １／０ １．０Ｚ」（平均フィラメント径５．０μｍ、平均フィラメント本数２００本、撚り数１．０Ｚ）を用い、エアージェット織機で製織し、経糸密度が６０本／２５ｍｍ、緯糸密度が６０本／２５ｍｍの平織のガラス繊維織物（生機）を得た。ついで、得られたガラス繊維織物（生機）に付着している紡糸集束剤と製織集束剤を４００℃で３０時間加熱して除去した。その後、表面処理剤のシランカップリング剤（Ｓ－３５０：Ｎ－ビニルベンジル－アミノエチル－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン（塩酸塩）チッソ株式会社）を１５ｇ／Ｌの濃度に調整しパダーロールで絞った後、１２０℃で１分乾燥・キュアリングした。そして、圧力１．５ＭＰａの水流加工でガラス繊維織物の張力を経方向が１００Ｎ／ｍとしながら拡幅処理を１回施し、ガラス繊維織物２とするガラス繊維織物を得た。得られたガラス繊維織物２は、経糸密度６０本／２５ｍｍ、緯糸密度６０本／２５ｍｍ、厚さ５０μｍ、質量５３ｇ／ｍ２、屈折率１．５６１であった。
【0081】
（フィルム層４）
フィルム層４として、市販のポリ塩化ビニル樹脂フィルム（オカモト株式会社製、一般用ＰＶＣ＃３２０、厚さ１００μｍ、質量１２０ｇ／ｍ２）を使用した。フィルム層４は２枚準備した。
フィルム層４として、市販のポリ塩化ビニル樹脂フィルム（オカモト株式会社製、一般用ＰＶＣ＃３２０、厚さ１００μｍ、質量１２０ｇ／ｍ２）を使用した。フィルム層４は２枚準備した。
【0082】
（シートの製造）
上記フィルム層４のうち１枚の片面に、硬化性樹脂層３とする表１に記載の硬化性樹脂組成物を塗布した。次に、樹脂組成物３とする該硬化性樹脂組成物の上に、上記得られたガラス繊維織物２を載せ、１分間静置してガラス繊維織物２の隙間に上記の硬化性樹脂組成物を含浸させた。次いで、他方のフィルム層４を載せ、当該フィルム層４の上からローラで硬化性樹脂層３の質量が４０ｇ／ｍ２となるように加圧した。その後、硬化性樹脂層３とする硬化性樹脂組成物にブラックライト蛍光ランプ（株式会社東芝製商品名ＦＬ１５ＢＬＢ）を用いてフィルム層４を透して光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該硬化性樹脂組成物を硬化させ、硬化性樹脂層３を形成し、図２に例示する積層構造（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４）であるシートを得た。得られたシートにおいて、ガラス繊維織物のガラス繊維間の隙間には、硬化性樹脂層３（樹脂組成物の硬化物）が含浸されており、ガラス繊維織物の層の両面上には硬化性樹脂層３が形成されていた。
上記フィルム層４のうち１枚の片面に、硬化性樹脂層３とする表１に記載の硬化性樹脂組成物を塗布した。次に、樹脂組成物３とする該硬化性樹脂組成物の上に、上記得られたガラス繊維織物２を載せ、１分間静置してガラス繊維織物２の隙間に上記の硬化性樹脂組成物を含浸させた。次いで、他方のフィルム層４を載せ、当該フィルム層４の上からローラで硬化性樹脂層３の質量が４０ｇ／ｍ２となるように加圧した。その後、硬化性樹脂層３とする硬化性樹脂組成物にブラックライト蛍光ランプ（株式会社東芝製商品名ＦＬ１５ＢＬＢ）を用いてフィルム層４を透して光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該硬化性樹脂組成物を硬化させ、硬化性樹脂層３を形成し、図２に例示する積層構造（フィルム層４／ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層３／フィルム層４）であるシートを得た。得られたシートにおいて、ガラス繊維織物のガラス繊維間の隙間には、硬化性樹脂層３（樹脂組成物の硬化物）が含浸されており、ガラス繊維織物の層の両面上には硬化性樹脂層３が形成されていた。
【0083】
＜比較例３＞
比較例３のシートとして、市販の東洋紡株式会社製２軸延伸ポリエステルフィルム（商品名「コスモシャイン（登録商標）Ａ４３００」、厚さ７５μｍ、質量１０５ｇ／ｍ２、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）０．９％）を準備した。
比較例３のシートとして、市販の東洋紡株式会社製２軸延伸ポリエステルフィルム（商品名「コスモシャイン（登録商標）Ａ４３００」、厚さ７５μｍ、質量１０５ｇ／ｍ２、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ ７１０５：１９８１）０．９％）を準備した。
【0084】
＜比較例４＞
比較例４のシートとして、市販のポリ塩化ビニル樹脂フィルム（オカモト株式会社製、一般用ＰＶＣ＃３２０、厚さ１００μｍ、質量１２０ｇ／ｍ２）を使用した。
比較例４のシートとして、市販のポリ塩化ビニル樹脂フィルム（オカモト株式会社製、一般用ＰＶＣ＃３２０、厚さ１００μｍ、質量１２０ｇ／ｍ２）を使用した。
【0085】
なお、実施例及び比較例において、ガラス繊維織物の織密度は、ＪＩＳ Ｒ ３４２０ ２０１３ ７．９に従い、測定及び算出した。また、ガラス繊維織物の厚さは、ＪＩＳ Ｒ ３４２０ ２０１３ ７．１０．１Ａ法に従い、測定及び算出した。ガラス繊維織物の質量は、ＪＩＳ Ｒ ３４２０ ２０１３ ７．２に従い、測定及び算出した。硬化性樹脂層３及びガラス繊維織物２の屈折率は、前述の方法で測定及び算出した。硬化性樹脂層３及びガラス繊維織物２のアッベ数は、上記の方法で測定及び算出した。
【0086】
（引裂強度）
前述した方法により行った。
前述した方法により行った。
【0087】
（曲げ剛性）
前述した方法により行った。
前述した方法により行った。
【0088】
（フレームに取り付けた際のシワ）
長さ１．５ｍ、幅１ｍに切り出したシートを、長辺１．５ｍ、短辺１ｍの矩形枠上のアルミニウム製フレームに取り付け、当該フレームの長辺側の両端を手で持って吊り上げて観察し、シートのシワの発生について以下の基準により評価した。
○：シワの発生が無く、外観上及び視認性に問題ないレベルであった。
×：シワの発生があり、外観上及び視認性に問題あるレベルであった。
長さ１．５ｍ、幅１ｍに切り出したシートを、長辺１．５ｍ、短辺１ｍの矩形枠上のアルミニウム製フレームに取り付け、当該フレームの長辺側の両端を手で持って吊り上げて観察し、シートのシワの発生について以下の基準により評価した。
○：シワの発生が無く、外観上及び視認性に問題ないレベルであった。
×：シワの発生があり、外観上及び視認性に問題あるレベルであった。
【0089】
（不燃性評価）
一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、（Ｉ）加熱開始後２０分間、最高発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、（ＩＩ）加熱開始後２０分間の総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、（ＩＩＩ）加熱開始後２０分間、０．５ｍｍ四方以上の貫通孔がないものを○、上記（Ｉ）～（ＩＩＩ）の３つの要件のうち、一つでも満足しないものがある場合は×として評価した。
一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、（Ｉ）加熱開始後２０分間、最高発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、（ＩＩ）加熱開始後２０分間の総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、（ＩＩＩ）加熱開始後２０分間、０．５ｍｍ四方以上の貫通孔がないものを○、上記（Ｉ）～（ＩＩＩ）の３つの要件のうち、一つでも満足しないものがある場合は×として評価した。
【0090】
各評価結果を表１に示す。
【0091】
【表1】
【0092】
実施例１～４のシートは、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化性樹脂層を備え、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下であり、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２ 発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えず、総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であり、かつ、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上であることから、支持フレーム等に取り付けて使用する場合にも、シワに起因する視認性の低下を抑制し、かつ、燃えにくい性質を有するものであった。そして、実施例１～４のシートは、上記効果を奏することから、発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、を備える空調システムにおいて、コールドアイルとホットアイルとを区画する部材として好適に使用できるものであった。
【0093】
一方、比較例１及び２のシートは、カトーテック株式会社製の純曲げ試験機ＫＥＳ－ＦＢ２―Ｓで測定した曲げ剛性が１０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ未満であったことから、支持フレーム等に取り付けて使用する場合にも、シワに起因する視認性の低下を抑制することができないものであった。そして、比較例１及び２のシートは、シワに起因する視認性の低下を抑制することができないことから、発熱機器を収容する複数のラックと、空気調和機と、前記空気調和機から流れる冷気を前記ラックに送るコールドアイルと、前記冷気が前記ラックを通過することにより温められてなる暖気を流すホットアイルと、を備える空調システムにおいて、コールドアイルとホットアイルとを区画する部材として好適に使用できないものであった。
【符号の説明】
【0094】
１・・・シート
２・・・ガラス繊維織物
３・・・硬化性樹脂層
３１、３２・・・硬化性樹脂層の表面側部分
４・・・フィルム層
４１、４２・・・フィルム層の表面側部分
５・・・使用時に剥離される剥離可能な保護フィルム
６・・・帯電防止層
１００・・・室
１０１・・・ラック
１０２・・・空気調和機
１０３・・・コールドアイル
１０４・・・ホットアイル
１０５・・・パネル
２・・・ガラス繊維織物
３・・・硬化性樹脂層
３１、３２・・・硬化性樹脂層の表面側部分
４・・・フィルム層
４１、４２・・・フィルム層の表面側部分
５・・・使用時に剥離される剥離可能な保護フィルム
６・・・帯電防止層
１００・・・室
１０１・・・ラック
１０２・・・空気調和機
１０３・・・コールドアイル
１０４・・・ホットアイル
１０５・・・パネル
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】