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特開2022-124166内燃機関

書誌要約請求の範囲詳細な説明課題実施例実施するための形態図面の説明

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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2022124166

(43)【公開日】2022-08-25

(54)【発明の名称】内燃機関

(51)【国際特許分類】

F02D 13/02 20060101AFI20220818BHJP

F02M 26/01 20160101ALI20220818BHJP

F02B 23/10 20060101ALI20220818BHJP

【ＦＩ】

F02D13/02 K

F02M26/01 301

F02B23/10 320

【審査請求】未請求

【請求項の数】5

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2021021774

(22)【出願日】2021-02-15

(71)【出願人】

【識別番号】000003137

【氏名又は名称】マツダ株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001427

【氏名又は名称】弁理士法人前田特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】漆原友則

(72)【発明者】

【氏名】末岡賢也

(72)【発明者】

【氏名】河合佑介

(72)【発明者】

【氏名】井上淳

(72)【発明者】

【氏名】日高匡聡

(72)【発明者】

【氏名】松本浩太

(72)【発明者】

【氏名】谷井透汰

(72)【発明者】

【氏名】河野通治

(72)【発明者】

【氏名】宮本亨

(72)【発明者】

【氏名】伊藤翼

【テーマコード（参考）】

3G023

3G062

3G092

【Ｆターム（参考）】

3G023AA02

3G023AB06

3G023AC04

3G023AD02

3G023AG03

3G062AA10

3G062BA09

3G062GA01

3G062GA02

3G062GA04

3G062GA06

3G062GA08

3G062GA12

3G062GA18

3G092AA01

3G092AA11

3G092AA13

3G092AB02

3G092DA01

3G092DA02

3G092DA03

3G092DA08

3G092DC01

3G092DC08

3G092DE01S

3G092EA01

3G092EA02

3G092EA22

3G092FA21

3G092FA24

3G092GA05

3G092HA04Z

3G092HA05Z

3G092HE03Z

3G092HE08Z

(57)【要約】

【課題】燃費性能の向上のために内部ＥＧＲを積極的に導入しつつ、走りを実現するために内部ＥＧＲと新気を共に導入できる内燃機関を提供する。
【解決手段】内燃機関１は、可変位相機構（吸気Ｓ－ＶＴ２３、排気Ｓ－ＶＴ２４）を備える。吸気カム山は、開弁期間が２１０度以上３３０度ＣＡ以下に形成され、排気カム山は、最大のオーバーラップ期間において、吸気バルブ２１の開弁時期（CA_IVO）からオーバーラップ期間の中央時期（CA_center）までのクランク角度の関数である、排気バルブ２２の有効バルブリフト量（Lift（CA））、バルブシートの内周の長さ(L_ex)及び、一気筒当たりの行程容積(Ｖ)が次式を満たすように形成されている。
【数１】

【選択図】図６

【特許請求の範囲】

【請求項1】

複数の気筒と、各気筒に設けられた吸気バルブ及び排気バルブと、前記複数の気筒の各々に前記吸気バルブを介してその下流端が連通する独立吸気通路と、前記複数の気筒の各々に前記排気バルブを介してその上流端が連通する独立排気通路と、を備えた内燃機関であって、
前記吸気バルブを一定のリフト特性で往復動作させる吸気カム山を有しかつ、前記吸気バルブに機械的に接続された吸気カムシャフト、
前記排気バルブを一定のリフト特性で往復動作させる排気カム山を有しかつ、前記排気バルブに機械的に接続された排気カムシャフト、及び
前記吸気バルブと前記排気バルブとが共に開弁するオーバーラップが可能となるよう、前記吸気カムシャフト及び前記排気カムシャフトのクランクシャフトに対する回転位相を夫々変更する可変位相機構、を備え、
前記吸気カム山は、開弁時期から閉弁時期までの吸気バルブの開弁期間がクランク角度において２１０度以上３３０度以下となる様に形成され、
前記排気カム山は、前記可変位相機構により、前記吸気カムシャフトの回転位相が最も進角させられ、かつ前記排気カムシャフトの回転位相が最も遅角させられた状態でのオーバーラップ期間において、前記吸気バルブの開弁時期（CA_IVO）から前記オーバーラップ期間の中央時期（CA_center）までのクランク角度の関数である、前記排気バルブの有効バルブリフト量（Lift（CA））、前記排気バルブが閉弁時に接触するバルブシートの内周の長さ(L_ex)及び、一気筒当たりの行程容積(Ｖ)が、

【数1】

を満たすように形成されている、内燃機関。

【請求項2】

前記気筒内に燃料を噴射する燃料噴射装置と、
前記気筒内の燃料と空気とＥＧＲガスとの混合気に点火する点火装置と、
前記燃料噴射装置と前記点火装置とに電気的に接続され、電気信号を送ることで前記燃料噴射装置及び前記点火装置を制御する制御器と、をさらに備え、
前記制御器は、少なくとも一部の運転領域で、混合気を点火することで火炎伝播燃焼を開始させ、その後、未燃混合気が圧縮自己着火するように前記点火装置と前記燃料噴射装置を制御する、請求項１に記載の内燃機関。

【請求項3】

前記気筒内に収容されたピストンの冠面と、シリンダヘッドの下面とで構成される燃焼室の圧縮比εが１４．０＜εである、請求項１又は２に記載の内燃機関。

【請求項4】

前記内燃機関は自然吸気エンジンである、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の内燃機関。

【請求項5】

前記内燃機関は総排気量が２．９Ｌ以上の６気筒エンジンであり、車両に縦置きで配置される請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の内燃機関。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、オーバーラップ期間中に既燃ガスを筒内に導入する内燃機関に関する。

【背景技術】

【0002】

自動車用の内燃機関の開発においては、日々、燃費向上と走りを両立するための研究がなされている。

【0003】

例えば、特許文献１には、燃焼室内の混合気に点火して火炎伝播燃焼（Spark Ignition：ＳＩ燃焼）させたのち、未燃混合気が圧縮自己着火（Compression Ignition：ＣＩ燃焼）する、いわゆるＳＰＣＣＩ（SPark Controlled Compression Ignition）燃焼の技術が開示されている。このＳＰＣＣＩ燃焼技術は、燃焼室内の新気と既燃ガスの割合、燃料噴射時期や噴射量、点火時期等を緻密に制御することで、ＳＩ燃焼とＣＩ燃焼の割合を調整し、ＣＩ燃焼の着火時期をコントロールして熱効率を高める燃焼技術である。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】国際公開第２０１８／０９６７４５号

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

燃費をより一層高めるためには、燃焼室で燃焼した既燃ガスであるＥＧＲを気筒内に再導入して比熱比を高め、熱効率を高めることが有益である。このＥＧＲは、排気通路から熱交換器を流通して吸気通路へ再循環する外部ＥＧＲと、排気バルブと吸気バルブを共に開弁するオーバーラップ期間を設けて気筒に再循環させる内部ＥＧＲに大別される。

【0006】

特許文献１によれば、負荷に応じて内部ＥＧＲと外部ＥＧＲの割合を変えている。より詳しくは、低負荷では内部ＥＧＲのみを循環させ、負荷が高くなるにつれて内部ＥＧＲ量を減らして外部ＥＧＲ量を増やしており、負荷がさらに高いときは機械式過給機で過給して、要求された外部ＥＧＲと新気の両方を導入している。

【0007】

しかし、機械式過給機は、内燃機関の動力を利用して駆動するものであり、内燃機関が車両を駆動するエネルギーの一部が機械式過給機に使われてしまうため、機械式過給機を駆動する分、燃費としては悪化傾向にあった。従って、上述のような機械式過給機を用いずに導入できる内部ＥＧＲで比熱比を高めることが望ましい。

【0008】

内部ＥＧＲを多量に導入するためには、排気バルブと吸気バルブが共に開弁するオーバーラップ期間を長くする、又は、独立排気通路から独立吸気通路へ既燃ガスを積極的に吹き返すために、吸気通路圧力を低くすることが考えられる。

【0009】

要求新気量が少ない場合、オーバーラップ期間を長くすれば、必要な新気量と内部ＥＧＲガス量とを確保できる。しかし、走りを実現するために要求新気量が増えると、スロットル弁を開く必要がある。スロットル弁を開くと、吸気通路圧力が高くなるため必要な内部ＥＧＲが確保できなくなる。吸気通路圧力が高い状態で、内部ＥＧＲと新気を共に導入できる吸気バルブ及び排気バルブのリフト特性を実現する必要がある。

【0010】

本願は上述のような事情に鑑み、内部ＥＧＲを積極的に導入して燃費を向上させつつ、走りを実現するために内部ＥＧＲと新気を共に導入できる内燃機関を提供する。

【課題を解決するための手段】

【0011】

本願の発明者らは、内部ＥＧＲと吸気量の両方を確保するために鋭意研究をした結果、吸気バルブ及び排気バルブのリフト特性に最適な設計値があることを見出した。

【0012】

そこで、前記課題を解決するために本発明の内燃機関は、複数の気筒と、各気筒に設けられた吸気バルブ及び排気バルブと、前記複数の気筒の各々に前記吸気バルブを介してその下流端が連通する独立吸気通路と、前記複数の気筒の各々に前記排気バルブを介してその上流端が連通する独立排気通路と、を備える。

【0013】

前記内燃機関はさらに、前記吸気バルブを一定のリフト特性で往復動作させる吸気カム山を有しかつ、前記吸気バルブに機械的に接続された吸気カムシャフト、前記排気バルブを一定のリフト特性で往復動作させる排気カム山を有しかつ、前記排気バルブに機械的に接続された排気カムシャフト、及び、前記吸気バルブと前記排気バルブとが共に開弁するオーバーラップが可能となるよう、前記吸気カムシャフト及び前記排気カムシャフトのクランクシャフトに対する回転位相を夫々変更する可変位相機構、を備え、前記吸気カム山は、開弁時期から閉弁時期までの吸気バルブの開弁期間がクランク角度において２１０度以上３３０度以下となる様に形成され、前記排気カム山は、前記可変位相機構により、前記吸気カムシャフトの回転位相が最も進角させられ、かつ前記排気カムシャフトの回転位相が最も遅角させられた状態でのオーバーラップ期間において、前記吸気バルブの開弁時期（CA_IVO）から、前記オーバーラップ期間の中央時期（CA_center）までの排気バルブリフト量の関数である、前記排気バルブの有効バルブリフト量（Lift（CA））、前記排気バルブが閉弁時に接触するバルブシートの内周の長さ(L_ex)及び、一気筒当たりの行程容積(Ｖ)が、下記の式を満たすように形成されている、とした。

【0014】

【数1】

【0015】

排気バルブが開弁している排気行程中に、吸気バルブが開弁したときから、独立排気通路と独立吸気通路の圧力差によって、独立排気通路の既燃ガスが、独立吸気通路に吹き返される。この独立吸気通路に吹き返された既燃ガスが、吸気行程でピストンが下降することによって気筒内に吸い込まれ、内部ＥＧＲとなる。

【0016】

従って、可変位相機構により、吸気バルブは最も進角させられた最進角に回転位相が変更され、排気バルブは最も遅角させられた最遅角に回転位相が変更された状態でのオーバーラップ期間は、最大のオーバーラップ期間となり、この最大のオーバーラップ期間において、前記吸気バルブの開弁時期（CA_IVO）から、前記オーバーラップ期間の中央時期（CA_center）までのクランク角度の関数である、前記排気バルブの有効バルブリフト量（Lift（CA））、前記排気バルブが閉弁時に接触するバルブシートの内周の長さ(L_ex)及び、一気筒当たりの行程容積(Ｖ)から、次式（２）によって算出されるリフト特性にかかるパラメータＳが、単位行程容積当たりの既燃ガスの独立排気通路から独立吸気通路への吹き返し量として代用できる。

【0017】

【数2】

【0018】

本願の発明者らの検討によると、パラメータＳが０．０１５以上となるように排気バルブのリフト特性を設定することで、十分な内部ＥＧＲ量を確保することができる。

【0019】

しかも、吸気バルブの開弁期間を２１０度以上３３０度以下の大開弁期間にすることで、単位行程容積当たり内部ＥＧＲを確保しつつ、ピストンが下死点から上昇する時期で吸気バルブが閉まるため、新気も多く気筒内に取り入れることができる。

【0020】

一実施形態として、前記内燃機関は、気筒内に燃料を噴射する燃料噴射装置と、前記気筒内の燃料と空気とＥＧＲガスとの混合気に点火する点火装置と、これらと電気的に接続され、電気信号を送ることで前記燃料噴射装置及び前記点火装置を制御する制御器と、をさらに備え、前記制御器は、少なくとも一部の運転領域で、混合気を点火することで火炎伝播燃焼を開始させ、その後、未燃混合気が圧縮自己着火するように点火装置と燃料噴射装置を制御しても良い。

【0021】

前記の燃焼はいわゆるＳＰＣＣＩ燃焼であり、内部ＥＧＲを多量に導入することで、ＳＰＣＣＩ燃焼の圧縮自己着火燃焼の燃焼速度を速くすることができ、燃費を向上させることができる。内部ＥＧＲと新気との両方を、燃焼室内に多量に導入すれば、燃費の向上と、走りの実現とが両立する。

【0022】

一実施形態として、前記内燃機関は、前記気筒内に収容されたピストンの冠面と、シリンダヘッドの下面とで構成される燃焼室の圧縮比εが１４．０＜εである、としても良い。

【0023】

燃焼室の圧縮比εを１４．０＜εの範囲とすることで、幅広い運転領域でＳＰＣＣＩ燃焼を実現することができる。

【0024】

一実施形態として、内燃機関は自然吸気エンジンである、としても良い。

【0025】

機械式過給機は、内燃機関の燃焼によって発生した駆動力の一部を利用して駆動されるため、過給機を駆動した分、内燃機関の燃費が悪化するが、自然吸気エンジンとすることで、過給機を駆動する必要がなくなるため、燃費悪化を抑制することができる。また、前記構成の内燃機関は、過給機を用いなくても、内部ＥＧＲと新気との両方を、燃焼室内に多量に導入できる。

【0026】

前記内燃機関は総排気量が２．９Ｌ以上の６気筒エンジンであり、車両に縦置きで配置されていても良い。

【0027】

２．９Ｌ以上の６気筒エンジンすることで、ＳＰＣＣＩ燃焼で内部ＥＧＲを用いて燃費を改善しつつ、クランクシャフトが１回転するときに３回燃焼することになるため、４気筒エンジンに比べてより高出力化が可能となる。

【発明の効果】

【0028】

前記の内燃機関は、燃費性能の向上のために内部ＥＧＲを積極的に導入しつつ、所望の動力性能を実現するために内部ＥＧＲと新気を共に導入できる。

【図面の簡単な説明】

【0029】

【図1】図１は、内燃機関を例示する図である。

【図2】図２の上図は、内燃機関の燃焼室の構造を例示する平面図であり、下図は、上図のII－II断面図である。

【図3】図３は、内燃機関のブロック図である。

【図4】図４は、内燃機関の負荷が変化することに対する、状態量の変化、バルブタイミングの変化、燃料噴射タイミング及び点火タイミングの変化、並びに、熱発生率の変化を例示する図である。

【図5】図５は、排気行程から吸気行程における、気筒内の既燃ガスの流れを例示する図である。

【図6】図６は、吸気バルブ及び排気バルブのリフトカーブを例示する図である。

【図7】図７は、バルブの有効開口面積を説明する図である。

【図8】図８は、内部ＥＧＲ率と、排気バルブのリフト特性パラメータとの関係を例示する図である。

【図9】図９は、排気バルブのリフト特性パラメータと燃費との関係を例示する図である。

【発明を実施するための形態】

【0030】

以下、内燃機関の実施形態について、図面を参照しながら説明する。ここで説明する内燃機関は例示である。

【0031】

図１は、内燃機関１を例示する図である。図２は、内燃機関１の燃焼室の構造を例示する図である。図１における吸気側と排気側との位置と、図２における吸気側と排気側との位置とは、入れ替わっている。図３は、内燃機関１の制御に関係する構成を示すブロック図である。

【0032】

内燃機関１は、気筒１１を有している。気筒１１の中で、吸気行程、圧縮行程、膨張行程及び排気行程が繰り返される。内燃機関１は、４ストロークエンジンである。内燃機関１は、四輪の自動車に搭載されている。内燃機関１が運転することによって自動車は走行する。内燃機関１の燃料は、この構成例においてはガソリンである。

【0033】

（内燃機関の構成）
内燃機関１は、シリンダブロック１２と、シリンダヘッド１３とを備えている。シリンダブロック１２に、複数の気筒１１が形成されている。内燃機関１は、多気筒エンジンである。図１では、一つの気筒１１のみを示す。

【0034】

内燃機関１は、例えば直列６気筒エンジンである。内燃機関１の総排気量は、例えば２．９リットル以上である。内燃機関１は、エンジンルーム内において、いわゆる縦置きで配置されている。２．９Ｌ以上の６気筒エンジンは、内部ＥＧＲガスを用いて後述するＳＰＣＣＩ燃焼を実行することにより燃費を改善しつつ、クランクシャフトが１回転するときに３回燃焼することになるため、４気筒エンジンに比べてより高出力化が可能となる。尚、ここに開示する技術は、２．９リットル以上の排気量を有する直列６気筒エンジンに適用することに限定されない。

【0035】

各気筒１１には、ピストン３が内挿されている。ピストン３は、コネクティングロッド１４を介してクランクシャフト１５に連結されている。ピストン３、気筒１１及びシリンダヘッド１３は、燃焼室１７を形成する。

【0036】

内燃機関１の幾何学的圧縮比は、理論熱効率の向上や、後述するＳＰＣＣＩ燃焼の安定化を目的として高く設定されている。具体的に、内燃機関１の幾何学的圧縮比εは、１４．０以上である。内燃機関１の幾何学的圧縮比が１４．０＜εであれば、内燃機関１は、幅広い運転領域でＳＰＣＣＩ燃焼を実現することができる。幾何学的圧縮比は、例えば１８としてもよい。幾何学的圧縮比は、１４以上２０以下の範囲で、適宜設定すればよい。

【0037】

シリンダヘッド１３には、気筒１１毎に、吸気ポート１８が形成されている。吸気ポート１８は、気筒１１内に連通している。

【0038】

吸気ポート１８には、吸気バルブ２１が配設されている。吸気バルブ２１は、吸気ポート１８を開閉する。吸気バルブ２１は、ポペットバルブである。動弁機構は、吸気カムシャフトを有しかつ、吸気バルブ２１に機械的に接続されている。動弁機構は、吸気バルブ２１を所定のタイミングで開閉する。動弁機構は、バルブタイミング及び／又はバルブリフトを可変にする可変動弁機構としてもよい。図３に示すように、動弁機構は、吸気Ｓ－ＶＴ（Sequential-Valve Timing）２３を有している。吸気Ｓ－ＶＴ２３は、吸気カムシャフトの、クランクシャフト１５に対する回転位相を、所定の角度範囲内で連続的に変更する。吸気バルブ２１の開弁期間は変化しない。吸気Ｓ－ＶＴ２３は、可変位相機構である。吸気Ｓ－ＶＴ２３は、電動式又は油圧式である。

【0039】

シリンダヘッド１３には、気筒１１毎に、排気ポート１９が形成されている。排気ポート１９は、気筒１１内に連通している。

【0040】

排気ポート１９には、排気バルブ２２が配設されている。排気バルブ２２は、排気ポート１９を開閉する。排気バルブ２２は、ポペットバルブである。動弁機構は、排気カムシャフトを有しかつ、排気バルブ２２に機械的に接続されている。動弁機構は、排気バルブ２２を所定のタイミングで開閉する。動弁機構は、バルブタイミング及び／又はバルブリフトを可変にする可変動弁機構としてもよい。図３に示すように、動弁機構は、排気Ｓ－ＶＴ２４を有している。排気Ｓ－ＶＴ２４は、排気カムシャフトの、クランクシャフト１５に対する回転位相を、所定の角度範囲内で連続的に変更する。排気バルブ２２の開弁期間は変化しない。排気Ｓ－ＶＴ２４は、可変位相機構である。排気Ｓ－ＶＴ２４は、電動式又は油圧式である。

【0041】

シリンダヘッド１３には、気筒１１毎に、インジェクタ６が取り付けられている。図２に示すように、インジェクタ６は、気筒１１の中央部に配設されている。インジェクタ６は、気筒１１の中に燃料を直接噴射する。インジェクタ６は、燃料噴射装置の一例である。インジェクタ６は、詳細な図示は省略するが、複数の噴口を有する多噴口型である。インジェクタ６は、図２に二点鎖線で示すように、気筒１１の中央部から周辺部に向かって、放射状に広がるように燃料を噴射する。

【0042】

インジェクタ６には、燃料供給システム６１が接続されている。燃料供給システム６１は、燃料を貯留するよう構成された燃料タンク６３と、燃料タンク６３とインジェクタ６とを互いに連結する燃料供給路６２とを備えている。燃料供給路６２には、燃料ポンプ６５とコモンレール６４とが介設している。燃料ポンプ６５は、コモンレール６４に燃料を圧送する。コモンレール６４は、燃料ポンプ６５から圧送された燃料を、高い燃料圧力で蓄える。インジェクタ６が開弁すると、コモンレール６４に蓄えられていた燃料が、インジェクタ６の噴口から気筒１１の中に噴射される。尚、燃料供給システム６１の構成は、前記の構成に限定されない。

【0043】

シリンダヘッド１３には、気筒１１毎に、点火プラグ２５が取り付けられている。点火プラグ２５は、気筒１１の中の混合気に強制的に点火をする。点火プラグ２５は、点火装置の一例である。

【0044】

内燃機関１の一側面には吸気通路４０が接続されている。吸気通路４０は、各気筒１１の吸気ポート１８に連通している。気筒１１に導入される空気は、吸気通路４０を流れる。吸気通路４０の上流端部には、エアクリーナー４１が配設されている。エアクリーナー４１は、空気を濾過する。吸気通路４０の下流端近傍には、サージタンク４２が配設されている。サージタンク４２よりも下流の吸気通路４０は、気筒１１毎に分岐する独立吸気通路４０１を構成している（図１参照）。独立吸気通路４０１の各下流端が、各気筒１１の吸気ポート１８に接続されている。６気筒エンジンである内燃機関１は、６本の独立吸気通路４０１を有している。

【0045】

吸気通路４０におけるエアクリーナー４１とサージタンク４２との間には、スロットル弁４３が配設されている。スロットル弁４３は、弁の開度を調節することによって、気筒１１の中への空気の導入量を調節する。

【0046】

この内燃機関１は、過給機を備えていない自然吸気エンジンである。例えば内燃機関１の動力を利用して過給する機械式過給機を備えた内燃機関と比較して、自然吸気エンジンは、過給機を駆動する必要がないため、燃費悪化を抑制することができる。

【0047】

内燃機関１の他側面には、排気通路５０が接続されている。排気通路５０は、各気筒１１の排気ポート１９に連通している。排気通路５０は、気筒１１から排出された排気ガスが流れる通路である。排気通路５０の上流部分は、詳細な図示は省略するが、気筒１１毎に分岐する独立排気通路５０１を構成している（図１参照）。独立排気通路５０１の上流端が、各気筒１１の排気ポート１９に接続されている。６気筒エンジンである内燃機関１は、６本の独立排気通路５０１を有している。

【0048】

排気通路５０には、複数の触媒コンバーターを有する排気ガス浄化システムが配設されている。上流の触媒コンバーターは、例えば三元触媒５１１と、ＧＰＦ（Gasoline Particulate Filter）５１２とを有している。下流の触媒コンバーターは、三元触媒５１３を有している。尚、排気ガス浄化システムは、図例の構成に限定されるものではない。例えば、ＧＰＦは省略してもよい。また、触媒コンバーターは、三元触媒を有するものに限定されない。さらに、三元触媒及びＧＰＦの並び順は、適宜変更してもよい。

【0049】

吸気通路４０と排気通路５０との間には、ＥＧＲ通路５２が接続されている。ＥＧＲ通路５２は、排気ガスの一部を吸気通路４０に還流させるための通路である。ＥＧＲ通路５２の上流端は、排気通路５０における上流の触媒コンバーターと下流の触媒コンバーターとの間に接続されている。ＥＧＲ通路５２の下流端は、吸気通路４０におけるスロットル弁４３とサージタンク４２との間に接続されている。

【0050】

ＥＧＲ通路５２には、水冷式のＥＧＲクーラー５３が配設されている。ＥＧＲクーラー５３は、排気ガスを冷却する。ＥＧＲ通路５２にはまた、ＥＧＲ弁５４が配設されている。ＥＧＲ弁５４は、ＥＧＲ通路５２を流れる排気ガスの流量を調節する。ＥＧＲ弁５４の開度が調節されると、外部ＥＧＲガスの還流量が調節される。

【0051】

内燃機関１の制御装置は、図３に示すように、内燃機関１を運転するためのＥＣＵ（Engine Control Unit）１０を備えている。ＥＣＵ１０は、周知のマイクロコンピュータをベースとするコントローラーであって、プログラムを実行する中央演算処理装置（Central Processing Unit：ＣＰＵ）１０１と、例えばＲＡＭ（Random Access Memory）やＲＯＭ（Read Only Memory）により構成されてプログラム及びデータを格納するメモリ１０２と、電気信号の入出力をするＩ／Ｆ回路１０３と、を備えている。ＥＣＵ１０は、制御器の一例である。

【0052】

ＥＣＵ１０には、図１及び図３に示すように、各種のセンサＳＷ１～ＳＷ９が接続されている。センサＳＷ１～ＳＷ９は、信号をＥＣＵ１０に出力する。センサには、以下のセンサが含まれる。
エアフローセンサＳＷ１：吸気通路４０におけるエアクリーナー４１の下流に配置されかつ、吸気通路４０を流れる空気の流量を計測する。
吸気温度センサＳＷ２：吸気通路４０におけるエアクリーナー４１の下流に配置されかつ、吸気通路４０を流れる空気の温度を計測する。
吸気圧センサＳＷ３：サージタンク４２に取り付けられかつ、気筒１１に導入される空気の圧力を計測する。
筒内圧センサＳＷ４：各気筒１１に対応してシリンダヘッド１３に取り付けられかつ、各気筒１１内の圧力を計測する。
水温センサＳＷ５：内燃機関１に取り付けられかつ、冷却水の温度を計測する。
クランク角センサＳＷ６：内燃機関１に取り付けられかつ、クランクシャフト１５の回転角を計測する。
アクセル開度センサＳＷ７：アクセルペダル機構に取り付けられかつ、アクセルペダルの操作量に対応したアクセル開度を計測する。
吸気カム角センサＳＷ８：内燃機関１に取り付けられかつ、吸気カムシャフトの回転角を計測する。
排気カム角センサＳＷ９：内燃機関１に取り付けられかつ、排気カムシャフトの回転角を計測する。

【0053】

ＥＣＵ１０は、これらのセンサＳＷ１～ＳＷ９の信号に基づいて、内燃機関１の運転状態を判断すると共に、予め定められている制御ロジックに従って、各デバイスの制御量を演算する。制御ロジックは、メモリ１０２に記憶されている。制御ロジックは、メモリ１０２に記憶しているマップを用いて、目標量及び／又は制御量を演算することを含む。

【0054】

ＥＣＵ１００は、演算をした制御量に係る電気信号を、インジェクタ６、点火プラグ２５、吸気Ｓ－ＶＴ２３、排気Ｓ－ＶＴ２４、燃料供給システム６１、スロットル弁４３、及び、ＥＧＲ弁５４に出力する。

【0055】

（内燃機関の制御）
図４は、内燃機関１の負荷の高低（つまり、縦軸）に対する、気筒１１内の状態量の変化、吸気バルブ２１及び排気バルブ２２のバルブタイミングの変化、燃料の噴射タイミング及び点火タイミングの変化、並びに、熱発生率の変化を例示している。図４は、内燃機関１の回転数が所定の回転数で一定である場合に相当する。所定の回転数は、内燃機関１の回転数範囲を、低回転域、中回転域及び高回転域の三つの領域に三等分した場合の、低回転領域又は中回転領域の回転数に相当する。

【0056】

（低負荷領域）
内燃機関１の運転状態が低負荷領域にある場合、内燃機関１は、ＳＩ燃焼を行う。換言すれば、ＳＩ燃焼が行われる、相対的に負荷の低い領域を低負荷領域と呼ぶ。ＳＩ燃焼は、点火プラグ２５が気筒１１の中の混合気に点火を行うことによって混合気を火炎伝播により燃焼させる燃焼形態である。

【0057】

内燃機関１の燃費性能を向上させるために、内燃機関１の運転状態が低負荷領域にある場合、内燃機関１は、気筒１１の中にＥＧＲガスを導入する。混合気の比熱比が高くなって、内燃機関１の熱効率が向上する。内燃機関１の運転状態が低負荷領域にある場合の燃費性能が向上する。ＥＧＲ率、つまり、気筒１１内の中の全ガスに対するＥＧＲガスの比率は、４０～５０％程度に設定される。

【0058】

内燃機関１は、運転状態が低負荷領域にある場合、内部ＥＧＲガスを、気筒１１の中に導入する。内部ＥＧＲガスは、排気上死点を挟んで吸気バルブ２１及び排気バルブ２２が共に開弁したオーバーラップ期間を設けることによって、燃焼室１７の中に導入される。

【0059】

ここで、図５は、オーバーラップ期間を設けた場合における、排気行程から吸気行程における、気筒１１の中の既燃ガスの流れを例示している。先ず、図５のＳ５０１に示すように、排気行程中に排気バルブ２２が開いていることにより、気筒１１の中の既燃ガスは、排気ポート１９及び排気通路５０へ排出される（同図の黒矢印参照）。このときに吸気バルブ２１は閉じている。

【0060】

内燃機関１のサイクルが排気上死点の近くになると、Ｓ５０２に示すように、吸気バルブ２１が開弁する。吸気バルブ２１が開弁すると、独立排気通路５０１側の圧力と、独立吸気通路４０１側の圧力との差圧により、既燃ガスの一部は、独立排気通路５０１側から独立吸気通路４０１側へと流れる（同図の黒矢印参照）。つまり、オーバーラップ期間中、既燃ガスの一部は、独立排気通路５０１側から独立吸気通路４０１側へと流れる。

【0061】

その後、内燃機関１のサイクルが排気上死点を超えてピストン３が下降を開始すると共に、排気バルブ２２が閉弁すると、Ｓ５０３に示すように、独立吸気通路４０１及び吸気ポート１８から気筒１１の中へ、新気と既燃ガスとが導入される（同図の白矢印及び黒矢印参照）。内部ＥＧＲガスが、気筒１１の中へ導入される。

【0062】

気筒１１の中に導入される内部ＥＧＲガス量は、オーバーラップ期間の長さが調整されることによって、調整される。オーバーラップ期間は、吸気Ｓ－ＶＴ２３により吸気カムシャフトの回転位相が調整されることと、排気Ｓ－ＶＴ２４により排気カムシャフトの回転位相が調整されることと、により調整される。また、オーバーラップ期間の調整により、気筒１１の中に導入される新気量も変わる。

【0063】

図４に戻り、インジェクタ６は、例えば吸気行程中に、気筒１１の中に燃料を噴射する。気筒１１の中には、新気、燃料、及びＥＧＲガスからなる均質な混合気が形成される。圧縮上死点の前の所定のタイミングで、点火プラグ２５が混合気に点火をする。混合気は、自己着火に至らずに、火炎伝播により燃焼する。

【0064】

（中負荷領域）
内燃機関１の運転状態が中負荷領域にある場合、内燃機関１は、ＳＰＣＣＩ燃焼を行う。換言すれば、ＳＰＣＣＩ燃焼が行われる領域を中負荷領域と呼ぶ。ＳＰＣＣＩ燃焼は、ＳＩ燃焼とＣＩ燃焼（又は自己着火（Auto Ignition）燃焼）とが組み合わさった燃焼形態である。ＳＰＣＣＩ燃焼は、点火プラグ２５が、気筒１１の中の混合気に強制的に点火をすることによって、混合気が火炎伝播により燃焼すると共に、ＳＩ燃焼の発熱によって、気筒１１の中の温度が高くなることにより、未燃混合気が自己着火により燃焼する燃焼形態である。ＳＩ燃焼の発熱量を調整することによって、圧縮開始前の気筒１１の中の温度のばらつきを吸収することができる。圧縮開始前の気筒１１の中の温度がばらついていても、例えば点火タイミングの調整によってＳＩ燃焼の開始タイミングを調整すれば、未燃混合気を、目標のタイミングにおいて自己着火させることができる。

【0065】

ＳＰＣＣＩ燃焼において、自己着火のタイミングを精度よくコントロールするために、内燃機関１は、気筒１１の中にＥＧＲガスを導入する。ＥＧＲ率は最大で、４０～５０％程度に設定される。ＥＧＲガスを気筒１１の中に導入することによって、混合気の比熱比が高くなって、燃費性能の向上にも有利になる。また、ＥＧＲガスを気筒１１の中に導入すると、ＳＰＣＣＩ燃焼の圧縮自己着火燃焼の燃焼速度が速くなる。このこともまた、燃費性能の向上に有利になる。

【0066】

内燃機関１は、運転状態が中負荷領域にある場合、内部ＥＧＲガスを、気筒１１の中に導入する。内部ＥＧＲガスは、排気上死点を挟んで吸気バルブ２１及び排気バルブ２２が共に開弁したオーバーラップ期間を設けることによって、燃焼室１７の中に導入される。吸気カムシャフトの回転位相及び排気カムシャフトの回転位相はそれぞれ、内燃機関１の負荷に応じて適宜変更される。

【0067】

内燃機関１はまた、負荷が高くなるに従い、内部ＥＧＲガスを減らし、外部ＥＧＲガスを増やす。オーバーラップ期間は短くなる一方、ＥＧＲ弁５４の開度は大きくなる。内部ＥＧＲガスと外部ＥＧＲガスとの割合を調整することによって、気筒１１の中の温度が調整される。

【0068】

内燃機関１の運転状態が中負荷領域にある場合、インジェクタ６は、前段噴射と後段噴射との２回に分けて、燃焼室１７の中に燃料を噴射する。前段噴射は、点火タイミングから離れたタイミングで燃料を噴射し、後段噴射は、点火タイミングに近いタイミングで燃料を噴射する。前段噴射は、例えば吸気行程から圧縮行程の前半の期間内に行い、後段噴射は、例えば圧縮行程の後半から膨張行程の前半の期間内に行ってもよい。圧縮行程の前半及び後半はそれぞれ、圧縮行程をクランク角度に関して二等分したときの前半及び後半とすればよい。膨張行程の前半は、膨張行程をクランク角度に関して二等分したときの前半とすればよい。

【0069】

圧縮上死点の前の所定のタイミングで、点火プラグ２５が混合気に点火をする。混合気は、火炎伝播により燃焼する。その後、未燃混合気が、目標タイミングで自己着火して、ＣＩ燃焼する。後段噴射によって噴射された燃料は、主にＳＩ燃焼する。前段噴射によって噴射された燃料は、主にＣＩ燃焼する。前段噴射を圧縮行程中に行うため、前段噴射により噴射した燃料が過早着火等の異常燃焼を誘発することを防止することができる。また、後段噴射により噴射した燃料を、安定的に火炎伝播により燃焼させることができる。

【0070】

（高負荷領域）
内燃機関１の運転状態が高負荷領域にある場合、内燃機関１は、ＳＩ燃焼を行う。これは、燃焼騒音を回避することを優先するためである。ＳＩ燃焼が行われる、相対的に負荷の高い領域を高負荷領域と呼ぶ。

【0071】

内燃機関１は、外部ＥＧＲガスを気筒１１の中に導入する。ＥＧＲ率は、内燃機関１の負荷が高くなると、小さくなる。ＥＧＲガスの量が減る分、気筒１１の中に導入される新気の量が増えるから、燃料量を増やすことができる。内燃機関１の最高出力を高くする上で有利になる。

【0072】

内燃機関１は、運転状態が高負荷領域にある場合、インジェクタ６は、圧縮行程後期から膨張行程初期までの期間内のタイミングで、気筒１１の中に燃料を噴射する。燃料の噴射タイミングを遅くすると気筒１１の中において混合気の反応時間が短くなるから、異常燃焼を回避することが可能になる。

【0073】

点火プラグ２５は、燃料の噴射後、圧縮上死点付近のタイミングで、混合気に点火を行う。混合気は、ＳＩ燃焼する。

【0074】

（吸気バルブ及び排気バルブのリフト特性）
前述したように、内燃機関１は、負荷が低い場合、内部ＥＧＲガスを気筒１１の中に導入し、燃費性能の向上を図っている。内部ＥＧＲを気筒１１の中に多量に導入するためには、排気バルブ２２と吸気バルブ２１が共に開弁するオーバーラップ期間を長くすればよい。排気カムシャフトの回転位相を最遅角にしかつ、吸気カムシャフトの回転位相を最進角にすれば、オーバーラップ期間が長くなるから、気筒１１の中に導入される内部ＥＧＲガスが増える。

【0075】

その一方で、内燃機関１の負荷が高くなれば、要求新気量も増えるため、内部ＥＧＲガスと新気との両方が多量に気筒１１の中に導入されなければならない。しかし、要求新気量の増大に伴いスロットル弁４３の開度が大になると、独立吸気通路４０１の圧力が高くなるため、独立排気通路５０１側と独立吸気通路４０１側との圧力差が小さくなる。オーバーラップ期間における、独立排気通路５０１側から独立吸気通路４０１側への既燃ガスの吹き返しに不利になる。この内燃機関１は自然吸気エンジンであるため、過給圧を利用して新気を気筒１１の中に導入することもできない。

【0076】

そこで、この内燃機関１は、吸気バルブ２１及排気バルブ２２のリフト特性を工夫することによって、自然吸気エンジンにおいても、内部ＥＧＲガスと新気との両方が多量に気筒１１の中に導入できるようにしている。

【0077】

図６は、吸気バルブ２１及び排気バルブ２２のリフトカーブを例示している。先ず吸気バルブ２１のリフト特性として、吸気バルブ２１の開弁時期から閉弁時期までの開弁期間が、大開弁期間となるよう構成されている。具体的に、吸気カムシャフトの吸気カム山は、吸気バルブ２１の開弁期間が、クランク角において２１０度以上、３３０度以下になるよう構成されている。図６に実線で示す実施例において吸気バルブ２１の開弁期間は、クランク角において２７０度である。破線で示す従来例において吸気バルブの開弁期間は、実施例よりも短い。吸気バルブ２１の開弁期間が大であると、吸気カムシャフトの回転位相を最進角させても、吸気バルブ２１の閉弁時期を、吸気下死点以降でかつ、吸気下死点の近くに設定できる。尚、図６は、吸気カムシャフトの回転位相を、最進角させた場合の、吸気バルブ２１の開弁時期及び閉弁時期を示している。吸気バルブ２１の閉弁時期が適切な時期になるため、気筒１１の中に多量の新気が導入できる。

【0078】

また、吸気バルブ２１の開弁期間が大であると、吸気カムシャフトの回転位相を進角させた場合の吸気バルブ２１の開弁時期を、排気行程中において早めることができる。これは、内部ＥＧＲガスを多く気筒１１の中に導入する上で有利になる。図６に破線で示す従来例は、開弁時期が相対的に遅い。

【0079】

実施例に係る排気バルブ２２のリフト特性は、実線で示すように、オーバーラップ期間の前半において、リフト量が大きくなるよう設定されている。尚、破線は、従来例である。ここで、排気バルブ２２のリフト特性を表すパラメータとして、以下の式（３）で表されるパラメータＳ［ＣＡ／ｍｍ］を用いる。

【0080】

【数3】

【0081】

ここで、CA_IVOは、吸気バルブ２１の開弁時期であり、CA_centerは、オーバーラップ期間の中央時期である。また、図７に示すように、L_exは、ステム２２１と傘部２２２とからなる排気バルブ２２の傘部２２２が閉弁時に接触するバルブシート１３ａの内周の長さである。Lift（CA）は、排気バルブ２２の有効バルブリフト量である。有効バルブリフト量は、バルブシート１３ａから、排気バルブ２２の傘部２２２までの距離であり、有効バルブリフト量は、クランク角度の関数である。Ｖは、一気筒当たりの行程容積である。

【0082】

本願発明者らは、パラメータＳと、内部ＥＧＲ率との関係を調べた。図８は、パラメータＳと内部ＥＧＲ率との関係を例示している。内部ＥＧＲ率は、気筒１１内の中の全ガスに対する内部ＥＧＲガスの比率である。パラメータＳは、排気カムシャフトの回転位相を最遅角にしかつ、吸気カムシャフトの回転位相を最進角にすることによって、オーバーラップ期間が最大となる条件における値である。

【0083】

同図によると、パラメータＳと内部ＥＧＲ率との間には相関があり、パラメータＳが大きいと内部ＥＧＲ率が大きくなる。前述したように、４０～５０％の内部ＥＧＲ率を実現しようとすれば、パラメータＳは、０．０１５［ＣＡ／ｍｍ］以上である必要がある。従来例は、０～５０％の内部ＥＧＲ率を実現できない。実施例に係る排気カム山は、以下の式を満足するように構成されている。

【0084】

【数4】